JP3208532B2 - Ｍｚ干渉計を有する光非線形分岐エレメント - Google Patents
Ｍｚ干渉計を有する光非線形分岐エレメントInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は光信号の伝送・処理
システムのための光デバイスに関するものである。さら
に詳しくは、特許請求の範囲第１項の前文に記載の２分
岐光学エレメントに関するものである。
システムのための光デバイスに関するものである。さら
に詳しくは、特許請求の範囲第１項の前文に記載の２分
岐光学エレメントに関するものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】光信号を分けることは、光シス
テムおよびネットワークにおいて、最も重要な基本機能
の１つである。光ファイバーや集積導波管のようなチャ
ネル状導波管にもとづく光信号スプリッターは、２つの
基本的に異なる物理原理にもとづいている。光信号スプ
リッターの１つのタイプは、干渉を用いるもので、たと
えば方向カプラーやＭＺ干渉計にもとづくスプリッター
である。光信号スプリッターのもう１つのタイプは、対
称性を用いるもので、たとえばモード・フィルターの大
きさの対称Ｙスプリッターおよび非対称Ｙスプリッター
である。
テムおよびネットワークにおいて、最も重要な基本機能
の１つである。光ファイバーや集積導波管のようなチャ
ネル状導波管にもとづく光信号スプリッターは、２つの
基本的に異なる物理原理にもとづいている。光信号スプ
リッターの１つのタイプは、干渉を用いるもので、たと
えば方向カプラーやＭＺ干渉計にもとづくスプリッター
である。光信号スプリッターのもう１つのタイプは、対
称性を用いるもので、たとえばモード・フィルターの大
きさの対称Ｙスプリッターおよび非対称Ｙスプリッター
である。
【０００３】信号分配および双方向通信のために用いら
れ、ツリー状分岐構造をもち、通常高度の分岐を有する
受動光ネットワークに対し、信号スプリッターが大いに
必要である。このため、上記２つのタイプの（１→２）
スプリッターからなる（１→Ｎ）スプリッターが設計さ
れている。各（１→２）スプリッターにおいて、光信号
は２つの分岐方向の各々において３ｄＢ減衰する。これ
は、信号が２つの可能な分岐方向の間でそれ自身を分割
してしまうので、下流の分岐方向においては避けられな
い。物理法則の従う時間反転不変性（相互性）により、
同一構造内で逆方向（上流）における光信号に対しても
この減衰はおこるが、上流では信号の実際の損失が生じ
る。上流でのこの損失を防ぐ１つの方法は、下流におけ
るものとは異なる導波管構造を上流に設けることであ
る。これは、たとえば外部から電気的または光学的に制
御されるスイッチを用いて、信号を切り換えることによ
り達成し得る。ただし、これには、そのようなネットワ
ークはもはや受動（ｐａｓｓｉｖｅ）ではなく、しかも
多くのスイッチに対する複雑な制御システムを要すると
いう欠点がある。
れ、ツリー状分岐構造をもち、通常高度の分岐を有する
受動光ネットワークに対し、信号スプリッターが大いに
必要である。このため、上記２つのタイプの（１→２）
スプリッターからなる（１→Ｎ）スプリッターが設計さ
れている。各（１→２）スプリッターにおいて、光信号
は２つの分岐方向の各々において３ｄＢ減衰する。これ
は、信号が２つの可能な分岐方向の間でそれ自身を分割
してしまうので、下流の分岐方向においては避けられな
い。物理法則の従う時間反転不変性（相互性）により、
同一構造内で逆方向（上流）における光信号に対しても
この減衰はおこるが、上流では信号の実際の損失が生じ
る。上流でのこの損失を防ぐ１つの方法は、下流におけ
るものとは異なる導波管構造を上流に設けることであ
る。これは、たとえば外部から電気的または光学的に制
御されるスイッチを用いて、信号を切り換えることによ
り達成し得る。ただし、これには、そのようなネットワ
ークはもはや受動（ｐａｓｓｉｖｅ）ではなく、しかも
多くのスイッチに対する複雑な制御システムを要すると
いう欠点がある。
【０００４】もう１つの方法は、光信号自身にスイッチ
ング作用をおこさせる非線形光学効果を上記スプリット
構造に適用することである。参考文献〔１〕は、単モー
ド幹と、非線形光学媒体において少なくとも同一の導波
部分からなる一つの単モード分枝をもつ対称Ｙ接合のシ
ミュレーションを開示している。対称であるため、光パ
ワー・スプリットが分岐方向（下流）において生じる。
上流では、分枝のいずれか１つを通ってきた光信号が屈
折率を上げさせるので、対称が崩れる。これによりＹ接
合は非対称になり、該信号に対するモード・フィルター
として作用する。すなわち、光信号はＹ接合への幹内を
ゼロ次モード信号として十分に伝播する。（注意：上記
タイプの（１→２）スプリッターにおいて、半分は常に
１次モードに変換され、Ｙ接合の幹に入るや否や散乱す
るのでパワーの損失になる。）参考文献〔２〕におい
て、非線形媒体における非対称Ｘ接合が数値的に研究さ
れ、それにより、分かれて入れられる光制御信号を使っ
て光信号をスイッチできる。この制御信号が、参考文献
〔１〕の非線形Ｙ接合に対してと同様のスイッチング効
果を示している（詳細は参考文献〔２〕の図４（ｃ）と
図５（ｃ）を参照）。参考文献〔１〕，〔２〕のスプリ
ッティング構造の欠点は、それらが極めて高い光パワー
を要し、あるいは今日適切な材料が入手できないような
比較的大きな非線形光効果が要求されていることであ
る。
ング作用をおこさせる非線形光学効果を上記スプリット
構造に適用することである。参考文献〔１〕は、単モー
ド幹と、非線形光学媒体において少なくとも同一の導波
部分からなる一つの単モード分枝をもつ対称Ｙ接合のシ
ミュレーションを開示している。対称であるため、光パ
ワー・スプリットが分岐方向（下流）において生じる。
上流では、分枝のいずれか１つを通ってきた光信号が屈
折率を上げさせるので、対称が崩れる。これによりＹ接
合は非対称になり、該信号に対するモード・フィルター
として作用する。すなわち、光信号はＹ接合への幹内を
ゼロ次モード信号として十分に伝播する。（注意：上記
タイプの（１→２）スプリッターにおいて、半分は常に
１次モードに変換され、Ｙ接合の幹に入るや否や散乱す
るのでパワーの損失になる。）参考文献〔２〕におい
て、非線形媒体における非対称Ｘ接合が数値的に研究さ
れ、それにより、分かれて入れられる光制御信号を使っ
て光信号をスイッチできる。この制御信号が、参考文献
〔１〕の非線形Ｙ接合に対してと同様のスイッチング効
果を示している（詳細は参考文献〔２〕の図４（ｃ）と
図５（ｃ）を参照）。参考文献〔１〕，〔２〕のスプリ
ッティング構造の欠点は、それらが極めて高い光パワー
を要し、あるいは今日適切な材料が入手できないような
比較的大きな非線形光効果が要求されていることであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、スプリ
ッター構造のパワー低損失に関して望ましい性質をもつ
が、所要の非線形効果は大いに制限されたままである分
枝エレメントを提供することにある。それは、ＭＺ干渉
計のような干渉計構造にもとづき、屈折率の絶対変化を
用いる代わりに、光信号の位相変化を用いるものであ
る。この位相変化δΦは、屈折率の変化分δｎと光路長
Ｌとの積で決まる（δΦ＝δｎ×Ｌ）。これは、光路長
は比較的小さな非線形効果をスイッチング目的に使わせ
得る拡張ファクターとして使われることを意味してい
る。
ッター構造のパワー低損失に関して望ましい性質をもつ
が、所要の非線形効果は大いに制限されたままである分
枝エレメントを提供することにある。それは、ＭＺ干渉
計のような干渉計構造にもとづき、屈折率の絶対変化を
用いる代わりに、光信号の位相変化を用いるものであ
る。この位相変化δΦは、屈折率の変化分δｎと光路長
Ｌとの積で決まる（δΦ＝δｎ×Ｌ）。これは、光路長
は比較的小さな非線形効果をスイッチング目的に使わせ
得る拡張ファクターとして使われることを意味してい
る。
【０００６】このために、参考文献〔１〕で公知の上記
タイプの分岐エレメントが、本発明に従って請求項１の
特性をもつ。
タイプの分岐エレメントが、本発明に従って請求項１の
特性をもつ。
【０００７】パワースプリッターおよびパワーカプラー
双方のために、方向カプリングおよび断熱カプリングの
ような異なる物理原理にもとづき、かつ、信号がスプリ
ットするとき位相差の特性を伴う、異なる効果が生じ
る。好ましい実施態様では、ＭＺ干渉計の２つの導波分
枝（ｂｒａｎｃｈｅｓ）が、選ばれたタイプのパワース
プリッターおよび／またはカプラーの位相特性を補償す
る光路長の差を有する。
双方のために、方向カプリングおよび断熱カプリングの
ような異なる物理原理にもとづき、かつ、信号がスプリ
ットするとき位相差の特性を伴う、異なる効果が生じ
る。好ましい実施態様では、ＭＺ干渉計の２つの導波分
枝（ｂｒａｎｃｈｅｓ）が、選ばれたタイプのパワース
プリッターおよび／またはカプラーの位相特性を補償す
る光路長の差を有する。
【０００８】別の好ましい実施態様では、同一の非線形
導波部分が２つの導波ブランチの各々に使われている。
この結果、信号スプリット方向の分岐エレメントの動作
は入力信号の強度に左右されない。
導波部分が２つの導波ブランチの各々に使われている。
この結果、信号スプリット方向の分岐エレメントの動作
は入力信号の強度に左右されない。
【０００９】さらに別の実施態様では、分岐エレメント
を集積形で用い、光ファイバーを使うことを意図してい
る。
を集積形で用い、光ファイバーを使うことを意図してい
る。
【００１０】参考文献〔３〕はＸＯＲ機能を行うために
使われる光論理エレメントを開示している。このエレメ
ントは、２つの導波ブランチの各々において位相変調さ
れるエレメントが加えられるＭＺ干渉計にもとづく導波
管からなっている。これらのエレメントに対し、非線形
光材料が使われる。このような非線形光材料は、原理的
には本発明の分岐エレメントの導波部としても使い得る
が、屈折率の変化は外部光源からの光によってではな
く、導波部分自身の内部を伝搬する光信号の強度変化に
よってのみ生じる。 〔参考文献〕 〔１〕Ｇ．Ｊ．Ｍ．クリーネン他「低挿入損失非線形Ｙ
接合のシミュレーション」センサーとアクチュエーター
（光トランスジューサー）、１９９０年１１月１５−１
６日、トウヴェンテ／クルヴェル大学テクニカルブック
ス、３２３〜３２８頁 〔２〕Ｈ．フォウクハルト・Ｙ．ジルベルベルク「導波
Ｘ接合における全光スイッチング」Ｊ．Ｏｐｔ．Ｓｏ
ｃ．Ａｍ．Ｂ．第７巻、第５号、１９９０年５月、８０
３〜８０９頁 〔３〕米国特許出願第５，２１５，４２２号 〔４〕Ｔ．カイノ他「超高速非線形光スイッチ」ＮＴＴ
リヴェー、第７巻、第５号、１９９５年７月、４７〜５
６頁
使われる光論理エレメントを開示している。このエレメ
ントは、２つの導波ブランチの各々において位相変調さ
れるエレメントが加えられるＭＺ干渉計にもとづく導波
管からなっている。これらのエレメントに対し、非線形
光材料が使われる。このような非線形光材料は、原理的
には本発明の分岐エレメントの導波部としても使い得る
が、屈折率の変化は外部光源からの光によってではな
く、導波部分自身の内部を伝搬する光信号の強度変化に
よってのみ生じる。 〔参考文献〕 〔１〕Ｇ．Ｊ．Ｍ．クリーネン他「低挿入損失非線形Ｙ
接合のシミュレーション」センサーとアクチュエーター
（光トランスジューサー）、１９９０年１１月１５−１
６日、トウヴェンテ／クルヴェル大学テクニカルブック
ス、３２３〜３２８頁 〔２〕Ｈ．フォウクハルト・Ｙ．ジルベルベルク「導波
Ｘ接合における全光スイッチング」Ｊ．Ｏｐｔ．Ｓｏ
ｃ．Ａｍ．Ｂ．第７巻、第５号、１９９０年５月、８０
３〜８０９頁 〔３〕米国特許出願第５，２１５，４２２号 〔４〕Ｔ．カイノ他「超高速非線形光スイッチ」ＮＴＴ
リヴェー、第７巻、第５号、１９９５年７月、４７〜５
６頁
【００１１】
【実施例】図１は本発明の光分岐エレメント用導波管パ
ターンを概略的に示している。分岐エレメントは３つの
ポート１，２，３を有している。下流信号方向Ｄにおい
て、第１ポート１は光信号入力、第２ポート２と第３ポ
ート３は光信号出力として使われる。逆方向、すなわち
上流信号方向Ｕにおいては、第２ポート２と第３ポート
３が信号入力、第１ポート１が信号出力として使われ
る。分岐エレメントの導波管パターンは対称Ｙ接合４と
方向カプラー５からなっている。接合Ｙは幹４．１と２
つの分枝４．２、４．３を有している。方向カプラー５
は２つの一般に同一の導波管６と７から形成され、これ
らの導波管６と７は長さＬｃのカプリング・エリア８の
間を平行に伸びてカプリングし、カプリング・エリアの
一方の側に枝６．１と７．１を有し、もう一方の側に枝
６．２と７．２を有している。非線形エレメント９と１
０によって、分枝４．２と４．３はそれぞれ導波管６と
７の枝６．１と７．１にリンクされている。こうして、
２つの一般に同一の腕をもつＭＺ干渉計がＹ接合と方向
カプラーの入力との間に形成されている。Ｙ接合の幹
４．１の一端は第１ポート１を形成し、方向カプラー５
の枝６．２と７．２はそれぞれ第２ポート２と第３ポー
ト３を形成している。非線形エレメント９と１０は、例
えばカー（Ｋｅｒｒ）型非線形性により強度に依存する
屈折率をもつ光媒質を通る長さＬの導波管部分である。
カプリング長さＬｃは方向カプラー５が（1/2 −ｘ）／
（1/2 ＋ｘ）で表されるパワー分配ＰＲ（以下、これを
非対称パワー分配として用いる）をもつように決められ
ている。ここにおいてｘ（０＜ｘ＜1/2 ）はパワー分配
ＰＲが1/2 ／ 1/2の対称パワー分配から外れるときの偏
りを表している。
ターンを概略的に示している。分岐エレメントは３つの
ポート１，２，３を有している。下流信号方向Ｄにおい
て、第１ポート１は光信号入力、第２ポート２と第３ポ
ート３は光信号出力として使われる。逆方向、すなわち
上流信号方向Ｕにおいては、第２ポート２と第３ポート
３が信号入力、第１ポート１が信号出力として使われ
る。分岐エレメントの導波管パターンは対称Ｙ接合４と
方向カプラー５からなっている。接合Ｙは幹４．１と２
つの分枝４．２、４．３を有している。方向カプラー５
は２つの一般に同一の導波管６と７から形成され、これ
らの導波管６と７は長さＬｃのカプリング・エリア８の
間を平行に伸びてカプリングし、カプリング・エリアの
一方の側に枝６．１と７．１を有し、もう一方の側に枝
６．２と７．２を有している。非線形エレメント９と１
０によって、分枝４．２と４．３はそれぞれ導波管６と
７の枝６．１と７．１にリンクされている。こうして、
２つの一般に同一の腕をもつＭＺ干渉計がＹ接合と方向
カプラーの入力との間に形成されている。Ｙ接合の幹
４．１の一端は第１ポート１を形成し、方向カプラー５
の枝６．２と７．２はそれぞれ第２ポート２と第３ポー
ト３を形成している。非線形エレメント９と１０は、例
えばカー（Ｋｅｒｒ）型非線形性により強度に依存する
屈折率をもつ光媒質を通る長さＬの導波管部分である。
カプリング長さＬｃは方向カプラー５が（1/2 −ｘ）／
（1/2 ＋ｘ）で表されるパワー分配ＰＲ（以下、これを
非対称パワー分配として用いる）をもつように決められ
ている。ここにおいてｘ（０＜ｘ＜1/2 ）はパワー分配
ＰＲが1/2 ／ 1/2の対称パワー分配から外れるときの偏
りを表している。
【００１２】図１に示す配列の原理的な分岐は、ポート
１を通って入力する下流方向Ｄの光信号が十分対称配置
を受けるが、ポート２と３を通って入力する光信号によ
って上流方向Ｕの対称配置は妨げられることにある。
１を通って入力する下流方向Ｄの光信号が十分対称配置
を受けるが、ポート２と３を通って入力する光信号によ
って上流方向Ｕの対称配置は妨げられることにある。
【００１３】下流方向Ｄにおいて、次のように動作す
る。分岐エレメントの第１ポート１を通って入力する光
信号Ｉ1 は、Ｙ接合４で分割され、分枝４．２と４．３
に等しい強度の信号部分になる。強度が同じなので、こ
れらの信号部分は非線形エレメント９と１０で相対的な
位相シフトを受けない。その結果、方向カプラー５のカ
プリング・エリア８に、枝６．１と７．１を通って等し
い振幅と位相をもって到来する。方向カプラーにおい
て、両方の信号部分は枝６．２と７．２とに、（同一
の）非対称パワー分配によって分割される。ポート２と
３から出力する信号Ｏ 1 とＯ2 は、ポート１に入力する
信号Ｉ1 の強度の約１／２の、一般に等しい強度をもっ
ている。下流信号方向で、分岐エレメントはそれゆえ３
ｄＢスプリッターとして作用する。
る。分岐エレメントの第１ポート１を通って入力する光
信号Ｉ1 は、Ｙ接合４で分割され、分枝４．２と４．３
に等しい強度の信号部分になる。強度が同じなので、こ
れらの信号部分は非線形エレメント９と１０で相対的な
位相シフトを受けない。その結果、方向カプラー５のカ
プリング・エリア８に、枝６．１と７．１を通って等し
い振幅と位相をもって到来する。方向カプラーにおい
て、両方の信号部分は枝６．２と７．２とに、（同一
の）非対称パワー分配によって分割される。ポート２と
３から出力する信号Ｏ 1 とＯ2 は、ポート１に入力する
信号Ｉ1 の強度の約１／２の、一般に等しい強度をもっ
ている。下流信号方向で、分岐エレメントはそれゆえ３
ｄＢスプリッターとして作用する。
【００１４】上流信号方向Ｕでは、動作が異なる。ポー
ト２を通って入力する光信号Ｉ2 は、方向カプラー５の
非対称パワー分配ＰＲによって枝６．１と７．１との間
に、異なる強度で、９０°の固有の位相シフトを受けて
２つの信号部分に分かれる。強度が異なるため、これら
の信号部分はさらに、それぞれ非線形エレメント９と１
０で、非線形位相シフトを受ける。この非線形位相シフ
トが方向カプラー５で９０°の位相差を正確に補償する
なら、この２つの信号部分はＹ接合４に達する。しか
し、強度すなわち横幅においては、方向カプラーでのパ
ワー分配の非対称性（屈折ｔ）によって依然として異な
っている。Ｙ接合において、これらの信号部分は、対称
フィールド分布をもつ信号と非対称フィールド部分をも
つ信号とに結合される。対称フィールド分布をもつ信号
は幹４．１内をゼロ次モードの信号として進むが、非対
称フィールド分布をもつ信号は１次モード信号として幹
４．１内を進むことができず、放散してしまう。この放
散によって失われる信号パワーの割合は振幅の差によっ
て決まり、これはｘに直接関係してくる。各場合におい
て、各ｘ（０＜ｘ＜1/2 ）に対し、信号パワーの過半が
常にゼロ次モード信号として幹４．１を通ってポート１
に進む。ポート３から入る光信号Ｉ2 に対し、分岐エレ
メントは全く同一の作用をする。しかし、すべての振幅
・位相分布が分岐エレメント構造の対称軸に関して対称
になる。これは、上流信号方向では分岐エレメントの過
度の損失は公知の受動分岐エレメントの通常の３ｄＢよ
りも小さいことを意味している。
ト２を通って入力する光信号Ｉ2 は、方向カプラー５の
非対称パワー分配ＰＲによって枝６．１と７．１との間
に、異なる強度で、９０°の固有の位相シフトを受けて
２つの信号部分に分かれる。強度が異なるため、これら
の信号部分はさらに、それぞれ非線形エレメント９と１
０で、非線形位相シフトを受ける。この非線形位相シフ
トが方向カプラー５で９０°の位相差を正確に補償する
なら、この２つの信号部分はＹ接合４に達する。しか
し、強度すなわち横幅においては、方向カプラーでのパ
ワー分配の非対称性（屈折ｔ）によって依然として異な
っている。Ｙ接合において、これらの信号部分は、対称
フィールド分布をもつ信号と非対称フィールド部分をも
つ信号とに結合される。対称フィールド分布をもつ信号
は幹４．１内をゼロ次モードの信号として進むが、非対
称フィールド分布をもつ信号は１次モード信号として幹
４．１内を進むことができず、放散してしまう。この放
散によって失われる信号パワーの割合は振幅の差によっ
て決まり、これはｘに直接関係してくる。各場合におい
て、各ｘ（０＜ｘ＜1/2 ）に対し、信号パワーの過半が
常にゼロ次モード信号として幹４．１を通ってポート１
に進む。ポート３から入る光信号Ｉ2 に対し、分岐エレ
メントは全く同一の作用をする。しかし、すべての振幅
・位相分布が分岐エレメント構造の対称軸に関して対称
になる。これは、上流信号方向では分岐エレメントの過
度の損失は公知の受動分岐エレメントの通常の３ｄＢよ
りも小さいことを意味している。
【００１５】非線形効果を有効に使うことができるよう
に、ｘ（対称パワー分配からの偏り）の値は比較的大き
くなければならないが、その間に生ずる損失は小さく保
たなければならない。これが可能であるという事実は、
次の計算から明らかである。簡単にするため、ポート２
または３から入る光信号Ｉ2 は振幅“１”でパワー
“１”をもつ信号であると規準化して計算することにす
る。方向カプラー５のカプリング・エリア８を通って、
この信号Ｉ2 は枝６．１と７．１とに、２つの信号部分
に分けられる。この２つの信号部分は、それぞれパワー
ｉ1 ＝1/2 −ｘとｉ 2 ＝1/2 ＋ｘをもち、振幅ａ1 ＝
（1/2 −ｘ）1/2 とａ2 ＝（1/2 ＋ｘ）1/2 をもってい
る。ｙ接合４に入ると、２つの信号部分は同相になり、
ゼロ次モード信号と１次モード信号に結合される。ゼロ
次モード信号の振幅Ａ0 は次式で与えられる。
に、ｘ（対称パワー分配からの偏り）の値は比較的大き
くなければならないが、その間に生ずる損失は小さく保
たなければならない。これが可能であるという事実は、
次の計算から明らかである。簡単にするため、ポート２
または３から入る光信号Ｉ2 は振幅“１”でパワー
“１”をもつ信号であると規準化して計算することにす
る。方向カプラー５のカプリング・エリア８を通って、
この信号Ｉ2 は枝６．１と７．１とに、２つの信号部分
に分けられる。この２つの信号部分は、それぞれパワー
ｉ1 ＝1/2 −ｘとｉ 2 ＝1/2 ＋ｘをもち、振幅ａ1 ＝
（1/2 −ｘ）1/2 とａ2 ＝（1/2 ＋ｘ）1/2 をもってい
る。ｙ接合４に入ると、２つの信号部分は同相になり、
ゼロ次モード信号と１次モード信号に結合される。ゼロ
次モード信号の振幅Ａ0 は次式で与えられる。
【００１６】
【数１】
【００１７】この振幅に対応するパワーは
【数２】であり、損失ＬＳ（信号Ｉ2 とＯ3 のパワーの
比として定義される）は次式で与えられる。
比として定義される）は次式で与えられる。
【００１８】
【数３】
【００１９】図２にＬＳをｘの関数としてｄＢでプロッ
トしてある。図２は、ｘ＝０．２５でさえ損失が約−
０．３ｄＢにとどまっていることを示している。
トしてある。図２は、ｘ＝０．２５でさえ損失が約−
０．３ｄＢにとどまっていることを示している。
【００２０】分岐エレメントは方向カプラーの代わり
に、他のタイプのカプラーを使っても実行できる。ま
た、Ｙ接合も、１つのポートを使わない２×２カプラー
で代用できる。これにより分岐エレメントを集積形およ
びガラスファイバー双方で実現させ得る。他のタイプの
カプラーが出力信号における他の固有の位相シフトを示
すという事実を考慮に入れなければならない。図３のよ
うな２つの入力ポート３１と３２、２つの出力ポート３
３と３４をもつ２×２カプラーＣに対し、次のことが一
般に適用される。（注意：「入力ポート」と「出力ポー
ト」という名称は、相対的にしかポートを区別していな
い。逆方向の信号に対しては、出力ポート３３と３４が
入力ポートとして、また入力ポート３１と３２が出力ポ
ートとして作用する。）第１入力ポート３１に信号Ｓｉ
が加えられると、２つの出力ポート３３と３４とに、位
相差Φをもつ信号部分Ｓｕ1 とＳｕ2 に分けられ、第２
入力ポート３２に加えられた同一の信号Ｓｉは２つの出
力ポート３３と３４とに、位相差（Φ−１８０°）をも
つ信号部分Ｓｕ1 とＳｕ2 に分けられる。逆の信号方
向、すなわち出力ポート３３または３４に入ってくる信
号に対しても、カプラーＣの位相作用は同一である。位
相差Φはカプラーのタイプによって変わる。すでに用い
たように、Φ＝９０°が方向カプリングの場合に適用さ
れる。たとえば非対称×接合の形の断熱３ｄＢカプラー
に対しては、Φ＝０°が適用される。
に、他のタイプのカプラーを使っても実行できる。ま
た、Ｙ接合も、１つのポートを使わない２×２カプラー
で代用できる。これにより分岐エレメントを集積形およ
びガラスファイバー双方で実現させ得る。他のタイプの
カプラーが出力信号における他の固有の位相シフトを示
すという事実を考慮に入れなければならない。図３のよ
うな２つの入力ポート３１と３２、２つの出力ポート３
３と３４をもつ２×２カプラーＣに対し、次のことが一
般に適用される。（注意：「入力ポート」と「出力ポー
ト」という名称は、相対的にしかポートを区別していな
い。逆方向の信号に対しては、出力ポート３３と３４が
入力ポートとして、また入力ポート３１と３２が出力ポ
ートとして作用する。）第１入力ポート３１に信号Ｓｉ
が加えられると、２つの出力ポート３３と３４とに、位
相差Φをもつ信号部分Ｓｕ1 とＳｕ2 に分けられ、第２
入力ポート３２に加えられた同一の信号Ｓｉは２つの出
力ポート３３と３４とに、位相差（Φ−１８０°）をも
つ信号部分Ｓｕ1 とＳｕ2 に分けられる。逆の信号方
向、すなわち出力ポート３３または３４に入ってくる信
号に対しても、カプラーＣの位相作用は同一である。位
相差Φはカプラーのタイプによって変わる。すでに用い
たように、Φ＝９０°が方向カプリングの場合に適用さ
れる。たとえば非対称×接合の形の断熱３ｄＢカプラー
に対しては、Φ＝０°が適用される。
【００２１】図４はもっとも一般な形での光分岐エレメ
ントを概略的に示している。ここで２つの２×２光カプ
ラーが使われている。すなわち、対称パワー分配（1/2
／1/2 ）を行うカプラーＣｓと、非対称パワー分配
｛（1/2 −ｘ）／（1/2 ＋ｘ）｝を行うカプラーＣａで
ある。カプラーＣｓとＣａは、以後、それぞれ対称カプ
ラーと非対称カプラーと呼ぶ。対称カプラーＣｓは入力
ポートａとｂ、出力ポートｃとｄをもち、非対称カプラ
ーＣａは入力ポートｅとｆ、出力ポートｇとｈをもって
いる。出力ポートｃとｄはそれぞれ入力ポートｅとｆに
結合しているので、２つの分枝（ブランチ）ｔ1 とｔ2
をもつＭＺ干渉計がカプラーＣｓとＣａの間で形成され
ている。２つの分枝ｔ1 とｔ2 において、第１非線形エ
レメントＮＬ 1 と第２非線形エレメントＮＬ2 がそれぞ
れ含まれている。下流信号方向Ｄに対し、カプラーＣｓ
の入力ポートａとカプラーＣａの出力ポートｇとｈがそ
れぞれ、分岐エレメントの１つの信号入力と２つの信号
出力を形成し、上流信号方向Ｕに対しては、これらのポ
ートはそれぞれ１つの信号出力と２つの信号入力を形成
している。この場合、カプラーＣｓの入力ポートｂは使
われていない。カプラーＣｓとＣａにそれぞれ、位相差
ΦｓとΦａを現してみよう。下流信号方向Ｄにおいて、
カプラーＣｓの入力ポートａから入る信号Ｉ1 は、等し
いパワーと位相差δΦ（ｃ，ｄ）＝Φｓをもつ２つの部
分信号にそれぞれ出力ポートｃとｄに分かれる。これら
２つの部分信号は分枝ｔ1 とｔ2 を通って、カプラーＣ
ａの入力ポートｅとｆの方に進む。入力信号Ｉ1 を最終
的に等しいパワー（入力信号Ｉ1 の約１／２）をもつ２
つの出力信号Ｏ1 とＯ2 にするため、２つの部分信号は
位相差δΦ（ｅ，ｆ）＝Φａ＋９０°をもって入力ポー
トｅとｆに達しなければならない。これは、等しいパワ
ーをもつ信号の分枝は位相差δΦ＝Φｄ＋９０°−Φｓ
に帰着する光路長の差を持たなければならないことを意
味している。上流方向Ｕで、カプラーＣａの出力ポート
ｇから入る信号Ｉ2 は、等しくないパワーと位相差δΦ
ｕｇ（ｅ，ｆ）＝Φａをもつ２つの部分信号に、入力ポ
ートｅとｆの間で分かれる。出力ポートｈから入る信号
Ｉ2 は、等しくないパワーと位相差δΦｕｈ（ｅ，ｆ）
＝Φａ＋１８０°をもつ２つの部分信号に、入力ポート
ｅとｆの間で分かれる。両方の場合とも、部分信号は位
相差δΦｕ（ｃ，ｄ）＝Φｓをもって出力ポートｃとｄ
に達しなければならない。それにより、入力ポートａを
通って対称カプラーＣｓから結合のために出力され得
る。
ントを概略的に示している。ここで２つの２×２光カプ
ラーが使われている。すなわち、対称パワー分配（1/2
／1/2 ）を行うカプラーＣｓと、非対称パワー分配
｛（1/2 −ｘ）／（1/2 ＋ｘ）｝を行うカプラーＣａで
ある。カプラーＣｓとＣａは、以後、それぞれ対称カプ
ラーと非対称カプラーと呼ぶ。対称カプラーＣｓは入力
ポートａとｂ、出力ポートｃとｄをもち、非対称カプラ
ーＣａは入力ポートｅとｆ、出力ポートｇとｈをもって
いる。出力ポートｃとｄはそれぞれ入力ポートｅとｆに
結合しているので、２つの分枝（ブランチ）ｔ1 とｔ2
をもつＭＺ干渉計がカプラーＣｓとＣａの間で形成され
ている。２つの分枝ｔ1 とｔ2 において、第１非線形エ
レメントＮＬ 1 と第２非線形エレメントＮＬ2 がそれぞ
れ含まれている。下流信号方向Ｄに対し、カプラーＣｓ
の入力ポートａとカプラーＣａの出力ポートｇとｈがそ
れぞれ、分岐エレメントの１つの信号入力と２つの信号
出力を形成し、上流信号方向Ｕに対しては、これらのポ
ートはそれぞれ１つの信号出力と２つの信号入力を形成
している。この場合、カプラーＣｓの入力ポートｂは使
われていない。カプラーＣｓとＣａにそれぞれ、位相差
ΦｓとΦａを現してみよう。下流信号方向Ｄにおいて、
カプラーＣｓの入力ポートａから入る信号Ｉ1 は、等し
いパワーと位相差δΦ（ｃ，ｄ）＝Φｓをもつ２つの部
分信号にそれぞれ出力ポートｃとｄに分かれる。これら
２つの部分信号は分枝ｔ1 とｔ2 を通って、カプラーＣ
ａの入力ポートｅとｆの方に進む。入力信号Ｉ1 を最終
的に等しいパワー（入力信号Ｉ1 の約１／２）をもつ２
つの出力信号Ｏ1 とＯ2 にするため、２つの部分信号は
位相差δΦ（ｅ，ｆ）＝Φａ＋９０°をもって入力ポー
トｅとｆに達しなければならない。これは、等しいパワ
ーをもつ信号の分枝は位相差δΦ＝Φｄ＋９０°−Φｓ
に帰着する光路長の差を持たなければならないことを意
味している。上流方向Ｕで、カプラーＣａの出力ポート
ｇから入る信号Ｉ2 は、等しくないパワーと位相差δΦ
ｕｇ（ｅ，ｆ）＝Φａをもつ２つの部分信号に、入力ポ
ートｅとｆの間で分かれる。出力ポートｈから入る信号
Ｉ2 は、等しくないパワーと位相差δΦｕｈ（ｅ，ｆ）
＝Φａ＋１８０°をもつ２つの部分信号に、入力ポート
ｅとｆの間で分かれる。両方の場合とも、部分信号は位
相差δΦｕ（ｃ，ｄ）＝Φｓをもって出力ポートｃとｄ
に達しなければならない。それにより、入力ポートａを
通って対称カプラーＣｓから結合のために出力され得
る。
【００２２】これを達成するための第１の可能性は、次
の２つの手段からなる。 （ｉ）２つの非線形エレメントＮＬ1 とＮＬ2 を等しく
選び、かつ、９０°の位相差が上流方向Ｕの分枝の信号
部分の強度差に相当するように大きさを決めること。 （ii）位相光δΦ＝Φａ＋９０°−Φｓに相当する線形
光路長差ΔＬを、外部から分枝ｔ1 とｔ2 の間に加える
こと。これは、非線形エレメントＮＬ1 とＮＬ2 が常に
等しく選ばれ得るが、カプラーＣｓとＣａの一方または
双方に対しあるタイプのカプラーを選ぶことにより、適
切に選ばれた線形光路長差でもって補償し得ることを意
味している。
の２つの手段からなる。 （ｉ）２つの非線形エレメントＮＬ1 とＮＬ2 を等しく
選び、かつ、９０°の位相差が上流方向Ｕの分枝の信号
部分の強度差に相当するように大きさを決めること。 （ii）位相光δΦ＝Φａ＋９０°−Φｓに相当する線形
光路長差ΔＬを、外部から分枝ｔ1 とｔ2 の間に加える
こと。これは、非線形エレメントＮＬ1 とＮＬ2 が常に
等しく選ばれ得るが、カプラーＣｓとＣａの一方または
双方に対しあるタイプのカプラーを選ぶことにより、適
切に選ばれた線形光路長差でもって補償し得ることを意
味している。
【００２３】第２の可能性は次の２つの手段で達成され
る。 （ｉ’）２つの分枝の１つだけに非線形エレメントを含
ませ、− たとえば分枝ｔ2 にすると、このときＮＬ1
＝０、ＮＬ2 ≠０と表す −、下流方向で強度差と１８
０°の位相差をもつようにＮＬ2 の大きさを決めるこ
と。 （ii’）分枝ｔ1 とｔ2 の間の付加的光路長差ΔＬの大
きさを、位相差δΦ＝Φａ＋９０°−Φｓに相当するよ
うに決めること。 しかし、ＭＺ干渉計の２つの分枝の各々における同一非
線形エレメントの対称性（ＮＬ1 ＝ＮＬ2 ）によって、
第１の可能性は第２の可能性よりも、下流方向での分岐
エレメントの効果が信号強度に依存しないという利点を
有している。
る。 （ｉ’）２つの分枝の１つだけに非線形エレメントを含
ませ、− たとえば分枝ｔ2 にすると、このときＮＬ1
＝０、ＮＬ2 ≠０と表す −、下流方向で強度差と１８
０°の位相差をもつようにＮＬ2 の大きさを決めるこ
と。 （ii’）分枝ｔ1 とｔ2 の間の付加的光路長差ΔＬの大
きさを、位相差δΦ＝Φａ＋９０°−Φｓに相当するよ
うに決めること。 しかし、ＭＺ干渉計の２つの分枝の各々における同一非
線形エレメントの対称性（ＮＬ1 ＝ＮＬ2 ）によって、
第１の可能性は第２の可能性よりも、下流方向での分岐
エレメントの効果が信号強度に依存しないという利点を
有している。
【００２４】分岐エレメントの集積版において、図１の
非線形エレメント９と１０は参考文献〔３〕に開示され
ているＭＱＷ構造におけるＩｎＰの基板に形成される導
波管部分によって実現し得る。この構造が非線形定数ｎ
2 ＝１０-4ｃｍ2 ／Ｗと導波管断面積１０μｍ2 をもつ
なら、波長１．５μｍで方向カプラー５のパワー分配で
非対称ｘ＝０．２５をもつ光信号の０．１ｍＷの入力信
号パワーに対し９０°の位相差を達成するため、各非線
形エレメントは光路長Ｌ＝７．５μｍをもたなければな
らない。信号パワーがその値の１０倍（あるいは１／１
０）なら、Ｌは１０桁短く（あるいは長く）選ばれる。
非線形エレメント９と１０は参考文献〔３〕に開示され
ているＭＱＷ構造におけるＩｎＰの基板に形成される導
波管部分によって実現し得る。この構造が非線形定数ｎ
2 ＝１０-4ｃｍ2 ／Ｗと導波管断面積１０μｍ2 をもつ
なら、波長１．５μｍで方向カプラー５のパワー分配で
非対称ｘ＝０．２５をもつ光信号の０．１ｍＷの入力信
号パワーに対し９０°の位相差を達成するため、各非線
形エレメントは光路長Ｌ＝７．５μｍをもたなければな
らない。信号パワーがその値の１０倍（あるいは１／１
０）なら、Ｌは１０桁短く（あるいは長く）選ばれる。
【００２５】集積光学系の方向カプラーは石英ファイバ
ーのような２つの光ファイバーを融合して作られた融接
カプラーからなる。標準（単モード）光ファイバーの融
接カプラーを用いて、対称カプラー（３ｄＢカプラー）
と非対称カプラー｛（1/2 −ｘ）／（1/2 ＋ｘ）｝をと
もに実現し得る。非線形光ファイバーそれ自身は、たと
えば参考文献〔４〕で公知である。したがって、分岐エ
レメントは原理的に石英ファイバー技術を使って容易に
実現し得る。すなわち、ＭＺ干渉計の分枝としての非線
形光ファイバーの２つの等しい部分に沿ってリンクした
１つの対称カプラーと１つの非対称融接カプラーを実現
し得る。しかし、一般に、参考文献〔４〕で開示してい
るような非線形光ファイバーの非線形光学定数ｎ2 は１
０-10 だけＭＱＷ構造のそれよりも小さい。前者を使っ
て９０°の位相差を実現するためには、ファイバーのコ
アの断面積を約１００μｍ2 、信号パワーを約１０ｍＷ
として、双方の非線形エレメントの長さは数ｋｍのオー
ダーでなければならない。
ーのような２つの光ファイバーを融合して作られた融接
カプラーからなる。標準（単モード）光ファイバーの融
接カプラーを用いて、対称カプラー（３ｄＢカプラー）
と非対称カプラー｛（1/2 −ｘ）／（1/2 ＋ｘ）｝をと
もに実現し得る。非線形光ファイバーそれ自身は、たと
えば参考文献〔４〕で公知である。したがって、分岐エ
レメントは原理的に石英ファイバー技術を使って容易に
実現し得る。すなわち、ＭＺ干渉計の分枝としての非線
形光ファイバーの２つの等しい部分に沿ってリンクした
１つの対称カプラーと１つの非対称融接カプラーを実現
し得る。しかし、一般に、参考文献〔４〕で開示してい
るような非線形光ファイバーの非線形光学定数ｎ2 は１
０-10 だけＭＱＷ構造のそれよりも小さい。前者を使っ
て９０°の位相差を実現するためには、ファイバーのコ
アの断面積を約１００μｍ2 、信号パワーを約１０ｍＷ
として、双方の非線形エレメントの長さは数ｋｍのオー
ダーでなければならない。
【００２６】分岐エレメントの適切な動作は、上流方向
Ｕでの光信号がポート２と３に同時に現れないことを要
求する。これは受動光ネットワークで上流方向に使われ
るときには問題がないが、異なる送信機から送られる光
信号は、ネットワークでより高いレベルで伝搬されるた
めに、異なる時間スロット（ＴＤＭＡ）に置かれなけれ
ばならない。
Ｕでの光信号がポート２と３に同時に現れないことを要
求する。これは受動光ネットワークで上流方向に使われ
るときには問題がないが、異なる送信機から送られる光
信号は、ネットワークでより高いレベルで伝搬されるた
めに、異なる時間スロット（ＴＤＭＡ）に置かれなけれ
ばならない。
【００２７】非線形エレメントの存在により、信号パワ
ー依存性が生じる。光信号が強度変調デジタル信号で、
信号状態が低強度と高強度に応じて「ゼロ次」と「１
次」に交互に変わるなら、分岐エレメントは「１次」の
みを通させ、「ゼロ次」は通させない。これにより消去
比が改善されるので、そのような信号に対して利点とな
る。一般に、信号パワーの変化により、位相差が常に対
称カプラーＣｓに吸収され得るゼロ次モードの信号パワ
ーを生じさせる最適値をもつとは限らず、分岐エレメン
トにおける一層の損失をひきおこすかも知れない。図１
の方向カプラー（ｘ＝０．２５）をもつ分岐エレメント
に対し、図５は位相エラーΔΦ〔ｒａｄ〕の関数として
損失ＬＳ〔ｄＢ〕の相関関係を示している。ここでΔΦ
は、最適位相差９０°からの位相の偏りを表すものであ
る（９０°≒１．５８〔ｒａｄ〕）。同様に図６は、最
適信号パワーＰ0 に対する信号パワーＰの比Ｐ／Ｐ
0 〔ｄＢ〕の関数として、損失ＬＳ〔ｄＢ〕を表してい
る。図６は信号パワーが２桁下がると（−３ｄＢ）、Ｙ
接合の損失ＬＳが−０．９ｄＢ（図６のＱ1 点）にな
り、位相エラーでは０．８ｒａｄ≒４５°（図５のＲ1
点）になることを示している。しかし、パワーが２桁上
がると（＋３ｄＢ）、損失は約−３ｄＢ（図６のＱ
2点）になり、位相エラーは１．５８ｒａｄ≒９０°
（図５のＲ2 点）になる。これは最適信号から外れてい
る場合、パワーが増すとパワーの減る場合よりも密に制
御しなければならないことを意味している。１０ｄＢ減
衰した信号パワーのときでさえ、分岐エレメントの損失
はまだ線形スプリッターの場合よりも小さい。パワー変
化に対する高い許容度を達成するために、動作パワーは
最適スイッチング・パワーよりもやや小さく−たとえば
４０％（−４ｄＢ）−選ばれるのが好ましい。そのよう
にしても分岐エレメントの損失が最適（約１ｄＢ）でな
い場合、損失がまだ線形スプリッターに対してよりも良
い範囲内で、許容パワー変化はその最大値（約±６ｄ
Ｂ）である。
ー依存性が生じる。光信号が強度変調デジタル信号で、
信号状態が低強度と高強度に応じて「ゼロ次」と「１
次」に交互に変わるなら、分岐エレメントは「１次」の
みを通させ、「ゼロ次」は通させない。これにより消去
比が改善されるので、そのような信号に対して利点とな
る。一般に、信号パワーの変化により、位相差が常に対
称カプラーＣｓに吸収され得るゼロ次モードの信号パワ
ーを生じさせる最適値をもつとは限らず、分岐エレメン
トにおける一層の損失をひきおこすかも知れない。図１
の方向カプラー（ｘ＝０．２５）をもつ分岐エレメント
に対し、図５は位相エラーΔΦ〔ｒａｄ〕の関数として
損失ＬＳ〔ｄＢ〕の相関関係を示している。ここでΔΦ
は、最適位相差９０°からの位相の偏りを表すものであ
る（９０°≒１．５８〔ｒａｄ〕）。同様に図６は、最
適信号パワーＰ0 に対する信号パワーＰの比Ｐ／Ｐ
0 〔ｄＢ〕の関数として、損失ＬＳ〔ｄＢ〕を表してい
る。図６は信号パワーが２桁下がると（−３ｄＢ）、Ｙ
接合の損失ＬＳが−０．９ｄＢ（図６のＱ1 点）にな
り、位相エラーでは０．８ｒａｄ≒４５°（図５のＲ1
点）になることを示している。しかし、パワーが２桁上
がると（＋３ｄＢ）、損失は約−３ｄＢ（図６のＱ
2点）になり、位相エラーは１．５８ｒａｄ≒９０°
（図５のＲ2 点）になる。これは最適信号から外れてい
る場合、パワーが増すとパワーの減る場合よりも密に制
御しなければならないことを意味している。１０ｄＢ減
衰した信号パワーのときでさえ、分岐エレメントの損失
はまだ線形スプリッターの場合よりも小さい。パワー変
化に対する高い許容度を達成するために、動作パワーは
最適スイッチング・パワーよりもやや小さく−たとえば
４０％（−４ｄＢ）−選ばれるのが好ましい。そのよう
にしても分岐エレメントの損失が最適（約１ｄＢ）でな
い場合、損失がまだ線形スプリッターに対してよりも良
い範囲内で、許容パワー変化はその最大値（約±６ｄ
Ｂ）である。
【図１】本発明の光分岐エレメントの概要構成図であ
る。
る。
【図２】偏りｘの関数である損失ＬＳのグラフである。
【図３】２×２カプラーの構成図である。
【図４】図３の２×２カプラーを２つ有する本発明の光
分岐エレメントの概略構成図である。
分岐エレメントの概略構成図である。
【図５】位相エラーΔΦの関数である損失ＬＳのグラフ
である。
である。
【図６】パワー比Ｐ／Ｐ0 の関数である損失ＬＳのグラ
フである。
フである。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−20510（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−289441（ＪＰ，Ａ) 欧州特許出願公開482461（ＥＰ，Ａ １) 英国特許出願公開2250606（ＧＢ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 6/12 - 6/14 G02F 1/29 - 7/00
Claims (5)
- 【請求項１】 ３つの光ポートを有し、第１光ポートを
通って入力する光信号がそれぞれ第２・第３光ポートを
通って出力する等しいパワーの２つの信号に分けられ、
前記第２または第３光ポートを通って入力する光信号が
前記第１光ポートを通って出力する光分岐エレメントで
あり、該分岐エレメントが１つの入力チャネルと２つの
出力チャネルを有する光パワースプリッターと、２つの
入力チャネルと２つの出力チャネルとを有する光パワー
カプラーとを備え、前記パワースプリッターの出力チャ
ネルの各々が前記パワーカプラーの入力チャネルに結合
することにより、２つの導波分枝をもつマッハ・ツェン
ダー（ＭＺ）干渉計を構成し、更に、強度に依存する屈
折率をもつ媒質を通る導波路を形成する非線形導波管部
分が設けられ、前記非線形導波管部分が前記２つの導波
分枝の第１分枝に設けられ、前記パワースプリッターの
入力チャネルが前記第１光ポートを形成し、前記パワー
カプラーの第１・第２出力チャネルがそれぞれ前記第２
・第３光ポートを形成する光分岐エレメントであって、
前記第２または第３光ポートを通って入力する光信号が
前記第１光ポートを通って出力される際、前記光パワー
カプラーが、前記２つの導波分枝に非対称にパワーを分
配し、且つ、分配された二つの信号のパワーが、（（１
／２）−Ｘ）、（（１／２）＋Ｘ）（ここで、Ｘは、対
称なパワー分配からの偏りであり、Ｘの値は、０＜Ｘ＜
１／２である）で与えられる割合にそれぞれ分配される
ことを特徴とする光分岐エレメント。 - 【請求項２】 前記ＭＺ干渉計の導波分枝がさらに、パ
ワースプリッター及び／又はパワーカプラーに依存する
位相差を補償するための線形光路長差をもつことを特徴
とする、請求項１の光分岐エレメント。 - 【請求項３】 前記２つの導波分枝の第１分枝に設けら
れた非線形導波管部分と同一のタイプの非線形導波管部
分が前記２つの導波分枝の第２分枝に設けられているこ
とを特徴とする請求項２の光分岐エレメント。 - 【請求項４】 前記パワーカプラーとパワースプリッタ
ーとが、基板上の１層の導波材料からなるチャネル状導
波管構造として設計され、前記非線形導波管部分が半導
体からなるＭＱＷ構造であり、このＭＱＷ構造が前記パ
ワーカプラー及びパワースプリッターの出力チャネルと
入力チャネルとの間に形成されていることを特徴とす
る、請求項２または３の光分岐エレメント。 - 【請求項５】 前記パワーカプラーとパワースプリッタ
ーが標準的な光ファイバーの融接カプラーとして設計さ
れ、前記非線形導波管部分が、前記パワーカプラー及び
パワースプリッターの出力チャネルと入力チャネルの間
に設けられた非線形光ファイバーの一部分であることを
特徴とする請求項２または３の光分岐エレメント。
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