JP3201458B2 - 流動制御型コンクリート - Google Patents
流動制御型コンクリートInfo
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
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- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、法面等の傾斜部位
を施工するのに適した流動制御型コンクリートに関す
る。
を施工するのに適した流動制御型コンクリートに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ＪＩＳに規定されている通常のコンクリ
ートは、スランプで言えば５乃至１８ｃｍ程度の流動性
しかないので、バイブレータによる締め固めが不可欠と
なり、締め固め作業に多大の労力が必要となる。
ートは、スランプで言えば５乃至１８ｃｍ程度の流動性
しかないので、バイブレータによる締め固めが不可欠と
なり、締め固め作業に多大の労力が必要となる。
【０００３】かかる問題を解決するため、最近では自己
充填型の高流動コンクリートが注目されている。高流動
コンクリートは、高性能ＡＥ減水剤を１０ｋｇ／ｍ3 程
度添加することにより、流動変形に対する抵抗性の指標
である降伏値τf を非常に小さく、例えばスランプフロ
ーで言えば６０乃至７０ｃｍ程度に設定して流動性を高
めたコンクリートである。
充填型の高流動コンクリートが注目されている。高流動
コンクリートは、高性能ＡＥ減水剤を１０ｋｇ／ｍ3 程
度添加することにより、流動変形に対する抵抗性の指標
である降伏値τf を非常に小さく、例えばスランプフロ
ーで言えば６０乃至７０ｃｍ程度に設定して流動性を高
めたコンクリートである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような高流動コン
クリートを使用すれば、面倒な締め固め作業を省略する
ことができるが、その一方で、流動性が高すぎてコンク
リートが流れてしまい、道路、軌道、法面など勾配のあ
る傾斜部位の施工には適さないという問題があった。
クリートを使用すれば、面倒な締め固め作業を省略する
ことができるが、その一方で、流動性が高すぎてコンク
リートが流れてしまい、道路、軌道、法面など勾配のあ
る傾斜部位の施工には適さないという問題があった。
【０００５】本発明は、上述した事情を考慮してなされ
たもので、振動状態においては高流動性を発現し振動停
止状態では流動性を抑制可能な流動制御型コンクリート
を提供することを目的とする。
たもので、振動状態においては高流動性を発現し振動停
止状態では流動性を抑制可能な流動制御型コンクリート
を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の流動制御型コンクリートは請求項１に記載
したように、所定の流動化剤をセメントに添加してコン
クリートの降伏値を１００乃至２５０Ｐａに設定すると
ともに、所定の混和材又は所定の微粉末材料を前記セメ
ントに混入してコンクリートの塑性粘度を５乃至１００
Ｐａ・ｓに設定したものである。また、本発明の流動制
御型コンクリートは、前記混和材を、高炉スラグ微粉
末、フライアッシュ、シリカフューム及び石灰石粉から
選択して少なくとも一種以上組み合わせたものである。
また、本発明の流動制御型コンクリートは、前記微粉末
材料を、石炭灰及び岩石微粉末から選択して少なくとも
一種以上組み合わせたものである。
め、本発明の流動制御型コンクリートは請求項１に記載
したように、所定の流動化剤をセメントに添加してコン
クリートの降伏値を１００乃至２５０Ｐａに設定すると
ともに、所定の混和材又は所定の微粉末材料を前記セメ
ントに混入してコンクリートの塑性粘度を５乃至１００
Ｐａ・ｓに設定したものである。また、本発明の流動制
御型コンクリートは、前記混和材を、高炉スラグ微粉
末、フライアッシュ、シリカフューム及び石灰石粉から
選択して少なくとも一種以上組み合わせたものである。
また、本発明の流動制御型コンクリートは、前記微粉末
材料を、石炭灰及び岩石微粉末から選択して少なくとも
一種以上組み合わせたものである。
【０００７】また、本発明の流動制御型コンクリート
は、前記混和材および前記セメントの配合割合（体積）
を高炉スラグ微粉末４０乃至６０％、フライアッシュ２
０乃至３０％、シリカフューム３乃至８％、セメント１
５乃至３５％としたものである。
は、前記混和材および前記セメントの配合割合（体積）
を高炉スラグ微粉末４０乃至６０％、フライアッシュ２
０乃至３０％、シリカフューム３乃至８％、セメント１
５乃至３５％としたものである。
【０００８】本発明の流動制御型コンクリートにおいて
は、コンクリートの降伏値を１００乃至２５０Ｐａに設
定するとともにコンクリートの塑性粘度を５乃至１００
Ｐａ・ｓに設定してあるので、コンクリートを振動させ
ない静的状態においては、通常コンクリートよりは流動
性が高いが高流動コンクリートのように流れすぎること
はなく、一定の形状を保持する。また、コンクリートを
振動させる動的状態においては、高流動コンクリートよ
りも流動性が高くなる。
は、コンクリートの降伏値を１００乃至２５０Ｐａに設
定するとともにコンクリートの塑性粘度を５乃至１００
Ｐａ・ｓに設定してあるので、コンクリートを振動させ
ない静的状態においては、通常コンクリートよりは流動
性が高いが高流動コンクリートのように流れすぎること
はなく、一定の形状を保持する。また、コンクリートを
振動させる動的状態においては、高流動コンクリートよ
りも流動性が高くなる。
【０００９】したがって、本発明の流動制御型コンクリ
ートを打設すると、バイブレータを作動させずともある
程度流動するが、従来の高流動コンクリートのように流
れすぎることがないので、傾斜面などでの施工にも困ら
ない。
ートを打設すると、バイブレータを作動させずともある
程度流動するが、従来の高流動コンクリートのように流
れすぎることがないので、傾斜面などでの施工にも困ら
ない。
【００１０】一方、必要に応じてバイブレータを少し作
動させれば、打設されたコンクリートは従来の高流動コ
ンクリートよりも高い流動性を発現して速やかに流動
し、隅々に充填される。そして、バイブレータを停止す
ればすぐ静的状態に戻り、一定の形状が保持される。
動させれば、打設されたコンクリートは従来の高流動コ
ンクリートよりも高い流動性を発現して速やかに流動
し、隅々に充填される。そして、バイブレータを停止す
ればすぐ静的状態に戻り、一定の形状が保持される。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る流動制御型コ
ンクリートの実施の形態について、添付図面を参照して
説明する。
ンクリートの実施の形態について、添付図面を参照して
説明する。
【００１２】本実施形態の流動制御型コンクリートは、
概ね、普通ポルトランドセメント等の通常セメントに従
来の高流動コンクリートと同様の流動化剤を添加し、さ
らに所定の混和材を混入してなるが、それらの配合割合
は以下のように設定する。なお、セメント量、単位水
量、骨材その他の配合については、通常のフレッシュコ
ンクリートと同様、所要強度等に応じて適宜配合する。
概ね、普通ポルトランドセメント等の通常セメントに従
来の高流動コンクリートと同様の流動化剤を添加し、さ
らに所定の混和材を混入してなるが、それらの配合割合
は以下のように設定する。なお、セメント量、単位水
量、骨材その他の配合については、通常のフレッシュコ
ンクリートと同様、所要強度等に応じて適宜配合する。
【００１３】まず、流動化剤は主として、コンクリート
の流動変形に対する抵抗性、すなわちコンクリートの降
伏値を低減する目的で使用されるが、かかる降伏値が１
００乃至２５０Ｐａ（１Ｐａ＝１Ｎ／ｍ2 ）となるよう
に流動化剤の使用量を調整する。具体的には、例えば高
性能ＡＥ減水剤を使用する場合には、従来の高流動コン
クリートの３分の１程度、すなわち、２〜４ｋｇ／ｍ3
とする。
の流動変形に対する抵抗性、すなわちコンクリートの降
伏値を低減する目的で使用されるが、かかる降伏値が１
００乃至２５０Ｐａ（１Ｐａ＝１Ｎ／ｍ2 ）となるよう
に流動化剤の使用量を調整する。具体的には、例えば高
性能ＡＥ減水剤を使用する場合には、従来の高流動コン
クリートの３分の１程度、すなわち、２〜４ｋｇ／ｍ3
とする。
【００１４】表１は、コンクリートの降伏値を上述した
値に設定した場合、スランプやスランプフローがどのよ
うになるかを示したものであり、通常のコンクリート並
びに従来の高流動コンクリートも併せて示してある。
値に設定した場合、スランプやスランプフローがどのよ
うになるかを示したものであり、通常のコンクリート並
びに従来の高流動コンクリートも併せて示してある。
【００１５】
【表１】 同表でわかるように、本実施形態の流動制御型コンクリ
ートの降伏値は、通常のコンクリートよりは小さく、従
来の高流動コンクリートよりは大きい。これは、スラン
プやスランプフローを比較してもわかるように、バイブ
レータの振動を作用させない、いわば静的状態において
は、本実施形態の流動制御型コンクリートが通常のコン
クリートよりは流動しやすく従来の高流動コンクリート
ほどは流動しないことを示している。
ートの降伏値は、通常のコンクリートよりは小さく、従
来の高流動コンクリートよりは大きい。これは、スラン
プやスランプフローを比較してもわかるように、バイブ
レータの振動を作用させない、いわば静的状態において
は、本実施形態の流動制御型コンクリートが通常のコン
クリートよりは流動しやすく従来の高流動コンクリート
ほどは流動しないことを示している。
【００１６】次に、混和材については、コンクリートの
塑性粘度が５乃至１００Ｐａ・ｓ（１Ｐａ・ｓ＝１０Ｐ
ｏｉｓｅ）となるようにそれらの種類や配合比を選定す
る。
塑性粘度が５乃至１００Ｐａ・ｓ（１Ｐａ・ｓ＝１０Ｐ
ｏｉｓｅ）となるようにそれらの種類や配合比を選定す
る。
【００１７】図１(a) は、普通セメントと高炉スラグ微
粉末あるいはフライアッシュの配合比を変化させたとき
の平均流下速度（コンクリートの塑性粘度を測定する指
標）を示したグラフである。なお、高炉スラグ微粉末な
どの混和材とセメントとを合わせた、いわゆる結合材容
積は１４０リットル／ｍ3 、水量は１６０リットル／ｍ
3 、細骨材率は５１．５％としてある。
粉末あるいはフライアッシュの配合比を変化させたとき
の平均流下速度（コンクリートの塑性粘度を測定する指
標）を示したグラフである。なお、高炉スラグ微粉末な
どの混和材とセメントとを合わせた、いわゆる結合材容
積は１４０リットル／ｍ3 、水量は１６０リットル／ｍ
3 、細骨材率は５１．５％としてある。
【００１８】同図でわかるように、セメントだけの場合
の平均流下速度が１７ｃｍ／ｓｅｃ程度であるのに対
し、高炉スラグ微粉末を体積で３０％以上混入すると２
０ｃｍ／ｓｅｃを上回り、高炉スラグ微粉末を５０％、
フライアッシュを３０％としたときの平均流下速度は約
４０ｃｍ／ｓｅｃに増大する。
の平均流下速度が１７ｃｍ／ｓｅｃ程度であるのに対
し、高炉スラグ微粉末を体積で３０％以上混入すると２
０ｃｍ／ｓｅｃを上回り、高炉スラグ微粉末を５０％、
フライアッシュを３０％としたときの平均流下速度は約
４０ｃｍ／ｓｅｃに増大する。
【００１９】図１(b) は、高炉スラグ微粉末を５０％、
普通ポルトランドセメントを２０％、フライアッシュや
シリカフューム等の混和材を３０％としたときの平均流
下速度を示したグラフであり、シリカフュームを混入し
ない場合は、図１(a) の高炉スラグ微粉末５０％、フラ
イアッシュ３０％としたときのケースと同じである。そ
して、シリカフュームを５％にしたとき、平均流下速度
は約４８ｃｍ／ｓｅｃとなって普通セメントのみの場合
の３倍近くに達し、コンクリートの粘性が著しく改善さ
れるのがわかる。
普通ポルトランドセメントを２０％、フライアッシュや
シリカフューム等の混和材を３０％としたときの平均流
下速度を示したグラフであり、シリカフュームを混入し
ない場合は、図１(a) の高炉スラグ微粉末５０％、フラ
イアッシュ３０％としたときのケースと同じである。そ
して、シリカフュームを５％にしたとき、平均流下速度
は約４８ｃｍ／ｓｅｃとなって普通セメントのみの場合
の３倍近くに達し、コンクリートの粘性が著しく改善さ
れるのがわかる。
【００２０】かかる実験結果から、混和材およびセメン
トの配合割合（体積）を、高炉スラグ微粉末５０％、フ
ライアッシュ２５％、シリカフューム５％、セメント２
０％とするのがよい。
トの配合割合（体積）を、高炉スラグ微粉末５０％、フ
ライアッシュ２５％、シリカフューム５％、セメント２
０％とするのがよい。
【００２１】表２は、コンクリートの塑性粘度を上述し
た値に設定した場合、Ｏロート時間がどのようになるか
を示したものであり、通常のコンクリート並びに従来の
高流動コンクリートも併せて示してある。
た値に設定した場合、Ｏロート時間がどのようになるか
を示したものであり、通常のコンクリート並びに従来の
高流動コンクリートも併せて示してある。
【００２２】
【表２】 同表でわかるように、本実施形態の流動制御型コンクリ
ートの塑性粘度は、従来の高流動コンクリートよりも小
さい。これは、Ｏロート時間を比較してもわかるよう
に、バイブレータの振動を作用させる、いわば動的状態
においては、本実施形態の流動制御型コンクリートは、
従来の高流動コンクリートよりも流動性が高いことを示
している。
ートの塑性粘度は、従来の高流動コンクリートよりも小
さい。これは、Ｏロート時間を比較してもわかるよう
に、バイブレータの振動を作用させる、いわば動的状態
においては、本実施形態の流動制御型コンクリートは、
従来の高流動コンクリートよりも流動性が高いことを示
している。
【００２３】以上説明したように、本実施形態の流動制
御型コンクリートによれば、混和材の種類並びにそれら
の配合比を最適に選択調整することによって、バイブレ
ータの振動を作用させているときのコンクリートの粘性
を著しく低下させる一方、流動化剤の使用量を抑えるこ
とでバイブレータの振動を作用させないときのコンクリ
ートの降伏値を高流動コンクリートに比べてやや大きめ
に設定するようにしたので、バイブレータを使用せずに
ある程度流動させることができるし、従来の高流動コン
クリートのように流れすぎることはないため、傾斜面な
どでの施工にも困らない。
御型コンクリートによれば、混和材の種類並びにそれら
の配合比を最適に選択調整することによって、バイブレ
ータの振動を作用させているときのコンクリートの粘性
を著しく低下させる一方、流動化剤の使用量を抑えるこ
とでバイブレータの振動を作用させないときのコンクリ
ートの降伏値を高流動コンクリートに比べてやや大きめ
に設定するようにしたので、バイブレータを使用せずに
ある程度流動させることができるし、従来の高流動コン
クリートのように流れすぎることはないため、傾斜面な
どでの施工にも困らない。
【００２４】一方、必要に応じてバイブレータを少し作
動させれば、打設されたコンクリートは従来の高流動コ
ンクリートよりも高い流動性を発現して速やかに流動
し、隅々に充填される。そして、バイブレータを停止す
ればすぐ静的状態に戻り、一定の形状が保持される。
動させれば、打設されたコンクリートは従来の高流動コ
ンクリートよりも高い流動性を発現して速やかに流動
し、隅々に充填される。そして、バイブレータを停止す
ればすぐ静的状態に戻り、一定の形状が保持される。
【００２５】すなわち、本実施形態の流動制御型コンク
リートは、バイブレータを作動することによって従来の
高流動コンクリートよりも優れた流動性を発現させると
ともに、バイブレータを停止することによって従来の高
流動コンクリートよりも流動性を抑制することが可能と
なる。言い換えれば、従来の高流動コンクリートがその
高流動性を制御できないのに対し、本実施形態の流動制
御型コンクリートでは、バイブレータの作動および停止
を切り替えることによってその流動性を制御することが
可能となり、作業性や省力化に優れたコンクリートとな
る。
リートは、バイブレータを作動することによって従来の
高流動コンクリートよりも優れた流動性を発現させると
ともに、バイブレータを停止することによって従来の高
流動コンクリートよりも流動性を抑制することが可能と
なる。言い換えれば、従来の高流動コンクリートがその
高流動性を制御できないのに対し、本実施形態の流動制
御型コンクリートでは、バイブレータの作動および停止
を切り替えることによってその流動性を制御することが
可能となり、作業性や省力化に優れたコンクリートとな
る。
【００２６】したがって、本実施形態の流動制御型コン
クリートは、道路、法面などの傾斜地において最適なコ
ンクリートとなる。
クリートは、道路、法面などの傾斜地において最適なコ
ンクリートとなる。
【００２７】また、動的状態では従来の高流動コンクリ
ートよりも高い流動性を発現するにも拘わらず、高性能
ＡＥ減水剤の使用量を従来の高流動コンクリートの３分
の１程度に抑えるとともに、単位水量を低減してセメン
ト量を減らすことができるので、材料コストを大幅に節
約することが可能となる。
ートよりも高い流動性を発現するにも拘わらず、高性能
ＡＥ減水剤の使用量を従来の高流動コンクリートの３分
の１程度に抑えるとともに、単位水量を低減してセメン
ト量を減らすことができるので、材料コストを大幅に節
約することが可能となる。
【００２８】本実施形態では、特に言及しなかったが、
フライアッシュ等の混和材に代えて石炭灰や岩石微粉末
などの微粉末材料を使用してもよい。そもそも本発明の
趣旨は、コンクリートの塑性粘度が５乃至１００Ｐａ・
ｓとなるように混和材を配合する点にあり、そのために
公知の微粉末材料を適宜組み合わせることは日常行う設
計業務の範囲内である。
フライアッシュ等の混和材に代えて石炭灰や岩石微粉末
などの微粉末材料を使用してもよい。そもそも本発明の
趣旨は、コンクリートの塑性粘度が５乃至１００Ｐａ・
ｓとなるように混和材を配合する点にあり、そのために
公知の微粉末材料を適宜組み合わせることは日常行う設
計業務の範囲内である。
【００２９】また、本実施形態では、実験結果から、混
和材およびセメントの配合割合（体積）を、高炉スラグ
微粉末５０％、フライアッシュ２５％、シリカフューム
５％、セメント２０％と限定したが、実験誤差を考慮し
つつ経験を踏まえて、高炉スラグ微粉末を４０乃至６０
％、フライアッシュを２０乃至３０％、シリカフューム
を３乃至８％、セメントを１５乃至３５％としてもよ
い。
和材およびセメントの配合割合（体積）を、高炉スラグ
微粉末５０％、フライアッシュ２５％、シリカフューム
５％、セメント２０％と限定したが、実験誤差を考慮し
つつ経験を踏まえて、高炉スラグ微粉末を４０乃至６０
％、フライアッシュを２０乃至３０％、シリカフューム
を３乃至８％、セメントを１５乃至３５％としてもよ
い。
【００３０】なお、かかる構成は、範囲内に含まれる数
値がすべて任意に組み合わせ可能であることを意味する
のではなく、組み合わせが可能な限度内で任意に選択可
能であることを意味するものとする。
値がすべて任意に組み合わせ可能であることを意味する
のではなく、組み合わせが可能な限度内で任意に選択可
能であることを意味するものとする。
【００３１】
【発明の効果】以上述べたように、本発明に係る流動制
御型コンクリートによれば、振動状態においては高流動
性を発現し、振動停止状態では流動性を抑制することが
可能となる。
御型コンクリートによれば、振動状態においては高流動
性を発現し、振動停止状態では流動性を抑制することが
可能となる。
【００３２】
【図１】本実施形態に係る流動制御型コンクリートにお
いて混和材の混入率と平均流下速度との関係を示したグ
ラフであり、(a) は、普通セメントと高炉スラグ微粉末
あるいはフライアッシュの配合比を変化させた場合のグ
ラフ、(b) は高炉スラグ微粉末を５０％、普通ポルトラ
ンドセメントを２０％、フライアッシュやシリカフュー
ム等の混和材を３０％とした場合にシリカフュームの配
合比を変化させた場合のグラフ。
いて混和材の混入率と平均流下速度との関係を示したグ
ラフであり、(a) は、普通セメントと高炉スラグ微粉末
あるいはフライアッシュの配合比を変化させた場合のグ
ラフ、(b) は高炉スラグ微粉末を５０％、普通ポルトラ
ンドセメントを２０％、フライアッシュやシリカフュー
ム等の混和材を３０％とした場合にシリカフュームの配
合比を変化させた場合のグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 18/14 Ｃ０４Ｂ 18/14 Ｚ // Ｃ０４Ｂ 103:30 111:20 (56)参考文献 特開 昭52−101231（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 2/00 - 32/02 C04B 40/00 - 40/06
Claims (4)
- 【請求項１】 所定の流動化剤をセメントに添加してコ
ンクリートの降伏値を１００乃至２５０Ｐａに設定する
とともに、所定の混和材又は所定の微粉末材料を前記セ
メントに混入してコンクリートの塑性粘度を５乃至１０
０Ｐａ・ｓに設定したことを特徴とする流動制御型コン
クリート。 - 【請求項２】 前記混和材を、高炉スラグ微粉末、フラ
イアッシュ、シリカフューム及び石灰石粉から選択して
少なくとも一種以上組み合わせた請求項１記載の流動制
御型コンクリート。 - 【請求項３】 前記微粉末材料を、石炭灰及び岩石微粉
末から選択して少なくとも一種以上組み合わせた請求項
１記載の流動制御型コンクリート。 - 【請求項４】 前記混和材および前記セメントの配合割
合（体積）を高炉スラグ微粉末４０乃至６０％、フライ
アッシュ２０乃至３０％、シリカフューム３乃至８％、
セメント１５乃至３５％とした請求項２記載の流動制御
型コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2329296A JP3201458B2 (ja) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | 流動制御型コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2329296A JP3201458B2 (ja) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | 流動制御型コンクリート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09194247A JPH09194247A (ja) | 1997-07-29 |
| JP3201458B2 true JP3201458B2 (ja) | 2001-08-20 |
Family
ID=12106542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2329296A Expired - Fee Related JP3201458B2 (ja) | 1996-01-17 | 1996-01-17 | 流動制御型コンクリート |
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