JP3183133B2 - 渦流量計 - Google Patents
渦流量計Info
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- JP3183133B2 JP3183133B2 JP30128295A JP30128295A JP3183133B2 JP 3183133 B2 JP3183133 B2 JP 3183133B2 JP 30128295 A JP30128295 A JP 30128295A JP 30128295 A JP30128295 A JP 30128295A JP 3183133 B2 JP3183133 B2 JP 3183133B2
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- frequency
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、渦発生体により測
定流体中に生成されている渦に超音波を送出しこの渦に
より超音波が位相変化を受けた超音波を受信して測定流
体の流量を計測する渦流量計に係り、特に、環境変化に
効率良く対応させると共に低流速における検出感度を向
上させるように改良した渦流量計に関する。
定流体中に生成されている渦に超音波を送出しこの渦に
より超音波が位相変化を受けた超音波を受信して測定流
体の流量を計測する渦流量計に係り、特に、環境変化に
効率良く対応させると共に低流速における検出感度を向
上させるように改良した渦流量計に関する。
【０００２】
【従来の技術】図６は超音波を用いた従来の渦流量計の
構成を示す構成図である。１はカルマン渦を生成するた
めに流れの中に挿入された渦発生体で、ここでは円柱状
の物体が例示されている。２は渦発生体１で生成された
渦、３は測定流体が流れる測定管路を示している。
構成を示す構成図である。１はカルマン渦を生成するた
めに流れの中に挿入された渦発生体で、ここでは円柱状
の物体が例示されている。２は渦発生体１で生成された
渦、３は測定流体が流れる測定管路を示している。
【０００３】４は超音波を送波する送信器、５は渦で位
相変化を受けた超音波を受信する受信器である。これら
の送信器４および受信器５は、渦発生体１の下流側に測
定流体の流れ方向とほぼ直角になるように互いに対向し
て測定管路３に取り付けられている。
相変化を受けた超音波を受信する受信器である。これら
の送信器４および受信器５は、渦発生体１の下流側に測
定流体の流れ方向とほぼ直角になるように互いに対向し
て測定管路３に取り付けられている。
【０００４】６は送信器４に超音波信号を送出するため
の周波数信号を発生させるための発振器、７は発振器６
の送出した周波数信号と受信器５で受信した超音波との
位相を比較する位相比較器である。
の周波数信号を発生させるための発振器、７は発振器６
の送出した周波数信号と受信器５で受信した超音波との
位相を比較する位相比較器である。
【０００５】この位相比較器７での位相変化は、カルマ
ン渦の生成数（単位時間に流れていく渦の数）に対応し
ているので、この位相変化により出力端８に流量信号に
関連する信号を得ることができる。
ン渦の生成数（単位時間に流れていく渦の数）に対応し
ているので、この位相変化により出力端８に流量信号に
関連する信号を得ることができる。
【０００６】いま、送信器４と受信器５との距離をＤ、
測定流体中の音速をＣA、発振器６の送出した周波数信
号Ｓ1の振幅をＡm1、角速度をω1とすれば、 Ｓ1＝Ａm1SINω1ｔ （１） となる。
測定流体中の音速をＣA、発振器６の送出した周波数信
号Ｓ1の振幅をＡm1、角速度をω1とすれば、 Ｓ1＝Ａm1SINω1ｔ （１） となる。
【０００７】次に、図６に点線で示す超音波の伝播経路
に渦が存在していない場合の受信器５で受信する超音波
信号Ｓ2は、 Ｓ2＝Ａm1SIN（ω1ｔ＋Φ） （２） となる。但し、 Φ＝（２π／ω1）Ｄ／ＣA （３）
に渦が存在していない場合の受信器５で受信する超音波
信号Ｓ2は、 Ｓ2＝Ａm1SIN（ω1ｔ＋Φ） （２） となる。但し、 Φ＝（２π／ω1）Ｄ／ＣA （３）
【０００８】さらに、この点線の位置にカルマン渦が存
在し、渦２の伝播経路に沿う速度成分をＶ1とすれば、
（２）式で示す超音波信号Ｓ2は、 Ｓ2＝Ａm1SIN（ω1ｔ＋Φ＋θ） （４） となる。
在し、渦２の伝播経路に沿う速度成分をＶ1とすれば、
（２）式で示す超音波信号Ｓ2は、 Ｓ2＝Ａm1SIN（ω1ｔ＋Φ＋θ） （４） となる。
【０００９】但し、 θ＝（２π／ω1）［Ｄ／（ＣA−Ｖ1）−（Ｄ／ＣA）］ （５） である。
【００１０】このときθは、渦の流れ方向により交番的
に変化し、ωVを渦の角速度とすると、Ｋを振幅として θ＝Ｋ・SIN（２πωVｔ） （６） で示される。
に変化し、ωVを渦の角速度とすると、Ｋを振幅として θ＝Ｋ・SIN（２πωVｔ） （６） で示される。
【００１１】なお、簡単のため、ＶAを渦２の振動振
幅、ωVを渦２の角周波数とすれば、速度成分Ｖ1は、 Ｖ1＝ＶASINωVｔ （６） で示される。
幅、ωVを渦２の角周波数とすれば、速度成分Ｖ1は、 Ｖ1＝ＶASINωVｔ （６） で示される。
【００１２】この位相変化θは、渦２の存在により変調
を受けた結果、発生したものであるので、位相比較器７
でこの位相変化θを検出することにより流量を測定する
ことができる。
を受けた結果、発生したものであるので、位相比較器７
でこの位相変化θを検出することにより流量を測定する
ことができる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、以上の
ような超音波を用いる渦流量計には、以下に説明するよ
うな問題がある。
ような超音波を用いる渦流量計には、以下に説明するよ
うな問題がある。
【００１４】このような超音波位相検出方式を用いる渦
流量計の場合は、位相比較器の特性から、最大位相変化
量をπまたは２πに抑える必要があるので、口径、音
速、最大流速を考慮すると、発振器６から出力する周波
数信号Ｓ1の周波数を低く設定する必要がある。しかし
ながら、このように周波数を低く設定すると、低流速で
の位相変化が小さくなり、この結果として検出感度も小
さくなるという不具合が生じる。
流量計の場合は、位相比較器の特性から、最大位相変化
量をπまたは２πに抑える必要があるので、口径、音
速、最大流速を考慮すると、発振器６から出力する周波
数信号Ｓ1の周波数を低く設定する必要がある。しかし
ながら、このように周波数を低く設定すると、低流速で
の位相変化が小さくなり、この結果として検出感度も小
さくなるという不具合が生じる。
【００１５】また、周波数信号Ｓ1の周波数が、高周波
（例えば、１ＭＨｚ以上）の場合はビームの拡がりは小
さいが測定流体中に混入される気泡の影響を受け難く、
逆に低周波（例えば、０．５ＭＨｚ以下）の場合はビー
ムの拡がりは大きいが測定管路内の異物の付着、ライニ
ング、錆、また流体の超音波吸収による減衰が小さいと
いうメリットがあるので、従来は使用現場における使用
条件により、異なる共振周波数の振動子を持つ送信器
４、受信器５を用意しておき、これ等を交換して使用し
なければならない面倒があった。
（例えば、１ＭＨｚ以上）の場合はビームの拡がりは小
さいが測定流体中に混入される気泡の影響を受け難く、
逆に低周波（例えば、０．５ＭＨｚ以下）の場合はビー
ムの拡がりは大きいが測定管路内の異物の付着、ライニ
ング、錆、また流体の超音波吸収による減衰が小さいと
いうメリットがあるので、従来は使用現場における使用
条件により、異なる共振周波数の振動子を持つ送信器
４、受信器５を用意しておき、これ等を交換して使用し
なければならない面倒があった。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は、以上の課題を
解決するための主な構成として、２つの異なる周波数信
号を送出する発振手段と、これらの周波数信号に各別に
対応した駆動信号を送出する一対の駆動手段と、測定管
路に取り付けられ先の駆動信号で駆動される送信器と、
この送信器から超音波を送出し位相変化を受けた超音波
を受信する圧電素子で形成された受信器と、先の各周波
数信号に各別に対応して先の受信器からの信号を受信す
る一対の受信手段と、この受信手段の出力信号と先の駆
動手段側のこの出力信号に対応する周波数信号との位相
を比較して比較信号を送出する位相比較手段と、この比
較信号を用いて先の流量を演算して流量信号を出力する
信号処理手段とを有し、さらに先の位相変化が所定値を
越えたか否かにより或いは測定環境に対応して２つの先
の周波数信号の何れかで動作するように先の送信器と受
信器と位相比較手段とを切り換える切換手段を具備する
ようにしたものである。
解決するための主な構成として、２つの異なる周波数信
号を送出する発振手段と、これらの周波数信号に各別に
対応した駆動信号を送出する一対の駆動手段と、測定管
路に取り付けられ先の駆動信号で駆動される送信器と、
この送信器から超音波を送出し位相変化を受けた超音波
を受信する圧電素子で形成された受信器と、先の各周波
数信号に各別に対応して先の受信器からの信号を受信す
る一対の受信手段と、この受信手段の出力信号と先の駆
動手段側のこの出力信号に対応する周波数信号との位相
を比較して比較信号を送出する位相比較手段と、この比
較信号を用いて先の流量を演算して流量信号を出力する
信号処理手段とを有し、さらに先の位相変化が所定値を
越えたか否かにより或いは測定環境に対応して２つの先
の周波数信号の何れかで動作するように先の送信器と受
信器と位相比較手段とを切り換える切換手段を具備する
ようにしたものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図を用いて説明する。図１は本発明の１実施の形態を
示すブロック図である。
て図を用いて説明する。図１は本発明の１実施の形態を
示すブロック図である。
【００１８】測定管路１０には、この測定管路１０を横
断するように渦発生体１１が固定され、この渦発生体１
１の下流側の測定管路１０にはこの渦発生体１１の長手
方向とは直角方向に互いに対向して送信器１２と受信器
１３とが配置されている。
断するように渦発生体１１が固定され、この渦発生体１
１の下流側の測定管路１０にはこの渦発生体１１の長手
方向とは直角方向に互いに対向して送信器１２と受信器
１３とが配置されている。
【００１９】送信器１２には、高周波側の駆動回路１４
からの駆動信号ＤHと低周波側の駆動回路１５からの駆
動信号ＤLをスイッチＳＷ1で切り換えて何れかの駆動信
号が供給される。
からの駆動信号ＤHと低周波側の駆動回路１５からの駆
動信号ＤLをスイッチＳＷ1で切り換えて何れかの駆動信
号が供給される。
【００２０】また、駆動回路１４には発振器１６から高
周波の周波数信号ＦHが、駆動回路１５には同様に発振
器１６から低周波の周波数信号ＦLが、それぞれ供給さ
れている。これらの周波数信号ＦH、ＦLは、簡単のため
正弦波として説明するが、実際にはこれに限らず、バー
スト波、或いはパルス波でも良い。
周波の周波数信号ＦHが、駆動回路１５には同様に発振
器１６から低周波の周波数信号ＦLが、それぞれ供給さ
れている。これらの周波数信号ＦH、ＦLは、簡単のため
正弦波として説明するが、実際にはこれに限らず、バー
スト波、或いはパルス波でも良い。
【００２１】一方、受信器１３は、スイッチＳＷ2を介
して高周波側の受信回路１７、または低周波側の受信回
路１８に切り換えられて接続される。これ等の受信回路
１７、１８の出力端は位相比較器１９の一方の入力端に
接続されている。
して高周波側の受信回路１７、または低周波側の受信回
路１８に切り換えられて接続される。これ等の受信回路
１７、１８の出力端は位相比較器１９の一方の入力端に
接続されている。
【００２２】位相比較器１９の他方の入力端には、発振
器１６から出力される周波数信号Ｆ Hと周波数信号ＦLに
それぞれ対応する周波数信号ＦHRと周波数信号ＦLRが参
照信号としてスイッチＳＷ3を介して切り換えられて入
力されている。
器１６から出力される周波数信号Ｆ Hと周波数信号ＦLに
それぞれ対応する周波数信号ＦHRと周波数信号ＦLRが参
照信号としてスイッチＳＷ3を介して切り換えられて入
力されている。
【００２３】マイクロコンピュータ２０は、発振器１６
から周波数信号が入力されると共に、内蔵される揮発性
或いは不揮発性のメモリに設定手段２１により口径Ｄ、
音速ＣA、最大流速ＶM等が設定される。
から周波数信号が入力されると共に、内蔵される揮発性
或いは不揮発性のメモリに設定手段２１により口径Ｄ、
音速ＣA、最大流速ＶM等が設定される。
【００２４】さらに、設定手段２１により気泡、異物の
付着、ライニング、および錆などの測定環境に対応して
周波数を切り換えるための選定した周波数設定値ＦSな
ども設定される。
付着、ライニング、および錆などの測定環境に対応して
周波数を切り換えるための選定した周波数設定値ＦSな
ども設定される。
【００２５】そして、マイクロコンピュータ２０は、設
定手段２１により設定された口径、音速、最大流速から
内蔵するメモリに格納された演算プログラムにより位相
変化ΔΦを演算し、この値が予め決められた位相変化量
である所定値Ｋを越えたか否かの演算を実行する。
定手段２１により設定された口径、音速、最大流速から
内蔵するメモリに格納された演算プログラムにより位相
変化ΔΦを演算し、この値が予め決められた位相変化量
である所定値Ｋを越えたか否かの演算を実行する。
【００２６】この場合の位相変化ΔΦの最大値ΔΦ
mは、（５）式と（６）式から、ＣA≫Ｖ Aなる関係を用
いて、 ΔΦm＝±（２π／ω1）ＶAＤ／ＣA 2 （７） で示される。
mは、（５）式と（６）式から、ＣA≫Ｖ Aなる関係を用
いて、 ΔΦm＝±（２π／ω1）ＶAＤ／ＣA 2 （７） で示される。
【００２７】そして、渦２の振動振幅ＶAは測定流体の
流速に比例するので、結局、最大位相変化ΔΦmは口径
Ｄ、音速ＣA、最大流速Ｖmを設定手段２１により設定す
ることにより演算することができる。
流速に比例するので、結局、最大位相変化ΔΦmは口径
Ｄ、音速ＣA、最大流速Ｖmを設定手段２１により設定す
ることにより演算することができる。
【００２８】さらに、マイクロコンピュータ２０は、こ
の演算結果、或いは設定された周波数設定値によりスイ
ッチＳＷ1、ＳＷ2、ＳＷ3を低周波側、或いは高周波側
のいずれに切り換えるかを決定して、それぞれのスイッ
チを同時に切り換える。
の演算結果、或いは設定された周波数設定値によりスイ
ッチＳＷ1、ＳＷ2、ＳＷ3を低周波側、或いは高周波側
のいずれに切り換えるかを決定して、それぞれのスイッ
チを同時に切り換える。
【００２９】位相比較器１９で位相差として検出された
流量信号は、低周波のフイルタ２２で直流信号とされ、
この直流信号はシュミットトリガ回路２３でパルス化さ
れて周波数／電圧変換器２４で電圧信号とされ、この
後、電圧／電流変換器で、例えば４〜２０ｍＡの電流信
号に変換されて出力端８に出力される。
流量信号は、低周波のフイルタ２２で直流信号とされ、
この直流信号はシュミットトリガ回路２３でパルス化さ
れて周波数／電圧変換器２４で電圧信号とされ、この
後、電圧／電流変換器で、例えば４〜２０ｍＡの電流信
号に変換されて出力端８に出力される。
【００３０】図２は図１に示す送信器と受信器とを測定
管路に取付た状態を示す断面図である。渦発生体１１
は、測定管路１０を横切るようにして測定管路１０に固
定されるが、その形状についてはここでは三角形状に形
成されているものを図示している。しかし、各種の形状
が採用できるのは言うまでもない。
管路に取付た状態を示す断面図である。渦発生体１１
は、測定管路１０を横切るようにして測定管路１０に固
定されるが、その形状についてはここでは三角形状に形
成されているものを図示している。しかし、各種の形状
が採用できるのは言うまでもない。
【００３１】この渦発生体１１の下流側つまり紙面に対
して手前側であって渦発生体１１とは直交する方向の測
定管路１０の管壁には貫通孔２６（２７）が開口され、
この貫通孔２６（２７）を塞ぐように皿状のホルダ２８
（２９）が外部からに挿入して固定されている。
して手前側であって渦発生体１１とは直交する方向の測
定管路１０の管壁には貫通孔２６（２７）が開口され、
この貫通孔２６（２７）を塞ぐように皿状のホルダ２８
（２９）が外部からに挿入して固定されている。
【００３２】このホルダ２８（２９）は、厚さＬ
1（Ｌ2）を有する超音波透過部３０（３１）を有し、こ
の接液面側とは反対側にはそれぞれ整合材としても機能
する接着剤３２（３３）を介して圧電素子３４（３５）
が固定されている。
1（Ｌ2）を有する超音波透過部３０（３１）を有し、こ
の接液面側とは反対側にはそれぞれ整合材としても機能
する接着剤３２（３３）を介して圧電素子３４（３５）
が固定されている。
【００３３】これ等のホルダ２８（２９）、接着剤３２
（３３）、圧電素子３４（３５）などでそれぞれ送信器
１２（受信器１３）が構成され、送信器１２から受信器
１３に向かって渦２を横切って超音波が送出される。
（３３）、圧電素子３４（３５）などでそれぞれ送信器
１２（受信器１３）が構成され、送信器１２から受信器
１３に向かって渦２を横切って超音波が送出される。
【００３４】次に、図３、図４、及び図５を用いて図１
及び図２に示す渦流量計の動作を説明する。図３はこれ
らの圧電素子３４、３５を異なる振動モードで振動させ
たときの様子を示す説明図である。図３（Ａ）は径方向
振動の場合を、図３（Ｂ）は厚み方向振動の場合をそれ
ぞれ示している。
及び図２に示す渦流量計の動作を説明する。図３はこれ
らの圧電素子３４、３５を異なる振動モードで振動させ
たときの様子を示す説明図である。図３（Ａ）は径方向
振動の場合を、図３（Ｂ）は厚み方向振動の場合をそれ
ぞれ示している。
【００３５】圧電素子３４、３５は、その形状（厚さ：
ｔ、直径：ｄ）と分極Ｐの方向及び電界Ｅの方向によっ
て決定される複数の振動モードが存在し、それぞれの振
動モードは固有の共振周波数ｆrおよび圧電特性を持
つ。
ｔ、直径：ｄ）と分極Ｐの方向及び電界Ｅの方向によっ
て決定される複数の振動モードが存在し、それぞれの振
動モードは固有の共振周波数ｆrおよび圧電特性を持
つ。
【００３６】これらのうち、図３（Ａ）は圧電素子が薄
い円板状に形成されており、この厚み方向に電界Ｅを印
加さたときに矢印で示す径方向に振動する場合を示して
いるが、この径方向振動はポアソン比に伴って起因して
厚み方向に変換され厚み方向の成分をも有する。そし
て、この場合の共振周波数ｆrdは直径ｄに反比例する特
性を持つ。
い円板状に形成されており、この厚み方向に電界Ｅを印
加さたときに矢印で示す径方向に振動する場合を示して
いるが、この径方向振動はポアソン比に伴って起因して
厚み方向に変換され厚み方向の成分をも有する。そし
て、この場合の共振周波数ｆrdは直径ｄに反比例する特
性を持つ。
【００３７】一方、図３（Ｂ）は厚み方向に電界Ｅを印
加すると矢印で示す厚み方向に圧電素子が振動する場合
を示しているが、この場合の共振周波数ｆrSは円板状の
圧電素子の厚さｔに反比例する特性を持つ。
加すると矢印で示す厚み方向に圧電素子が振動する場合
を示しているが、この場合の共振周波数ｆrSは円板状の
圧電素子の厚さｔに反比例する特性を持つ。
【００３８】このように、圧電素子は、何れの振動モー
ドのときも厚み方向の振動成分をもって厚み方向に超音
波を送出するが、径方向振動に起因するときと、厚み方
向振動に起因するときとでは、その共振周波数ｆrを左
右する形状要素ｄ、ｔが異なるので、異なる共振周波数
を持つ。
ドのときも厚み方向の振動成分をもって厚み方向に超音
波を送出するが、径方向振動に起因するときと、厚み方
向振動に起因するときとでは、その共振周波数ｆrを左
右する形状要素ｄ、ｔが異なるので、異なる共振周波数
を持つ。
【００３９】図４は、図３に示す２つのモードに対する
圧電素子の周波数／インピーダンス特性を示す特性図で
ある。横軸は周波数ｆ、縦軸は圧電素子の電圧印加端に
おけるインピーダンスＺrである。
圧電素子の周波数／インピーダンス特性を示す特性図で
ある。横軸は周波数ｆ、縦軸は圧電素子の電圧印加端に
おけるインピーダンスＺrである。
【００４０】ｆrdは径方向振動の共振周波数を、ｆadは
径方向振動の反共振周波数を、ｆrSは厚み方向振動の共
振周波数を、ｆaSは厚み方向振動の反共振周波数をそれ
ぞれ示す。
径方向振動の反共振周波数を、ｆrSは厚み方向振動の共
振周波数を、ｆaSは厚み方向振動の反共振周波数をそれ
ぞれ示す。
【００４１】図４から判るように、径方向振動の共振周
波数ｆrdと厚み方向振動の共振周波数ｆrSとは異なる周
波数を有している。具体的には、径方向振動の共振周波
数ｆ rdは０．３ＭＨｚ程度に、厚み方向振動の共振周波
数ｆrSは１．２ＭＨｚ程度に選定される。
波数ｆrdと厚み方向振動の共振周波数ｆrSとは異なる周
波数を有している。具体的には、径方向振動の共振周波
数ｆ rdは０．３ＭＨｚ程度に、厚み方向振動の共振周波
数ｆrSは１．２ＭＨｚ程度に選定される。
【００４２】したがって、発振器１６から出力される周
波数信号ＦLを厚み方向振動に対応する共振周波数ｆrS
に、周波数信号ＦHを径方向振動に対応する共振周波数
ｆrdにそれぞれ設定し、これらの周波数の比が整数倍に
なるように圧電素子３４、３５の形状ｄ、ｔを選定す
る。
波数信号ＦLを厚み方向振動に対応する共振周波数ｆrS
に、周波数信号ＦHを径方向振動に対応する共振周波数
ｆrdにそれぞれ設定し、これらの周波数の比が整数倍に
なるように圧電素子３４、３５の形状ｄ、ｔを選定す
る。
【００４３】このようにして、駆動回路１４又は１５か
ら、異なる周波数をもつ駆動信号がマイクロコンピュー
タ２０で切り換えられるスイッチＳＷ1を介して、一個
の送信器１２に送出する。
ら、異なる周波数をもつ駆動信号がマイクロコンピュー
タ２０で切り換えられるスイッチＳＷ1を介して、一個
の送信器１２に送出する。
【００４４】送信器１２から測定流体に送出された超音
波は、渦発生体で生成される渦により位相変調を受けて
受信器１３で受信される。受信器１３で受信された信号
はマイクロコンピュータ２０で切り換えられるスイッチ
ＳＷ2を介して、受信回路１７又は１８で受信される。
波は、渦発生体で生成される渦により位相変調を受けて
受信器１３で受信される。受信器１３で受信された信号
はマイクロコンピュータ２０で切り換えられるスイッチ
ＳＷ2を介して、受信回路１７又は１８で受信される。
【００４５】これらの受信回路１７又は１８で受信され
た信号は、マイクロコンピュータ２０で周波数信号ＦHR
又は周波数信号ＦLRに切り換えられるスイッチＳＷ2を
介して得られた信号と、位相比較器１９で位相比較さ
れ、フイルタ２２、シュミットトリガ回路２３、周波数
／電圧変換器２４、電圧／電流変換器２５を介して出力
端８に電流信号として出力される。
た信号は、マイクロコンピュータ２０で周波数信号ＦHR
又は周波数信号ＦLRに切り換えられるスイッチＳＷ2を
介して得られた信号と、位相比較器１９で位相比較さ
れ、フイルタ２２、シュミットトリガ回路２３、周波数
／電圧変換器２４、電圧／電流変換器２５を介して出力
端８に電流信号として出力される。
【００４６】ところで、図２に示す超音波透過部で効率
良く信号を伝達するためには、工夫が必要である。この
点について図５を用いて説明する。図５は図２に示すホ
ルダにおける超音波透過部での周波数／透過率特性を示
す特性図である。
良く信号を伝達するためには、工夫が必要である。この
点について図５を用いて説明する。図５は図２に示すホ
ルダにおける超音波透過部での周波数／透過率特性を示
す特性図である。
【００４７】簡単のため、超音波透過部３０側で説明す
る。超音波透過部３０での超音波の透過は、駆動回路１
４（１５）からの駆動信号をＤ（ＤH、ＤLを代表）、そ
の波長をλ（λH、λLを代表）とすれば、厚さＬ
（Ｌ1、Ｌ2を代表）がλ／２の整数倍ｎにおいて最大に
なる。
る。超音波透過部３０での超音波の透過は、駆動回路１
４（１５）からの駆動信号をＤ（ＤH、ＤLを代表）、そ
の波長をλ（λH、λLを代表）とすれば、厚さＬ
（Ｌ1、Ｌ2を代表）がλ／２の整数倍ｎにおいて最大に
なる。
【００４８】したがって、２つの周波数ｆH、ｆLにおい
て、効率良く超音波を伝達するためには、λH／２、λL
／２の公倍数になるように選定するのが良いので、駆動
信号Ｄの周波数ｆに合わせて超音波透過部３０の厚さＬ
を決定することになる。
て、効率良く超音波を伝達するためには、λH／２、λL
／２の公倍数になるように選定するのが良いので、駆動
信号Ｄの周波数ｆに合わせて超音波透過部３０の厚さＬ
を決定することになる。
【００４９】以上説明したように、圧電素子３４、３５
の径方向振動に対応する周波数として発振器１６から出
力される周波数信号ＦLを、厚み方向振動に対応する周
波数として周波数信号ＦHをそれぞれ設定し、これらの
周波数の比が整数倍になるように圧電素子３４、３５の
形状ｄ、ｔを選定し、さらに超音波透過部３０の厚さＬ
をλH／２、λL／２の公倍数になるように選定すると、
圧電素子３４（３５）と超音波透過部３０（３１）を２
対用意することなしに、一対の送信器１２と受信器１３
で異なる周波数で効率良く送受信することができる。
の径方向振動に対応する周波数として発振器１６から出
力される周波数信号ＦLを、厚み方向振動に対応する周
波数として周波数信号ＦHをそれぞれ設定し、これらの
周波数の比が整数倍になるように圧電素子３４、３５の
形状ｄ、ｔを選定し、さらに超音波透過部３０の厚さＬ
をλH／２、λL／２の公倍数になるように選定すると、
圧電素子３４（３５）と超音波透過部３０（３１）を２
対用意することなしに、一対の送信器１２と受信器１３
で異なる周波数で効率良く送受信することができる。
【００５０】
【発明の効果】以上、発明の実施の形態と共に具体的に
説明したように、請求項１に記載された発明によれば、
２つの周波数信号を同一の検出器（送信器、受信器）で
送受信を可能にすると共に位相変化が所定値を越えたか
否かにより２つの周波数信号の周波数を切り換えて低流
速でも位相変化を効率良く検出することができる。この
ため、従来に比べて汎用性が拡大すると共にコスト低減
に寄与する。
説明したように、請求項１に記載された発明によれば、
２つの周波数信号を同一の検出器（送信器、受信器）で
送受信を可能にすると共に位相変化が所定値を越えたか
否かにより２つの周波数信号の周波数を切り換えて低流
速でも位相変化を効率良く検出することができる。この
ため、従来に比べて汎用性が拡大すると共にコスト低減
に寄与する。
【００５１】また、請求項２に記載された発明によれ
ば、２つの周波数信号を同一の検出器で送受信を可能に
すると共に、取付場所の測定流体の状態（気泡、、スラ
リ、超音波吸収）、配管の状態（異物の付着、ライニン
グ、錆）などの測定環境に対応して最適な周波数に切り
換えることができるので、超音波の送受信が確実とな
り、アプリケーションの拡大が可能となる。
ば、２つの周波数信号を同一の検出器で送受信を可能に
すると共に、取付場所の測定流体の状態（気泡、、スラ
リ、超音波吸収）、配管の状態（異物の付着、ライニン
グ、錆）などの測定環境に対応して最適な周波数に切り
換えることができるので、超音波の送受信が確実とな
り、アプリケーションの拡大が可能となる。
【００５２】さらに、請求項３に記載された発明によれ
ば、圧電素子の厚み方向の振動と径方向の振動の共振周
波数が整数倍になるように圧電素子の形状を選定したの
で、位相検出の効率が向上する。
ば、圧電素子の厚み方向の振動と径方向の振動の共振周
波数が整数倍になるように圧電素子の形状を選定したの
で、位相検出の効率が向上する。
【００５３】請求項４に記載された発明によれば、周波
数信号を送信器又は受信器と測定流体との間の管路の肉
厚を前記周波数の２倍の波長で割った値の整数倍に選定
したので、効率良く管路を介して超音波を送受すること
ができる。
数信号を送信器又は受信器と測定流体との間の管路の肉
厚を前記周波数の２倍の波長で割った値の整数倍に選定
したので、効率良く管路を介して超音波を送受すること
ができる。
【００５４】請求項５に記載された発明によれば、周波
数を切り換える所定値を測定管路の口径と最大流速と音
速を用いて算出した最大位相変化が位相比較器で処理可
能な位相変化値に選定したので、自動的に低流速での位
相変化を効率良く検出することができる。
数を切り換える所定値を測定管路の口径と最大流速と音
速を用いて算出した最大位相変化が位相比較器で処理可
能な位相変化値に選定したので、自動的に低流速での位
相変化を効率良く検出することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の１実施の形態を示すブロック図であ
る。
る。
【図２】図１に示す送信器と受信器とを測定管路に取付
た状態を示す断面図である。
た状態を示す断面図である。
【図３】図２に示す圧電素子を異なる振動モードで振動
させたときの様子を示す説明図である。
させたときの様子を示す説明図である。
【図４】図３に示す２つのモードに対する圧電素子の周
波数／インピーダンス特性を示す特性図である。
波数／インピーダンス特性を示す特性図である。
【図５】図２に示す超音波透過部での周波数／透過率特
性を示す特性図である。
性を示す特性図である。
【図６】従来の渦流量計の構成を示す構成図である。
１、１１ 渦発生体 ２ 渦 ３、１０ 測定管路 ４、１２ 送信器 ５、１３ 受信器 ６、１６ 発振器 ７、１９ 位相比較器 １４、１５ 駆動回路 １７、１８ 受信回路 ２０ マイクロコンピュータ ２１ 設定手段 ２２ フイルタ ２３ シュミットトリガ回路 ３０、３１ 超音波透過部
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−243883（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−207825（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−341871（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−294299（ＪＰ，Ａ) 特許3021781（ＪＰ，Ｂ２) 特許2723291（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G01F 1/32
Claims (5)
- 【請求項１】２つの異なる周波数信号を送出する発振手
段と、これらの周波数信号に各別に対応した駆動信号を
送出する一対の駆動手段と、測定管路に取り付けられ前
記駆動信号で駆動される送信器と、この送信器から超音
波を送出し位相変化を受けた超音波を受信する圧電素子
で形成された受信器と、前記各周波数信号に各別に対応
して前記受信器からの信号を受信する一対の受信手段
と、この受信手段の出力信号と前記駆動手段側のこの出
力信号に対応する周波数信号との位相を比較して比較信
号を送出する位相比較手段と、この比較信号を用いて前
記流量を演算して流量信号を出力する信号処理手段と、
前記位相変化が所定値を越えたか否かにより２つの前記
周波数信号の何れかで動作するように前記送信器と受信
器と位相比較手段とを切り換える切換手段とを具備する
ことを特徴とする渦流量計。 - 【請求項２】２つの異なる周波数信号を送出する発振手
段と、これらの周波数信号に各別に対応した駆動信号を
送出する一対の駆動手段と、測定管路に取り付けられ前
記駆動信号で駆動される送信器と、この送信器から超音
波を送出し位相変化を受けた超音波を受信する圧電素子
で形成された受信器と、前記各周波数信号に各別に対応
して前記受信器からの信号を受信する一対の受信手段
と、この受信手段の出力信号と前記駆動手段側のこの出
力信号に対応する周波数信号との位相を比較して比較信
号を送出する位相比較手段と、この比較信号を用いて前
記流量を演算して流量信号を出力する信号処理手段と、
測定環境に対応して２つの前記周波数信号の何れかで動
作するように前記送信器と受信器と位相比較手段とを切
り換える切換手段とを具備することを特徴とする渦流量
計。 - 【請求項３】前記圧電素子の厚み方向の振動と径方向の
振動の共振周波数が整数倍になるように前記圧電素子の
形状を選定したことを特徴とする請求項１又は２記載の
渦流量計。 - 【請求項４】前記周波数信号は、前記送信器又は受信器
と測定流体との間の超音波透過部の肉厚を２つの周波数
における波長の１／２倍の公倍数になるように選定した
ことを特徴とする請求項１又は２記載の渦流量計。 - 【請求項５】前記所定値は、前記測定管路の口径と最大
流速と音速を用いて算出した最大位相変化が位相比較器
で処理可能な位相変化値に選定したことを特徴とする請
求項１記載の渦流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30128295A JP3183133B2 (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 渦流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30128295A JP3183133B2 (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 渦流量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09145431A JPH09145431A (ja) | 1997-06-06 |
| JP3183133B2 true JP3183133B2 (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=17894954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30128295A Expired - Fee Related JP3183133B2 (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 渦流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3183133B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005189003A (ja) * | 2003-12-24 | 2005-07-14 | Ueda Japan Radio Co Ltd | 流量測定および気泡検出の可能な統合システム |
| DE102016116070A1 (de) | 2016-08-29 | 2018-03-01 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Verfahren zur Erkennung von Fremdkörpern bei einem Vortex-Durchflussmessgerät, ein Vortex-Durchflussmessgerät, eine Anordnung mit einem Vortex-Durchflussmessgerät und eine Abfüllanlage mit einer Anordnung |
-
1995
- 1995-11-20 JP JP30128295A patent/JP3183133B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09145431A (ja) | 1997-06-06 |
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