JP3155395B2 - 光学ガラス素子の成形方法および成形装置 - Google Patents
光学ガラス素子の成形方法および成形装置Info
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/12—Cooling, heating, or insulating the plunger, the mould, or the glass-pressing machine; cooling or heating of the glass in the mould
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
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- C03B11/06—Construction of plunger or mould
- C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2215/00—Press-moulding glass
- C03B2215/40—Product characteristics
- C03B2215/46—Lenses, e.g. bi-convex
- C03B2215/47—Bi-concave
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2215/00—Press-moulding glass
- C03B2215/76—Pressing whereby some glass overflows unrestrained beyond the press mould in a direction perpendicular to the press axis
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば非球面レンズな
どの高精度な光学ガラス素子を、短時間でプレス成形す
ることができる光学ガラス素子の製造方法に関する。
どの高精度な光学ガラス素子を、短時間でプレス成形す
ることができる光学ガラス素子の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、研磨工程を経ずに所定の表面精度
を有する成形用型内に光学素子材料を収容してプレス成
形することにより、光学機器などに使用されるガラスレ
ンズを製造する方法が提唱された。例えば特公昭６１−
０３２２６３号公報にその様な方法が記載されており、
ガラス素材と成形用型をそのガラスの粘度で１０8 〜１
０10ｄＰａ・ｓに相当する温度に加熱し、ガラス素材を
成形型に一致する形状にプレス成形し、その荷重を保持
したままガラスの粘度で約１０11〜１０12ｄＰａ・ｓに
相当する温度に冷却し、その温度で比較的短時間保持し
た後、成形品を取り出すことにより最良の形状精度が得
られることが示されている。
を有する成形用型内に光学素子材料を収容してプレス成
形することにより、光学機器などに使用されるガラスレ
ンズを製造する方法が提唱された。例えば特公昭６１−
０３２２６３号公報にその様な方法が記載されており、
ガラス素材と成形用型をそのガラスの粘度で１０8 〜１
０10ｄＰａ・ｓに相当する温度に加熱し、ガラス素材を
成形型に一致する形状にプレス成形し、その荷重を保持
したままガラスの粘度で約１０11〜１０12ｄＰａ・ｓに
相当する温度に冷却し、その温度で比較的短時間保持し
た後、成形品を取り出すことにより最良の形状精度が得
られることが示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この特
公昭６１−０３２２６３号公報に記載の方法では、ガラ
スの粘度で１０11〜１０12ｄＰａ・ｓに相当する温度に
おいて、荷重を瞬時に解除し成形品を取り出すので、ガ
ラスの型からの剥離が不均一になり面精度が悪化したり
融着したりするという問題が生じる。例えば、ガラスと
型の間に密着力が生じていない場合には、図１０（ａ）
に示す様にプレスされたレンズ１０１において、冷却時
に型とガラスの膨張係数の差に起因して図１０（ｂ）に
示す様にレンズ１０１が型１０２から部分的に剥離しよ
うとし、これが悪影響を及ぼす。
公昭６１−０３２２６３号公報に記載の方法では、ガラ
スの粘度で１０11〜１０12ｄＰａ・ｓに相当する温度に
おいて、荷重を瞬時に解除し成形品を取り出すので、ガ
ラスの型からの剥離が不均一になり面精度が悪化したり
融着したりするという問題が生じる。例えば、ガラスと
型の間に密着力が生じていない場合には、図１０（ａ）
に示す様にプレスされたレンズ１０１において、冷却時
に型とガラスの膨張係数の差に起因して図１０（ｂ）に
示す様にレンズ１０１が型１０２から部分的に剥離しよ
うとし、これが悪影響を及ぼす。
【０００４】また、ガラスと型の間に密着力が生じてい
る場合は、荷重を瞬時に解除する際、ガラスの弾性回復
力とその密着力の大小関係により剥離するかどうかが決
まる。ここで弾性回復力はレンズ形状によりレンズ面内
で分布を持ち、さらに密着力もガラス型界面内で均一で
あるとは限らない。したがって、弾性回復力と密着力が
ほぼ等しくなるような温度では、この不均一により荷重
解除時に剥離する部分としない部分が存在してしまい面
精度悪化や融着を発生してしまう。
る場合は、荷重を瞬時に解除する際、ガラスの弾性回復
力とその密着力の大小関係により剥離するかどうかが決
まる。ここで弾性回復力はレンズ形状によりレンズ面内
で分布を持ち、さらに密着力もガラス型界面内で均一で
あるとは限らない。したがって、弾性回復力と密着力が
ほぼ等しくなるような温度では、この不均一により荷重
解除時に剥離する部分としない部分が存在してしまい面
精度悪化や融着を発生してしまう。
【０００５】ここで荷重を瞬時に解除する時点での型内
のガラスの粘度を高くし（約１０13ｄＰａ・ｓ以上）、
ガラスの弾性回復力を大きくし粘性変形量を抑えれば、
レンズは全面離型して上述の問題は生じ難くなる。ただ
しこの場合は、型をより低温に冷却する必要が生じ成形
サイクルが長くなってしまう。
のガラスの粘度を高くし（約１０13ｄＰａ・ｓ以上）、
ガラスの弾性回復力を大きくし粘性変形量を抑えれば、
レンズは全面離型して上述の問題は生じ難くなる。ただ
しこの場合は、型をより低温に冷却する必要が生じ成形
サイクルが長くなってしまう。
【０００６】すなわち本発明の目的は、部分剥離による
面精度悪化および融着を防ぎ、かつガラスの粘度で１０
13ｄＰａ・ｓ以上に相当する温度まで冷却を行う必要が
ないので成形サイクルが短縮され、高精度な素子を簡易
に得られる光学ガラス素子の成形方法および成形装置を
提供することにある。
面精度悪化および融着を防ぎ、かつガラスの粘度で１０
13ｄＰａ・ｓ以上に相当する温度まで冷却を行う必要が
ないので成形サイクルが短縮され、高精度な素子を簡易
に得られる光学ガラス素子の成形方法および成形装置を
提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は、成形型内の
ガラス素材に荷重を加えることにより該成形型の成形面
をガラス素材に転写する光学ガラス素子の成形方法にお
いて、ガラス内の応力を緩和する工程を有することを特
徴とする光学ガラス素子の成形方法、および成形型内の
ガラス素材に荷重を加えることにより該成形型の成形面
をガラス素材に転写する光学ガラス素子の成形装置にお
いて、ガラス内の応力を緩和する手段を有することを特
徴とする光学ガラス素子の成形装置により達成できる。
ガラス素材に荷重を加えることにより該成形型の成形面
をガラス素材に転写する光学ガラス素子の成形方法にお
いて、ガラス内の応力を緩和する工程を有することを特
徴とする光学ガラス素子の成形方法、および成形型内の
ガラス素材に荷重を加えることにより該成形型の成形面
をガラス素材に転写する光学ガラス素子の成形装置にお
いて、ガラス内の応力を緩和する手段を有することを特
徴とする光学ガラス素子の成形装置により達成できる。
【０００８】
【作用】本発明においては、プレス成形のために加えた
荷重を従来法の様に瞬時に解除するのではなく、これを
適当な速度で徐々に低下し解除するので、ガラスの応力
を緩和させながら部分離型しない状態を維持することが
可能となり、部分剥離による面精度悪化及び融着を防ぐ
ことができる。
荷重を従来法の様に瞬時に解除するのではなく、これを
適当な速度で徐々に低下し解除するので、ガラスの応力
を緩和させながら部分離型しない状態を維持することが
可能となり、部分剥離による面精度悪化及び融着を防ぐ
ことができる。
【０００９】図１は、本発明における成形温度と荷重と
の関係を例示するグラフである。この例においては、ガ
ラス素材を室温（Ｒ．Ｔ．）からプレス可能な温度［例
えば粘度で１０10ｄＰａ・ｓ（Ｔａ）］まで昇温し、温
度が安定したらＫ1 の荷重を加えることによってプレス
する。続いてこの荷重を全部解除することなく一定荷重
（Ｋ2 ）に維持して型内を降温させる。適当な温度（Ｔ
ｂ）になった時点でこの荷重を適当な速度で徐々に低下
し最終的に荷重をゼロにする。
の関係を例示するグラフである。この例においては、ガ
ラス素材を室温（Ｒ．Ｔ．）からプレス可能な温度［例
えば粘度で１０10ｄＰａ・ｓ（Ｔａ）］まで昇温し、温
度が安定したらＫ1 の荷重を加えることによってプレス
する。続いてこの荷重を全部解除することなく一定荷重
（Ｋ2 ）に維持して型内を降温させる。適当な温度（Ｔ
ｂ）になった時点でこの荷重を適当な速度で徐々に低下
し最終的に荷重をゼロにする。
【００１０】ガラス内の応力を緩和するためには、型に
加える荷重の解除を３０００ｋＰａ／秒以下の解除速度
で行なうことが望ましく、更には１５０ｋＰａ／秒〜８
００ｋＰａ／秒の解除速度が好ましい。また、応力緩和
工程における温度Ｔｂ〜Ｔｃはガラス素材の粘度が１０
9 〜１０13ｄＰａ・ｓとなる温度において行なうことが
成形サイクルの短縮化のなどの点からも望ましい。この
後、成形ガラスを型内から取り出せばよい。
加える荷重の解除を３０００ｋＰａ／秒以下の解除速度
で行なうことが望ましく、更には１５０ｋＰａ／秒〜８
００ｋＰａ／秒の解除速度が好ましい。また、応力緩和
工程における温度Ｔｂ〜Ｔｃはガラス素材の粘度が１０
9 〜１０13ｄＰａ・ｓとなる温度において行なうことが
成形サイクルの短縮化のなどの点からも望ましい。この
後、成形ガラスを型内から取り出せばよい。
【００１１】また、ガラス内の応力を緩和する手段とし
ては、成形のために加えられる荷重の方向とは対向する
方向から加える圧力を減少させる手段が、簡易化などの
点から望ましい。具体的には、後述する実施例における
下ロッド６とこれに連通する制御装置（不図示）などが
挙げられる。
ては、成形のために加えられる荷重の方向とは対向する
方向から加える圧力を減少させる手段が、簡易化などの
点から望ましい。具体的には、後述する実施例における
下ロッド６とこれに連通する制御装置（不図示）などが
挙げられる。
【００１２】また、本発明においては、この応力緩和に
よりガラス内の応力をゼロにした後、ガラスが所望温度
に冷却されたら、その後必要であれば引張力を加えるな
どして離型すればよい。
よりガラス内の応力をゼロにした後、ガラスが所望温度
に冷却されたら、その後必要であれば引張力を加えるな
どして離型すればよい。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
【００１４】＜実施例１＞ 図２は、本実施例の各工程を示す模式的断面図である。
図２中、１は光学ガラス素材、２は上型、３は下型、４
は成形されたレンズ、５は胴型、６は下ロッド、７は離
型板である。また図３は、転写精度の確認のため本実施
例で対象とした球面凹レンズの形状を示す図である。
図２中、１は光学ガラス素材、２は上型、３は下型、４
は成形されたレンズ、５は胴型、６は下ロッド、７は離
型板である。また図３は、転写精度の確認のため本実施
例で対象とした球面凹レンズの形状を示す図である。
【００１５】まず図２（ａ）に示す様に、下型３上にガ
ラス素材（ＳＫ１２、オハラ社製）１を投入した。次い
で、ガラスと型が所定の温度に到達した後、図１（ｂ）
に示す様に上型２から荷重（４４４００ｋＰａ）を加え
プレスした。このプレスは、上型のツバ部２ａが胴型５
に接した時点で終了し成形品４の中心厚が決定される。
この後、引き続き冷却工程に入る。
ラス素材（ＳＫ１２、オハラ社製）１を投入した。次い
で、ガラスと型が所定の温度に到達した後、図１（ｂ）
に示す様に上型２から荷重（４４４００ｋＰａ）を加え
プレスした。このプレスは、上型のツバ部２ａが胴型５
に接した時点で終了し成形品４の中心厚が決定される。
この後、引き続き冷却工程に入る。
【００１６】ただし、ツバ部２ａが胴型５に接した時点
で荷重が瞬時に解除されないようにする目的で、図１
（ｃ）に示す様に下ロッド６から下型３に１１０００ｋ
Ｐａの荷重を加えた。その後、ガラスが５８０℃（ガラ
スの粘度で１０11.3ｄＰａ・ｓ）に冷却された時点で、
下ロッド６による荷重を不図示の制御手段で５３０ｋＰ
ａ／秒（１２０Ｎ／秒）の速度で低下し、最終的には荷
重解除した。
で荷重が瞬時に解除されないようにする目的で、図１
（ｃ）に示す様に下ロッド６から下型３に１１０００ｋ
Ｐａの荷重を加えた。その後、ガラスが５８０℃（ガラ
スの粘度で１０11.3ｄＰａ・ｓ）に冷却された時点で、
下ロッド６による荷重を不図示の制御手段で５３０ｋＰ
ａ／秒（１２０Ｎ／秒）の速度で低下し、最終的には荷
重解除した。
【００１７】その後、図２（ｄ）に示す様に上型２を上
昇させ、それと連動した離型板７により下型３と成形さ
れたレンズ４を剥離させた。ここでレンズ４が上型３に
密着したままとなる場合は、図１（ｅ）に示す様に胴型
５により上型３とレンズを剥離すればよい。この後レン
ズを型から取り出し、再び冷却ガスなどによりガラスが
自重変形を起こさなくなる温度まで冷却した。
昇させ、それと連動した離型板７により下型３と成形さ
れたレンズ４を剥離させた。ここでレンズ４が上型３に
密着したままとなる場合は、図１（ｅ）に示す様に胴型
５により上型３とレンズを剥離すればよい。この後レン
ズを型から取り出し、再び冷却ガスなどによりガラスが
自重変形を起こさなくなる温度まで冷却した。
【００１８】この様にして得られたレンズは、図４に示
す様な（フィゾー干渉計による測定）、アス、クセ、ニ
ュートンが各々０．５本以下、曲率半径成分においては
ニュートン２本以下の良好な形状精度を有していた。
す様な（フィゾー干渉計による測定）、アス、クセ、ニ
ュートンが各々０．５本以下、曲率半径成分においては
ニュートン２本以下の良好な形状精度を有していた。
【００１９】なお本実施例において上下型２、３として
は、曲率半径３０．１１において図５に示す様な中心部
が周辺部に比べ曲率半径が小さくなるクセをもった形状
のものを用いた。これは、クセの無い型で成形すると成
形されたレンズがクセをもつので予めその分を補正して
おくためである。
は、曲率半径３０．１１において図５に示す様な中心部
が周辺部に比べ曲率半径が小さくなるクセをもった形状
のものを用いた。これは、クセの無い型で成形すると成
形されたレンズがクセをもつので予めその分を補正して
おくためである。
【００２０】＜荷重の解除速度についての参考例１＞荷重 の解除速度を４４００ｋＰａ／秒（１０００Ｎ／
秒）とした以外は実施例１と全く同様にして得たレンズ
を得たところ、上型とレンズ上面の剥離が不均一なため
図６に示す様に段差が生じてしまった。これは荷重の解
除速度を速くし過ぎたことによる。
秒）とした以外は実施例１と全く同様にして得たレンズ
を得たところ、上型とレンズ上面の剥離が不均一なため
図６に示す様に段差が生じてしまった。これは荷重の解
除速度を速くし過ぎたことによる。
【００２１】＜実施例２＞ 図７に示すメニスカスレンズを得るために、実施例１と
同様にしてプレス成形を行った。本実施例においては、
冷却時には下ロッド６から下型３に１１３００ｋＰａの
荷重を加えた。そして、ガラスが５６０℃（ガラスの粘
度で１０12.3Ｐａ・ｓ）に冷却された時点で、荷重を２
８２５ｋＰａ／秒（１５００Ｎ／秒）の速度で解除しガ
ラス内の応力を緩和したところ、融着や段差の存在しな
い良好な面精度のレンズを得ることができた。
同様にしてプレス成形を行った。本実施例においては、
冷却時には下ロッド６から下型３に１１３００ｋＰａの
荷重を加えた。そして、ガラスが５６０℃（ガラスの粘
度で１０12.3Ｐａ・ｓ）に冷却された時点で、荷重を２
８２５ｋＰａ／秒（１５００Ｎ／秒）の速度で解除しガ
ラス内の応力を緩和したところ、融着や段差の存在しな
い良好な面精度のレンズを得ることができた。
【００２２】＜荷重の解除速度についての参考例２＞荷重 の解除速度を３３９０ｋＰａ／秒（１８００Ｎ／
秒）とした以外は実施例２と全く同様にして得たレンズ
を得たところ、凹面側の中帯部の融着による欠陥が生じ
た。これは圧力の解除速度を速くし過ぎたことによる。
秒）とした以外は実施例２と全く同様にして得たレンズ
を得たところ、凹面側の中帯部の融着による欠陥が生じ
た。これは圧力の解除速度を速くし過ぎたことによる。
【００２３】＜応力緩和時の温度についての参考例＞ 図８は、ガラスの弾性係数と粘度の関係を示すグラフで
ある。このグラフにおいて粘度が1013ｄＰａ・ｓより大
きいＡ点（低温・高粘度）と、それよりも粘度が小さい
Ｂ点（高温・低粘度）の条件下で、従来法および本発明
の方法を実施した場合の離型状況の変化を図９に示す。
ある。このグラフにおいて粘度が1013ｄＰａ・ｓより大
きいＡ点（低温・高粘度）と、それよりも粘度が小さい
Ｂ点（高温・低粘度）の条件下で、従来法および本発明
の方法を実施した場合の離型状況の変化を図９に示す。
【００２４】まず低温・高粘度のＡ点の場合について説
明する。図８に示す様にＢ点ではガラスの弾性係数が大
きく型に対し働く力が大きい。したがって密着力が小さ
い場合は全面離型する（密着力は図中の矢印の大きさと
する）。これは瞬時に除荷した場合（従来法）は当然で
あるが、徐々に荷重解除した場合（本発明）にも解除の
途中では部分剥離するが全圧解除後は全面剥離する。こ
れは、この温度域においてはガラスが弾性的に振舞うた
めである。
明する。図８に示す様にＢ点ではガラスの弾性係数が大
きく型に対し働く力が大きい。したがって密着力が小さ
い場合は全面離型する（密着力は図中の矢印の大きさと
する）。これは瞬時に除荷した場合（従来法）は当然で
あるが、徐々に荷重解除した場合（本発明）にも解除の
途中では部分剥離するが全圧解除後は全面剥離する。こ
れは、この温度域においてはガラスが弾性的に振舞うた
めである。
【００２５】次に、高温・低粘度のＢ点の場合について
説明する。図８に示す様にＢ点ではガラスの弾性係数が
小さいので型に働く力が小さく、瞬時に除荷した場合
（従来法）には密着力との大小関係により離型するとこ
ろとしないところが生じ、この形状で残りの応力が緩和
してしまうと離型した部分としない部分が段差となり形
状不良となる。一方、Ｂ点で徐々に荷重を低下する場合
（本発明）には、ガラス内の応力は緩和されながら解除
され、全面離型しない状態で荷重解除が可能となる。し
たがって、本発明は特に応力緩和時においてガラスが高
温・低粘度である場合に優位であることがわかる。
説明する。図８に示す様にＢ点ではガラスの弾性係数が
小さいので型に働く力が小さく、瞬時に除荷した場合
（従来法）には密着力との大小関係により離型するとこ
ろとしないところが生じ、この形状で残りの応力が緩和
してしまうと離型した部分としない部分が段差となり形
状不良となる。一方、Ｂ点で徐々に荷重を低下する場合
（本発明）には、ガラス内の応力は緩和されながら解除
され、全面離型しない状態で荷重解除が可能となる。し
たがって、本発明は特に応力緩和時においてガラスが高
温・低粘度である場合に優位であることがわかる。
【００２６】また以上においては、レンズ形状により応
力解除時の型に働く力に分布が生じるので部分離型によ
る形状不良が発生するとしたが、型とガラスの接触面内
で密着力により大きな分布が有る場合にも同様な現象は
生じる。
力解除時の型に働く力に分布が生じるので部分離型によ
る形状不良が発生するとしたが、型とガラスの接触面内
で密着力により大きな分布が有る場合にも同様な現象は
生じる。
【００２７】なお、以上の例においてはレンズ形状によ
り荷重解除時に型に働く力に分布が生じるので部分離型
による形状不良が発生する例を説明したが、型とガラス
の接触面内で密着力に大きな分布がある場合にも同様な
現象が起こる。
り荷重解除時に型に働く力に分布が生じるので部分離型
による形状不良が発生する例を説明したが、型とガラス
の接触面内で密着力に大きな分布がある場合にも同様な
現象が起こる。
【００２８】
【発明の効果】以上説明した様に本発明によれば、部分
剥離による面精度悪化および融着を防ぎ、かつガラスの
粘度で１０13ｄＰａ・ｓ以上に相当する温度まで冷却を
行う必要がないので成形サイクルが短縮され、高精度な
光学ガラス素子が良好に得られる。
剥離による面精度悪化および融着を防ぎ、かつガラスの
粘度で１０13ｄＰａ・ｓ以上に相当する温度まで冷却を
行う必要がないので成形サイクルが短縮され、高精度な
光学ガラス素子が良好に得られる。
【図１】本発明における成形温度と荷重との関係を例示
するグラフである。
するグラフである。
【図２】実施例１の各工程を示す模式的断面図である。
【図３】実施例１で対象とした球面凹レンズの形状を示
す図である。
す図である。
【図４】実施例１において成形されたレンズの面精度を
フィゾー干渉計により測定した図である。
フィゾー干渉計により測定した図である。
【図５】実施例１で用いた型の面形状をフィゾー干渉計
により測定した図である。
により測定した図である。
【図６】参考例１において成形されたレンズの面精度を
フィゾー干渉計により測定した図である。
フィゾー干渉計により測定した図である。
【図７】実施例２で対象としたメニスカスレンズの寸法
を表した図である。
を表した図である。
【図８】ガラスの弾性係数と粘度の関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図９】図８のＡ点（低温・高粘度）とＢ点（高温・低
粘度）の条件下で従来法および本発明の方法を実施した
場合の離型状況の変化を示す図である。
粘度）の条件下で従来法および本発明の方法を実施した
場合の離型状況の変化を示す図である。
【図１０】従来法における成形レンズの部分的剥離の状
態を示す図である。
態を示す図である。
１ ガラス素材 ２ 上型 ３ 下型 ４ 成形されたレンズ ５ 胴型 ６ 下ロッド ７ 離型板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 潔 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キ ヤノン株式会社内 (72)発明者 野村 剛 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キ ヤノン株式会社内 (56)参考文献 特開 平６−9228（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−69522（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−124727（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−48011（ＪＰ，Ａ) 特公 昭61−32263（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C03B 11/00
Claims (5)
- 【請求項１】 成形型内のガラス素材に荷重を加えるこ
とにより該成形型の成形面をガラス素材に転写する光学
ガラス素子の成形方法において、離型直前にガラス内の
応力を緩和する工程を有することを特徴とする光学ガラ
ス素子の成形方法。 - 【請求項２】 ガラス内の応力を緩和するための荷重の
解除速度が３０００ｋＰａ／秒以下である請求項１記載
の光学ガラス素子の成形方法。 - 【請求項３】 ガラス内の応力の緩和は、ガラス素材の
粘度が１０9 〜１０13ｄＰａ・ｓとなる温度において行
なう請求項１または２記載の光学ガラス素子の成形方
法。 - 【請求項４】 成形型内のガラス素材に荷重を加えるこ
とにより該成形型の成形面をガラス素材に転写する光学
ガラス素子の成形装置において、ガラス内の応力を緩和
する手段を有することを特徴とする光学ガラス素子の成
形装置。 - 【請求項５】 ガラス内の応力を緩和する手段は、成形
のために加えられる圧力の方向とは対向する方向から加
える荷重を減少させる手段である請求項４記載の光学ガ
ラス素子の成形装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13777593A JP3155395B2 (ja) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | 光学ガラス素子の成形方法および成形装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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