JP3152103B2 - 可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路 - Google Patents
可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路Info
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- JP3152103B2 JP3152103B2 JP12175195A JP12175195A JP3152103B2 JP 3152103 B2 JP3152103 B2 JP 3152103B2 JP 12175195 A JP12175195 A JP 12175195A JP 12175195 A JP12175195 A JP 12175195A JP 3152103 B2 JP3152103 B2 JP 3152103B2
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- pressure
- control
- passage
- chamber
- refrigerant
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、吐出圧領域から制御圧
室へ圧力を導入すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ
圧力を放出して容量を可変する容量可変機構を備えた可
変容量型圧縮機、凝縮器、減圧手段及び蒸発器を備えた
冷媒回路に関するものである。
室へ圧力を導入すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ
圧力を放出して容量を可変する容量可変機構を備えた可
変容量型圧縮機、凝縮器、減圧手段及び蒸発器を備えた
冷媒回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】クランク室内の圧力を調整して斜板の傾
角を制御する可変容量型圧縮機の一例が特公平６−１０
４６８号公報に開示されている。この圧縮機では冷房負
荷を反映する吸入圧力に感応して通路断面積を変える吸
入圧力感応制御機構がクランク室と吸入室とを繋ぐ通路
上に介在されている。又、吸入ガス温度に感応して通路
断面積を変える吸入温度感応制御機構が前記通路上に介
在されている。吸入圧力感応制御機構及び吸入温度感応
制御機構はいずれも圧縮機内の吸入室における冷媒ガス
の圧力及び温度に感応している。このような機構は冷媒
回路上の減圧手段として固定絞り量のオリフィス機構を
用いていることを前提としている。固定絞り量のオリフ
ィス機構の採用では冷房負荷に応じて吸入ガスの温度も
変化する。吸入温度感応制御機構はこの吸入ガス温度の
変化も考慮して容量制御を行なうためのものである。
角を制御する可変容量型圧縮機の一例が特公平６−１０
４６８号公報に開示されている。この圧縮機では冷房負
荷を反映する吸入圧力に感応して通路断面積を変える吸
入圧力感応制御機構がクランク室と吸入室とを繋ぐ通路
上に介在されている。又、吸入ガス温度に感応して通路
断面積を変える吸入温度感応制御機構が前記通路上に介
在されている。吸入圧力感応制御機構及び吸入温度感応
制御機構はいずれも圧縮機内の吸入室における冷媒ガス
の圧力及び温度に感応している。このような機構は冷媒
回路上の減圧手段として固定絞り量のオリフィス機構を
用いていることを前提としている。固定絞り量のオリフ
ィス機構の採用では冷房負荷に応じて吸入ガスの温度も
変化する。吸入温度感応制御機構はこの吸入ガス温度の
変化も考慮して容量制御を行なうためのものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】吸入圧力感応制御機構
及び吸入温度感応制御機構はいずれもクランク室と吸入
室とを繋ぐ通路における通過断面積を変えるようになっ
ている。即ち、吸入圧力感応制御機構及び吸入温度感応
制御機構は前記通路に対して並列に配置された関係とな
っている。吸入圧力感応制御機構及び吸入温度感応制御
機構による通過断面積制御はいずれもクランク室内の圧
力調整、言い換えれば容量制御を意味しており、吸入圧
力感応制御機構及び吸入温度感応制御機構の制御対象は
同じである。圧力検知による吸入圧力感応制御機構の通
過断面積制御の反応は速いが、温度検知による吸入温度
感応制御機構の通過断面積制御の反応は圧力反応に比し
て遅い。そのため、例えば冷房負荷が増大状態から減少
状態へ反転するようなときには吸入圧力感応制御機構は
この冷房負荷変動に迅速に反応して前記通過断面積を絞
りにかかるが、吸入温度感応制御機構はその反応の遅さ
故に前記通過断面積を拡げる動作を暫くの間は惰性的に
行なう。又、冷房負荷が減少状態から増大状態へ反転す
るようなときには吸入圧力感応制御機構はこの冷房負荷
変動に迅速に反応して前記通過断面積を拡げにかかる
が、吸入温度感応制御機構はその反応の遅さ故に前記通
過断面積を絞る動作を暫くの間は惰性的に行なう。その
結果、両制御機構の容量という同じ制御対象は各制御機
構によって互いに相反する制御を受けることになり、安
定した容量制御が行われない。
及び吸入温度感応制御機構はいずれもクランク室と吸入
室とを繋ぐ通路における通過断面積を変えるようになっ
ている。即ち、吸入圧力感応制御機構及び吸入温度感応
制御機構は前記通路に対して並列に配置された関係とな
っている。吸入圧力感応制御機構及び吸入温度感応制御
機構による通過断面積制御はいずれもクランク室内の圧
力調整、言い換えれば容量制御を意味しており、吸入圧
力感応制御機構及び吸入温度感応制御機構の制御対象は
同じである。圧力検知による吸入圧力感応制御機構の通
過断面積制御の反応は速いが、温度検知による吸入温度
感応制御機構の通過断面積制御の反応は圧力反応に比し
て遅い。そのため、例えば冷房負荷が増大状態から減少
状態へ反転するようなときには吸入圧力感応制御機構は
この冷房負荷変動に迅速に反応して前記通過断面積を絞
りにかかるが、吸入温度感応制御機構はその反応の遅さ
故に前記通過断面積を拡げる動作を暫くの間は惰性的に
行なう。又、冷房負荷が減少状態から増大状態へ反転す
るようなときには吸入圧力感応制御機構はこの冷房負荷
変動に迅速に反応して前記通過断面積を拡げにかかる
が、吸入温度感応制御機構はその反応の遅さ故に前記通
過断面積を絞る動作を暫くの間は惰性的に行なう。その
結果、両制御機構の容量という同じ制御対象は各制御機
構によって互いに相反する制御を受けることになり、安
定した容量制御が行われない。
【０００４】本発明は、可変容量型圧縮機を用いた冷媒
回路における容量制御を安定して行なうことを目的とす
る。
回路における容量制御を安定して行なうことを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために本発明は、吐
出圧領域から制御圧室へ圧力を導入すると共に、制御圧
室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変する容量
可変機構を備えた可変容量型圧縮機、凝縮器、減圧手
段、蒸発器及び該蒸発器から送り出された冷媒温度に感
応する感温筒を備えた冷媒回路を対象とし、請求項１の
発明では、前記減圧手段を固定又は可変絞りオリフィス
機構とし、スーパーヒート検知に基づく前記感温筒内の
圧力を、スーパーヒート検知式容量制御機構の感圧機構
の一方に作用させて前記制御圧室内の圧力を制御する。
出圧領域から制御圧室へ圧力を導入すると共に、制御圧
室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変する容量
可変機構を備えた可変容量型圧縮機、凝縮器、減圧手
段、蒸発器及び該蒸発器から送り出された冷媒温度に感
応する感温筒を備えた冷媒回路を対象とし、請求項１の
発明では、前記減圧手段を固定又は可変絞りオリフィス
機構とし、スーパーヒート検知に基づく前記感温筒内の
圧力を、スーパーヒート検知式容量制御機構の感圧機構
の一方に作用させて前記制御圧室内の圧力を制御する。
【０００６】請求項２の発明では、前記制御圧室と吐出
圧領域とを圧力供給通路で接続し、前記スーパーヒート
検知式容量制御機構によって圧力供給通路における通過
断面積を制御するようにした。
圧領域とを圧力供給通路で接続し、前記スーパーヒート
検知式容量制御機構によって圧力供給通路における通過
断面積を制御するようにした。
【０００７】請求項３の発明では、前記制御圧室と吸入
圧領域とを放圧通路で接続し、前記スーパーヒート検知
式容量制御機構によって放圧通路における通過断面積を
制御するようにした。
圧領域とを放圧通路で接続し、前記スーパーヒート検知
式容量制御機構によって放圧通路における通過断面積を
制御するようにした。
【０００８】請求項４の発明では、前記吐出圧領域と吸
入圧領域とを制御通路で接続し、制御通路上には前記ス
ーパーヒート検知式容量制御機構を介在し、前記スーパ
ーヒート検知式容量制御機構によって制御通路における
通過断面積を制御し、スーパーヒート検知式容量制御機
構と吐出圧領域との間の制御通路に前記制御圧室を連通
した。
入圧領域とを制御通路で接続し、制御通路上には前記ス
ーパーヒート検知式容量制御機構を介在し、前記スーパ
ーヒート検知式容量制御機構によって制御通路における
通過断面積を制御し、スーパーヒート検知式容量制御機
構と吐出圧領域との間の制御通路に前記制御圧室を連通
した。
【０００９】請求項５の発明では、シリンダボア内にピ
ストンを往復動可能に収容すると共に、回転軸に対して
斜板を傾動可能に支持し、前記制御圧室となるクランク
室の圧力と吸入圧力とのピストンを介した差に応じて斜
板傾角を変更する可変容量型圧縮機を用いた。請求項６
の発明では、前記スーパーヒート検知式容量制御機構の
感圧機構は、前記感温筒内の圧力に吸入圧を対抗させ
た。
ストンを往復動可能に収容すると共に、回転軸に対して
斜板を傾動可能に支持し、前記制御圧室となるクランク
室の圧力と吸入圧力とのピストンを介した差に応じて斜
板傾角を変更する可変容量型圧縮機を用いた。請求項６
の発明では、前記スーパーヒート検知式容量制御機構の
感圧機構は、前記感温筒内の圧力に吸入圧を対抗させ
た。
【００１０】
【作用】可変容量型圧縮機における容量が小さい状態に
ある場合、冷房負荷が高くなると減圧手段から送られた
冷媒が蒸発器において熱を奪われ過ぎて過熱蒸気とな
る。スーパーヒート検知式容量制御機構は過熱蒸気状態
の冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を増大する
側へ前記制御圧室の圧力を変える。可変容量型圧縮機に
おける容量が大きい状態にある場合、冷房負荷が小さく
なると減圧手段から送られた冷媒が蒸発器において熱を
奪わずに湿り蒸気となる。スーパーヒート検知式容量制
御機構は湿り蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に基
づいて容量を減少する側へ前記制御圧室の圧力を変え
る。
ある場合、冷房負荷が高くなると減圧手段から送られた
冷媒が蒸発器において熱を奪われ過ぎて過熱蒸気とな
る。スーパーヒート検知式容量制御機構は過熱蒸気状態
の冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を増大する
側へ前記制御圧室の圧力を変える。可変容量型圧縮機に
おける容量が大きい状態にある場合、冷房負荷が小さく
なると減圧手段から送られた冷媒が蒸発器において熱を
奪わずに湿り蒸気となる。スーパーヒート検知式容量制
御機構は湿り蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に基
づいて容量を減少する側へ前記制御圧室の圧力を変え
る。
【００１１】請求項２の発明では、スーパーヒート検知
式容量制御弁は制御圧室と吐出圧領域とを繋ぐ圧力供給
通路における通過断面積を制御する。可変容量型圧縮機
における容量が小さい状態にある場合、冷房負荷が高く
なるとスーパーヒート検知式容量制御機構は過熱蒸気状
態の冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を増大す
る側へ圧力供給通路における通過断面積を変える。可変
容量型圧縮機における容量が大きい状態にある場合、冷
房負荷が小さくなるとスーパーヒート検知式容量制御機
構は湿り蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に基づい
て容量を減少する側へ圧力供給通路における通過断面積
を変える。
式容量制御弁は制御圧室と吐出圧領域とを繋ぐ圧力供給
通路における通過断面積を制御する。可変容量型圧縮機
における容量が小さい状態にある場合、冷房負荷が高く
なるとスーパーヒート検知式容量制御機構は過熱蒸気状
態の冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を増大す
る側へ圧力供給通路における通過断面積を変える。可変
容量型圧縮機における容量が大きい状態にある場合、冷
房負荷が小さくなるとスーパーヒート検知式容量制御機
構は湿り蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に基づい
て容量を減少する側へ圧力供給通路における通過断面積
を変える。
【００１２】請求項３の発明では、スーパーヒート検知
式容量制御弁は制御圧室と吸入圧領域とを繋ぐ放圧通路
における通過断面積を制御する。可変容量型圧縮機にお
ける容量が小さい状態にある場合、冷房負荷が高くなる
とスーパーヒート検知式容量制御機構は過熱蒸気状態の
冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を増大する側
へ放圧通路における通過断面積を変える。可変容量型圧
縮機における容量が大きい状態にある場合、冷房負荷が
小さくなるとスーパーヒート検知式容量制御機構は湿り
蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を
減少する側へ放圧通路における通過断面積を変える。
式容量制御弁は制御圧室と吸入圧領域とを繋ぐ放圧通路
における通過断面積を制御する。可変容量型圧縮機にお
ける容量が小さい状態にある場合、冷房負荷が高くなる
とスーパーヒート検知式容量制御機構は過熱蒸気状態の
冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を増大する側
へ放圧通路における通過断面積を変える。可変容量型圧
縮機における容量が大きい状態にある場合、冷房負荷が
小さくなるとスーパーヒート検知式容量制御機構は湿り
蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に基づいて容量を
減少する側へ放圧通路における通過断面積を変える。
【００１３】請求項４の発明では、スーパーヒート検知
式容量制御弁は制御通路における通過断面積を制御す
る。可変容量型圧縮機における容量が小さい状態にある
場合、冷房負荷が高くなるとスーパーヒート検知式容量
制御機構は過熱蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に
基づいて容量を増大する側へ制御通路における通過断面
積を変える。可変容量型圧縮機における容量が大きい状
態にある場合、冷房負荷が小さくなるとスーパーヒート
検知式容量制御機構は湿り蒸気状態の冷媒のスーパーヒ
ート検知に基づいて容量を減少する側へ制御通路におけ
る通過断面積を変える。
式容量制御弁は制御通路における通過断面積を制御す
る。可変容量型圧縮機における容量が小さい状態にある
場合、冷房負荷が高くなるとスーパーヒート検知式容量
制御機構は過熱蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検知に
基づいて容量を増大する側へ制御通路における通過断面
積を変える。可変容量型圧縮機における容量が大きい状
態にある場合、冷房負荷が小さくなるとスーパーヒート
検知式容量制御機構は湿り蒸気状態の冷媒のスーパーヒ
ート検知に基づいて容量を減少する側へ制御通路におけ
る通過断面積を変える。
【００１４】請求項５の発明では、可変容量型圧縮機に
おける斜板傾角が小さい状態にある場合、冷房負荷が高
くなると減圧手段から送られた冷媒が蒸発器において熱
を奪われ過ぎて過熱蒸気となる。スーパーヒート検知式
容量制御機構は過熱蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検
知に基づいてクランク室の圧力を下げ、斜板傾角が増大
する。可変容量型圧縮機における斜板傾角が大きい状態
にある場合、冷房負荷が小さくなると減圧手段から送ら
れた冷媒が蒸発器において熱を奪わずに湿り蒸気とな
る。スーパーヒート検知式容量制御機構は湿り蒸気状態
の冷媒のスーパーヒート検知に基づいてクランク室の圧
力を上げ、斜板傾角が減少する。
おける斜板傾角が小さい状態にある場合、冷房負荷が高
くなると減圧手段から送られた冷媒が蒸発器において熱
を奪われ過ぎて過熱蒸気となる。スーパーヒート検知式
容量制御機構は過熱蒸気状態の冷媒のスーパーヒート検
知に基づいてクランク室の圧力を下げ、斜板傾角が増大
する。可変容量型圧縮機における斜板傾角が大きい状態
にある場合、冷房負荷が小さくなると減圧手段から送ら
れた冷媒が蒸発器において熱を奪わずに湿り蒸気とな
る。スーパーヒート検知式容量制御機構は湿り蒸気状態
の冷媒のスーパーヒート検知に基づいてクランク室の圧
力を上げ、斜板傾角が減少する。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を具体化した第１実施例を図１
及び図２に基づいて説明する。シリンダブロック１とフ
ロントハウジング２との間には回転軸３が回転可能に支
持されている。シリンダブロック１に接合されたリヤハ
ウジング１１内には吸入室１１-1及び吐出室１１-2が区
画形成されている。回転軸３は電磁クラッチ４を介して
車両エンジンから回転駆動力を得る。回転軸４には回転
支持体５が止着されている。回転支持体５には支持アー
ム５-1が突設されており、支持アーム５-1にはガイド孔
５-2が透設されている。ガイド孔５-2にはピン６がスラ
イド可能に嵌めこまれており、ピン６には回転駆動体７
が傾斜角可変に連結支持されている。
及び図２に基づいて説明する。シリンダブロック１とフ
ロントハウジング２との間には回転軸３が回転可能に支
持されている。シリンダブロック１に接合されたリヤハ
ウジング１１内には吸入室１１-1及び吐出室１１-2が区
画形成されている。回転軸３は電磁クラッチ４を介して
車両エンジンから回転駆動力を得る。回転軸４には回転
支持体５が止着されている。回転支持体５には支持アー
ム５-1が突設されており、支持アーム５-1にはガイド孔
５-2が透設されている。ガイド孔５-2にはピン６がスラ
イド可能に嵌めこまれており、ピン６には回転駆動体７
が傾斜角可変に連結支持されている。
【００１６】回転軸３にはガイドスリーブ８がスライド
可能に支持されている。回転駆動体７は回転軸３上のガ
イドスリーブ８の左右両側に突設された軸ピン８-1によ
り揺動可能に支持されている。この支持作用、ガイド孔
５-2とピン６とのスライドガイド関係及びガイドスリー
ブ８のスライド作用により回転駆動体７の揺動が案内さ
れる。
可能に支持されている。回転駆動体７は回転軸３上のガ
イドスリーブ８の左右両側に突設された軸ピン８-1によ
り揺動可能に支持されている。この支持作用、ガイド孔
５-2とピン６とのスライドガイド関係及びガイドスリー
ブ８のスライド作用により回転駆動体７の揺動が案内さ
れる。
【００１７】回転駆動体７上には斜板９が相対回転可能
に支持されている。回転軸３の回転運動は回転駆動体７
を介して斜板９の前後往復揺動に変換され、ピストン１
０がシリンダボア１-1内を前後動する。この前後動によ
り吸入室１１-1からシリンダボア１-1内へ吸入された冷
媒ガスが圧縮されつつ吐出室１１-2へ吐出される。斜板
９の傾角は制御圧室となるクランク室２-1内の圧力とシ
リンダボア１-1内の吸入圧とのピストン１０を介した差
圧に応じて変わる。
に支持されている。回転軸３の回転運動は回転駆動体７
を介して斜板９の前後往復揺動に変換され、ピストン１
０がシリンダボア１-1内を前後動する。この前後動によ
り吸入室１１-1からシリンダボア１-1内へ吸入された冷
媒ガスが圧縮されつつ吐出室１１-2へ吐出される。斜板
９の傾角は制御圧室となるクランク室２-1内の圧力とシ
リンダボア１-1内の吸入圧とのピストン１０を介した差
圧に応じて変わる。
【００１８】吐出室１１-2と吸入室１１-1とは外部冷媒
回路２０を介して接続している。外部冷媒回路２０上に
は凝縮器２１、固定絞りオリフィス機構２２及び蒸発器
２３が介在されている。蒸発器２３より下流の外部冷媒
回路２０上には感温筒２４が止着されている。感温筒２
４内の圧力は外部冷媒回路２０内の冷媒の温度に応じて
変動する。
回路２０を介して接続している。外部冷媒回路２０上に
は凝縮器２１、固定絞りオリフィス機構２２及び蒸発器
２３が介在されている。蒸発器２３より下流の外部冷媒
回路２０上には感温筒２４が止着されている。感温筒２
４内の圧力は外部冷媒回路２０内の冷媒の温度に応じて
変動する。
【００１９】吐出圧領域となる吐出室１１-2とクランク
室２-1とは圧力供給通路１２を介して接続されており、
圧力供給通路１２上にはスーパーヒート検知式容量制御
機構１３が介在されている。スーパーヒート検知式容量
制御機構１３を構成するバルブハウジング１４には圧力
導入筒１５が嵌入されている。圧力導入筒１５内の圧力
導入ポート１５-1は圧力供給通路１２を介して吐出室１
１-2に連通している。バルブハウジング１４には圧力供
給ポート１４-1が形成されている。圧力供給ポート１４
-1は圧力供給通路１２を介してクランク室２-1に連通し
ている。クランク室２-1と吸入室１１-1とは放圧通路１
-2を介して連通している。
室２-1とは圧力供給通路１２を介して接続されており、
圧力供給通路１２上にはスーパーヒート検知式容量制御
機構１３が介在されている。スーパーヒート検知式容量
制御機構１３を構成するバルブハウジング１４には圧力
導入筒１５が嵌入されている。圧力導入筒１５内の圧力
導入ポート１５-1は圧力供給通路１２を介して吐出室１
１-2に連通している。バルブハウジング１４には圧力供
給ポート１４-1が形成されている。圧力供給ポート１４
-1は圧力供給通路１２を介してクランク室２-1に連通し
ている。クランク室２-1と吸入室１１-1とは放圧通路１
-2を介して連通している。
【００２０】バルブハウジング１４内には弁体１６が収
容されている。弁体１６には開放ばね１７のばね力が弁
座１７-1を介して作用している。開放ばね１７の他方の
弁座１７-2はバルブハウジング１４の内周面に螺合して
おり、開放ばね１７のばね力は弁座１７-2の螺合位置を
調整することによって帰られる。このばね作用方向は弁
体１６が弁孔１４-2を開放する方向である。
容されている。弁体１６には開放ばね１７のばね力が弁
座１７-1を介して作用している。開放ばね１７の他方の
弁座１７-2はバルブハウジング１４の内周面に螺合して
おり、開放ばね１７のばね力は弁座１７-2の螺合位置を
調整することによって帰られる。このばね作用方向は弁
体１６が弁孔１４-2を開放する方向である。
【００２１】バルブハウジング１４には感圧機構１８が
取り付けられている。感圧機構１８は、一対の圧力室形
成カバー１８-1，１８-2と、両カバー１８-1，１８-2間
に介在されたダイヤフラム１８-3とからなる。ダイヤフ
ラム１８-3は両カバー１８-1，１８-2間の空間を一対の
圧力室Ｓ1 ，Ｓ2 に区画し、圧力室Ｓ1 ，Ｓ2 の圧力は
ダイヤフラム１８-3を介して対抗する。圧力室Ｓ1 は通
路１９を介して吸入室１１-1に連通している。圧力室Ｓ
2 はキャピラリチューブ２５を介して感温筒２４に連通
しており、感温筒２４内の圧力が圧力室Ｓ2 内に波及す
る。
取り付けられている。感圧機構１８は、一対の圧力室形
成カバー１８-1，１８-2と、両カバー１８-1，１８-2間
に介在されたダイヤフラム１８-3とからなる。ダイヤフ
ラム１８-3は両カバー１８-1，１８-2間の空間を一対の
圧力室Ｓ1 ，Ｓ2 に区画し、圧力室Ｓ1 ，Ｓ2 の圧力は
ダイヤフラム１８-3を介して対抗する。圧力室Ｓ1 は通
路１９を介して吸入室１１-1に連通している。圧力室Ｓ
2 はキャピラリチューブ２５を介して感温筒２４に連通
しており、感温筒２４内の圧力が圧力室Ｓ2 内に波及す
る。
【００２２】ダイヤフラム１８-3には弁体１６が結合さ
れている。ダイヤフラム１８-3は両圧力室Ｓ1 ，Ｓ2 の
圧力差及び開口ばね１７のばね力に基づいて弁体１６の
長手方向に変位する。弁体１６はダイヤフラム１８-3の
変位によって弁開度を変える。圧力室Ｓ1 の圧力を
Ｐ1 、圧力室Ｓ2 の圧力をＰ2 、開放ばね１７の圧力を
Ｐ 4 とすると、（Ｐ2 ＝Ｐ1 ＋Ｐ4 ）という圧力バラン
スが維持される。
れている。ダイヤフラム１８-3は両圧力室Ｓ1 ，Ｓ2 の
圧力差及び開口ばね１７のばね力に基づいて弁体１６の
長手方向に変位する。弁体１６はダイヤフラム１８-3の
変位によって弁開度を変える。圧力室Ｓ1 の圧力を
Ｐ1 、圧力室Ｓ2 の圧力をＰ2 、開放ばね１７の圧力を
Ｐ 4 とすると、（Ｐ2 ＝Ｐ1 ＋Ｐ4 ）という圧力バラン
スが維持される。
【００２３】図１に示すように斜板９の傾角が大きい状
態、即ち圧縮機における容量が大きい状態にある場合、
固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が多
く、蒸発器２３における蒸発圧力が高くなる。熱負荷が
小さくなると蒸発器２３における熱交換量が少なくな
り、蒸発器２３から送り出された冷媒は湿り蒸気とな
る。湿り蒸気状態の冷媒の温度は低く、蒸発器２３から
送り出された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は
低くなる。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も低くなり、弁
体１６が弁孔１４-2の開度を大きくする方向へ変位す
る。この弁開度変位により吐出室１１-2から圧力供給通
路１２を介してクランク室２-1へ供給される冷媒ガス量
が多くなり、クランク室２-1内の圧力が上昇する。この
圧力上昇により斜板９の傾角が小さくなる。
態、即ち圧縮機における容量が大きい状態にある場合、
固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が多
く、蒸発器２３における蒸発圧力が高くなる。熱負荷が
小さくなると蒸発器２３における熱交換量が少なくな
り、蒸発器２３から送り出された冷媒は湿り蒸気とな
る。湿り蒸気状態の冷媒の温度は低く、蒸発器２３から
送り出された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は
低くなる。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も低くなり、弁
体１６が弁孔１４-2の開度を大きくする方向へ変位す
る。この弁開度変位により吐出室１１-2から圧力供給通
路１２を介してクランク室２-1へ供給される冷媒ガス量
が多くなり、クランク室２-1内の圧力が上昇する。この
圧力上昇により斜板９の傾角が小さくなる。
【００２４】図２に示すように斜板９の傾角が小さい状
態、即ち圧縮機における容量が小さい状態にある場合、
固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が少な
く、蒸発器２３における蒸発圧力が低くなる。熱負荷が
大きくなると蒸発器２３における熱交換量が多くなり、
蒸発器２３から送り出された冷媒は過熱蒸気となる。過
熱蒸気状態の冷媒の温度は高く、蒸発器２３から送り出
された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は高くな
る。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も高くなり、弁体１６
が弁孔１４-2の開度を小さくする方向へ変位する。この
弁開度変位により吐出室１１-2から圧力供給通路１２を
介してクランク室２-1へ供給される冷媒ガス量が少なく
なり、クランク室２-1内の圧力が低下する。この圧力低
下により斜板９の傾角が大きくなる。
態、即ち圧縮機における容量が小さい状態にある場合、
固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が少な
く、蒸発器２３における蒸発圧力が低くなる。熱負荷が
大きくなると蒸発器２３における熱交換量が多くなり、
蒸発器２３から送り出された冷媒は過熱蒸気となる。過
熱蒸気状態の冷媒の温度は高く、蒸発器２３から送り出
された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は高くな
る。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も高くなり、弁体１６
が弁孔１４-2の開度を小さくする方向へ変位する。この
弁開度変位により吐出室１１-2から圧力供給通路１２を
介してクランク室２-1へ供給される冷媒ガス量が少なく
なり、クランク室２-1内の圧力が低下する。この圧力低
下により斜板９の傾角が大きくなる。
【００２５】蒸発器２３内の冷媒温度をＴ0 、感温筒２
４内の温度をＴ3 とすると、（Ｔ3−Ｔ0 ）がスーパー
ヒートである。開放ばね１７のばね力はこのスーパーヒ
ートを所望の値にするように設定される。即ち、温度Ｔ
0 に対する圧力をＰ0 、温度Ｔ3 に対する圧力をＰ3 と
すると、開放ばね１７の圧力Ｐ4 は（Ｐ3 −Ｐ0 ）に設
定される。このような設定によりスーパーヒートが（Ｔ
3 −Ｔ0 ）に収束するようにスーパーヒート検知式容量
制御機構１３が作動する。即ち、スーパーヒート検知式
容量制御機構１３はスーパーヒートを検知して圧力供給
通路１２における通過断面積を増減し、熱負荷を反映し
た圧縮機における容量制御を行なう。
４内の温度をＴ3 とすると、（Ｔ3−Ｔ0 ）がスーパー
ヒートである。開放ばね１７のばね力はこのスーパーヒ
ートを所望の値にするように設定される。即ち、温度Ｔ
0 に対する圧力をＰ0 、温度Ｔ3 に対する圧力をＰ3 と
すると、開放ばね１７の圧力Ｐ4 は（Ｐ3 −Ｐ0 ）に設
定される。このような設定によりスーパーヒートが（Ｔ
3 −Ｔ0 ）に収束するようにスーパーヒート検知式容量
制御機構１３が作動する。即ち、スーパーヒート検知式
容量制御機構１３はスーパーヒートを検知して圧力供給
通路１２における通過断面積を増減し、熱負荷を反映し
た圧縮機における容量制御を行なう。
【００２６】減圧手段である膨張弁としては吸入冷媒の
温度に感応して冷媒流量を制御する温度式自動膨張弁も
ある。しかし、この温度式自動膨張弁は一種の容量制御
弁であり、本発明のスーパーヒート検知式容量制御機構
１３と併用することは容量という同じ制御対象を２つの
制御機構で制御することになり、容量制御が不安定にな
る。蒸発器２３における蒸発圧力を制御することになる
固定絞りオリフィス機構２２の採用の場合にはスーパー
ヒート検知式容量制御機構１３のみがスーパーヒート検
知に基づいて容量制御を行ない、安定した容量制御が行
われる。
温度に感応して冷媒流量を制御する温度式自動膨張弁も
ある。しかし、この温度式自動膨張弁は一種の容量制御
弁であり、本発明のスーパーヒート検知式容量制御機構
１３と併用することは容量という同じ制御対象を２つの
制御機構で制御することになり、容量制御が不安定にな
る。蒸発器２３における蒸発圧力を制御することになる
固定絞りオリフィス機構２２の採用の場合にはスーパー
ヒート検知式容量制御機構１３のみがスーパーヒート検
知に基づいて容量制御を行ない、安定した容量制御が行
われる。
【００２７】次に、図３の実施例を説明する。第１実施
例と同じ構成の部材には同じ符号が付してある。この実
施例ではスーパーヒート検知式容量制御機構２６がクラ
ンク室２-1と吸入室１１-1とを繋ぐ放圧通路２７上に介
在されている。吐出室１１-2とクランク室２-1とは圧力
供給通路２８で繋がれている。スーパーヒート検知式容
量制御機構２６のダイヤフラム２９は感温筒２４による
スーパーヒート検知に基づいて変位する。ダイヤフラム
２９の変位は伝達ロッド３０-1を介して弁体３０に伝達
される。スーパーヒートが低くなればダイヤフラム２９
は弁体３０の弁開度を小さくする方向に変位し、スーパ
ーヒートが高くなればダイヤフラム２９は弁体３０の弁
開度を大きくする方向に変位する。
例と同じ構成の部材には同じ符号が付してある。この実
施例ではスーパーヒート検知式容量制御機構２６がクラ
ンク室２-1と吸入室１１-1とを繋ぐ放圧通路２７上に介
在されている。吐出室１１-2とクランク室２-1とは圧力
供給通路２８で繋がれている。スーパーヒート検知式容
量制御機構２６のダイヤフラム２９は感温筒２４による
スーパーヒート検知に基づいて変位する。ダイヤフラム
２９の変位は伝達ロッド３０-1を介して弁体３０に伝達
される。スーパーヒートが低くなればダイヤフラム２９
は弁体３０の弁開度を小さくする方向に変位し、スーパ
ーヒートが高くなればダイヤフラム２９は弁体３０の弁
開度を大きくする方向に変位する。
【００２８】スーパーヒート検知式容量制御機構２６は
熱負荷が低いときには放圧通路２７における通過断面積
を絞る。この絞り作用によってクランク室２-1内の圧力
が上昇し、斜板の傾角が小さくなる。スーパーヒート検
知式容量制御機構２６は熱負荷が高いときには放圧通路
２７における通過断面積を拡げる。この拡開作用によっ
てクランク室２-1内の圧力が低下し、斜板の傾角が大き
くなる。このような放圧通路２７における通過断面積制
御によって安定した容量制御が行われる。
熱負荷が低いときには放圧通路２７における通過断面積
を絞る。この絞り作用によってクランク室２-1内の圧力
が上昇し、斜板の傾角が小さくなる。スーパーヒート検
知式容量制御機構２６は熱負荷が高いときには放圧通路
２７における通過断面積を拡げる。この拡開作用によっ
てクランク室２-1内の圧力が低下し、斜板の傾角が大き
くなる。このような放圧通路２７における通過断面積制
御によって安定した容量制御が行われる。
【００２９】なお、固定絞りオリフィス機構２２の代わ
りに図４〜図６に示す可変絞りオリフィス機構３１，３
２，３３を用いてもよい。ばね３１-1，３２-1，３３-1
は可変絞りオリフィス機構３１，３２，３３の弁体に作
用する。図４の可変絞りオリフィス機構３１では、その
下流側の冷媒圧力によって弁体に作用する力をＦ1 、ば
ね３１-1の圧力をＦ01、上流側の冷媒圧力によって弁体
に作用する力をＦ2 とすると、（Ｆ01＝Ｆ1 −Ｆ2 ）と
いう圧力バランスが維持される。図５の可変絞りオリフ
ィス機構３２では、ばね３２-1の圧力をＦ02とすると、
（Ｆ02＝Ｆ1 ）という圧力バランスが維持される。可変
絞りオリフィス機構３１，３２ではいずれも冷媒流量が
増大すると通過断面積が増大し、流量抵抗の増加抑制が
図られる。
りに図４〜図６に示す可変絞りオリフィス機構３１，３
２，３３を用いてもよい。ばね３１-1，３２-1，３３-1
は可変絞りオリフィス機構３１，３２，３３の弁体に作
用する。図４の可変絞りオリフィス機構３１では、その
下流側の冷媒圧力によって弁体に作用する力をＦ1 、ば
ね３１-1の圧力をＦ01、上流側の冷媒圧力によって弁体
に作用する力をＦ2 とすると、（Ｆ01＝Ｆ1 −Ｆ2 ）と
いう圧力バランスが維持される。図５の可変絞りオリフ
ィス機構３２では、ばね３２-1の圧力をＦ02とすると、
（Ｆ02＝Ｆ1 ）という圧力バランスが維持される。可変
絞りオリフィス機構３１，３２ではいずれも冷媒流量が
増大すると通過断面積が増大し、流量抵抗の増加抑制が
図られる。
【００３０】図６の可変絞りオリフィス機構３３はソレ
ノイド３３-2の励消磁によって大小２種類の流量に切り
換えられ、ソレノイド３３-2は流量センサ３３-3による
流量検出に基づいて励消磁される。流量が設定流量を越
えるとソレノイド３３-2が励磁し、可変絞りオリフィス
機構３３は大流量許容状態となる。
ノイド３３-2の励消磁によって大小２種類の流量に切り
換えられ、ソレノイド３３-2は流量センサ３３-3による
流量検出に基づいて励消磁される。流量が設定流量を越
えるとソレノイド３３-2が励磁し、可変絞りオリフィス
機構３３は大流量許容状態となる。
【００３１】蒸発器２３の手前における過大な流量抵抗
は蒸発器２３に流入する冷媒量の不足をもたらし、蒸発
器２３から出て行く冷媒の温度が高くなる。このような
状態で圧縮運転が続くと圧縮機内の潤滑性が悪くなる。
図４〜図６の実施例はこのような問題を解消する。
は蒸発器２３に流入する冷媒量の不足をもたらし、蒸発
器２３から出て行く冷媒の温度が高くなる。このような
状態で圧縮運転が続くと圧縮機内の潤滑性が悪くなる。
図４〜図６の実施例はこのような問題を解消する。
【００３２】次に、図７及び図８の実施例について説明
する。第１実施例と同じ構成の部材には同じ符号が付し
てある。この実施例の冷媒回路に用いられる可変容量型
圧縮機は斜板傾角可変型圧縮機である。回転軸３４には
スプール３５がスライド可能に支持されており、スプー
ル３５には斜板３６がスプール３５上の支持ピン３５-1
を介して傾動可能に支持されている。斜板３６の傾動
は、スプール３５のスライドガイド作用及び斜板３６上
のピン３６-1と回転軸３４上のガイド孔３４-1との間の
ガイド作用によって案内される。斜板３６は回転軸３４
と一体的に回転し、シリンダブロック３７，３８内のシ
リンダボア３７-1，３８-1に嵌入された両頭ピストン３
９が斜板３６の回転によって往復する。斜板３６を収容
する斜板室４０は前後のハウジング４１，４２内に形成
された吸入室４１-1，４２-1に連通している。両頭ピス
トン３９の往復により吸入圧領域となる吸入室４１-1，
４２-1内の冷媒がシリンダボア３７-1，３８-1へ吸入さ
れ、シリンダボア３７-1，３８-1から吐出室４１-2，４
２-2へ吐出される。吐出室４１-2，４２-2へ吐出された
冷媒は外部冷媒回路２０へ吐出される。外部冷媒回路２
０を循環した冷媒は斜板室４０へ吸入される。
する。第１実施例と同じ構成の部材には同じ符号が付し
てある。この実施例の冷媒回路に用いられる可変容量型
圧縮機は斜板傾角可変型圧縮機である。回転軸３４には
スプール３５がスライド可能に支持されており、スプー
ル３５には斜板３６がスプール３５上の支持ピン３５-1
を介して傾動可能に支持されている。斜板３６の傾動
は、スプール３５のスライドガイド作用及び斜板３６上
のピン３６-1と回転軸３４上のガイド孔３４-1との間の
ガイド作用によって案内される。斜板３６は回転軸３４
と一体的に回転し、シリンダブロック３７，３８内のシ
リンダボア３７-1，３８-1に嵌入された両頭ピストン３
９が斜板３６の回転によって往復する。斜板３６を収容
する斜板室４０は前後のハウジング４１，４２内に形成
された吸入室４１-1，４２-1に連通している。両頭ピス
トン３９の往復により吸入圧領域となる吸入室４１-1，
４２-1内の冷媒がシリンダボア３７-1，３８-1へ吸入さ
れ、シリンダボア３７-1，３８-1から吐出室４１-2，４
２-2へ吐出される。吐出室４１-2，４２-2へ吐出された
冷媒は外部冷媒回路２０へ吐出される。外部冷媒回路２
０を循環した冷媒は斜板室４０へ吸入される。
【００３３】シリンダブロック３８には区画体４３がス
ライド可能に嵌入されている。区画体４３はハウジング
４２内に制御圧室４２-3を区画する。斜板３６の傾角は
制御圧室４２-3内の圧力によって変化する。蒸発器２３
と斜板室４０との間の外部冷媒回路２０と吐出室４２-2
とは制御通路４４で繋がれており、制御通路４４上には
スーパーヒート検知式容量制御機構４５が介在されてい
る。吐出室４２-2とスーパーヒート検知式容量制御機構
４５の放圧導入ポート４５-1との間の制御通路４４上に
は絞り通路４４-1が形成されている。制御圧室４２-3は
絞り通路４４-1と放圧導入ポート４５-1との間の制御通
路４４に連通している。放圧ポート４５-2及は蒸発器２
３と斜板室４０との間の外部冷媒回路２０に連通してい
る。
ライド可能に嵌入されている。区画体４３はハウジング
４２内に制御圧室４２-3を区画する。斜板３６の傾角は
制御圧室４２-3内の圧力によって変化する。蒸発器２３
と斜板室４０との間の外部冷媒回路２０と吐出室４２-2
とは制御通路４４で繋がれており、制御通路４４上には
スーパーヒート検知式容量制御機構４５が介在されてい
る。吐出室４２-2とスーパーヒート検知式容量制御機構
４５の放圧導入ポート４５-1との間の制御通路４４上に
は絞り通路４４-1が形成されている。制御圧室４２-3は
絞り通路４４-1と放圧導入ポート４５-1との間の制御通
路４４に連通している。放圧ポート４５-2及は蒸発器２
３と斜板室４０との間の外部冷媒回路２０に連通してい
る。
【００３４】図７に示すように斜板３６の傾角が大きい
状態、即ち圧縮機における容量が大きい状態にある場
合、固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が
多く、蒸発器２３における熱交換作用が強い。熱負荷が
小さくなると蒸発器２３における熱交換量が少なくな
り、蒸発器２３から送り出された冷媒は湿り蒸気とな
る。湿り蒸気状態の冷媒の温度は低く、蒸発器２３から
送り出された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は
低くなる。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も低くなり、弁
体１６が弁孔１４-2の開度を大きくする方向へ変位す
る。この弁開度変位により絞り通路４４-1と放圧導入ポ
ート４５-1との間の制御通路４４から外部冷媒回路２０
へ流出する冷媒ガス量が多くなり、絞り通路４４-1と放
圧導入ポート４５-1との間の制御通路４４内の圧力が低
下する。従って、制御圧室４２-3内の圧力が低下し、斜
板３６の傾角が小さくなる。
状態、即ち圧縮機における容量が大きい状態にある場
合、固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が
多く、蒸発器２３における熱交換作用が強い。熱負荷が
小さくなると蒸発器２３における熱交換量が少なくな
り、蒸発器２３から送り出された冷媒は湿り蒸気とな
る。湿り蒸気状態の冷媒の温度は低く、蒸発器２３から
送り出された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は
低くなる。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も低くなり、弁
体１６が弁孔１４-2の開度を大きくする方向へ変位す
る。この弁開度変位により絞り通路４４-1と放圧導入ポ
ート４５-1との間の制御通路４４から外部冷媒回路２０
へ流出する冷媒ガス量が多くなり、絞り通路４４-1と放
圧導入ポート４５-1との間の制御通路４４内の圧力が低
下する。従って、制御圧室４２-3内の圧力が低下し、斜
板３６の傾角が小さくなる。
【００３５】図８に示すように斜板３６の傾角が小さい
状態、即ち圧縮機における容量が小さい状態にある場
合、固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が
少なく、蒸発器２３における熱交換作用が弱い。熱負荷
が大きくなると蒸発器２３における熱交換量が多くな
り、蒸発器２３から送り出された冷媒は過熱蒸気とな
る。過熱蒸気状態の冷媒の温度は高く、蒸発器２３から
送り出された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は
高くなる。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も高くなり、弁
体１６が弁孔１４-2の開度を小さくする方向へ変位す
る。この弁開度変位により絞り通路４４-1と放圧導入ポ
ート４５-1との間の制御通路４４から外部冷媒回路２０
へ流出する冷媒ガス量が少なくなり、絞り通路４４-1と
放圧導入ポート４５-1との間の制御通路４４内の圧力が
上昇する。従って、制御圧室４２-3内の圧力が上昇し、
斜板３６の傾角が大きくなる。
状態、即ち圧縮機における容量が小さい状態にある場
合、固定絞りオリフィス機構２２を通過する冷媒流量が
少なく、蒸発器２３における熱交換作用が弱い。熱負荷
が大きくなると蒸発器２３における熱交換量が多くな
り、蒸発器２３から送り出された冷媒は過熱蒸気とな
る。過熱蒸気状態の冷媒の温度は高く、蒸発器２３から
送り出された冷媒温度に感応する感温筒２４内の圧力は
高くなる。従って、圧力室Ｐ2 内の圧力も高くなり、弁
体１６が弁孔１４-2の開度を小さくする方向へ変位す
る。この弁開度変位により絞り通路４４-1と放圧導入ポ
ート４５-1との間の制御通路４４から外部冷媒回路２０
へ流出する冷媒ガス量が少なくなり、絞り通路４４-1と
放圧導入ポート４５-1との間の制御通路４４内の圧力が
上昇する。従って、制御圧室４２-3内の圧力が上昇し、
斜板３６の傾角が大きくなる。
【００３６】この実施例においても、スーパーヒート検
知式容量制御機構４５のみがスーパーヒート検知に基づ
いて容量制御を行なうため、容量制御は安定的に行われ
る。次に、図９の実施例を説明する。第１実施例と同じ
構成の部材には同じ符号が付してある。この実施例では
絞りオリフィス機構の代わりに定圧膨張弁４６が用いら
れている定圧膨張弁４６上の冷媒導入ポート４６-1は凝
縮器２１の出口側に連通しており、定圧膨張弁４６上の
冷媒放出ポート４６-2は蒸発器２３の入口側に連通して
いる。圧力検出室４７に通じる蒸発圧力導入ポート４６
-3はキャピラリチューブ４８を介して蒸発器２３の出口
側に連通している。圧力検出室４７内の圧力はダイヤフ
ラム４９を介して調整ばね５０のばね力に対抗する。調
整ばね５０のばね力はダイヤフラム４９及びロッド５１
を介して弁体５２に伝達する。復帰ばね５３のばね作用
を受ける弁体５２は圧力検出室４７内の圧力の変動に応
じて弁開度を変える。定圧膨張弁４６は蒸発器２３の出
口側の圧力の変動に応じて冷媒流量を制御する。
知式容量制御機構４５のみがスーパーヒート検知に基づ
いて容量制御を行なうため、容量制御は安定的に行われ
る。次に、図９の実施例を説明する。第１実施例と同じ
構成の部材には同じ符号が付してある。この実施例では
絞りオリフィス機構の代わりに定圧膨張弁４６が用いら
れている定圧膨張弁４６上の冷媒導入ポート４６-1は凝
縮器２１の出口側に連通しており、定圧膨張弁４６上の
冷媒放出ポート４６-2は蒸発器２３の入口側に連通して
いる。圧力検出室４７に通じる蒸発圧力導入ポート４６
-3はキャピラリチューブ４８を介して蒸発器２３の出口
側に連通している。圧力検出室４７内の圧力はダイヤフ
ラム４９を介して調整ばね５０のばね力に対抗する。調
整ばね５０のばね力はダイヤフラム４９及びロッド５１
を介して弁体５２に伝達する。復帰ばね５３のばね作用
を受ける弁体５２は圧力検出室４７内の圧力の変動に応
じて弁開度を変える。定圧膨張弁４６は蒸発器２３の出
口側の圧力の変動に応じて冷媒流量を制御する。
【００３７】斜板９の傾角が大きい状態、即ち圧縮機に
おける容量が大きい状態にある場合、冷房負荷が小さく
なると蒸発器２３における熱交換量が少なくなり、蒸発
器２３から送り出された冷媒は湿り蒸気となる。この湿
り蒸気状態の冷媒の圧力はキャピラリチューブ４８を介
して圧力検出室４７内へ導入されている。湿り蒸気状態
の冷媒の圧力は低く、弁体５２の弁開度が小さくなる。
従って、定圧膨張弁４６から送り出される冷媒量が少な
くなる。冷媒量が少なくなれば蒸発器２３から送り出さ
れる冷媒は湿り度の少ない蒸気となり、冷媒圧力が上昇
する。蒸発器２３から送り出された湿り蒸気状態の冷媒
の温度は低く、蒸発器２３から送り出された冷媒温度に
感応する感温筒２４内の圧力は低くなる。従って、圧力
室Ｐ2 内の圧力も低くなり、弁体１６が弁孔１４-2の開
度を大きくする方向へ変位する。この弁開度変位により
吐出室１１-2から圧力供給通路１２を介してクランク室
２-1へ供給される冷媒ガス量が多くなり、クランク室２
-1内の圧力が上昇する。この圧力上昇により斜板９の傾
角が小さくなる。
おける容量が大きい状態にある場合、冷房負荷が小さく
なると蒸発器２３における熱交換量が少なくなり、蒸発
器２３から送り出された冷媒は湿り蒸気となる。この湿
り蒸気状態の冷媒の圧力はキャピラリチューブ４８を介
して圧力検出室４７内へ導入されている。湿り蒸気状態
の冷媒の圧力は低く、弁体５２の弁開度が小さくなる。
従って、定圧膨張弁４６から送り出される冷媒量が少な
くなる。冷媒量が少なくなれば蒸発器２３から送り出さ
れる冷媒は湿り度の少ない蒸気となり、冷媒圧力が上昇
する。蒸発器２３から送り出された湿り蒸気状態の冷媒
の温度は低く、蒸発器２３から送り出された冷媒温度に
感応する感温筒２４内の圧力は低くなる。従って、圧力
室Ｐ2 内の圧力も低くなり、弁体１６が弁孔１４-2の開
度を大きくする方向へ変位する。この弁開度変位により
吐出室１１-2から圧力供給通路１２を介してクランク室
２-1へ供給される冷媒ガス量が多くなり、クランク室２
-1内の圧力が上昇する。この圧力上昇により斜板９の傾
角が小さくなる。
【００３８】斜板９の傾角が小さい状態、即ち圧縮機に
おける容量が小さい状態にある場合、冷房負荷が大きく
なると蒸発器２３における熱交換量が多くなり、蒸発器
２３から送り出された冷媒は過熱蒸気となる。この過熱
蒸気状態の冷媒の圧力はキャピラリチューブ４８を介し
て圧力検出室４７内へ導入されている。過熱蒸気状態の
冷媒の圧力は高く、弁体５２の弁開度が大きくなる。従
って、定圧膨張弁４６から送り出される冷媒量が多くな
る。冷媒量が多くなれば蒸発器２３から送り出される冷
媒は過熱度の少ない蒸気となり、冷媒圧力が低下する。
蒸発器２３から送り出された過熱蒸気状態の冷媒の温度
は高く、蒸発器２３から送り出された冷媒温度に感応す
る感温筒２４内の圧力は高くなる。従って、圧力室Ｐ2
内の圧力も高くなり、弁体１６が弁孔１４-2の開度を小
さくする方向へ変位する。この弁開度変位により吐出室
１１-2から圧力供給通路１２を介してクランク室２-1へ
供給される冷媒ガス量が少なくなり、クランク室２-1内
の圧力が低下する。この圧力低下により斜板９の傾角が
大きくなる。
おける容量が小さい状態にある場合、冷房負荷が大きく
なると蒸発器２３における熱交換量が多くなり、蒸発器
２３から送り出された冷媒は過熱蒸気となる。この過熱
蒸気状態の冷媒の圧力はキャピラリチューブ４８を介し
て圧力検出室４７内へ導入されている。過熱蒸気状態の
冷媒の圧力は高く、弁体５２の弁開度が大きくなる。従
って、定圧膨張弁４６から送り出される冷媒量が多くな
る。冷媒量が多くなれば蒸発器２３から送り出される冷
媒は過熱度の少ない蒸気となり、冷媒圧力が低下する。
蒸発器２３から送り出された過熱蒸気状態の冷媒の温度
は高く、蒸発器２３から送り出された冷媒温度に感応す
る感温筒２４内の圧力は高くなる。従って、圧力室Ｐ2
内の圧力も高くなり、弁体１６が弁孔１４-2の開度を小
さくする方向へ変位する。この弁開度変位により吐出室
１１-2から圧力供給通路１２を介してクランク室２-1へ
供給される冷媒ガス量が少なくなり、クランク室２-1内
の圧力が低下する。この圧力低下により斜板９の傾角が
大きくなる。
【００３９】定圧膨張弁４６は蒸発器２３の出口側の冷
媒の圧力変動に感応して冷媒供給量を増減し、蒸発圧力
を略一定にする圧力制御を行なう。一方、スーパーヒー
ト検知式容量制御機構１３はスーパーヒートを検知して
圧縮機における容量制御を行なう。定圧膨張弁４６及び
スーパーヒート検知式容量制御機構１３は冷媒回路上で
直列配置の関係にある。定圧膨張弁４６の制御対象は蒸
発圧力であり、スーパーヒート検知式容量制御機構１３
の制御対象は圧縮機の容量である。吸入冷媒ガスの圧力
に感応する定圧膨張弁４６の応答性は吸入冷媒ガスの温
度に感応するスーパーヒート検知式容量制御機構１３の
応答性に比して迅速である。例えば冷房負荷が増大状態
から減少状態へ反転するようなときには定圧膨張弁４６
はこの冷房負荷変動に迅速に反応して蒸発圧力を略一定
にするが、スーパーヒート検知式容量制御機構１３は温
度反応の遅さ故に圧力供給通路における通過断面積を暫
くの間は惰性的に絞る動作を行なう。しかし、定圧膨張
弁４６及びスーパーヒート検知式容量制御機構１３とい
う両制御機構の制御対象が違うため、容量制御が前記両
制御機構によって互いに相反する制御を受けることはな
く、容量制御は安定的に行われる。
媒の圧力変動に感応して冷媒供給量を増減し、蒸発圧力
を略一定にする圧力制御を行なう。一方、スーパーヒー
ト検知式容量制御機構１３はスーパーヒートを検知して
圧縮機における容量制御を行なう。定圧膨張弁４６及び
スーパーヒート検知式容量制御機構１３は冷媒回路上で
直列配置の関係にある。定圧膨張弁４６の制御対象は蒸
発圧力であり、スーパーヒート検知式容量制御機構１３
の制御対象は圧縮機の容量である。吸入冷媒ガスの圧力
に感応する定圧膨張弁４６の応答性は吸入冷媒ガスの温
度に感応するスーパーヒート検知式容量制御機構１３の
応答性に比して迅速である。例えば冷房負荷が増大状態
から減少状態へ反転するようなときには定圧膨張弁４６
はこの冷房負荷変動に迅速に反応して蒸発圧力を略一定
にするが、スーパーヒート検知式容量制御機構１３は温
度反応の遅さ故に圧力供給通路における通過断面積を暫
くの間は惰性的に絞る動作を行なう。しかし、定圧膨張
弁４６及びスーパーヒート検知式容量制御機構１３とい
う両制御機構の制御対象が違うため、容量制御が前記両
制御機構によって互いに相反する制御を受けることはな
く、容量制御は安定的に行われる。
【００４０】
【発明の効果】以上詳述したように本発明では、固定又
は可変絞りオリフィス機構で蒸発圧力を制御し、スーパ
ーヒート検知に基づく前記感温筒内の圧力が作用される
ことによってスーパーヒート検知式容量制御機構で容量
制御を行なうようにしたので、安定した容量制御を行な
い得る。
は可変絞りオリフィス機構で蒸発圧力を制御し、スーパ
ーヒート検知に基づく前記感温筒内の圧力が作用される
ことによってスーパーヒート検知式容量制御機構で容量
制御を行なうようにしたので、安定した容量制御を行な
い得る。
【図１】本発明を具体化した第１実施例の圧縮機全体の
側断面図。
側断面図。
【図２】斜板傾角が最小状態にある圧縮機全体の側断面
図。
図。
【図３】別例を示す要部拡大側断面図。
【図４】絞りオリフィス機構の別例を示す要部側断面
図。
図。
【図５】絞りオリフィス機構の別例を示す要部側断面
図。
図。
【図６】絞りオリフィス機構の別例を示す要部側断面
図。
図。
【図７】別例を示す圧縮機全体の側断面図。
【図８】斜板傾角が最小状態にある圧縮機全体の側断面
図。
図。
【図９】別例を示す圧縮機全体の側断面図。
２-1…制御圧室となるクランク室、１１-1…吸入圧領域
となる吸入室、１１-2…吐出圧領域となる吐出室、１２
…圧力供給通路、１３，２６，４５…スーパーヒート検
知式容量制御機構、２２…固定絞りオリフィス機構、２
７…放圧通路、３１，３２，３３…可変絞りオリフィス
機構、４２-3…制御圧室、４４…制御通路、４６…定圧
膨張弁。
となる吸入室、１１-2…吐出圧領域となる吐出室、１２
…圧力供給通路、１３，２６，４５…スーパーヒート検
知式容量制御機構、２２…固定絞りオリフィス機構、２
７…放圧通路、３１，３２，３３…可変絞りオリフィス
機構、４２-3…制御圧室、４４…制御通路、４６…定圧
膨張弁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小倉 進一 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (56)参考文献 特開 昭62−247185（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−339183（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−350372（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−14558（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/14
Claims (6)
- 【請求項１】 吐出圧領域から制御圧室へ圧力を導入す
ると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容
量を可変する容量可変機構を備えた可変容量型圧縮機、
凝縮器、減圧手段、蒸発器及び該蒸発器から送り出され
た冷媒温度に感応する感温筒を備えた冷媒回路におい
て、 前記減圧手段を固定又は可変絞りオリフィス機構とし、
スーパーヒート検知に基づく前記感温筒内の圧力を、ス
ーパーヒート検知式容量制御機構の感圧機構の一方に作
用させて前記制御圧室内の圧力を制御する可変容量型圧
縮機を用いた冷媒回路。 - 【請求項２】 前記制御圧室と吐出圧領域とは圧力供給
通路で接続されており、前記スーパーヒート検知式容量
制御機構は圧力供給通路における通過断面積を制御する
請求項１に記載の可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路。 - 【請求項３】 前記制御圧室と吸入圧領域とは放圧通路
で接続されており、前記スーパーヒート検知式容量制御
機構は放圧通路における通過断面積を制御する請求項１
に記載の可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路。 - 【請求項４】 前記吐出圧領域と吸入圧領域とは制御通
路で接続されており、制御通路上には前記スーパーヒー
ト検知式容量制御機構が介在されており、前記スーパー
ヒート検知式容量制御機構は制御通路における通過断面
積を制御し、前記制御圧室はスーパーヒート検知式容量
制御機構と吐出圧領域との間の制御通路に連通している
請求項１に記載の可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路。 - 【請求項５】 前記可変容量型圧縮機は、シリンダボア
内にピストンを往復動可能に収容すると共に、回転軸に
対して斜板を傾動可能に支持し、前記制御圧室となるク
ランク室の圧力と吸入圧力とのピストンを介した差に応
じて斜板傾角を変更する圧縮機である請求項１に記載の
可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路。 - 【請求項６】 前記スーパーヒート検知式容量制御機構
の感圧機構は、前記感温筒内の圧力に吸入圧を対抗させ
た請求項１に記載の可変容量型圧縮機を用いた冷媒回
路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12175195A JP3152103B2 (ja) | 1995-05-19 | 1995-05-19 | 可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12175195A JP3152103B2 (ja) | 1995-05-19 | 1995-05-19 | 可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08312530A JPH08312530A (ja) | 1996-11-26 |
| JP3152103B2 true JP3152103B2 (ja) | 2001-04-03 |
Family
ID=14818990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12175195A Expired - Fee Related JP3152103B2 (ja) | 1995-05-19 | 1995-05-19 | 可変容量型圧縮機を用いた冷媒回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3152103B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100591916C (zh) * | 2005-01-14 | 2010-02-24 | 麦克罗斯塔克公司 | 用于控制变容积式压缩机的方法和系统 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3911937B2 (ja) * | 1999-08-04 | 2007-05-09 | 株式会社豊田自動織機 | 空調装置及び容量可変型圧縮機の制御方法 |
| JP4122946B2 (ja) * | 2002-11-28 | 2008-07-23 | 株式会社デンソー | 圧縮装置及び空調装置 |
| US8979353B2 (en) | 2011-08-11 | 2015-03-17 | Starlights, Inc. | Light fixture having modular accessories and method of forming same |
| GB2558415B (en) | 2015-05-22 | 2019-02-06 | Dyson Technology Ltd | A hand held appliance |
-
1995
- 1995-05-19 JP JP12175195A patent/JP3152103B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100591916C (zh) * | 2005-01-14 | 2010-02-24 | 麦克罗斯塔克公司 | 用于控制变容积式压缩机的方法和系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08312530A (ja) | 1996-11-26 |
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