JP3137409B2 - 有機溶剤の連続式回収方法 - Google Patents
有機溶剤の連続式回収方法Info
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- JP3137409B2 JP3137409B2 JP04048608A JP4860892A JP3137409B2 JP 3137409 B2 JP3137409 B2 JP 3137409B2 JP 04048608 A JP04048608 A JP 04048608A JP 4860892 A JP4860892 A JP 4860892A JP 3137409 B2 JP3137409 B2 JP 3137409B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は有機溶剤の連続式回収方
法に関し、特に機械部品、精密工具、熱交換器部品、ロ
ケット部品等の有機溶剤による洗浄工程における廃液中
の有機溶剤の回収、石油化学プロセスにおいて生ずる高
沸点油分中の有機溶剤の回収に有利に適用しうる同方法
に関する。
法に関し、特に機械部品、精密工具、熱交換器部品、ロ
ケット部品等の有機溶剤による洗浄工程における廃液中
の有機溶剤の回収、石油化学プロセスにおいて生ずる高
沸点油分中の有機溶剤の回収に有利に適用しうる同方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱交換部品、コンプレッサ部品、
切削工具等金属部品の洗浄では、洗浄液である有機溶剤
（トリクロロエタン、トリクロロエチレン、塩化メチレ
ン、クロロフルオロカーボン等）によって部品表面に付
着している汚れ（加工油、切削油、切削粉等）を洗い落
としている。従って、汚れは溶剤中に徐々に蓄積してい
くので、通常、固形分はフィルタによって、油分は蒸留
操作で有機溶剤を追い出すことによって、それぞれ分離
・廃棄される。
切削工具等金属部品の洗浄では、洗浄液である有機溶剤
（トリクロロエタン、トリクロロエチレン、塩化メチレ
ン、クロロフルオロカーボン等）によって部品表面に付
着している汚れ（加工油、切削油、切削粉等）を洗い落
としている。従って、汚れは溶剤中に徐々に蓄積してい
くので、通常、固形分はフィルタによって、油分は蒸留
操作で有機溶剤を追い出すことによって、それぞれ分離
・廃棄される。
【０００３】油／有機溶剤の混合液中から有機溶剤を蒸
留回収する方法としては常圧蒸留方法、減圧蒸留方
法の２つがある。
留回収する方法としては常圧蒸留方法、減圧蒸留方
法の２つがある。
【０００４】前者では、蒸留によって揮発成分である有
機溶剤が追い出され、油分が濃縮されるに従って、蒸留
温度が上昇する。高温になると有機溶剤が分解・劣化
し、これによる溶剤の損失のみならず、発生するＨＣｌ
等により装置材料もしくは再使用時溶剤に含まれる前記
不純物により被洗浄物ないし洗浄装置等の腐食を招き好
ましくない。
機溶剤が追い出され、油分が濃縮されるに従って、蒸留
温度が上昇する。高温になると有機溶剤が分解・劣化
し、これによる溶剤の損失のみならず、発生するＨＣｌ
等により装置材料もしくは再使用時溶剤に含まれる前記
不純物により被洗浄物ないし洗浄装置等の腐食を招き好
ましくない。
【０００５】油／塩化メチレン混合系の蒸留特性につい
て説明すると、純塩化メチレンの沸点が約４０℃である
のに対し、油の混入により、沸点（蒸留温度）は急激に
上昇していく。上記理由から、蒸留温度は７０〜８０℃
以下に管理されるのが普通である。従って、汚れ油の種
類によって異なるが大略７０〜８０wt％の油分濃度まで
しか蒸留できないので、約３０〜２０wt％の有効成分で
ある塩化メチレンが油に含まれて廃棄されている。
て説明すると、純塩化メチレンの沸点が約４０℃である
のに対し、油の混入により、沸点（蒸留温度）は急激に
上昇していく。上記理由から、蒸留温度は７０〜８０℃
以下に管理されるのが普通である。従って、汚れ油の種
類によって異なるが大略７０〜８０wt％の油分濃度まで
しか蒸留できないので、約３０〜２０wt％の有効成分で
ある塩化メチレンが油に含まれて廃棄されている。
【０００６】後者では、油の濃縮度は９０wt％以上にな
るが、蒸留塔の設置はもとより減圧のための装置・補機
類が必要となり、装置コスト並びにランニングコストが
高く、少量の処理では経済的メリットが期待できず、余
り実用的でない。
るが、蒸留塔の設置はもとより減圧のための装置・補機
類が必要となり、装置コスト並びにランニングコストが
高く、少量の処理では経済的メリットが期待できず、余
り実用的でない。
【０００７】廃油中に含まれる有機溶剤の回収に当たっ
て従来採用されている常圧蒸留法、減圧蒸留法にはそれ
ぞれ上述したような不具合がある。そこで、上述した技
術水準に鑑み、本発明者らは先に回分式常圧蒸留法によ
り、油を含む有機溶剤より有機溶剤を回収するに際し、
該油を含む有機溶剤にメタノールを添加して蒸留するこ
とを特徴とする有機溶剤の回収方法を提案した。（特願
平３−２３６１７３号）。
て従来採用されている常圧蒸留法、減圧蒸留法にはそれ
ぞれ上述したような不具合がある。そこで、上述した技
術水準に鑑み、本発明者らは先に回分式常圧蒸留法によ
り、油を含む有機溶剤より有機溶剤を回収するに際し、
該油を含む有機溶剤にメタノールを添加して蒸留するこ
とを特徴とする有機溶剤の回収方法を提案した。（特願
平３−２３６１７３号）。
【０００８】この提案において、添加したメタノールの
大部分は有機溶剤と共に留出する。従って、回収有機溶
剤と共に再び洗浄液としてリサイクルされることになる
が、元来、メタノールは有機溶剤（塩化メチレン、トリ
クロロエタン等）の安定剤として使用されているので、
多少増大しても差し支えないものと考えられる。しか
し、引火性あるメタノールが洗浄液として大気と接触す
る洗浄槽などを含めた装置内をリサイクルさせることは
爆発の危険性を伴い、また本来不要なメタノールの消費
量は少なく抑えるべきであるが、上記提案方法ではそれ
らを解決することはできず、また回分式であるため大量
の液を処理できないという問題点を有していた。
大部分は有機溶剤と共に留出する。従って、回収有機溶
剤と共に再び洗浄液としてリサイクルされることになる
が、元来、メタノールは有機溶剤（塩化メチレン、トリ
クロロエタン等）の安定剤として使用されているので、
多少増大しても差し支えないものと考えられる。しか
し、引火性あるメタノールが洗浄液として大気と接触す
る洗浄槽などを含めた装置内をリサイクルさせることは
爆発の危険性を伴い、また本来不要なメタノールの消費
量は少なく抑えるべきであるが、上記提案方法ではそれ
らを解決することはできず、また回分式であるため大量
の液を処理できないという問題点を有していた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記技術水準
及び上記提案方法に鑑み、これらの方法における問題点
を解決しうる有機溶剤の回収方法を提供しようとするも
のである。
及び上記提案方法に鑑み、これらの方法における問題点
を解決しうる有機溶剤の回収方法を提供しようとするも
のである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、 （１）常圧蒸留法により、油を含む有機溶剤より有機溶
剤を回収するに際し、該油を含む有機溶剤とメタノール
を連続して蒸留部へ供給して連続常圧蒸留することを特
徴とする有機溶剤の連続式回収方法。
剤を回収するに際し、該油を含む有機溶剤とメタノール
を連続して蒸留部へ供給して連続常圧蒸留することを特
徴とする有機溶剤の連続式回収方法。
【００１１】（２）蒸留部から蒸発する有機溶剤とメタ
ノールの混合物を凝縮分離して得られる蒸留部に再循環
すると共に、損失メタノールを補給することを特徴とす
る上記（１）記載の有機溶剤の連続式回収方法。であ
る。
ノールの混合物を凝縮分離して得られる蒸留部に再循環
すると共に、損失メタノールを補給することを特徴とす
る上記（１）記載の有機溶剤の連続式回収方法。であ
る。
【００１２】本発明で対象とする有機溶剤としては塩化
メチレン、トリクロロエタン、トリクロロエチレン、パ
ークロロエチレンなどがあげられ、油としては鉱油系物
質を主成分とする加工油（例えば約９８％パラフィン含
有）、鉱油系物質を主成分とする切削油（例えば約９５
〜９８％灯軽油分含有）および他の油脂類があげられ
る。
メチレン、トリクロロエタン、トリクロロエチレン、パ
ークロロエチレンなどがあげられ、油としては鉱油系物
質を主成分とする加工油（例えば約９８％パラフィン含
有）、鉱油系物質を主成分とする切削油（例えば約９５
〜９８％灯軽油分含有）および他の油脂類があげられ
る。
【００１３】
【作用】油と有機溶剤の常圧蒸留において、メタノール
（沸点６４．７℃）を添加すると、油−有機溶剤の２成
分系の場合よりも蒸留温度が下がる一方、低沸点分であ
る有機溶剤の分離が促進される。すなわち、蒸留温度を
低く抑えられたまま油分の濃縮が可能となり、換言すれ
ば有機溶剤の回収が進む。同時に、混入しているメタノ
ールの大部分も有機溶剤と共にガス状となって留出す
る。この留出ガスを更に次の蒸留塔へ導くことにより、
塩化メチレンのようにメタノールより沸点の低い有機溶
剤の場合は、この有機溶剤を主成分とするガスが塔頂か
ら、沸点の高いメタノールは塔底から、それぞれ分離さ
れて出てくる。このメタノールを含有する塔底液を、常
圧蒸留塔へ供給する油を含む有機溶剤と再び混合させる
ことにより、該塔底液を蒸留塔へリサイクルさせる。逆
に、パークロロエチレンのようにメタノールより沸点の
高い有機溶剤の場合は、塔頂より流出するメタノール含
有ガスを冷却液化し、これを上記と同様に蒸留塔へリサ
イクルさせる。
（沸点６４．７℃）を添加すると、油−有機溶剤の２成
分系の場合よりも蒸留温度が下がる一方、低沸点分であ
る有機溶剤の分離が促進される。すなわち、蒸留温度を
低く抑えられたまま油分の濃縮が可能となり、換言すれ
ば有機溶剤の回収が進む。同時に、混入しているメタノ
ールの大部分も有機溶剤と共にガス状となって留出す
る。この留出ガスを更に次の蒸留塔へ導くことにより、
塩化メチレンのようにメタノールより沸点の低い有機溶
剤の場合は、この有機溶剤を主成分とするガスが塔頂か
ら、沸点の高いメタノールは塔底から、それぞれ分離さ
れて出てくる。このメタノールを含有する塔底液を、常
圧蒸留塔へ供給する油を含む有機溶剤と再び混合させる
ことにより、該塔底液を蒸留塔へリサイクルさせる。逆
に、パークロロエチレンのようにメタノールより沸点の
高い有機溶剤の場合は、塔頂より流出するメタノール含
有ガスを冷却液化し、これを上記と同様に蒸留塔へリサ
イクルさせる。
【００１４】このようにして、常圧蒸留塔の蒸留温度を
低く抑えたまま、油を含む有機溶剤の連続的供給、回収
溶剤及び濃縮油の連続的分離排出が可能となり、メタノ
ールは回収され装置内をリサイクルされるため、この補
給量を少なく抑えることができる。
低く抑えたまま、油を含む有機溶剤の連続的供給、回収
溶剤及び濃縮油の連続的分離排出が可能となり、メタノ
ールは回収され装置内をリサイクルされるため、この補
給量を少なく抑えることができる。
【００１５】
（実施例１）本発明の一実施例を、有機溶剤の沸点がメ
タノールの沸点より低い溶剤、例えば塩化メチレンの場
合について、図１を用いて説明する。図１において、１
は廃液供給管、２は溶剤回収用蒸留塔、３は外套、４は
液膜流、５は掻き取り羽根、６はモータ、７はメタノー
ル回収用蒸留塔、８は溶剤回収用蒸留塔の蒸気管、９は
液溜、１０はメタノール回収用蒸留塔の塔底液循環管、
１１は温水給排管、１２は廃油管、１３は充填物、１４
はメタノール回収用蒸留塔の蒸気管、１５は凝縮器、１
６はメタノール回収用蒸留塔の塔底液出口管、１７はメ
タノール回収用蒸留塔の塔頂液取り出し管、１８はメタ
ノール補給管を示し、さらにＡは油を含む有機溶剤（以
下廃液という）、Ｂは濃縮油（又は廃油）、Ｃは回収溶
剤、Ｄは補給メタノール、Ｅはメタノール回収用蒸留塔
の塔底液、Ｆは温水を示す。
タノールの沸点より低い溶剤、例えば塩化メチレンの場
合について、図１を用いて説明する。図１において、１
は廃液供給管、２は溶剤回収用蒸留塔、３は外套、４は
液膜流、５は掻き取り羽根、６はモータ、７はメタノー
ル回収用蒸留塔、８は溶剤回収用蒸留塔の蒸気管、９は
液溜、１０はメタノール回収用蒸留塔の塔底液循環管、
１１は温水給排管、１２は廃油管、１３は充填物、１４
はメタノール回収用蒸留塔の蒸気管、１５は凝縮器、１
６はメタノール回収用蒸留塔の塔底液出口管、１７はメ
タノール回収用蒸留塔の塔頂液取り出し管、１８はメタ
ノール補給管を示し、さらにＡは油を含む有機溶剤（以
下廃液という）、Ｂは濃縮油（又は廃油）、Ｃは回収溶
剤、Ｄは補給メタノール、Ｅはメタノール回収用蒸留塔
の塔底液、Ｆは温水を示す。
【００１６】約３０wt％の塩化メチレンを含有する廃液
Ａを、メタノール回収用蒸留塔７のメタノールを含む塔
底液Ｅと混合した後、溶剤回収用蒸留塔２に所定量連続
的に供給する。この溶剤回収用蒸留塔２は一例として、
外套３に温水Ｆを流して加熱し、該蒸留塔２内の液温を
塩化メチレンの分解・劣化を誘引させない温度である約
７０℃に保持され、供給液は該蒸留塔２の内壁に沿って
液膜流４を形成し、この液を攪乱させるための掻き取り
羽根５をモータ６で回転させる、いわゆる薄膜型蒸留装
置である。
Ａを、メタノール回収用蒸留塔７のメタノールを含む塔
底液Ｅと混合した後、溶剤回収用蒸留塔２に所定量連続
的に供給する。この溶剤回収用蒸留塔２は一例として、
外套３に温水Ｆを流して加熱し、該蒸留塔２内の液温を
塩化メチレンの分解・劣化を誘引させない温度である約
７０℃に保持され、供給液は該蒸留塔２の内壁に沿って
液膜流４を形成し、この液を攪乱させるための掻き取り
羽根５をモータ６で回転させる、いわゆる薄膜型蒸留装
置である。
【００１７】上記廃液Ａとメタノール回収用蒸留塔７の
塔底液（回収メタノール）Ｅよりなる液は攪乱を受けな
がら液膜流４となって該蒸留塔２の内壁面を外套３より
加熱されながら落下する。この間に液中の塩化メチレン
とメタノール分は留出し、該蒸留塔２の塔頂部に設けた
蒸気管８より流出しメタノール回収用蒸留塔７へ入る。
塔底液（回収メタノール）Ｅよりなる液は攪乱を受けな
がら液膜流４となって該蒸留塔２の内壁面を外套３より
加熱されながら落下する。この間に液中の塩化メチレン
とメタノール分は留出し、該蒸留塔２の塔頂部に設けた
蒸気管８より流出しメタノール回収用蒸留塔７へ入る。
【００１８】一方、液は該蒸留塔２内部に設置した液溜
９を経てメタノール回収用蒸留塔塔底液（回収メタノー
ル）Ｅと混合し、メタノール回収用蒸留塔の塔底液循環
管１０より再び該蒸留塔２へ流入する。更に同様の操作
が繰返され、最終的には９５wt％の濃縮液（廃油）Ｂと
なって該蒸留塔２の塔底に設けた廃油管１２より排出さ
れる。
９を経てメタノール回収用蒸留塔塔底液（回収メタノー
ル）Ｅと混合し、メタノール回収用蒸留塔の塔底液循環
管１０より再び該蒸留塔２へ流入する。更に同様の操作
が繰返され、最終的には９５wt％の濃縮液（廃油）Ｂと
なって該蒸留塔２の塔底に設けた廃油管１２より排出さ
れる。
【００１９】溶剤回収用蒸留塔２から留出する塩化メチ
レンとメタノール分は全て該蒸留塔２の塔頂部に設けた
蒸気管８を経て、次のメタノール回収用蒸留塔７に供給
される。該蒸留塔７は外套（図示省略）が真空断熱型で
内部には充填物（ヘリパック）１３が詰められている。
該蒸留塔７の塔頂からの留出ガスは塔頂に設けた蒸気管
１４の途中にある凝縮器１５によって冷却・液化され、
一部塔頂液取り出し管１７を経て回収溶剤（塩化メチレ
ン）Ｃとして系外に取り出されて再利用され、他部に該
蒸留塔７に還流される。回収塩化メチレンはメタノール
と共沸するため約９５％の純度となるが、洗浄液として
再利用する上で何ら問題はない。メタノールを主成分と
する蒸留塔７の塔底液Ｅは回収メタノールとして上述し
たように溶剤回収用蒸留塔２へ循環して再使用される。
レンとメタノール分は全て該蒸留塔２の塔頂部に設けた
蒸気管８を経て、次のメタノール回収用蒸留塔７に供給
される。該蒸留塔７は外套（図示省略）が真空断熱型で
内部には充填物（ヘリパック）１３が詰められている。
該蒸留塔７の塔頂からの留出ガスは塔頂に設けた蒸気管
１４の途中にある凝縮器１５によって冷却・液化され、
一部塔頂液取り出し管１７を経て回収溶剤（塩化メチレ
ン）Ｃとして系外に取り出されて再利用され、他部に該
蒸留塔７に還流される。回収塩化メチレンはメタノール
と共沸するため約９５％の純度となるが、洗浄液として
再利用する上で何ら問題はない。メタノールを主成分と
する蒸留塔７の塔底液Ｅは回収メタノールとして上述し
たように溶剤回収用蒸留塔２へ循環して再使用される。
【００２０】この実施例１では廃液Ａ中の塩化メチレン
を効率的に（すなわち少量のメタノールで、かつ少量の
エネルギで）回収するために、回収メタノールを３段に
分割して供給しているが、単段であっても複数段であっ
てもよく、その段数は何ら制限されるものではない。ま
た、メタノール回収用蒸留塔７の形式も何ら特定される
ものではなく、バブルキャップ式のものでもよい。ま
た、回収メタノールの循環量が多いほど塩化メチレンの
回収量は増大するが、蒸留のためのエネルギを増大する
ので、供給廃液Ａ中の塩化メチレンと相当重量以下が好
ましい。
を効率的に（すなわち少量のメタノールで、かつ少量の
エネルギで）回収するために、回収メタノールを３段に
分割して供給しているが、単段であっても複数段であっ
てもよく、その段数は何ら制限されるものではない。ま
た、メタノール回収用蒸留塔７の形式も何ら特定される
ものではなく、バブルキャップ式のものでもよい。ま
た、回収メタノールの循環量が多いほど塩化メチレンの
回収量は増大するが、蒸留のためのエネルギを増大する
ので、供給廃液Ａ中の塩化メチレンと相当重量以下が好
ましい。
【００２１】以上、この実施例１を要約すると、３０wt
％の塩化メチレンを含む廃液１００kg中の塩化メチレン
回収量２６．３kgに対するメタノール循環量は１５kgに
相当し、このうち補給量は１．２kgですむことになる。
すなわち、実施例１ではメタノール循環量に対するメタ
ノール消費量の比率（wt比）は１．２／１５、すなわち
約１／１３と少量ですみながら、廃液中の塩化メチレン
の約８８％が回収され、排出される廃油中の塩化メチレ
ンは５％に過ぎないことが確認された。
％の塩化メチレンを含む廃液１００kg中の塩化メチレン
回収量２６．３kgに対するメタノール循環量は１５kgに
相当し、このうち補給量は１．２kgですむことになる。
すなわち、実施例１ではメタノール循環量に対するメタ
ノール消費量の比率（wt比）は１．２／１５、すなわち
約１／１３と少量ですみながら、廃液中の塩化メチレン
の約８８％が回収され、排出される廃油中の塩化メチレ
ンは５％に過ぎないことが確認された。
【００２２】なお、図１中、（７０／３０）、〔８〕な
どの（ ）又は〔 〕内の数値は、その部位における油
／塩化メチレン、メタノールの同一時間内の流量重量の
一例を示し、適宜流量に置き換えることのできる数値で
ある。〔 〕内数値はメタノール循環量、補給量、残量
を示し、装置設計上適宜に決めることができるものであ
る。
どの（ ）又は〔 〕内の数値は、その部位における油
／塩化メチレン、メタノールの同一時間内の流量重量の
一例を示し、適宜流量に置き換えることのできる数値で
ある。〔 〕内数値はメタノール循環量、補給量、残量
を示し、装置設計上適宜に決めることができるものであ
る。
【００２３】（実施例２）この発明の他の実施例を、有
機溶剤の沸点がメタノールの沸点より高い溶剤、例えば
パークロールエチレンの場合について、図２に示す。図
２において、図１と同一部には同一符号を付してある。
機溶剤の沸点がメタノールの沸点より高い溶剤、例えば
パークロールエチレンの場合について、図２に示す。図
２において、図１と同一部には同一符号を付してある。
【００２４】図２において、回収有機溶剤であるパーク
ロールエチレンは、メタノール回収用蒸留塔７の塔底液
出口管１６から回収され、メタノール回収用蒸留塔７の
蒸気管１４の途中に設けた凝縮器１５を経た塔頂液取り
出し管１７から取り出されたメタノールが、メタノール
補給管１８を経て補給されたメタノールと共に塔底液循
環管１０に供給される以外は、本質的な動作は図１の場
合と変わらない。
ロールエチレンは、メタノール回収用蒸留塔７の塔底液
出口管１６から回収され、メタノール回収用蒸留塔７の
蒸気管１４の途中に設けた凝縮器１５を経た塔頂液取り
出し管１７から取り出されたメタノールが、メタノール
補給管１８を経て補給されたメタノールと共に塔底液循
環管１０に供給される以外は、本質的な動作は図１の場
合と変わらない。
【００２５】
【発明の効果】本発明により、油分中の有機溶剤の低温
留出促進剤であるメタノールの循環量を比較的多く使用
するものの大部分を回収するので、有機溶剤の留出が促
進され、油分中の有機溶剤量を５％以下にすることが容
易となり、かつ、メタノール消費量を大幅に低減できる
と共に、メタノール蓄積による再使用時の爆発の危険性
を防ぐことができる。
留出促進剤であるメタノールの循環量を比較的多く使用
するものの大部分を回収するので、有機溶剤の留出が促
進され、油分中の有機溶剤量を５％以下にすることが容
易となり、かつ、メタノール消費量を大幅に低減できる
と共に、メタノール蓄積による再使用時の爆発の危険性
を防ぐことができる。
【図１】本発明の一実施例の説明図。
【図２】本発明の他の実施例の説明図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 光春 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22 号 三菱重工業株式会社 広島研究所内 (56)参考文献 特開 平５−68802（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−48902（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−223399（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−30848（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01D 3/00 - 3/42 C11D 7/30,7/50
Claims (2)
- 【請求項１】 常圧蒸留法により、油を含む有機溶剤よ
り有機溶剤を回収するに際し、該油を含む有機溶剤とメ
タノールを連続して蒸留部へ供給して連続常圧蒸留する
ことを特徴とする有機溶剤の連続式回収方法。 - 【請求項２】 蒸留部から蒸発する有機溶剤とメタノー
ルの混合物を凝縮分離して得られる蒸留部に再循環する
と共に、損失メタノールを補給することを特徴とする請
求項１記載の有機溶剤の連続式回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04048608A JP3137409B2 (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 有機溶剤の連続式回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04048608A JP3137409B2 (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 有機溶剤の連続式回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05245303A JPH05245303A (ja) | 1993-09-24 |
| JP3137409B2 true JP3137409B2 (ja) | 2001-02-19 |
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ID=12808128
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04048608A Expired - Fee Related JP3137409B2 (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 有機溶剤の連続式回収方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3137409B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100574372B1 (ko) * | 2004-03-26 | 2006-04-27 | 고등기술연구원연구조합 | 폐세척유 재생 시스템 |
-
1992
- 1992-03-05 JP JP04048608A patent/JP3137409B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05245303A (ja) | 1993-09-24 |
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