JP3125434B2 - 転がり摺動部品 - Google Patents
転がり摺動部品Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明に係る転がり摺動部品
は、例えばエンジンの動弁機構を構成するカムフォロア
の外輪として利用する。
は、例えばエンジンの動弁機構を構成するカムフォロア
の外輪として利用する。
【０００２】
【従来の技術】エンジンのクランクシャフトと共に回転
するカムシャフトに固定のカムの動きをバルブに伝達す
る為の動弁機構にカムフォロアを組み込み、この動弁機
構の運転時に於ける摩擦を滑り摩擦から転がり摩擦に変
える事で、当該部分の摩擦損失を低く抑える事が、近年
広く行なわれる様になっている。又、この様なカムフォ
ロアに使用される外輪の様に、使用時に於いて相手部品
と転がり接触若しくは滑り接触する、転がり摺動部品の
表面の耐久性を向上させる為に、従来から表面性状の改
良に関する各種発明が知られている。
するカムシャフトに固定のカムの動きをバルブに伝達す
る為の動弁機構にカムフォロアを組み込み、この動弁機
構の運転時に於ける摩擦を滑り摩擦から転がり摩擦に変
える事で、当該部分の摩擦損失を低く抑える事が、近年
広く行なわれる様になっている。又、この様なカムフォ
ロアに使用される外輪の様に、使用時に於いて相手部品
と転がり接触若しくは滑り接触する、転がり摺動部品の
表面の耐久性を向上させる為に、従来から表面性状の改
良に関する各種発明が知られている。
【０００３】例えば特公平１−３０００８号公報には、
転動面の表面にＲmax が０．３〜１．５μｍでランダム
方向の擦傷を形成すると共に、表層部に５０kgf/mm2 以
上の残留応力層を形成した軸受転動体に関する発明が記
載されている。
転動面の表面にＲmax が０．３〜１．５μｍでランダム
方向の擦傷を形成すると共に、表層部に５０kgf/mm2 以
上の残留応力層を形成した軸受転動体に関する発明が記
載されている。
【０００４】又、特開平３−１１７７２３〜５号公報に
は、バレル加工により表面に多数の凹みをランダムに形
成し、表層部の硬度を内部の硬度に比べて高くすると共
に、表層部に圧縮残留応力を生じさせる発明が記載され
ている。
は、バレル加工により表面に多数の凹みをランダムに形
成し、表層部の硬度を内部の硬度に比べて高くすると共
に、表層部に圧縮残留応力を生じさせる発明が記載され
ている。
【０００５】又、特開平３−１９９７１６号公報には、
相手部材と接触する表面に表面硬化処理層を設けると共
に、圧縮残留応力のピーク値の深さと、剪断応力分布の
ピーク値の深さとを一致させた軸受が記載されている。
相手部材と接触する表面に表面硬化処理層を設けると共
に、圧縮残留応力のピーク値の深さと、剪断応力分布の
ピーク値の深さとを一致させた軸受が記載されている。
【０００６】更に、特開平４−５４３１２号公報には、
ショット・ピーニング加工により、圧縮残留応力を表面
部分で１００kgf/mm2 以上とし、表面下３００μｍの部
分で４０kgf/mm2 以上とした軸受部品に関する発明が記
載されている。
ショット・ピーニング加工により、圧縮残留応力を表面
部分で１００kgf/mm2 以上とし、表面下３００μｍの部
分で４０kgf/mm2 以上とした軸受部品に関する発明が記
載されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記従来から知られた
発明の場合、使用条件によっては優れた耐久性を得られ
るが、本発明が対象としている様な、不十分な潤滑条件
の下で使用され、対向する他の部品と転がり接触若しく
は滑り接触する転がり摺動部品に使用した場合、必ずし
も十分な耐久性を得られない場合がある。
発明の場合、使用条件によっては優れた耐久性を得られ
るが、本発明が対象としている様な、不十分な潤滑条件
の下で使用され、対向する他の部品と転がり接触若しく
は滑り接触する転がり摺動部品に使用した場合、必ずし
も十分な耐久性を得られない場合がある。
【０００８】例えばカムフォロアを構成し、エンジンの
運転時にカムの外周面と滑りながら転がり接触する外輪
の場合、ピーリングの発生により寿命が短くなる場合が
ある。即ち、ＯＨＣ型、ＤＯＨＣ型エンジンの様に、動
弁機構がエンジン上部に存在する場合、この動弁機構へ
の潤滑油の供給が必ずしも十分に行なわれず、運転時に
於ける潤滑条件が厳しくなる。この様な条件の下で、上
記外輪の外径面とカムの外周面とが、滑りながら転がり
接触した場合、この外径面に、深さが５〜１０μｍのピ
ーリングが発生し、外輪の寿命が短くなってしまう。
運転時にカムの外周面と滑りながら転がり接触する外輪
の場合、ピーリングの発生により寿命が短くなる場合が
ある。即ち、ＯＨＣ型、ＤＯＨＣ型エンジンの様に、動
弁機構がエンジン上部に存在する場合、この動弁機構へ
の潤滑油の供給が必ずしも十分に行なわれず、運転時に
於ける潤滑条件が厳しくなる。この様な条件の下で、上
記外輪の外径面とカムの外周面とが、滑りながら転がり
接触した場合、この外径面に、深さが５〜１０μｍのピ
ーリングが発生し、外輪の寿命が短くなってしまう。
【０００９】そして、上記従来技術の内、特開平４−５
４３１２号公報に記載されたものは、潤滑条件が厳しい
と、摩擦条件を問わず、耐ピーリング性が不十分とな
る。又、特開平３−１９９７１６号公報に記載されたも
のは、摩擦条件が転がり摩擦だけの場合には特に問題が
ないが、滑り摩擦が生じた場合には耐ピーリング性が不
良となる。更に、特公平１−３０００８号公報、特開平
３−１１７７２３〜５号公報に記載されたものも、潤滑
条件が厳しく、接触部の荷重が大きい等、使用条件が厳
しくなると、やはり耐ピーリング性が不十分となる。
４３１２号公報に記載されたものは、潤滑条件が厳しい
と、摩擦条件を問わず、耐ピーリング性が不十分とな
る。又、特開平３−１９９７１６号公報に記載されたも
のは、摩擦条件が転がり摩擦だけの場合には特に問題が
ないが、滑り摩擦が生じた場合には耐ピーリング性が不
良となる。更に、特公平１−３０００８号公報、特開平
３−１１７７２３〜５号公報に記載されたものも、潤滑
条件が厳しく、接触部の荷重が大きい等、使用条件が厳
しくなると、やはり耐ピーリング性が不十分となる。
【００１０】本発明の転がり摺動部品は、上述の様な事
情に鑑みて発明されたもので、厳しい潤滑条件の下で
も、十分な耐ピーリング性を発揮するものである。
情に鑑みて発明されたもので、厳しい潤滑条件の下で
も、十分な耐ピーリング性を発揮するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の転がり摺動部品
は、対向する他の部品と転がり接触若しくは滑り接触す
る状態で使用される。特に、本発明の転がり摺動部品に
於いては、表面からの深さが０〜５０μｍの範囲を表層
部とした場合に、この表層部の最大圧縮残留応力が５０
〜１１０kgf/mm2 であり、同じく表層部の硬度がHv８３
０〜Hv９６０であり、表面粗さの平均波長が２５μｍ以
下であり、且つ上記表層部の残留オーステナイトの割合
が７容量％を越える事を特徴としている。
は、対向する他の部品と転がり接触若しくは滑り接触す
る状態で使用される。特に、本発明の転がり摺動部品に
於いては、表面からの深さが０〜５０μｍの範囲を表層
部とした場合に、この表層部の最大圧縮残留応力が５０
〜１１０kgf/mm2 であり、同じく表層部の硬度がHv８３
０〜Hv９６０であり、表面粗さの平均波長が２５μｍ以
下であり、且つ上記表層部の残留オーステナイトの割合
が７容量％を越える事を特徴としている。
【００１２】
【作用】本発明の転がり摺動部品の場合、深さが５〜１
０μｍ程度のピーリングの発生を有効に防止して、耐久
性を向上させる事が出来る。
０μｍ程度のピーリングの発生を有効に防止して、耐久
性を向上させる事が出来る。
【００１３】更に詳しく説明すると、厳しい潤滑条件の
下で使用した場合、転がり摺動部品は、その表面に形成
された微小突起の先端部のみで、油膜を介する事なく、
相手部品の表面と直接接触（金属接触）する。この時転
がり摺動部品に加わる荷重の殆どは、相手部品の表面と
接触した、少数の微小突起により支える事になり、各微
小突起には大きな応力が集中すると共に接線力が加わ
る。
下で使用した場合、転がり摺動部品は、その表面に形成
された微小突起の先端部のみで、油膜を介する事なく、
相手部品の表面と直接接触（金属接触）する。この時転
がり摺動部品に加わる荷重の殆どは、相手部品の表面と
接触した、少数の微小突起により支える事になり、各微
小突起には大きな応力が集中すると共に接線力が加わ
る。
【００１４】そして、この応力集中と接線力とに基づい
て、上記転がり摺動部品表面に微小なクラックが発生
し、このクラックが進展してピーリングとなる。単に摩
耗を防止する為には、部品表面の硬度を高くすれば良い
が、徒に硬度を高くすると、応力集中に基づいて、ピー
リングに結び付くクラックが発生し易くなる。
て、上記転がり摺動部品表面に微小なクラックが発生
し、このクラックが進展してピーリングとなる。単に摩
耗を防止する為には、部品表面の硬度を高くすれば良い
が、徒に硬度を高くすると、応力集中に基づいて、ピー
リングに結び付くクラックが発生し易くなる。
【００１５】本発明の場合、表層部の硬度をHv８３０〜
Hv９６０の範囲に規制したので、摩耗を抑えつつ、ピー
リングに結び付くクラックの発生を防止出来る。上記硬
度がHv８３０未満の場合、クラックは発生しない代わり
に摩耗が著しくなり、反対に硬度がHv９６０を越えた場
合には、摩耗が抑えられる代わりにクラックが発生し易
くなって、何れにしても寿命の低下を来す。
Hv９６０の範囲に規制したので、摩耗を抑えつつ、ピー
リングに結び付くクラックの発生を防止出来る。上記硬
度がHv８３０未満の場合、クラックは発生しない代わり
に摩耗が著しくなり、反対に硬度がHv９６０を越えた場
合には、摩耗が抑えられる代わりにクラックが発生し易
くなって、何れにしても寿命の低下を来す。
【００１６】又、最大圧縮残留応力を大きくする事は、
発生したクラックがそれ以上進展するのを防止し、クラ
ックがピーリングに結び付かない様にする為に重要であ
る。但し、転がり摺動部品の表面に、最大圧縮残留応力
が１１０kgf/mm2 を越える様な加工を施した場合には、
この表面の硬度がHv９６０を越えてしまう為、最大圧縮
残留応力の最大値を１１０kgf/mm2 とした。反対に、最
大圧縮残留応力が５０kgf/mm2 未満の場合は、クラック
の進展を防止する効果が小さ過ぎる為、最大圧縮残留応
力の最小値を５０kgf/mm2 とした。
発生したクラックがそれ以上進展するのを防止し、クラ
ックがピーリングに結び付かない様にする為に重要であ
る。但し、転がり摺動部品の表面に、最大圧縮残留応力
が１１０kgf/mm2 を越える様な加工を施した場合には、
この表面の硬度がHv９６０を越えてしまう為、最大圧縮
残留応力の最大値を１１０kgf/mm2 とした。反対に、最
大圧縮残留応力が５０kgf/mm2 未満の場合は、クラック
の進展を防止する効果が小さ過ぎる為、最大圧縮残留応
力の最小値を５０kgf/mm2 とした。
【００１７】又、表面粗さは、部品表面と相手部品表面
との間の油膜形成能力に影響し、粗さのピッチ（波長）
が細かい程この油膜形成能力が良く、特にこの波長が２
５μｍ以下の場合に油膜形成能力が著しく向上する事
が、本発明者が行なった実験により確認された。そこ
で、粗さの平均波長を２５μｍ以下に規制した。尚、本
明細書に於ける、表面粗さの平均波長λa とは、λa ＝
２π・Ｒa ／θa で表わされる。但し、Ｒa は表面の平
均粗さ、θa は表面に存在する微小突起の傾斜角度の絶
対値の平均である。
との間の油膜形成能力に影響し、粗さのピッチ（波長）
が細かい程この油膜形成能力が良く、特にこの波長が２
５μｍ以下の場合に油膜形成能力が著しく向上する事
が、本発明者が行なった実験により確認された。そこ
で、粗さの平均波長を２５μｍ以下に規制した。尚、本
明細書に於ける、表面粗さの平均波長λa とは、λa ＝
２π・Ｒa ／θa で表わされる。但し、Ｒa は表面の平
均粗さ、θa は表面に存在する微小突起の傾斜角度の絶
対値の平均である。
【００１８】この様に表面粗さの平均波長λa を短くす
る結果、表面に存在する多数の微小突起の間に潤滑油を
保持する能力が向上し、上記部品表面と相手部品表面と
の間の油膜形成能力が向上して、ピーリングに結び付く
様なクラックが発生しにくくなる。
る結果、表面に存在する多数の微小突起の間に潤滑油を
保持する能力が向上し、上記部品表面と相手部品表面と
の間の油膜形成能力が向上して、ピーリングに結び付く
様なクラックが発生しにくくなる。
【００１９】更に、延性を有するオーステナイトが多く
残留していた場合には、クラックの発生防止効果を期待
出来るが、残留率が７容量％以下の場合には、クラック
発生防止の効果をあまり期待出来ない。又、上記最大圧
縮残留応力及び硬度の値を、それぞれ前記した範囲に納
める為にも、オーステナイトの残留率を７容量％を越え
る値とする事が必要である。
残留していた場合には、クラックの発生防止効果を期待
出来るが、残留率が７容量％以下の場合には、クラック
発生防止の効果をあまり期待出来ない。又、上記最大圧
縮残留応力及び硬度の値を、それぞれ前記した範囲に納
める為にも、オーステナイトの残留率を７容量％を越え
る値とする事が必要である。
【００２０】即ち、表層部の最大圧縮残留応力と硬度と
が、それぞれ上限値、即ち１１０kgf/mm2 、Hv９６０を
越えない様にする為の十分条件として、加工に伴なうオ
ーステナイトの分解率（加工に伴なってオーステナイト
が減少する割合）を３０％以下に抑える事がある。一
方、表面加工前に於いて、SUJ2等の軸受鋼中に含まれる
オーステナイトの割合は、１１容量％程度である。従っ
て、最大圧縮残留応力と硬度とが上限値を越えない様に
する為には、加工後に於けるオーステナイトの割合が７
容量％を越える事が必要である。尚、ショット・ピーニ
ングによる加工が弱過ぎた場合、最大圧縮残留応力と硬
度とが、それぞれ下限値、即ち、５０kgf/mm2 、Hv８３
０に達しない。
が、それぞれ上限値、即ち１１０kgf/mm2 、Hv９６０を
越えない様にする為の十分条件として、加工に伴なうオ
ーステナイトの分解率（加工に伴なってオーステナイト
が減少する割合）を３０％以下に抑える事がある。一
方、表面加工前に於いて、SUJ2等の軸受鋼中に含まれる
オーステナイトの割合は、１１容量％程度である。従っ
て、最大圧縮残留応力と硬度とが上限値を越えない様に
する為には、加工後に於けるオーステナイトの割合が７
容量％を越える事が必要である。尚、ショット・ピーニ
ングによる加工が弱過ぎた場合、最大圧縮残留応力と硬
度とが、それぞれ下限値、即ち、５０kgf/mm2 、Hv８３
０に達しない。
【００２１】
【実施例】次に、本発明の転がり摺動部品を造る為に、
表面を所定の性状に加工する方法の１例と、本発明の効
果を確認する為に、本発明者が行なった実験とに就いて
説明する。
表面を所定の性状に加工する方法の１例と、本発明の効
果を確認する為に、本発明者が行なった実験とに就いて
説明する。
【００２２】実験を行なうに関して、下表に示す様に、
４種類の本発明品と８種類の比較品との、合計１２種類
の試験片を用意した。試験片の素材は何れも軸受鋼（SU
J2）であり、表面に所望の処理を施すのに先立って、通
常行なうのと同様の焼き入れ（８００〜８５０℃で加熱
後、油冷）、焼き戻し処理（１５０〜２００℃）を行な
った。試験片の大きさは、外径が２０mm、内径が１３m
m、厚さが８mmの短円筒状とした。
４種類の本発明品と８種類の比較品との、合計１２種類
の試験片を用意した。試験片の素材は何れも軸受鋼（SU
J2）であり、表面に所望の処理を施すのに先立って、通
常行なうのと同様の焼き入れ（８００〜８５０℃で加熱
後、油冷）、焼き戻し処理（１５０〜２００℃）を行な
った。試験片の大きさは、外径が２０mm、内径が１３m
m、厚さが８mmの短円筒状とした。
【００２３】
【表１】
【００２４】比較品の内で試験片１のものは、表面を研
磨用のクロスで研磨する事で磨いたのみで、表面を硬化
させる為のショット・ピーニング加工を施していない。
又、比較品と本発明品とに属する、試験片２〜１２の１
１種類の試験片に就いては何れも、特開平４−５４３１
２号公報に記載されている発明の場合と同様に、図１に
示す様な装置を用いてショット・ピーニング加工を施す
事で、表面を硬化させ、表層部に大きな圧縮残留応力を
発生させた。
磨用のクロスで研磨する事で磨いたのみで、表面を硬化
させる為のショット・ピーニング加工を施していない。
又、比較品と本発明品とに属する、試験片２〜１２の１
１種類の試験片に就いては何れも、特開平４−５４３１
２号公報に記載されている発明の場合と同様に、図１に
示す様な装置を用いてショット・ピーニング加工を施す
事で、表面を硬化させ、表層部に大きな圧縮残留応力を
発生させた。
【００２５】図１に示したショット・ピーニング装置の
構造と作用とに就いて簡単に説明すると、ホッパ１から
加圧タンク２内に投入された微細なショット粒３は、給
気管４からこの加圧タンク２内に送り込まれる圧縮空気
に押されてミキサ５内に押し込まれる。そして、分岐管
６を通じてこのミキサ５に送られる圧縮空気に押されて
ノズル７に送られ、このノズル７から被加工面に向けて
勢い良く吹き付けられる。この結果、被加工面が硬化
し、この被加工面に圧縮残留応力が生じると共に、この
被加工面に微小な凹凸が形成される。
構造と作用とに就いて簡単に説明すると、ホッパ１から
加圧タンク２内に投入された微細なショット粒３は、給
気管４からこの加圧タンク２内に送り込まれる圧縮空気
に押されてミキサ５内に押し込まれる。そして、分岐管
６を通じてこのミキサ５に送られる圧縮空気に押されて
ノズル７に送られ、このノズル７から被加工面に向けて
勢い良く吹き付けられる。この結果、被加工面が硬化
し、この被加工面に圧縮残留応力が生じると共に、この
被加工面に微小な凹凸が形成される。
【００２６】尚、ショット粒３としては、試料片２〜１
２の何れに就いても、平均粒径が０．０３〜０．７mm、
平均硬度がHRC ６１の鋼球を使用した。又、ショット粒
３の投射速度（ノズル７から噴出するショット粒３の初
速度）は、３２〜１２０m/sec （平均投射速度＝８０m/
sec ）とした。この投射速度の調整は、上記分岐管６の
途中に設けた調整弁８の開度を調整する事で行ない、こ
の投射速度の調整に基づき、各試験片２〜１２の表面に
生じる圧縮残留応力の調整を行なった。
２の何れに就いても、平均粒径が０．０３〜０．７mm、
平均硬度がHRC ６１の鋼球を使用した。又、ショット粒
３の投射速度（ノズル７から噴出するショット粒３の初
速度）は、３２〜１２０m/sec （平均投射速度＝８０m/
sec ）とした。この投射速度の調整は、上記分岐管６の
途中に設けた調整弁８の開度を調整する事で行ない、こ
の投射速度の調整に基づき、各試験片２〜１２の表面に
生じる圧縮残留応力の調整を行なった。
【００２７】更に、本発明品である、試料片９〜１２に
就いては、上記鋼球によるショット・ピーニング加工を
行なった後、鋼球に比較して軽量なショット粒である、
ガラスビーズ又はセラミックビーズを使用して、第二段
階のショット・ピーニング加工を行なった。この第二段
階に於けるショット・ピーニング加工に使用したショッ
ト粒の平均粒径は、０．０５mm以下とした。
就いては、上記鋼球によるショット・ピーニング加工を
行なった後、鋼球に比較して軽量なショット粒である、
ガラスビーズ又はセラミックビーズを使用して、第二段
階のショット・ピーニング加工を行なった。この第二段
階に於けるショット・ピーニング加工に使用したショッ
ト粒の平均粒径は、０．０５mm以下とした。
【００２８】この様に、軽量なショット粒を使用して、
第二段階のショット・ピーニング加工を行なうのは、表
層部の硬度と圧縮残留応力とを変える事なく、表面の粗
さのみを変える（粗くして平均波長を短くする）為であ
る。
第二段階のショット・ピーニング加工を行なうのは、表
層部の硬度と圧縮残留応力とを変える事なく、表面の粗
さのみを変える（粗くして平均波長を短くする）為であ
る。
【００２９】ショット・ピーニング加工は、一度に８個
ずつ行ない、表層部の硬度、表層部の残留応力、表層部
の残留オーステナイト量、粗さの平均波長の総てに就い
て、ほぼ同じ試験片を８個ずつ作成した。この様にして
得られた１２種類８個ずつ、合計９６個の試験片１〜１
２の総てに就いて、図２に示す様な試験装置による耐久
試験を行なった。
ずつ行ない、表層部の硬度、表層部の残留応力、表層部
の残留オーステナイト量、粗さの平均波長の総てに就い
て、ほぼ同じ試験片を８個ずつ作成した。この様にして
得られた１２種類８個ずつ、合計９６個の試験片１〜１
２の総てに就いて、図２に示す様な試験装置による耐久
試験を行なった。
【００３０】モータにより回転駆動される回転軸９の外
周面２個所位置には、互いに間隔をあけて２個の相手リ
ング１０、１０を固定している。この相手リング１０、
１０の間隔に合わせて押圧片１１の片面に設けた、１対
の支持片１２、１２には、それぞれ１個ずつの試験片１
３、１３を、回転自在に支承し、各試験片１３、１３の
外周面と上記相手リング１０、１０の外周面とを接触さ
せている。この結果、上記回転軸９の回転に伴なって各
試験片１３、１３が回転する。従って、図２に示した試
験装置では、同時に２個の試験片１３、１３の耐久試験
を行なう。
周面２個所位置には、互いに間隔をあけて２個の相手リ
ング１０、１０を固定している。この相手リング１０、
１０の間隔に合わせて押圧片１１の片面に設けた、１対
の支持片１２、１２には、それぞれ１個ずつの試験片１
３、１３を、回転自在に支承し、各試験片１３、１３の
外周面と上記相手リング１０、１０の外周面とを接触さ
せている。この結果、上記回転軸９の回転に伴なって各
試験片１３、１３が回転する。従って、図２に示した試
験装置では、同時に２個の試験片１３、１３の耐久試験
を行なう。
【００３１】上記回転軸９の回転速度は、各試験片１
３、１３の回転速度が５１００r.p.mとなる様に調整し
た。又、上記押圧片１１は回転軸９に向けて、３５６kg
f の力で押圧した。従って、各試験片１３、１３の外周
面と各相手リング１０、１０の外周面との接触部には、
それぞれ１７８kgf のラジアル荷重が加わる。又、各相
手リング１０、１０の外周面の性状は、試験開始前に於
いて、表面硬度がHRC ６０〜６１、表面の平均粗さRaが
０．３８〜０．４５であった。更に、上記接触部の潤滑
は、１０Ｗ−３０の鉱物油をはねかける事で行なった。
３、１３の回転速度が５１００r.p.mとなる様に調整し
た。又、上記押圧片１１は回転軸９に向けて、３５６kg
f の力で押圧した。従って、各試験片１３、１３の外周
面と各相手リング１０、１０の外周面との接触部には、
それぞれ１７８kgf のラジアル荷重が加わる。又、各相
手リング１０、１０の外周面の性状は、試験開始前に於
いて、表面硬度がHRC ６０〜６１、表面の平均粗さRaが
０．３８〜０．４５であった。更に、上記接触部の潤滑
は、１０Ｗ−３０の鉱物油をはねかける事で行なった。
【００３２】試験は４００時間打ち切りで行ない、途中
で複数回（試験開始後２０時間、５０時間、１００時
間、以下５０時間毎）中断して各試験片１３、１３の表
面を観察し、ピーリング発生の有無を検査した。ピーリ
ングの発生が観察された場合には、その時点で当該試験
片１３、１３に関する耐久試験を終了した。
で複数回（試験開始後２０時間、５０時間、１００時
間、以下５０時間毎）中断して各試験片１３、１３の表
面を観察し、ピーリング発生の有無を検査した。ピーリ
ングの発生が観察された場合には、その時点で当該試験
片１３、１３に関する耐久試験を終了した。
【００３３】この結果、８個の試験片総てに就いて４０
０時間経過する迄ピーリングが発生しなかったものを◎
とし、１〜３個にピーリングが発生したものを○とし、
４〜７個にピーリングが発生したものを△とし、８個全
部にピーリングが発生したものを×として、それぞれ前
記表の評価の欄に記載した。
０時間経過する迄ピーリングが発生しなかったものを◎
とし、１〜３個にピーリングが発生したものを○とし、
４〜７個にピーリングが発生したものを△とし、８個全
部にピーリングが発生したものを×として、それぞれ前
記表の評価の欄に記載した。
【００３４】上記耐久試験の結果を表わす前記表の記載
から明らかな通り、本発明の転がり摺動部品は、潤滑条
件が厳しい場合にも、十分な耐ピーリング性を得られ
る。尚、前記表で各数値の後ろに記載した符合の内、○
は当該数値が本発明の限定範囲に含まれている事を、×
（評価の欄を除く）は当該数値が本発明の限定範囲から
外れている事を、それぞれ表わしている。又、表層部の
最大残留応力の内、＋は引っ張り残留応力である事を、
−は圧縮残留応力である事を、それぞれ表わしている。
から明らかな通り、本発明の転がり摺動部品は、潤滑条
件が厳しい場合にも、十分な耐ピーリング性を得られ
る。尚、前記表で各数値の後ろに記載した符合の内、○
は当該数値が本発明の限定範囲に含まれている事を、×
（評価の欄を除く）は当該数値が本発明の限定範囲から
外れている事を、それぞれ表わしている。又、表層部の
最大残留応力の内、＋は引っ張り残留応力である事を、
−は圧縮残留応力である事を、それぞれ表わしている。
【００３５】
【発明の効果】本発明の転がり摺動部品は、厳しい潤滑
条件の下でも、優れた耐ピーリング性を発揮する為、各
種機械装置の耐久性向上を図れる。これによって、当該
機械装置の点検時期の延長、更にはメインテナンスフリ
ー化を図れる等、産業上極めて有用な、優れた効果を発
揮出来る。
条件の下でも、優れた耐ピーリング性を発揮する為、各
種機械装置の耐久性向上を図れる。これによって、当該
機械装置の点検時期の延長、更にはメインテナンスフリ
ー化を図れる等、産業上極めて有用な、優れた効果を発
揮出来る。
【図１】ショット・ピーニング装置の略縦断面図
【図２】耐久試験装置の半部縦断面図。
１ ホッパ ２ 加圧タンク ３ ショット粒 ４ 給気管 ５ ミキサ ６ 分岐管 ７ ノズル ８ 調整弁 ９ 回転軸 １０ 相手リング １１ 押圧片 １２ 支持片 １３ 試験片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−117723（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−199716（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−24818（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−15345（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16H 53/00 - 53/08 C21D 7/04 F01L 1/14 F01L 1/18
Claims (1)
- 【請求項１】 対向する他の部品と転がり接触若しくは
滑り接触する状態で使用される転がり摺動部品に於い
て、表面からの深さが０〜５０μｍの範囲を表層部とし
た場合に、この表層部の最大圧縮残留応力が５０〜１１
０kgf/mm2 であり、同じく表層部の硬度がHv８３０〜Hv
９６０であり、表面粗さの平均波長が２５μｍ以下であ
り、且つ上記表層部の残留オーステナイトの割合が７容
量％を越える事を特徴とする転がり摺動部品。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04113196A JP3125434B2 (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 転がり摺動部品 |
| US08/043,214 US5361648A (en) | 1992-04-07 | 1993-04-06 | Rolling-sliding mechanical member |
| DE4311507A DE4311507C2 (de) | 1992-04-07 | 1993-04-07 | Roll-/Gleitteil und Nockenstößelvorrichtung für Motoren |
| GB9307264A GB2265957B (en) | 1992-04-07 | 1993-04-07 | A rolling/sliding mechanical member |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04113196A JP3125434B2 (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 転がり摺動部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05288257A JPH05288257A (ja) | 1993-11-02 |
| JP3125434B2 true JP3125434B2 (ja) | 2001-01-15 |
Family
ID=14605991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04113196A Expired - Fee Related JP3125434B2 (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 転がり摺動部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3125434B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0736776U (ja) * | 1993-12-22 | 1995-07-11 | 株式会社稲葉製作所 | 高さ調整具 |
| WO2006013696A1 (ja) | 2004-08-02 | 2006-02-09 | Ntn Corporation | ロッカーアーム用転がり軸受 |
| EP1748225A1 (en) | 2005-07-21 | 2007-01-31 | JTEKT Corporation | Cam follower |
| JP2010101185A (ja) * | 2008-10-21 | 2010-05-06 | Ntn Corp | ロッカアームアッシー |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006144934A (ja) * | 2004-11-19 | 2006-06-08 | Toyoda Mach Works Ltd | 動力伝達シャフト |
| JP2006329319A (ja) * | 2005-05-26 | 2006-12-07 | Jtekt Corp | 転がり摺動部品、転がり軸受、カムフォロア及び転がり摺動部品の表面改質方法 |
-
1992
- 1992-04-07 JP JP04113196A patent/JP3125434B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0736776U (ja) * | 1993-12-22 | 1995-07-11 | 株式会社稲葉製作所 | 高さ調整具 |
| WO2006013696A1 (ja) | 2004-08-02 | 2006-02-09 | Ntn Corporation | ロッカーアーム用転がり軸受 |
| US7614374B2 (en) | 2004-08-02 | 2009-11-10 | Ntn Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| EP2159437A2 (en) | 2004-08-02 | 2010-03-03 | Ntn Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| EP2345822A2 (en) | 2004-08-02 | 2011-07-20 | NTN Corporation | Rolling bearing for rocker arm |
| EP1748225A1 (en) | 2005-07-21 | 2007-01-31 | JTEKT Corporation | Cam follower |
| US7387098B2 (en) | 2005-07-21 | 2008-06-17 | Jtekt Corporation | Cam follower |
| JP2010101185A (ja) * | 2008-10-21 | 2010-05-06 | Ntn Corp | ロッカアームアッシー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05288257A (ja) | 1993-11-02 |
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