JP3116755B2 - 耐食性に優れた積層鋼板 - Google Patents
耐食性に優れた積層鋼板Info
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- JP3116755B2 JP3116755B2 JP06316525A JP31652594A JP3116755B2 JP 3116755 B2 JP3116755 B2 JP 3116755B2 JP 06316525 A JP06316525 A JP 06316525A JP 31652594 A JP31652594 A JP 31652594A JP 3116755 B2 JP3116755 B2 JP 3116755B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐食性に優れた、高
分子樹脂を上下２枚の鋼板の間に挟持してなる積層鋼板
に関するもので、例えば、屋根などの建材用に好適な積
層鋼板を提供する。
分子樹脂を上下２枚の鋼板の間に挟持してなる積層鋼板
に関するもので、例えば、屋根などの建材用に好適な積
層鋼板を提供する。
【０００２】
【従来の技術】積層鋼板は、高分子樹脂を上下２枚の鋼
板の間に挟持したもので、この高分子樹脂の有する軽量
性、制振性などの特性を鋼板に付与したものである。と
くに、近年では、自動車の騒音低減や建材の静粛性を目
的とした制振鋼板が盛んに使用されている。自動車車
体、屋根などへの適用にあたっては、高い耐食性を付与
することが必須であり、表皮鋼板に各種表面処理鋼板を
用いて表面の耐食性を向上する方法（例えば、特開昭63
-205227 号公報、特開平1-280543号公報）や、貼合わせ
面の耐食性（端面耐食性）を向上する方法（特開昭58-9
0951号公報、特開平6-71806 号公報）などが提案されて
いる。
板の間に挟持したもので、この高分子樹脂の有する軽量
性、制振性などの特性を鋼板に付与したものである。と
くに、近年では、自動車の騒音低減や建材の静粛性を目
的とした制振鋼板が盛んに使用されている。自動車車
体、屋根などへの適用にあたっては、高い耐食性を付与
することが必須であり、表皮鋼板に各種表面処理鋼板を
用いて表面の耐食性を向上する方法（例えば、特開昭63
-205227 号公報、特開平1-280543号公報）や、貼合わせ
面の耐食性（端面耐食性）を向上する方法（特開昭58-9
0951号公報、特開平6-71806 号公報）などが提案されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】樹脂を挟持してなる積
層鋼板では、表面の耐食性は勿論のこと、加えて貼合わ
せ面の耐食性（端面耐食性）に優れていることが必須で
ある。従来技術においても、冷延鋼板を使用した場合に
比べて表面及び端面耐食性がいずれも優れているもの
の、特に屋根などのような用途に適用する場合には、表
面耐食性と端面耐食性は未だ満足できるものではない。
すなわち、表面耐食性については各種表面処理鋼板の開
発により、使用する表皮鋼板の表面耐食性を向上するこ
とで積層鋼板においても要求特性を満足することができ
るが、端面耐食性については、表面耐食性を向上させて
も向上するとはいえず、両耐食性を両立することは困難
であった。近年では、表面耐食性に優れたＺｎ−Ａｌ合
金化溶融めっき鋼板を用いた積層鋼板が開発されたが、
本鋼板は表面耐食性にすぐれる反面、積層鋼板において
は端面の耐食性が劣るので、屋根などの高耐食性を必要
とする箇所への適用については問題があった。
層鋼板では、表面の耐食性は勿論のこと、加えて貼合わ
せ面の耐食性（端面耐食性）に優れていることが必須で
ある。従来技術においても、冷延鋼板を使用した場合に
比べて表面及び端面耐食性がいずれも優れているもの
の、特に屋根などのような用途に適用する場合には、表
面耐食性と端面耐食性は未だ満足できるものではない。
すなわち、表面耐食性については各種表面処理鋼板の開
発により、使用する表皮鋼板の表面耐食性を向上するこ
とで積層鋼板においても要求特性を満足することができ
るが、端面耐食性については、表面耐食性を向上させて
も向上するとはいえず、両耐食性を両立することは困難
であった。近年では、表面耐食性に優れたＺｎ−Ａｌ合
金化溶融めっき鋼板を用いた積層鋼板が開発されたが、
本鋼板は表面耐食性にすぐれる反面、積層鋼板において
は端面の耐食性が劣るので、屋根などの高耐食性を必要
とする箇所への適用については問題があった。
【０００４】本発明は、上述の問題点を解決するために
なされたもので、表面耐食性と端面耐食性のいずれも向
上させ、屋根などの高耐食性を必要とする箇所へ有効に
適用できる積層鋼板を提供することを目的とする。
なされたもので、表面耐食性と端面耐食性のいずれも向
上させ、屋根などの高耐食性を必要とする箇所へ有効に
適用できる積層鋼板を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上述の課題
を解決するために、積層鋼板の表面耐食性と端面耐食性
を両立させるために、表皮鋼板の種類や高分子樹脂の種
類の影響について鋭意検討を行った結果、本発明を完成
した。
を解決するために、積層鋼板の表面耐食性と端面耐食性
を両立させるために、表皮鋼板の種類や高分子樹脂の種
類の影響について鋭意検討を行った結果、本発明を完成
した。
【０００６】すなわち、本発明は、高分子樹脂を上下２
枚の鋼板の間に挟持した積層鋼板において、鋼板がＡｌ
を４〜６０重量％含有するＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき
鋼板であり、前記高分子樹脂が架橋されており、せん断
密着力が７０ｋｇｆ／ｃｍ2以上である。ここで、耐食
性や成形性の向上の点から、前記のめっき鋼板は、少な
くとも高分子樹脂と接しない側の表層に、金属クロム換
算で１０〜１００ｍｇ／ｍ2 のクロメート処理層を有し
てもよい。
枚の鋼板の間に挟持した積層鋼板において、鋼板がＡｌ
を４〜６０重量％含有するＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき
鋼板であり、前記高分子樹脂が架橋されており、せん断
密着力が７０ｋｇｆ／ｃｍ2以上である。ここで、耐食
性や成形性の向上の点から、前記のめっき鋼板は、少な
くとも高分子樹脂と接しない側の表層に、金属クロム換
算で１０〜１００ｍｇ／ｍ2 のクロメート処理層を有し
てもよい。
【０００７】次に、制振性を考慮すると、高分子樹脂は
ガラス転移に基づく損失正接（ｔａｎδ）の極大値が
０．３以上で、この極大値を示す温度が−４０〜１００
℃の範囲にあり、かつ積層鋼板としての極大値が０．１
以上で、この極大値を示す温度が０〜１２０℃の範囲に
あるのが良い。
ガラス転移に基づく損失正接（ｔａｎδ）の極大値が
０．３以上で、この極大値を示す温度が−４０〜１００
℃の範囲にあり、かつ積層鋼板としての極大値が０．１
以上で、この極大値を示す温度が０〜１２０℃の範囲に
あるのが良い。
【０００８】また、電気抵抗溶接性を考慮すると、高分
子樹脂層内に、圧潰前の平均粒径Ｄが高分子層の厚さＴ
に対してＴ≦Ｄ≦２Ｔの範囲で、ビッカース硬さが１８
０Ｈｖ以下で、融点が鋼板と同等以上の導電金属粉を、
高分子樹脂層に対して５〜２０重量％添加すればよい。
子樹脂層内に、圧潰前の平均粒径Ｄが高分子層の厚さＴ
に対してＴ≦Ｄ≦２Ｔの範囲で、ビッカース硬さが１８
０Ｈｖ以下で、融点が鋼板と同等以上の導電金属粉を、
高分子樹脂層に対して５〜２０重量％添加すればよい。
【０００９】
【作用】本発明の作用について、説明する。まず、表皮
鋼板については、板厚が例えば０．２〜１．０ｍｍ程度
で、Ａｌを４〜６０重量％含有するＺｎ−Ａｌ合金化溶
融めっき層を形成した鋼板を使用する。Ａｌを添加する
のは、Ａｌ特有の不動態皮膜が形成されることや不活性
な腐食生成物が形成しやすいことなどにより、めっき表
面が極めて長期安定となり、屋根などで必要な優れた表
面耐食性を有するためである。また、Ａｌ含有量を４〜
６０重量％とする理由は、４％未満では表面耐食性向上
効果が得られず、また、６０％を越えるとＺｎが欠乏す
るため端面において犠牲防食作用が乏しくなり、エッヂ
クリープが広範囲に渡り発生し、端面耐食性が著しく劣
るからである。次に、めっき付着量は３０〜１２０ｇ／
ｍ2 が望ましい。その理由は３０ｇ／ｍ2 未満では表面
耐食性、端面耐食性がともに低下するし、また上限につ
いては、生産安定性の点などから実用的には１２０ｇ／
ｍ2 未満が望ましい。
鋼板については、板厚が例えば０．２〜１．０ｍｍ程度
で、Ａｌを４〜６０重量％含有するＺｎ−Ａｌ合金化溶
融めっき層を形成した鋼板を使用する。Ａｌを添加する
のは、Ａｌ特有の不動態皮膜が形成されることや不活性
な腐食生成物が形成しやすいことなどにより、めっき表
面が極めて長期安定となり、屋根などで必要な優れた表
面耐食性を有するためである。また、Ａｌ含有量を４〜
６０重量％とする理由は、４％未満では表面耐食性向上
効果が得られず、また、６０％を越えるとＺｎが欠乏す
るため端面において犠牲防食作用が乏しくなり、エッヂ
クリープが広範囲に渡り発生し、端面耐食性が著しく劣
るからである。次に、めっき付着量は３０〜１２０ｇ／
ｍ2 が望ましい。その理由は３０ｇ／ｍ2 未満では表面
耐食性、端面耐食性がともに低下するし、また上限につ
いては、生産安定性の点などから実用的には１２０ｇ／
ｍ2 未満が望ましい。
【００１０】ところで、Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼
板は、プレス成形時に成形金型にめっきが付着し、加工
性を低下させることがある。この対策と併せて、耐食性
の向上の点から、少なくとも高分子樹脂層と接しない側
の表層に、金属Ｃｒ換算で１０〜１００ｍｇ／ｍ2 のク
ロメート処理層を有するのがよい。
板は、プレス成形時に成形金型にめっきが付着し、加工
性を低下させることがある。この対策と併せて、耐食性
の向上の点から、少なくとも高分子樹脂層と接しない側
の表層に、金属Ｃｒ換算で１０〜１００ｍｇ／ｍ2 のク
ロメート処理層を有するのがよい。
【００１１】次に、前記２枚の鋼板間に挟持される高分
子樹脂層は、例えば２０〜１００μｍ程度の厚みで、架
橋された高分子樹脂（熱硬化型樹脂）で、せん断密着力
が７０ｋｇｆ／ｃｍ2 以上である。この理由は以下の検
討結果による。すなわち、Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき
鋼板はＡｌの有するバリアー効果により優れた表面耐食
性を有するが、逆に端面ではＡｌ含有量の増加に伴いＺ
ｎが疎になるがために、広範囲のＺｎが端面の犠牲防食
に使用される。このため、端面耐食性はＺｎめっき鋼板
に比べて低下するという知見を実験により見出だした。
この知見に基づき、高分子樹脂の種類、密着力の端面耐
食性への影響について検討を行った結果上記の種類、密
着力のものが端面耐食性に優れたものであることを見出
だした。架橋された高分子樹脂が優れている理由は定か
ではないが、架橋（３次元分子結合状態）されているこ
とにより鋼板と樹脂の界面がより緻密な結合状態になる
こと、また、樹脂そのものについても緻密な３次元分子
結合状態となることにより、水分などの腐食を促進させ
る物質が侵入しにくい状態になり、端面耐食性の低下を
防ぐ効果があるものと発明者は推定している。
子樹脂層は、例えば２０〜１００μｍ程度の厚みで、架
橋された高分子樹脂（熱硬化型樹脂）で、せん断密着力
が７０ｋｇｆ／ｃｍ2 以上である。この理由は以下の検
討結果による。すなわち、Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき
鋼板はＡｌの有するバリアー効果により優れた表面耐食
性を有するが、逆に端面ではＡｌ含有量の増加に伴いＺ
ｎが疎になるがために、広範囲のＺｎが端面の犠牲防食
に使用される。このため、端面耐食性はＺｎめっき鋼板
に比べて低下するという知見を実験により見出だした。
この知見に基づき、高分子樹脂の種類、密着力の端面耐
食性への影響について検討を行った結果上記の種類、密
着力のものが端面耐食性に優れたものであることを見出
だした。架橋された高分子樹脂が優れている理由は定か
ではないが、架橋（３次元分子結合状態）されているこ
とにより鋼板と樹脂の界面がより緻密な結合状態になる
こと、また、樹脂そのものについても緻密な３次元分子
結合状態となることにより、水分などの腐食を促進させ
る物質が侵入しにくい状態になり、端面耐食性の低下を
防ぐ効果があるものと発明者は推定している。
【００１２】一方、積層鋼板の密着力測定方法は、従来
から、せん断密着力（せん断応力下での破壊強度）とＴ
−ピール密着力（引き剥がし応力下での破壊強度）で代
表されるが、本発明者の実験から、Ｔ−ピール密着力は
端面耐食性に無関係で、せん断密着力が端面耐食性に影
響するという結果を得た。そして、せん断密着力７０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 以上であれば、端面耐食性の低下を防ぐ効
果があるという知見を得た。その理由については定かで
ないが、鋼板界面と強固に接着することにより、水分な
どの侵入を防ぐ効果があること、また、端面は通常切断
加工ままであるので、切断時のせん断応力により端面近
傍では表皮鋼板がズレた状態であり、樹脂がダメージを
受けている状態であるので、同様の破壊メカニズムであ
るせん断密着力の大きいものほど切断加工後の樹脂ダメ
ージが少なく、端面からの腐食物質の侵入を防ぐ効果が
あることと本発明者は推定している。ここで、せん断密
着力は、大きいほうがよいが、端面耐食性の低下を防ぐ
効果が飽和するので、最大で２００ｋｇｆ／ｃｍ2 程度
で十分である。
から、せん断密着力（せん断応力下での破壊強度）とＴ
−ピール密着力（引き剥がし応力下での破壊強度）で代
表されるが、本発明者の実験から、Ｔ−ピール密着力は
端面耐食性に無関係で、せん断密着力が端面耐食性に影
響するという結果を得た。そして、せん断密着力７０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 以上であれば、端面耐食性の低下を防ぐ効
果があるという知見を得た。その理由については定かで
ないが、鋼板界面と強固に接着することにより、水分な
どの侵入を防ぐ効果があること、また、端面は通常切断
加工ままであるので、切断時のせん断応力により端面近
傍では表皮鋼板がズレた状態であり、樹脂がダメージを
受けている状態であるので、同様の破壊メカニズムであ
るせん断密着力の大きいものほど切断加工後の樹脂ダメ
ージが少なく、端面からの腐食物質の侵入を防ぐ効果が
あることと本発明者は推定している。ここで、せん断密
着力は、大きいほうがよいが、端面耐食性の低下を防ぐ
効果が飽和するので、最大で２００ｋｇｆ／ｃｍ2 程度
で十分である。
【００１３】高分子樹脂の材質は、例えば、アクリル系
樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、エポ
キシ系樹脂等およびこれらとＳＢＲなどのゴムとの重合
体等の架橋された樹脂（熱硬化型樹脂）が使用でき、そ
の他接着性を付与した架橋樹脂であれば特に限定しな
い。
樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、エポ
キシ系樹脂等およびこれらとＳＢＲなどのゴムとの重合
体等の架橋された樹脂（熱硬化型樹脂）が使用でき、そ
の他接着性を付与した架橋樹脂であれば特に限定しな
い。
【００１４】次に、制振性を必要とする場合は、高分子
樹脂のガラス転移に基づく損失正接（ｔａｎδ）の極大
値が０．３以上で、この極大値を示す温度が−４０〜１
００℃の範囲にある樹脂を使用して、積層鋼板としての
損失係数の極大値が０．１以上で、この極大値を示す温
度が０〜１２０℃の範囲にあるようにすれば良い。
樹脂のガラス転移に基づく損失正接（ｔａｎδ）の極大
値が０．３以上で、この極大値を示す温度が−４０〜１
００℃の範囲にある樹脂を使用して、積層鋼板としての
損失係数の極大値が０．１以上で、この極大値を示す温
度が０〜１２０℃の範囲にあるようにすれば良い。
【００１５】また、溶接性の点からは、高分子樹脂層内
に、圧潰前の平均粒径Ｄが高分子層の厚さＴに対してＴ
≦Ｄ≦２Ｔの範囲で、ビッカース硬さが１８０Ｈｖ以下
で、融点が鋼板と同等以上の導電金属粉を、高分子樹脂
層に対して５〜２０重量％添加すればよい。
に、圧潰前の平均粒径Ｄが高分子層の厚さＴに対してＴ
≦Ｄ≦２Ｔの範囲で、ビッカース硬さが１８０Ｈｖ以下
で、融点が鋼板と同等以上の導電金属粉を、高分子樹脂
層に対して５〜２０重量％添加すればよい。
【００１６】導電金属粉として、圧潰前の大きさが、高
分子樹脂層の厚さよりも大きいものを使用する理由は、
積層する際に、高分子樹脂層の厚さまで圧潰することに
より、上下の鋼板と接触させ、低い抵抗を得ることがで
きるからである。導電金属粉の大きさとして、平均粒径
Ｄが高分子樹脂層の厚さＴに対して、Ｔ≦Ｄ≦２Ｔのも
のを用いるのは、Ｄ＞２Ｔ以上では、導電金属粉を潰す
のが困難になり、一方、Ｄ＜Ｔでは充分な接触を得るこ
とができない。また、ビッカース硬さが１８０Ｈｖを越
えると潰すのが困難となる。また、金属粉の融点を鋼板
と同等以上とするのは、スポット溶接は表皮鋼板が溶融
してなされるわけであるからして、金属粉は表皮鋼板が
溶融するまで上下の鋼板の短絡点の役割を果たす必要が
あるからである。
分子樹脂層の厚さよりも大きいものを使用する理由は、
積層する際に、高分子樹脂層の厚さまで圧潰することに
より、上下の鋼板と接触させ、低い抵抗を得ることがで
きるからである。導電金属粉の大きさとして、平均粒径
Ｄが高分子樹脂層の厚さＴに対して、Ｔ≦Ｄ≦２Ｔのも
のを用いるのは、Ｄ＞２Ｔ以上では、導電金属粉を潰す
のが困難になり、一方、Ｄ＜Ｔでは充分な接触を得るこ
とができない。また、ビッカース硬さが１８０Ｈｖを越
えると潰すのが困難となる。また、金属粉の融点を鋼板
と同等以上とするのは、スポット溶接は表皮鋼板が溶融
してなされるわけであるからして、金属粉は表皮鋼板が
溶融するまで上下の鋼板の短絡点の役割を果たす必要が
あるからである。
【００１７】導電金属粉の添加量を高分子樹脂に対し
て、５〜２０重量％とするのは、過剰に添加すると、潰
すのが困難となるばかりでなく、密着力の低下や制振性
能の低下をも招くので、上限は２０重量％とする。ま
た、５重量％未満では、溶接性が劣る。導電金属粉の材
質は、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｆｅが挙げられる。
て、５〜２０重量％とするのは、過剰に添加すると、潰
すのが困難となるばかりでなく、密着力の低下や制振性
能の低下をも招くので、上限は２０重量％とする。ま
た、５重量％未満では、溶接性が劣る。導電金属粉の材
質は、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｆｅが挙げられる。
【００１８】
【実施例】本発明の実施例を比較例とともに説明する。
図１は本発明の実施態様を示す断面図である。図１にお
いて、１は積層鋼板、２は表皮鋼板、３は高分子樹脂、
４はＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板である。
図１は本発明の実施態様を示す断面図である。図１にお
いて、１は積層鋼板、２は表皮鋼板、３は高分子樹脂、
４はＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板である。
【００１９】（実施例１）各種表面処理鋼板を用いて積
層鋼板を作製し、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２７３１に
準拠）を行い、表面耐食性および端面耐食性を評価し
た。試験条件を下記に示し、結果を表１に示す。
層鋼板を作製し、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２７３１に
準拠）を行い、表面耐食性および端面耐食性を評価し
た。試験条件を下記に示し、結果を表１に示す。
【００２０】（１）表皮鋼板 ａ． Zn-Al 合金化溶融めっき鋼板（Ａｌ添加），板厚
0.4mm t ｂ． Fe-Zn 合金化溶融めっき鋼板（Ａｌなし），板厚
0.4mm t ｃ． 溶融Ｚｎめっき鋼板（Ａｌなし），板厚0.4mm t ｄ． 冷延鋼板（Ａｌなし），板厚0.4mm t （２）高分子樹脂 ａ． ゴム変性アクリルエステル（熱硬化型），厚み
0.05mmt せん断密着力 ７０ｋｇｆ／ｃｍ2 ｂ． アクリル酸変性ポリエチレン（熱可塑型），厚み
0.05mmt せん断密着力 ９０ｋｇｆ／ｃｍ2 （３）積層方法 ａ． 熱硬化型樹脂については、樹脂をナイフ状のコー
ターによって、鋼板表面に塗布し、その後他の鋼板を、
一対の樹脂ライニングロールにより、１０ｋｇｆ／ｃｍ
2 の面圧をかけて積層し、１７０℃の温度で５分保持し
て加熱硬化することにより作製した。
0.4mm t ｂ． Fe-Zn 合金化溶融めっき鋼板（Ａｌなし），板厚
0.4mm t ｃ． 溶融Ｚｎめっき鋼板（Ａｌなし），板厚0.4mm t ｄ． 冷延鋼板（Ａｌなし），板厚0.4mm t （２）高分子樹脂 ａ． ゴム変性アクリルエステル（熱硬化型），厚み
0.05mmt せん断密着力 ７０ｋｇｆ／ｃｍ2 ｂ． アクリル酸変性ポリエチレン（熱可塑型），厚み
0.05mmt せん断密着力 ９０ｋｇｆ／ｃｍ2 （３）積層方法 ａ． 熱硬化型樹脂については、樹脂をナイフ状のコー
ターによって、鋼板表面に塗布し、その後他の鋼板を、
一対の樹脂ライニングロールにより、１０ｋｇｆ／ｃｍ
2 の面圧をかけて積層し、１７０℃の温度で５分保持し
て加熱硬化することにより作製した。
【００２１】ｂ． 熱可塑型樹脂については、樹脂フィ
ルムを１２０℃に予熱した鋼板表面に、ラミネートロー
ルを用いて貼合わせ、その後、１８０℃（樹脂の融点以
上）に加熱し、別途１８０℃に加熱した他の鋼板とを、
一対の樹脂ライニングロールにより、１０ｋｇｆ／ｃｍ
2 の面圧をかけて積層することにより作製した。
ルムを１２０℃に予熱した鋼板表面に、ラミネートロー
ルを用いて貼合わせ、その後、１８０℃（樹脂の融点以
上）に加熱し、別途１８０℃に加熱した他の鋼板とを、
一対の樹脂ライニングロールにより、１０ｋｇｆ／ｃｍ
2 の面圧をかけて積層することにより作製した。
【００２２】（４）耐食性の評価 ａ．表面耐食性 積層鋼板表面の錆発生時間を目視により観察した。発生
時間によって、○○（２４０Ｈｒ以上）、○（１２０Ｈ
ｒ以上２４０Ｈｒ未満）、△（６０Ｈｒ以上１２０Ｈｒ
未満）、×（６０Ｈｒ未満）で評価した。
時間によって、○○（２４０Ｈｒ以上）、○（１２０Ｈ
ｒ以上２４０Ｈｒ未満）、△（６０Ｈｒ以上１２０Ｈｒ
未満）、×（６０Ｈｒ未満）で評価した。
【００２３】ｂ．端面耐食性 表皮鋼板を引き剥がし、端面からの錆侵入長さ（剥離長
さに相当）を測定した。６００時間後の侵入長さによっ
て、○○（５ｍｍ未満）、○（５ｍｍ以上１０ｍｍ未
満）、△（１０ｍｍ以上１５ｍｍ未満）、×（１５ｍｍ
以上）で評価した。表１から、表皮鋼板が本発明の範囲
内のＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板のものは表面耐食
性に優れており、その中でゴム変性アクリルエステル系
は端面耐食性にも優れている。一方、アクリル酸変性ポ
リエチレン系は端面耐食性に劣る。また、Ｚｎ−Ｆｅ合
金化溶融めっき鋼板や溶融めっき鋼板のものは、表面耐
食性には劣る反面、樹脂の種類によらず端面耐食性には
優れる。このことから、本発明に係る組合わせであるＺ
ｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板とゴム変性アクリルエス
テル系を用いることにより、表面耐食性と端面耐食性を
両立できことがわかる。
さに相当）を測定した。６００時間後の侵入長さによっ
て、○○（５ｍｍ未満）、○（５ｍｍ以上１０ｍｍ未
満）、△（１０ｍｍ以上１５ｍｍ未満）、×（１５ｍｍ
以上）で評価した。表１から、表皮鋼板が本発明の範囲
内のＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板のものは表面耐食
性に優れており、その中でゴム変性アクリルエステル系
は端面耐食性にも優れている。一方、アクリル酸変性ポ
リエチレン系は端面耐食性に劣る。また、Ｚｎ−Ｆｅ合
金化溶融めっき鋼板や溶融めっき鋼板のものは、表面耐
食性には劣る反面、樹脂の種類によらず端面耐食性には
優れる。このことから、本発明に係る組合わせであるＺ
ｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板とゴム変性アクリルエス
テル系を用いることにより、表面耐食性と端面耐食性を
両立できことがわかる。
【００２４】（実施例２）実施例１の結果から、表皮鋼
板をＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板に限定して、高分
子樹脂の種類、密着力に着目して、実施例１と同様に塩
水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ ２７３１に準拠）を行い、表
面耐食性および端面耐食性を評価した。試験条件を下記
に示し、その結果を表２に示す。
板をＺｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板に限定して、高分
子樹脂の種類、密着力に着目して、実施例１と同様に塩
水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ ２７３１に準拠）を行い、表
面耐食性および端面耐食性を評価した。試験条件を下記
に示し、その結果を表２に示す。
【００２５】（１）表皮鋼板 ａ．Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板（Ａｌ添加），板
厚０．４ｍｍt （２）高分子樹脂 ａ．ゴム変性アクリルエステル（熱硬化型），厚み
０．０５ｍｍt ｂ．ポリエステル（熱硬化型），厚み ０．０５ｍｍt ｃ．アクリル酸変性ポリエチレン（熱可塑型），厚み
０．０５ｍｍt （３）積層方法 実施例１に準拠 （４）耐食性の評価 実施例１に準拠 （５）高分子樹脂のｔａｎδの測定 岩本製作所製 粘弾性スペクトロメーター（ＶＥＳ−Ｆ
３）にて、５０Ｈｚでのｔａｎδを測定 （６）積層鋼板の損失係数 ２５×２２０ｍｍおよび２５×２８０ｍｍの試験片に
て、共振応答曲線からの半値幅法により、１０００Ｈｚ
での損失係数を測定 表２から本発明の範囲内のものは、表面耐食性および端
面耐食性ともに優れており、また制振性能も優れてい
る。一方、高分子樹脂が熱硬化型でありながら、せん断
密着力が本発明の範囲外のものや、せん断密着力は高い
が熱可塑型のものでは、端面耐食性が劣っていた。
厚０．４ｍｍt （２）高分子樹脂 ａ．ゴム変性アクリルエステル（熱硬化型），厚み
０．０５ｍｍt ｂ．ポリエステル（熱硬化型），厚み ０．０５ｍｍt ｃ．アクリル酸変性ポリエチレン（熱可塑型），厚み
０．０５ｍｍt （３）積層方法 実施例１に準拠 （４）耐食性の評価 実施例１に準拠 （５）高分子樹脂のｔａｎδの測定 岩本製作所製 粘弾性スペクトロメーター（ＶＥＳ−Ｆ
３）にて、５０Ｈｚでのｔａｎδを測定 （６）積層鋼板の損失係数 ２５×２２０ｍｍおよび２５×２８０ｍｍの試験片に
て、共振応答曲線からの半値幅法により、１０００Ｈｚ
での損失係数を測定 表２から本発明の範囲内のものは、表面耐食性および端
面耐食性ともに優れており、また制振性能も優れてい
る。一方、高分子樹脂が熱硬化型でありながら、せん断
密着力が本発明の範囲外のものや、せん断密着力は高い
が熱可塑型のものでは、端面耐食性が劣っていた。
【００２６】（実施例３）次に、本発明の積層鋼板につ
いて、スポット溶接性を評価した。試験条件を下記に示
し、結果を表３に示す。 （１）表皮鋼板 Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板（Ａｌ添加），板厚
０．４ｍｍt （２）高分子樹脂 ゴム変性アクリルエステル（熱硬化型），厚み ０．０
５ｍｍt （３）積層方法 実施例１に準拠 （４）溶接条件 ａ．電極 ；ドーム型、銅−クロム電極（先端径６ｍ
ｍφ） ｂ．加圧力 ；２００ｋｇｆ ｃ．電流 ；１０ｋＡ ｄ．通電時間；１２サイクル（６０Ｈｚ） ｅ．制御方法；定電流制御（０．５サイクル制御） ｆ．試験片組合わせ；３０×１００ｍｍの試験片と０．
８ｍｍの単一鋼板を重ね合わせて溶接した。 （５）溶接性の評価 積層鋼板１本につき１カ所のスポット溶接を５００本行
い、溶接欠陥発生数を求めた。欠陥発生数によって、○
（０〜１０本）、×（１１本以上）で評価した。表３か
ら、本発明の範囲内のものは、溶接性に優れていること
が判る。
いて、スポット溶接性を評価した。試験条件を下記に示
し、結果を表３に示す。 （１）表皮鋼板 Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき鋼板（Ａｌ添加），板厚
０．４ｍｍt （２）高分子樹脂 ゴム変性アクリルエステル（熱硬化型），厚み ０．０
５ｍｍt （３）積層方法 実施例１に準拠 （４）溶接条件 ａ．電極 ；ドーム型、銅−クロム電極（先端径６ｍ
ｍφ） ｂ．加圧力 ；２００ｋｇｆ ｃ．電流 ；１０ｋＡ ｄ．通電時間；１２サイクル（６０Ｈｚ） ｅ．制御方法；定電流制御（０．５サイクル制御） ｆ．試験片組合わせ；３０×１００ｍｍの試験片と０．
８ｍｍの単一鋼板を重ね合わせて溶接した。 （５）溶接性の評価 積層鋼板１本につき１カ所のスポット溶接を５００本行
い、溶接欠陥発生数を求めた。欠陥発生数によって、○
（０〜１０本）、×（１１本以上）で評価した。表３か
ら、本発明の範囲内のものは、溶接性に優れていること
が判る。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、表面耐
食性と端面耐食性に優れた積層鋼板を得ることができる
ので、屋根材などの高耐食性を必要とする部材への適用
が可能になり、積層鋼板の品質向上と用途拡大が達成で
き、工業上有用な効果がもたらされる。
食性と端面耐食性に優れた積層鋼板を得ることができる
ので、屋根材などの高耐食性を必要とする部材への適用
が可能になり、積層鋼板の品質向上と用途拡大が達成で
き、工業上有用な効果がもたらされる。
【図１】本発明に係る積層鋼板の概略断面図。
１…積層鋼板、２…表皮鋼板、３…高分子樹脂層、４…
Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき層
Ｚｎ−Ａｌ合金化溶融めっき層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ０５Ｄ 7/14 Ｂ０５Ｄ 7/14 Ｌ 7/24 ３０３ 7/24 ３０３Ｃ Ｃ２３Ｃ 28/00 Ｃ２３Ｃ 28/00 Ａ Ｃ Ｃ２５Ｄ 15/02 Ｃ２５Ｄ 15/02 Ｍ (56)参考文献 特開 平６−91803（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−71806（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−266640（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B32B 15/08 B05D 3/10 B05D 7/14 C23C 28/00 C25D 15/02
Claims (4)
- 【請求項１】 ４〜６０重量％のＡｌを含有するＺｎ−
Ａｌ合金化溶融めっき層を表面に形成した２枚のめっき
鋼板と、これら２枚の鋼板間に挟持され、せん断密着力
が７０ｋｇｆ／ｃｍ2 以上である架橋された高分子樹脂
の層とを具備した耐食性に優れた積層鋼板。 - 【請求項２】 めっき鋼板は、少なくとも高分子樹脂と
接しない側の表面に、金属クロム換算で１０〜１００ｍ
ｇ／ｍ2 のクロメート処理層を有する請求項１に記載の
耐食性に優れた積層鋼板。 - 【請求項３】 高分子樹脂がガラス転移に基づく損失正
接（ｔａｎδ）の極大値が０．３以上で、この極大値を
示す温度が−４０〜１００℃の範囲にある請求項１また
は請求項２に記載の耐食性に優れた積層鋼板。 - 【請求項４】 高分子樹脂層の内部に、高分子樹脂層に
対して５〜２０重量％導電金属粉が添加され、この導電
金属粉は圧潰前の平均粒径Ｄが高分子樹脂層の厚さＴに
対してＴ≦Ｄ≦２Ｔの範囲で、ビッカース硬さが１８０
Ｈｖ以下で、融点が鋼板と同等以上である請求項１乃至
請求項３のいずれか１に記載の耐食性に優れた積層鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06316525A JP3116755B2 (ja) | 1994-12-20 | 1994-12-20 | 耐食性に優れた積層鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06316525A JP3116755B2 (ja) | 1994-12-20 | 1994-12-20 | 耐食性に優れた積層鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08169080A JPH08169080A (ja) | 1996-07-02 |
| JP3116755B2 true JP3116755B2 (ja) | 2000-12-11 |
Family
ID=18078080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06316525A Expired - Fee Related JP3116755B2 (ja) | 1994-12-20 | 1994-12-20 | 耐食性に優れた積層鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3116755B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3394719B2 (ja) * | 1999-03-02 | 2003-04-07 | アキレス株式会社 | 内装用化粧材の原料樹脂選定システム |
-
1994
- 1994-12-20 JP JP06316525A patent/JP3116755B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08169080A (ja) | 1996-07-02 |
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|---|---|---|---|
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