JP3114515B2

JP3114515B2 - 鋳型製造用粘結剤組成物及び鋳型の製造方法

Info

Publication number: JP3114515B2
Application number: JP06218101A
Authority: JP
Inventors: 一彦木内; 雅之加藤; 益男澤; 茂夫仲井
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 1994-08-19
Filing date: 1994-08-19
Publication date: 2000-12-04
Anticipated expiration: 2015-12-04
Also published as: JPH0857576A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、鋳型を製造する際、耐
火性粒状材料に添加するために使用する粘結剤組成物、
或いは粘結剤組成物と硬化剤組成物との組み合わせに関
するものである。また、耐火性粒状材料とこの粘結剤組
成物、或いは粘結剤組成物と硬化剤組成物を含有する鋳
型製造用砂組成物、及びこの鋳型製造用砂組成物を使用
して鋳型を製造する方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、鋳型を製造するための鋳物砂
の粘結剤としてフェノール樹脂，フラン樹脂，フルフリ
ルアルコール等の酸硬化性樹脂が用いられており、これ
らに硬化剤を添加して硬化させ、鋳型を製造する方法が
一般的に用いられている。鋳物砂用の有機自硬性樹脂と
しては古くから、良好な性質を有するフラン樹脂が用い
られている（特公昭３９−１５４３号公報等）。そし
て、このようなフラン樹脂に対して、その用途に応じグ
リオキザールやテトラオキサン等を添加して低臭性にし
たもの、フェノール樹脂や尿素樹脂等で変性して価格低
下を図ったものなど、種々改良が加えられて来た。

【０００３】しかし、最近、機械設備や工程等の改良に
よる作業能率向上が要求されるようになり、それに伴っ
て鋳物砂用粘結剤も迅速硬化型の自硬性有機粘結剤が強
く要望されるようになってきた。この要求を満たすべ
く、粘結剤の硬化を促進させるために砂温を高める方
法、減圧で水を除去する方法、硬化剤を多量に用いる方
法等がとられてきた。しかし、かかる目的のために、砂
温を高めることは、余分をエネルギーを必要とし、経済
的に不利である。また、減圧で水を除去することも、あ
る程度の硬化促進は図れるけれども、根本的な解決には
ならない。更に、硬化剤を多量に用いれば、硬化速度が
向上し硬化促進を図れるけれども、分解ガスによる作業
環境の悪化や鋳型強度の低下等を招くということがあっ
た。

【０００４】このため、比較的多量に使用しても作業環
境が悪化しにくい硬化剤組成物として、燐酸系化合物と
スルホン酸系化合物とを特定の割合で配合したものが提
案されている（特開平５−２３７５８７号公報）。即
ち、低毒性である燐酸系化合物と硬化促進が図れるスル
ホン酸系化合物とを特定の割合で配合し、硬化促進を図
ると共に作業環境の悪化の防止を図ろうというものであ
る。このような硬化剤組成物は非常に有用なものである
が、言うまでもなく、あまりに多量に使用すると、作業
環境が悪化するということがあった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、硬
化剤組成物の構成を工夫するよりも、むしろ粘結剤組成
物の構成を工夫することによって、前記課題を解決しよ
うとするものである。即ち、フルフリルアルコール，尿
素及びアルデヒド類を主成分として重縮合した粘結剤組
成物中の、重縮合度を一定の範囲に調整すると共に、水
分量を一定以下に調整し、且つ尿素に由来する窒素含量
を一定の範囲に調整することにより、粘結剤組成物自体
の構成を工夫して、作業環境の悪化を伴うことなく、粘
結剤組成物の硬化促進を図ろうとするものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、フルフリルア
ルコール，尿素及びアルデヒド類を主成分として重縮合
して得られた鋳型製造用粘結剤組成物であって、該粘結
剤組成物中の仕込フルフリルアルコール重量％（Ａ）と
未反応フルフリルアルコール重量％（Ｂ）の差［Ａ−
Ｂ］が５．０〜６０．０であると共に水分量が６．０重
量％以下であり、且つ窒素含量が０．５〜４．０重量％
であることを特徴とする鋳型製造用粘結剤組成物に関す
るものである。

【０００７】本発明に係る鋳型製造用粘結剤組成物は、
フルフリルアルコール，尿素及びアルデヒド類を主成分
として重縮合して得られるものである。アルデヒド類と
しては、ホルムアルデヒド，グリオキザール，フルフラ
ール等の従来公知のアルデヒド化合物を使用することが
できる。特に、本発明においては、ホルムアルデヒドを
使用するのが好ましい。フルフリルアルコール，尿素及
びアルデヒド類を重縮合させると、各成分の配合割合に
もよるが、フルフリルアルコールの縮合物，フルフリル
アルコールとアルキロール尿素との重縮合物，尿素とア
ルデヒド類の縮合物，各縮合物が更に重縮合した重縮合
物，各成分の未反応物，水等の混合物が得られる。

【０００８】本発明において重要な点は、これらの重縮
合物のうち、フルフリルアルコールの重縮合度が一定の
範囲に調整されていることである。フルフリルアルコー
ルの重縮合度を直接求めることは困難であるので、仕込
フルフリルアルコールと未反応フルフリルアルコールの
差を測定し、本発明においてはその差を重縮合度の目安
としている。即ち、仕込フルフリルアルコール重量％
（Ａ）と未反応フルフリルアルコール重量％（Ｂ）との
差である［Ａ−Ｂ］が５．０〜６０．０となるように、
フルフリルアルコールの重縮合度を調整することが必要
である。特に、［Ａ−Ｂ］が１０．０〜５０．０である
のが好ましく、更に１５．０〜４０．０であるのが最も
好ましい。［Ａ−Ｂ］が５．０未満であると、フルフリ
ルアルコールの重縮合度が低すぎて、粘結剤組成物の硬
化速度が十分に速くならず、得られる鋳型の初期強度が
向上しないので好ましくない。逆に、［Ａ−Ｂ］が６
０．０を超えると、フルフリルアルコールの重縮合度が
高すぎて、粘結剤組成物の粘度が上昇し、混練砂（鋳型
製造用砂組成物）の混練性が低下し、結果として鋳型強
度が低下するので好ましくない。

【０００９】フルフリルアルコールの重縮合度の目安を
得るためには、仕込フルフリルアルコールと未反応フル
フリルアルコールの重量％を測定しなければならない
が、これは以下の方法によって行われる。まず、粘結剤
組成物中における未反応フルフリルアルコールの重量％
は、ガスクロマトグラフィーによって測定する。この際
のガスクロマトグラフィーの条件は、次のとおりであ
る。使用機器：株式会社島津製作所製ＧＣ−１４Ａ、使
用カラム：PEG-20M chromosorb WAW DMCS 10％ 60/80 M
ESH 0.5m×3mmφ、検出器：ＦＩＤ、キャリアーガス：
Ｈｅ、というものである。また、粘結剤組成物中におけ
る仕込フルフリルアルコールの重量％の測定方法は、次
のとおりである。臭化カリウム、臭素酸カリウム、及び
塩酸の反応により粘結剤組成物中のフルフリルアルコー
ルに対して、過剰量の臭素を生成させ、その臭素をフル
フリルアルコールの二重結合に付加させ、その後、系中
に残存する余剰臭素に過剰のヨウ化カリウムを加え、ヨ
ウ素と臭化カリウムとを生成させ、生成したヨウ素をチ
オ硫酸ナトリウムで滴定することにより、粘結剤組成物
中の仕込フルフリルアルコールの重量％を測定する。な
お、この仕込フルフリルアルコールの測定法において、
検出される分子中に二重結合を有する芳香族，脂肪族化
合物については、別途、他の測定法にて測定し、上記粘
結剤組成物中の仕込フルフリルアルコールの重量％を算
出する。

【００１０】本発明に係る粘結剤組成物中の水分量は、
６．０重量％以下であることが必要である。特に、水分
量は４．０重量％以下であるのが好ましく、２．０重量
％以下であるのが最も好ましい。粘結剤組成物は脱水縮
合反応によって硬化してゆくため、水分量が６．０重量
％を超えると、脱水縮合反応の進行が阻害され、粘結剤
組成物の硬化速度が遅くなり、鋳型の初期強度が低下す
るので好ましくない。従って、硬化速度の点から言う
と、水分量は少なければ少ないほど好ましいのである
が、水分量が少なすぎると粘結剤組成物の粘度が極端に
上昇する場合があり、取り扱いにくくなる場合がある。
従って、このような場合には、若干量の水分（即ち６．
０重量％以下）を粘結剤組成物中に含有させておくのが
好ましい。粘結剤組成物中の水分量を調整するには、得
られた粘結剤組成物に水を後添加してもよいし、また粘
結剤組成物を製造する際に生じる縮合水を利用し、水分
量が多い場合は減圧脱水等の手段で除去し、水分量が少
ない場合は水を後添加してもよい。なお、粘結剤組成物
の水分量（重量％）は、カールフィッシャー法により測
定した。

【００１１】また、粘結剤組成物中の尿素等に由来する
窒素原子含量は、０．５〜４．０重量％であることが必
要である。特に、窒素原子含量は０．５〜３．０重量％
であるのが好ましく、０．５〜２．０重量％であるのが
最も好ましい。窒素原子含量が０．５重量％未満である
と、尿素の使用量が少なすぎて、得られる鋳型の強度が
十分に向上しないので好ましくない。逆に、窒素原子含
量が４．０重量％を超えると、注湯時において窒素原子
がガスとなって発生し、得られる鋳物にピンホール等の
鋳物欠陥が発生しやすくなるので好ましくない。ここ
で、窒素原子の多くは尿素に由来するものであるが、粘
結剤組成物を得る際に、尿素以外の他の含窒素原子化合
物を併用した場合であっても、窒素原子含量は粘結剤組
成物中において０．５〜４．０重量％に調整する必要が
ある。なお、窒素原子含量（重量％）は、ケルダール法
により測定した。

【００１２】本発明に係る粘結剤組成物は、フルフリル
アルコール，尿素及びアルデヒド類を主成分とするもの
を重縮合して得られるものであるが、これらの主成分以
外に従来公知の種々の変性剤の少なくとも１種又は２種
以上を混合併用してもよい。従来公知の種々の変性剤と
しては、フェノール樹脂，メラミン樹脂，クマロン・イ
ンデン樹脂，石油樹脂，ポリエステル，アルキッド樹
脂，ポリビニルアルコール，エポキシ樹脂，エチレン・
ビニルアセテート，ポリビニルアセテート，ポリブタジ
エン，ポリエーテル，ポリエチレンイミン，ポリ塩化ビ
ニル，ポリアクリル酸エステル，ポリビニルブチラー
ル，フェノキシ樹脂，酢酸セルロース，キシレン樹脂，
トルエン樹脂，ポリアミド，スチレン樹脂，ポリビニル
ホルマール，アクリル樹脂，ウレタン樹脂，ナイロン等
のポリマー及びオリゴマー、リグニン，リグニンスルホ
ン酸，ロジン，エステルガム，植物油，ビチューメン，
重油，カシューナット殻液，バニリン等の天然物、デン
プン，コーンスターチ，グルコース，デキストリン等の
糖類若しくはその誘導体、レゾルシン，レゾルシン残
渣，クレゾール残渣，２，２，４−トリメチル−４（ヒ
ドロキシフェニル）クマロンとイソプロペニルフェノー
ルの反応副生物，テレフタル酸とエチレングリコールの
反応副生物，ポリエチレングリコール等の多価アルコー
ル、アセトン，シクロヘキサノン，アセトフェノン等の
ケトン類、このケトン類とアルデヒド類との縮合物、ジ
シアンジアミド，アクリルアミド，チオ尿素等のアミノ
若しくはイミノ化合物、このアミノ若しくはイミノ化合
物とアルデヒド類との縮合物、イソシアヌル酸エステ
ル，不飽和脂肪酸エステル等のエステル化合物等を用い
ることができる。これらの変性剤を上記した主成分と共
に併用する場合には、全重量に対して２０重量％以下で
あるのが好ましい。

【００１３】本発明に係る粘結剤組成物を用いて鋳型を
製造する場合、この粘結剤組成物を硬化させるための硬
化剤としては、従来公知の任意の硬化剤を使用すること
ができる。特に、硬化剤として好ましいのは、特開平５
−２３７５８７号公報に記載した燐酸系化合物とスルホ
ン酸系化合物とを特定の割合で配合した硬化剤組成物で
ある。即ち、燐酸系化合物に由来する燐原子重量（燐原
子含量）とスルホン酸系化合物に由来する硫黄原子重量
（硫黄原子含量）とが、０．０１≦［硫黄原子含量／
（燐原子含量＋硫黄原子含量）］≦０．７を満足するよ
うな重量比で配合されることが好ましい。換言すれば、
硫黄原子重量は、燐原子重量の［１／９９］〜［７／
３］となるように調整されることが好ましい。この範囲
を超えて硫黄原子重量が少なくなると、相対的に燐原子
重量が多くなりすぎ、即ち燐酸系化合物の量が多くなり
すぎて、耐火性粒状材料を繰り返し使用した再生砂中に
燐原子が多量に蓄積しやすくなり、ピンホール等の鋳造
欠陥が生じやすくなる傾向が生じる。また、再生砂に蓄
積した燐による吸湿が激しく、鋳型製造用粘結剤組成物
の硬化を阻害しやすくなる傾向が生じる。逆に、この範
囲を超えて硫黄原子重量が多くなると、即ちスルホン酸
系化合物の量が所定の範囲を超えて多くなると、注湯時
に有害な分解生成物を放出しやすくなり、作業環境が悪
化する傾向が生じる。特に、燐原子重量と硫黄原子重量
との重量比は０．０３≦［硫黄原子含量／（燐原子含量
＋硫黄原子含量）］≦０．６となるようにするのが最も
好ましい。なお、硬化剤組成物中の硫黄原子含量は燃焼
中和滴定法により測定し、硬化剤組成物中の燐原子含量
はＩＣＰ（誘導結合プラズマ発光分析装置）にて測定し
た。

【００１４】硬化剤組成物を得る際に使用する燐酸系化
合物としては、燐酸、縮合燐酸、メチル燐酸やエチル燐
酸等の燐酸エステル、燐酸カリウムや燐酸水素カリウム
等の燐酸塩等が用いられる。また、スルホン酸系化合物
としては、メタンスルホン酸やエタンスルホン酸等の脂
肪族スルホン酸、ベンゼンスルホン酸，トルエンスルホ
ン酸，キシレンスルホン酸，フェノールスルホン酸等の
芳香族スルホン酸、硫酸等の無機酸等が用いられる。

【００１５】上記した粘結剤組成物と、硬化剤或いは上
記した硬化剤組成物とを耐火性粒状材料に混練して混練
砂（鋳型製造用砂組成物）を得る。耐火性粒状材料とし
ては、石英質を主成分とする珪砂，クロマイト砂，ジル
コン砂，オリビン砂，アルミナ砂，ムライト砂，合成ム
ライト砂等の新砂又は再生砂等の従来公知のものを用い
ることができる。再生砂としては、通常の機械的磨耗
式、或いは焙焼式で得られるものを使用するが、磨耗式
で再生されたものの方が収率も高く、経済的に優れ、一
般的であり好ましい。

【００１６】また、混練砂（鋳型製造用砂組成物）を得
る際に、粘結剤組成物及び硬化剤又は硬化剤組成物の他
に、得られる鋳型強度をより向上させる目的で、シラン
カップリング剤を添加してもよい。シランカップリング
剤としては、例えばγ−（２−アミノ）アミノプロピル
メチルジメトキシシラン，γ-アミノプロピルトリメト
キシシラン，γ-アミノプロピルトリエトキシシラン，
γ-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等が挙げ
られる。また、シランカップリング剤は、予め粘結剤組
成物中に含有させておいて使用してもよい。

【００１７】このようにして得られた鋳型製造用砂組成
物を用いて、一般的に自硬性鋳型製造法で鋳型を製造す
ることができる。即ち、鋳型製造用砂組成物を所定の型
に充填し、配合混練されている鋳型製造用粘結剤組成物
を、硬化剤或いは硬化剤組成物の作用によって硬化さ
せ、鋳型を得ることができる。本発明に係る鋳型製造用
粘結剤組成物を使用すると、硬化速度が比較的速く、鋳
型製造用砂組成物を型に充填した後、３０分〜１時間程
度経過後に充分脱型可能であり、この鋳型に注湯するこ
とによって、高品質の鋳物を良好な環境のもとで製造す
ることができる。なお、混練，鋳型の製造，硬化温度等
は、特に加熱や冷却の必要はなく、雰囲気温度で行って
差し支えない。

【００１８】

【実施例】以下実施例をもって本発明を詳細に説明する
が、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものでは
ない。なお、実施例及び比較例中の％は重量％を示す。［実施例１〜１２及び比較例１〜６］フルフリルアルコ
ール，尿素及びホルムアルデヒドを、塩基性条件下所定
時間反応させ、その後酸性条件下更に反応させ、必要に
応じて脱水を行い、重縮合して鋳型製造用粘結剤組成物
を得た。この際、この粘結剤組成物中の仕込フルフリル
アルコール重量％（Ａ）と未反応フルフリルアルコール
重量％（Ｂ）の差［Ａ−Ｂ］が３０．０となるように調
製して、重縮合を行った。また、粘結剤組成物中の水分
量及び窒素原子含量は、表１に示すように、種々（１８
種類）のものを調製した。一方、硬化剤組成物として、
トルエンスルホン酸７０％水溶液と８５％燐酸とを等量
混合したもの、即ち硬化剤組成物中の［硫黄原子含量／
（燐原子含量＋硫黄原子含量）］が０．３２６のものを
調製した。

【００１９】そして、耐火性粒状材料として掛津浮選５
号珪砂１００重量部に対して、前記した粘結剤組成物１
重量部と前記した硬化剤組成物０．４５重量部を添加混
練して鋳型製造用砂組成物を得た。その後直ちに、この
鋳型製造用砂組成物を、５０mmφ×５０mmｈのテストピ
ース枠に充填し、２５℃で自硬性鋳型造型法によってテ
スト鋳型を得た。そしてこの際、１時間及び２４時間経
過したときのテスト鋳型の圧縮強度をJIS Z 2604-1976
に記載された方法で測定した。その結果を表１に示し
た。

【００２０】

【表１】

【００２１】表１の結果より明らかなとおり、粘結剤組
成物中の水分量を６．０重量％から徐々に減少させてゆ
くと、各々の鋳型の強度も徐々に高くなることが分か
る。また、窒素原子含量を４．０重量％から徐々に低下
させてゆくと、各々の鋳型の強度も徐々に高くなること
が分かる。この際、窒素原子含量が１．０〜２．０重量
％付近で鋳型強度が最大値となり、更に窒素原子含量を
低下させてゆくと、各々の鋳型の強度は徐々に低下し、
０．５重量％未満にすると、各々の鋳型の強度が低くな
ることが分かる。一方、窒素原子含量が４．０重量％を
超えた場合も、各々の鋳型の強度が低くなることが分か
る。

【００２２】［実施例１３〜２０］硬化剤組成物として
表２に示したものを準備した。なお、表２に示した成分
以外は水分である。一方、水分量を０．３重量％とし、
窒素原子含量を２．５重量％とした他は、実施例１で使
用した粘結剤組成物と同様の粘結剤組成物を準備した。
そして、珪砂１００重量部に対して、硬化剤組成物０．
３３重量部を添加混合し、次いで粘結剤組成物０．６５
重量部を添加混練し、鋳型製造用砂組成物を得た。この
砂組成物を用いて鋳型を作成し、鋳型／熔湯の重量比が
２．５の鋳物を鋳造した後、この鋳型をばらして回収し
た砂をクラッシャーにかけ、日本鋳造株式会社製Ｍ型ロ
ータリーリクレーマーを用いて再生砂を得た。

【００２３】

【表２】

【００２４】この再生砂９５重量部と新砂５重量部を混
合した後、これに上記と同様の割合で前記硬化剤組成物
及び前記粘結剤組成物を添加混練して、鋳型の製造，鋳
造，砂回収，砂再生のサイクルを２０回繰り返し、この
２０回目の再生砂を使用して、上記と同様の割合で前記
硬化剤組成物及び前記粘結剤組成物を添加混練して鋳型
を成型した。そして、型枠充填した後、０．５時間，１
時間，及び２４時間経過した時の鋳型の圧縮強度を測定
した。また、再生砂の吸湿性は２０回目の再生砂を２５
℃で９０％ＲＨの環境に２４時間放置後、再生砂の吸湿
性を測定した。更に、２０回目の鋳造時にＳＯ₂発生量
の測定を次の苛酷な条件下で行った。即ち、鋳型／熔湯
の重量比が２．５の鋳物を製造するための大きさが６２
０mm×７７０mm×５３０mmｈの鋳型への熔湯の充填が終
了した後、直ちに大きさが９００mm×９００mm×９００
mmｈの木箱で上記鋳型を覆い、鋳込みが終了した５分後
に上記木箱上部より検知管にてＳＯ₂の測定を行った。
以上の結果を表３に示した。

【００２５】

【表３】

【００２６】表２及び表３の結果から明らかなように、
硬化剤組成物中の［硫黄原子含量／（燐原子含量＋硫黄
原子含量）］の値が０．０１未満になると、再生砂の吸
湿量が高く、圧縮強度が低くなることが分かる。また、
［硫黄原子含量／（燐原子含量＋硫黄原子含量）］の値
が０．７を超えると、作業環境が極めて悪化することが
分かる。一方、実施例１３〜１８の硬化剤組成物を使用
した場合には、再生砂の吸湿の影響が少なく、圧縮強度
も高く、また作業環境も良好であることが分かる。

【００２７】［実施例２１〜３０及び比較例７〜９］フ
ルフリルアルコール，尿素及びホルムアルデヒドを重縮
合して得られた鋳型製造用粘結剤組成物中の、水分量が
０．８重量％、窒素原子含量が１．８重量％で、仕込フ
ルフリルアルコール重量％（Ａ）と未反応フルフリルア
ルコール重量％（Ｂ）の差［Ａ−Ｂ］が表４に示したと
おりである粘結剤組成物を準備した。そして、この粘結
剤組成物を用いる他は、実施例１と同様にしてテスト鋳
型を製造した。そして、この鋳型の１時間経過後及び２
４時間経過後の圧縮強度を測定し、表４に示した。

【００２８】

【表４】

【００２９】表４の結果から明らかなように、鋳型製造
用粘結剤組成物中の仕込フルフリルアルコール重量％
（Ａ）と未反応フルフリルアルコール重量％（Ｂ）の
差、即ち［Ａ−Ｂ］の値が５．０〜６０．０の範囲で１
時間経過後の鋳型の強度が高くなり、また２４時間経過
後の鋳型の強度も高くなることが分かる。そして、［Ａ
−Ｂ］の値を５．０から徐々に増加させてゆくと、各々
の鋳型の強度も徐々に高くなることが分かる。この際、
［Ａ−Ｂ］が１５．０から４０．０付近で最大値とな
り、更に［Ａ−Ｂ］を増加させてゆくと、各々の鋳型の
強度は徐々に低下し、６０．０を超えると鋳型の強度は
低くなることが分かる。また、［Ａ−Ｂ］が５．０未満
の場合も鋳型強度は低くなることが分かる。

【００３０】

【発明の効果】本発明に係る鋳型製造用粘結剤組成物
は、フルフリルアルコール，尿素及びアルデヒド類を主
成分として重縮合したものであり、フルフリルアルコー
ルの重縮合度を、仕込フルフリルアルコール重量％と未
反応フルフリルアルコール重量％の差で一定の範囲に調
整したものである。また、粘結剤組成物中の水分量及び
窒素原子含量を一定の範囲に調整したものである。この
ような粘結剤組成物を使用して鋳型を製造すると、粘結
剤の硬化速度が向上し、初期強度の高い鋳型を得ること
ができる。従って、自硬性鋳型製造法を採用し、本発明
に係る粘結剤組成物を使用して鋳型を製造すると、早期
に型枠から鋳型を脱型でき、型枠の有効利用が図れると
いう効果を奏する。

【００３１】また、本発明に係る鋳型製造用粘結剤組成
物と、硫黄原子含量と燐原子含量が一定の範囲に調整さ
れた硬化剤組成物とを併用すれば、再生砂を多量に使用
して鋳型を製造しても、ＳＯ₂等の有毒ガスの発生が少
なく、且つ初期強度は勿論のこと最終的にも高強度の鋳
型を得ることができるという効果を奏する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平４−371344（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22C 1/00 - 1/26

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】フルフリルアルコール，尿素及びアルデ
ヒド類を主成分として重縮合して得られる鋳型製造用粘
結剤組成物であって、該粘結剤組成物中の仕込フルフリ
ルアルコール重量％（Ａ）と未反応フルフリルアルコー
ル重量％（Ｂ）の差［Ａ−Ｂ］が５．０〜６０．０であ
ると共に水分量が６．０重量％以下であり、且つ窒素原
子含量が０．５〜４．０重量％であることを特徴とする
鋳型製造用粘結剤組成物。
【請求項２】［Ａ−Ｂ］が１５．０〜４０．０である
請求項１記載の鋳型製造用粘結剤組成物。
【請求項３】水分量が４．０重量％以下である請求項
１又は２記載の鋳型製造用粘結剤組成物。
【請求項４】窒素原子含量が０．５〜３．０重量％で
ある請求項１及至３のいずれか一項に記載の鋳型製造用
粘結剤組成物。
【請求項５】アルデヒド類がホルムアルデヒドである
請求項１及至４のいずれか一項に記載の鋳型製造用粘結
剤組成物。
【請求項６】［硫黄原子含量／（燐原子含量＋硫黄原
子含量）］で示される燐原子と硫黄原子との重量割合が
０．０１〜０．７である鋳型製造用硬化剤組成物と、請
求項１及至５のいずれか一項に記載の鋳型製造用粘結剤
組成物との組み合わせからなることを特徴とする鋳型製
造用粘結剤−硬化剤組成物。
【請求項７】［硫黄原子含量／（燐原子含量＋硫黄原
子含量）］で示される燐原子と硫黄原子との重量割合が
０．０３〜０．６である鋳型製造用硬化剤組成物を用い
る請求項６記載の鋳型製造用粘結剤−硬化剤組成物。
【請求項８】耐火性粒状材料と請求項１及至５のいず
れか一項に記載の鋳型製造用粘結剤組成物とを含有する
ことを特徴とする鋳型製造用砂組成物。
【請求項９】耐火性粒状材料と請求項６又は７記載の
鋳型製造用粘結剤−硬化剤組成物とを含有することを特
徴とする鋳型製造用砂組成物。
【請求項10】請求項８又は９記載の鋳型製造用砂組成
物を所定の型に充填して、該鋳型製造用砂組成物中に含
有されている鋳型製造用粘結剤組成物を硬化させること
を特徴とする鋳型の製造方法。