JP3108304B2 - 非停電絶縁診断装置 - Google Patents
非停電絶縁診断装置Info
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- JP3108304B2 JP3108304B2 JP07001403A JP140395A JP3108304B2 JP 3108304 B2 JP3108304 B2 JP 3108304B2 JP 07001403 A JP07001403 A JP 07001403A JP 140395 A JP140395 A JP 140395A JP 3108304 B2 JP3108304 B2 JP 3108304B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電力ケーブルの絶縁
診断を非停電で実施して得た絶縁データを、従来の停電
下における絶縁データと対比換算する非停電絶縁診断装
置に関するものである。
診断を非停電で実施して得た絶縁データを、従来の停電
下における絶縁データと対比換算する非停電絶縁診断装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来は、電力ケーブルの絶縁データを停
電してメガーによって計測し、傾向管理してきた。非停
電下での絶縁診断により得られた絶縁データはＡＣ固有
のものであるので、これをＤＣへ換算できれば従来のト
レンドデータを有効活用できる。
電してメガーによって計測し、傾向管理してきた。非停
電下での絶縁診断により得られた絶縁データはＡＣ固有
のものであるので、これをＤＣへ換算できれば従来のト
レンドデータを有効活用できる。
【０００３】従来の非停電絶縁診断装置について図４及
び図５を参照しながら説明する。図４及び図５は、例え
ば特願平６−４４２３１号の明細書及び図面に示された
従来の非停電絶縁診断装置の構成及びベクトルを示す図
である。
び図５を参照しながら説明する。図４及び図５は、例え
ば特願平６−４４２３１号の明細書及び図面に示された
従来の非停電絶縁診断装置の構成及びベクトルを示す図
である。
【０００４】図４において、１０は被診断電力ケーブル
を単線結線図で示しており、１１は電力ケーブル１０の
高圧導体、１２は電力ケーブル１０の遮へい接地層、１
３は電力ケーブル１０の端末処理部、１４は端末処理部
１３の接地層を接地するアース線である。なお、１５は
ケーブルラック等の接地部である。
を単線結線図で示しており、１１は電力ケーブル１０の
高圧導体、１２は電力ケーブル１０の遮へい接地層、１
３は電力ケーブル１０の端末処理部、１４は端末処理部
１３の接地層を接地するアース線である。なお、１５は
ケーブルラック等の接地部である。
【０００５】同図において、１は電力ケーブル１０のア
ース線１４に磁気的結合される分割形の電流変成器（Ｃ
Ｔ1）、２は電流変成器１の励磁電源（Ｆ）であり、そ
の周波数は商用周波数よりも高く、例えば１０３５Ｈｚ
に選択される。また、３は分割形の零相電流変成器（Ｃ
Ｔ2）であり、電力ケーブル１０の電源側端末処理部１
３において、アース線１４と共に一括してクランプされ
ている。
ース線１４に磁気的結合される分割形の電流変成器（Ｃ
Ｔ1）、２は電流変成器１の励磁電源（Ｆ）であり、そ
の周波数は商用周波数よりも高く、例えば１０３５Ｈｚ
に選択される。また、３は分割形の零相電流変成器（Ｃ
Ｔ2）であり、電力ケーブル１０の電源側端末処理部１
３において、アース線１４と共に一括してクランプされ
ている。
【０００６】さらに、４は零相電流変成器３からの出力
信号ｉxの中から１０３５Ｈｚのみの信号を通過させる
バンドパスフィルタと、零相電流変成器３の位相角誤差
を補償する機能をもつ補助回路（Ａ）である。５は補助
回路４からの補正されたｉx信号と、電流変成器１と励
磁電源２の組み合わせによりアース線１４に重量印加さ
れる電圧Ｖsとを入力することで、高圧電力ケーブル１
０の絶縁指標を演算・表示する絶縁診断計測部（Ｍ）で
ある。
信号ｉxの中から１０３５Ｈｚのみの信号を通過させる
バンドパスフィルタと、零相電流変成器３の位相角誤差
を補償する機能をもつ補助回路（Ａ）である。５は補助
回路４からの補正されたｉx信号と、電流変成器１と励
磁電源２の組み合わせによりアース線１４に重量印加さ
れる電圧Ｖsとを入力することで、高圧電力ケーブル１
０の絶縁指標を演算・表示する絶縁診断計測部（Ｍ）で
ある。
【０００７】つぎに、前述した従来の非停電絶縁診断装
置の動作を説明する。アース線１４に重量印加される電
圧Ｖsは電力ケーブル１０の遮へい接地層１２全体を課
電する。この電圧Ｖsの課電によって、接地層１２と高
圧導体１１の間の静電容量ＣHVおよび絶縁抵抗Ｒ HV を経
由して漏れ電流ｉHVが発生し、また遮へい接地層１２の
低圧側絶縁物（図示せず）の静電容量ＣLVおよび絶縁抵
抗ＲLVを経由して漏れ電流ｉLVが発生する。
置の動作を説明する。アース線１４に重量印加される電
圧Ｖsは電力ケーブル１０の遮へい接地層１２全体を課
電する。この電圧Ｖsの課電によって、接地層１２と高
圧導体１１の間の静電容量ＣHVおよび絶縁抵抗Ｒ HV を経
由して漏れ電流ｉHVが発生し、また遮へい接地層１２の
低圧側絶縁物（図示せず）の静電容量ＣLVおよび絶縁抵
抗ＲLVを経由して漏れ電流ｉLVが発生する。
【０００８】上記漏れ電流ｉHVは電力ケーブル１０の電
源側の充分に大きい対地静電容量ＣOを介してほとんど
流れ、また上記漏れ電流ｉLVは電力ケーブル１０の布設
構造物として、例えばケーブルラック等の接地部１５へ
流出するので、零相電流変成器３の出力ｉXは以下のよ
うになる。 ｉX＝（ｉHV＋ｉLV）＋ｉHV−（ｉHV＋ｉLV）＝ｉHV
源側の充分に大きい対地静電容量ＣOを介してほとんど
流れ、また上記漏れ電流ｉLVは電力ケーブル１０の布設
構造物として、例えばケーブルラック等の接地部１５へ
流出するので、零相電流変成器３の出力ｉXは以下のよ
うになる。 ｉX＝（ｉHV＋ｉLV）＋ｉHV−（ｉHV＋ｉLV）＝ｉHV
【０００９】この出力ＩXは、図５のベクトル図に示す
ように、絶縁診断計測部５において、基準電圧信号ＶS
と同相分のＩRとπ／２進みのＩCに分解され、結果とし
て電力ケーブル１０の絶縁指標として有用な誘電正接
（ｔａｎδ＝ＩR／ＩC）、絶縁抵抗（ＲHV＝ＶS／ＩR）
および静電容量（ＣHV＝ＩC／ωＶS）がそれぞれ演算、
表示されることになる。ここで、ω＝２πｆで、ｆは重
量印加される診断電圧ＶSの周波数である。
ように、絶縁診断計測部５において、基準電圧信号ＶS
と同相分のＩRとπ／２進みのＩCに分解され、結果とし
て電力ケーブル１０の絶縁指標として有用な誘電正接
（ｔａｎδ＝ＩR／ＩC）、絶縁抵抗（ＲHV＝ＶS／ＩR）
および静電容量（ＣHV＝ＩC／ωＶS）がそれぞれ演算、
表示されることになる。ここで、ω＝２πｆで、ｆは重
量印加される診断電圧ＶSの周波数である。
【００１０】上記のように、従来の非停電絶縁診断装置
によれば、稼働中の電力ケーブル１０の電源側端末処理
部１３のアース線１４に電流変成器１を、電力ケーブル
１０とアース線１４に一括して零相電流変成器３をそれ
ぞれクランプ的にセットすることにより、電力ケーブル
１０の高圧側の絶縁指標となる誘電正接ｔａｎδ、絶縁
抵抗ＲHVおよび静電容量ＣHVを計測するので、電力ケー
ブル１０の非停電での絶縁診断を安全に遂行できる。
によれば、稼働中の電力ケーブル１０の電源側端末処理
部１３のアース線１４に電流変成器１を、電力ケーブル
１０とアース線１４に一括して零相電流変成器３をそれ
ぞれクランプ的にセットすることにより、電力ケーブル
１０の高圧側の絶縁指標となる誘電正接ｔａｎδ、絶縁
抵抗ＲHVおよび静電容量ＣHVを計測するので、電力ケー
ブル１０の非停電での絶縁診断を安全に遂行できる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】上述したような従来の
非停電絶縁診断装置では、活線の状態での電力ケーブル
１０の絶縁状態を計測可能とし、多くのメリットを与え
るものの、この装置により得られる絶縁抵抗ＲHVは交流
に対するものであり、この装置が出現するまでに慣用さ
れていた、メガー等による直流絶縁抵抗とは相異なるも
のゆえ、両者を突き合わせたトレンド的な絶縁管理を困
難なものとしているという問題点があった。
非停電絶縁診断装置では、活線の状態での電力ケーブル
１０の絶縁状態を計測可能とし、多くのメリットを与え
るものの、この装置により得られる絶縁抵抗ＲHVは交流
に対するものであり、この装置が出現するまでに慣用さ
れていた、メガー等による直流絶縁抵抗とは相異なるも
のゆえ、両者を突き合わせたトレンド的な絶縁管理を困
難なものとしているという問題点があった。
【００１２】この発明は、前述した問題点を解決するた
めになされたもので、交流絶縁抵抗を直流絶縁抵抗に換
算でき、絶縁抵抗の傾向管理を行うことができる非停電
絶縁診断装置を得ることを目的とする。
めになされたもので、交流絶縁抵抗を直流絶縁抵抗に換
算でき、絶縁抵抗の傾向管理を行うことができる非停電
絶縁診断装置を得ることを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】この発明に係る非停電絶
縁診断装置は、零相電流変成器の出力信号の位相角誤差
を補正する補助回路と、前記補助回路の補正された信号
と、電流変成器と励磁電源の組み合わせによりアース線
に重量印加される電圧とに基づいて電力ケーブルの交流
絶縁抵抗を求め、この交流絶縁抵抗から当該電力ケーブ
ルの太さ、および長さに依存して、予め登録された変換
係数により直流絶縁抵抗を算出する絶縁診断計測部とを
備えたものである。
縁診断装置は、零相電流変成器の出力信号の位相角誤差
を補正する補助回路と、前記補助回路の補正された信号
と、電流変成器と励磁電源の組み合わせによりアース線
に重量印加される電圧とに基づいて電力ケーブルの交流
絶縁抵抗を求め、この交流絶縁抵抗から当該電力ケーブ
ルの太さ、および長さに依存して、予め登録された変換
係数により直流絶縁抵抗を算出する絶縁診断計測部とを
備えたものである。
【００１４】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
は、前記零相電流変成器が、前記電力ケーブルの電源側
端末処理部においてアース線と共に一括してクランプさ
れ、前記電流変成器が、前記電力ケーブルの前記アース
線に磁気的結合されているものである。
は、前記零相電流変成器が、前記電力ケーブルの電源側
端末処理部においてアース線と共に一括してクランプさ
れ、前記電流変成器が、前記電力ケーブルの前記アース
線に磁気的結合されているものである。
【００１５】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
は、前記補助回路が、前記零相電流変成器からの出力信
号の中から所定の周波数のみの信号を通過させるバンド
パスフィルタと、前記零相電流変成器の位相角誤差を補
正する機能をもつものである。
は、前記補助回路が、前記零相電流変成器からの出力信
号の中から所定の周波数のみの信号を通過させるバンド
パスフィルタと、前記零相電流変成器の位相角誤差を補
正する機能をもつものである。
【００１６】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
は、前記励磁電源が、前記電流変成器を商用周波数より
も高い所定の周波数で励磁するものである。
は、前記励磁電源が、前記電流変成器を商用周波数より
も高い所定の周波数で励磁するものである。
【００１７】さらに、この発明に係る非停電絶縁診断装
置は、前記絶縁診断計測部が、前記電力ケーブルの高圧
導体の断面積毎のケーブル長さに対する直流絶縁抵抗と
交流絶縁抵抗の比を記憶する記憶部と、測定対象の電力
ケーブルの高圧導体の断面積とケーブル長さを入力する
操作部とを有するものである。
置は、前記絶縁診断計測部が、前記電力ケーブルの高圧
導体の断面積毎のケーブル長さに対する直流絶縁抵抗と
交流絶縁抵抗の比を記憶する記憶部と、測定対象の電力
ケーブルの高圧導体の断面積とケーブル長さを入力する
操作部とを有するものである。
【００１８】
【作用】この発明に係る非停電絶縁診断装置において
は、零相電流変成器の出力信号の位相角誤差を補正する
補助回路と、前記補助回路の補正された信号と、電流変
成器と励磁電源の組み合わせによりアース線に重量印加
される電圧とに基づいて電力ケーブルの交流絶縁抵抗を
求め、この交流絶縁抵抗から当該電力ケーブルの太さ、
および長さに依存して、予め登録された変換係数により
直流絶縁抵抗を算出する絶縁診断計測部とを備えたの
で、自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算で
き、トレンド的な絶縁管理を行うことができる。
は、零相電流変成器の出力信号の位相角誤差を補正する
補助回路と、前記補助回路の補正された信号と、電流変
成器と励磁電源の組み合わせによりアース線に重量印加
される電圧とに基づいて電力ケーブルの交流絶縁抵抗を
求め、この交流絶縁抵抗から当該電力ケーブルの太さ、
および長さに依存して、予め登録された変換係数により
直流絶縁抵抗を算出する絶縁診断計測部とを備えたの
で、自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算で
き、トレンド的な絶縁管理を行うことができる。
【００１９】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
においては、前記零相電流変成器が、前記電力ケーブル
の電源側端末処理部においてアース線と共に一括してク
ランプされ、前記電流変成器が、前記電力ケーブルの前
記アース線に磁気的結合されているので、自動的に交流
絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的な絶
縁管理を行うことができる。
においては、前記零相電流変成器が、前記電力ケーブル
の電源側端末処理部においてアース線と共に一括してク
ランプされ、前記電流変成器が、前記電力ケーブルの前
記アース線に磁気的結合されているので、自動的に交流
絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的な絶
縁管理を行うことができる。
【００２０】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
においては、前記補助回路が、前記零相電流変成器から
の出力信号の中から所定の周波数のみの信号を通過させ
るバンドパスフィルタと、前記零相電流変成器の位相角
誤差を補正する機能をもつので、自動的に交流絶縁抵抗
から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的な絶縁管理を
行うことができる。
においては、前記補助回路が、前記零相電流変成器から
の出力信号の中から所定の周波数のみの信号を通過させ
るバンドパスフィルタと、前記零相電流変成器の位相角
誤差を補正する機能をもつので、自動的に交流絶縁抵抗
から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的な絶縁管理を
行うことができる。
【００２１】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
においては、前記励磁電源が、前記電流変成器を商用周
波数よりも高い所定の周波数で励磁するので、自動的に
交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的
な絶縁管理を行うことができる。
においては、前記励磁電源が、前記電流変成器を商用周
波数よりも高い所定の周波数で励磁するので、自動的に
交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的
な絶縁管理を行うことができる。
【００２２】さらに、この発明に係る非停電絶縁診断装
置においては、前記絶縁診断計測部が、前記電力ケーブ
ルの高圧導体の断面積毎のケーブル長さに対する直流絶
縁抵抗と交流絶縁抵抗の比を記憶する記憶部と、測定対
象の電力ケーブルの高圧導体の断面積とケーブル長さを
入力する操作部とを有するので、自動的に交流絶縁抵抗
から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的な絶縁管理を
行うことができる。
置においては、前記絶縁診断計測部が、前記電力ケーブ
ルの高圧導体の断面積毎のケーブル長さに対する直流絶
縁抵抗と交流絶縁抵抗の比を記憶する記憶部と、測定対
象の電力ケーブルの高圧導体の断面積とケーブル長さを
入力する操作部とを有するので、自動的に交流絶縁抵抗
から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的な絶縁管理を
行うことができる。
【００２３】
実施例１．この発明の実施例１について図１、図２及び
図３を参照しながら説明する。図１〜図３は、この実施
例１の絶縁抵抗の交直換算を説明するための図である。
なお、この実施例１の構成は絶縁診断計測部５Ａを除き
従来と同様である。また、各図中、同一符号は同一又は
相当部分を示す。
図３を参照しながら説明する。図１〜図３は、この実施
例１の絶縁抵抗の交直換算を説明するための図である。
なお、この実施例１の構成は絶縁診断計測部５Ａを除き
従来と同様である。また、各図中、同一符号は同一又は
相当部分を示す。
【００２４】図１は、高圧電力ケーブル１０の場合のケ
ーブルの長さを横軸としたとき、電力ケーブル１０の絶
縁抵抗の直流値ＲDCと交流値ＲACの比αを縦軸として示
したものである。
ーブルの長さを横軸としたとき、電力ケーブル１０の絶
縁抵抗の直流値ＲDCと交流値ＲACの比αを縦軸として示
したものである。
【００２５】絶縁診断計測部５Ａは、図１に示す特性曲
線のデータを記憶するＲＡＭ等の記憶部と、ケーブル長
さとそのケーブルの高圧導体１１の断面積Ｓを入力する
テンキー等の操作部を備える。
線のデータを記憶するＲＡＭ等の記憶部と、ケーブル長
さとそのケーブルの高圧導体１１の断面積Ｓを入力する
テンキー等の操作部を備える。
【００２６】例えば、ケーブル長さが５０ｍで、従来と
同様の方法により得られた交流絶縁抵抗が１００ＭΩの
とき、電力ケーブル１０の高圧導体１１の断面積Ｓが３
８mm2であれば、絶縁診断計測部５Ａは、α＝５５を採
用することにより直流絶縁抵抗を５５００ＭΩと推定す
る。
同様の方法により得られた交流絶縁抵抗が１００ＭΩの
とき、電力ケーブル１０の高圧導体１１の断面積Ｓが３
８mm2であれば、絶縁診断計測部５Ａは、α＝５５を採
用することにより直流絶縁抵抗を５５００ＭΩと推定す
る。
【００２７】図１の６本の曲線（Ｓ＝１４、２２、３
８、６０、１００、１５０mm2に対応）は、図２に示す
従来から慣用されてきた直流絶縁抵抗ＲDC、および交流
誘電正接ｔａｎδの判定基準を基に以下の手順により導
出された。
８、６０、１００、１５０mm2に対応）は、図２に示す
従来から慣用されてきた直流絶縁抵抗ＲDC、および交流
誘電正接ｔａｎδの判定基準を基に以下の手順により導
出された。
【００２８】電力ケーブル１０の絶縁状態を静電容量Ｃ
Xと絶縁抵抗ＲXの並列等価回路で表せば、交流誘電正接
ｔａｎδは、次の式１で演算される。 ｔａｎδ＝１／（２πｆ・ＣX・ＲX） … 式１ ここで、ｆは交流課電の周波数である。
Xと絶縁抵抗ＲXの並列等価回路で表せば、交流誘電正接
ｔａｎδは、次の式１で演算される。 ｔａｎδ＝１／（２πｆ・ＣX・ＲX） … 式１ ここで、ｆは交流課電の周波数である。
【００２９】式１のＲXを交流絶縁抵抗ＲACと置き換え
れば、 ＲAC＝１／（２πｆ・ＣX・ｔａｎδ） … 式２ となるので、図２の要注意レベルのｔａｎδの判定基準
（０．５％以上）から、電力ケーブルの交流絶縁抵抗Ｒ
AC の許容値は図３のＲ AC 欄に記載の数値のようになる。
例えぱ、図３において太さ３８ｍｍ 2 、長さ１００ｍの
ＣＶ−３芯ケーブルの場合、ケーブルの対地静電容量Ｃ
X は１０ｍ当たりのＣが図３上欄に記載のように３．３
ｎＦ／１０ｍであるので、Ｃ X ＝３３ｎＦである。式２
からＲ AC を求めると、Ｒ AC ＝１／（２π・５０ＨＺ・３
３ｎＦ・０．５％）＝１９．３ＭΩとなる。一方、要注
意レベルの直流絶縁抵抗の許容値Ｒ DC は図２記載のよう
に２０００ＭΩである。ケーブルの絶縁不良個所はその
長さに依らず局所であると考えられ、したがってＲ DC は
ケーブルの長さ、太さに依らない。このようにして求め
られるＲ AC と、Ｒ DC の値の逆比αを上記例示の場合で計
算すると、α＝２０００ＭΩ／１９．３ＭΩ＝１０４と
なる。このようにして、各種の太さと長さのケーブルに
ついて導出したＲ AC と、αの値を図３の相当する部分に
記載している。
れば、 ＲAC＝１／（２πｆ・ＣX・ｔａｎδ） … 式２ となるので、図２の要注意レベルのｔａｎδの判定基準
（０．５％以上）から、電力ケーブルの交流絶縁抵抗Ｒ
AC の許容値は図３のＲ AC 欄に記載の数値のようになる。
例えぱ、図３において太さ３８ｍｍ 2 、長さ１００ｍの
ＣＶ−３芯ケーブルの場合、ケーブルの対地静電容量Ｃ
X は１０ｍ当たりのＣが図３上欄に記載のように３．３
ｎＦ／１０ｍであるので、Ｃ X ＝３３ｎＦである。式２
からＲ AC を求めると、Ｒ AC ＝１／（２π・５０ＨＺ・３
３ｎＦ・０．５％）＝１９．３ＭΩとなる。一方、要注
意レベルの直流絶縁抵抗の許容値Ｒ DC は図２記載のよう
に２０００ＭΩである。ケーブルの絶縁不良個所はその
長さに依らず局所であると考えられ、したがってＲ DC は
ケーブルの長さ、太さに依らない。このようにして求め
られるＲ AC と、Ｒ DC の値の逆比αを上記例示の場合で計
算すると、α＝２０００ＭΩ／１９．３ＭΩ＝１０４と
なる。このようにして、各種の太さと長さのケーブルに
ついて導出したＲ AC と、αの値を図３の相当する部分に
記載している。
【００３０】図３において、静電容量Ｃの欄は３芯一括
のＣＶケーブル１０ｍ長当たりの３相キャパシタンス
（ｎＦ）を示している。図１の６本の曲線は図３記載の
６種類の太さの電力ケーブルのαの値をケーブル長さに
対して描いたものである。これらの曲線は図２の電力ケ
ーブルの交流および直流の絶縁劣化の判定基準をべ一ス
として推定されたものであるので、実際の電力ケーブル
でこのようなＲ DC ／Ｒ AC ＝αなる関係が、一般的に成立
するのかが懸念される。図１のプロットは発明者が実際
に稼働中の高圧電力ケーブル１０について、停電して測
定したＲ DC の値と、非停電で測定したＲ AC の値の比を示
している。△印は太さ２２ｍｍ 2 、○印は３８ｍｍ 2 、×
印は１５０ｍｍ 2 の電力ケーブルであるが、上記の該当
する曲線との一致は良好である。
のＣＶケーブル１０ｍ長当たりの３相キャパシタンス
（ｎＦ）を示している。図１の６本の曲線は図３記載の
６種類の太さの電力ケーブルのαの値をケーブル長さに
対して描いたものである。これらの曲線は図２の電力ケ
ーブルの交流および直流の絶縁劣化の判定基準をべ一ス
として推定されたものであるので、実際の電力ケーブル
でこのようなＲ DC ／Ｒ AC ＝αなる関係が、一般的に成立
するのかが懸念される。図１のプロットは発明者が実際
に稼働中の高圧電力ケーブル１０について、停電して測
定したＲ DC の値と、非停電で測定したＲ AC の値の比を示
している。△印は太さ２２ｍｍ 2 、○印は３８ｍｍ 2 、×
印は１５０ｍｍ 2 の電力ケーブルであるが、上記の該当
する曲線との一致は良好である。
【００３１】この実施例１によれば、絶縁診断計測部５
Ａにより、得られた交流絶縁抵抗ＲACを高精度で直流絶
縁抵抗ＲDCに自動的に換算できるという効果が得られ
る。
Ａにより、得られた交流絶縁抵抗ＲACを高精度で直流絶
縁抵抗ＲDCに自動的に換算できるという効果が得られ
る。
【００３２】実施例２．上記実施例１では高圧電力ケー
ブル１０についてのα＝ＲDC／ＲACの換算を導出した
が、特別高圧用の電力ケーブルについても同様に導出で
き、同じ効果をもたらすことができる。
ブル１０についてのα＝ＲDC／ＲACの換算を導出した
が、特別高圧用の電力ケーブルについても同様に導出で
き、同じ効果をもたらすことができる。
【００３３】
【発明の効果】この発明に係る非停電絶縁診断装置は、
以上説明したとおり、零相電流変成器の出力信号の位相
角誤差を補正する補助回路と、前記補助回路の補正され
た信号と、電流変成器と励磁電源の組み合わせによりア
ース線に重量印加される電圧とに基づいて電力ケーブル
の交流絶縁抵抗を求め、この交流絶縁抵抗から当該電力
ケーブルの太さ、および長さに依存して、予め登録され
た変換係数により直流絶縁抵抗を算出する絶縁診断計測
部とを備えたので、自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁
抵抗に換算でき、トレンド的な絶縁管理を行うことがで
きるという効果を奏する。
以上説明したとおり、零相電流変成器の出力信号の位相
角誤差を補正する補助回路と、前記補助回路の補正され
た信号と、電流変成器と励磁電源の組み合わせによりア
ース線に重量印加される電圧とに基づいて電力ケーブル
の交流絶縁抵抗を求め、この交流絶縁抵抗から当該電力
ケーブルの太さ、および長さに依存して、予め登録され
た変換係数により直流絶縁抵抗を算出する絶縁診断計測
部とを備えたので、自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁
抵抗に換算でき、トレンド的な絶縁管理を行うことがで
きるという効果を奏する。
【００３４】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
は、以上説明したとおり、前記零相電流変成器が、前記
電力ケーブルの電源側端末処理部においてアース線と共
に一括してクランプされ、前記電流変成器が、前記電力
ケーブルの前記アース線に磁気的結合されているので、
自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、ト
レンド的な絶縁管理を行うことができるという効果を奏
する。
は、以上説明したとおり、前記零相電流変成器が、前記
電力ケーブルの電源側端末処理部においてアース線と共
に一括してクランプされ、前記電流変成器が、前記電力
ケーブルの前記アース線に磁気的結合されているので、
自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、ト
レンド的な絶縁管理を行うことができるという効果を奏
する。
【００３５】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
は、以上説明したとおり、前記補助回路が、前記零相電
流変成器からの出力信号の中から所定の周波数のみの信
号を通過させるバンドパスフィルタと、前記零相電流変
成器の位相角誤差を補正する機能をもつので、自動的に
交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的
な絶縁管理を行うことができるという効果を奏する。
は、以上説明したとおり、前記補助回路が、前記零相電
流変成器からの出力信号の中から所定の周波数のみの信
号を通過させるバンドパスフィルタと、前記零相電流変
成器の位相角誤差を補正する機能をもつので、自動的に
交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的
な絶縁管理を行うことができるという効果を奏する。
【００３６】また、この発明に係る非停電絶縁診断装置
は、以上説明したとおり、前記励磁電源が、前記電流変
成器を商用周波数よりも高い所定の周波数で励磁するの
で、自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算で
き、トレンド的な絶縁管理を行うことができるという効
果を奏する。
は、以上説明したとおり、前記励磁電源が、前記電流変
成器を商用周波数よりも高い所定の周波数で励磁するの
で、自動的に交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算で
き、トレンド的な絶縁管理を行うことができるという効
果を奏する。
【００３７】さらに、この発明に係る非停電絶縁診断装
置は、以上説明したとおり、前記絶縁診断計測部が、前
記電力ケーブルの高圧導体の断面積毎のケーブル長さに
対する直流絶縁抵抗と交流絶縁抵抗の比を記憶する記憶
部と、測定対象の電力ケーブルの高圧導体の断面積とケ
ーブル長さを入力する操作部とを有するので、自動的に
交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的
な絶縁管理を行うことができるという効果を奏する。
置は、以上説明したとおり、前記絶縁診断計測部が、前
記電力ケーブルの高圧導体の断面積毎のケーブル長さに
対する直流絶縁抵抗と交流絶縁抵抗の比を記憶する記憶
部と、測定対象の電力ケーブルの高圧導体の断面積とケ
ーブル長さを入力する操作部とを有するので、自動的に
交流絶縁抵抗から直流絶縁抵抗に換算でき、トレンド的
な絶縁管理を行うことができるという効果を奏する。
【図１】 この発明の実施例１の交直絶縁抵抗の換算係
数を示す換算図である。
数を示す換算図である。
【図２】 この発明の実施例１における電力ケーブルの
絶縁劣化の判定基準を示す図である。
絶縁劣化の判定基準を示す図である。
【図３】 この発明の実施例１における各種ケーブル長
および太さのα＝ＲDC／ＲACを演算した結果を示す図で
ある。
および太さのα＝ＲDC／ＲACを演算した結果を示す図で
ある。
【図４】 従来の非停電絶縁診断装置の全体構成を示す
図である。
図である。
【図５】 従来の非停電絶縁診断装置の電流・電圧のベ
クトル図である。
クトル図である。
１ 電流変成器、２ 励磁電源、３ 零相電流変成器、
４ 補助回路、５Ａ絶縁診断測定部。
４ 補助回路、５Ａ絶縁診断測定部。
Claims (5)
- 【請求項１】 零相電流変成器の出力信号の位相角誤差
を補正する補助回路、及び前記補助回路の補正された信
号と、電流変成器と励磁電源の組み合わせによりアース
線に重量印加される電圧とに基づいて電力ケーブルの交
流絶縁抵抗を求め、この交流絶縁抵抗から当該電力ケー
ブルの太さ、および長さに依存して、予め登録された変
換係数により直流絶縁抵抗を算出する絶縁診断計測部を
備えた非停電絶縁診断装置。 - 【請求項２】 前記零相電流変成器は、前記電力ケーブ
ルの電源側端末処理部においてアース線と共に一括して
クランプされ、前記電流変成器は、前記電力ケーブルの
前記アース線に磁気的結合されていることを特徴とする
請求項１記載の非停電絶縁診断装置。 - 【請求項３】 前記補助回路は、前記零相電流変成器か
らの出力信号の中から所定の周波数のみの信号を通過さ
せるバンドパスフィルタと、前記零相電流変成器の位相
角誤差を補正する機能をもつことを特徴とする請求項１
記載の非停電絶縁診断装置。 - 【請求項４】 前記励磁電源は、前記電流変成器を商用
周波数よりも高い所定の周波数で励磁することを特徴と
する請求項１記載の非停電絶縁診断装置。 - 【請求項５】 前記絶縁診断計測部は、前記電力ケーブ
ルの高圧導体の断面積毎のケーブル長さに対する直流絶
縁抵抗と交流絶縁抵抗の比を記憶する記憶部と、測定対
象の電力ケーブルの高圧導体の断面積とケーブル長さを
入力する操作部とを有することを特徴とする請求項１記
載の非停電絶縁診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07001403A JP3108304B2 (ja) | 1995-01-09 | 1995-01-09 | 非停電絶縁診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07001403A JP3108304B2 (ja) | 1995-01-09 | 1995-01-09 | 非停電絶縁診断装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08189941A JPH08189941A (ja) | 1996-07-23 |
| JP3108304B2 true JP3108304B2 (ja) | 2000-11-13 |
Family
ID=11500533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07001403A Expired - Fee Related JP3108304B2 (ja) | 1995-01-09 | 1995-01-09 | 非停電絶縁診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3108304B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105629136B (zh) * | 2015-12-28 | 2019-02-26 | 国网甘肃省电力公司金昌供电公司 | 电缆绝缘状态在线自动监测与诊断系统 |
-
1995
- 1995-01-09 JP JP07001403A patent/JP3108304B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08189941A (ja) | 1996-07-23 |
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