JP3079060B2 - 排圧式保持装置 - Google Patents
排圧式保持装置Info
- Publication number
- JP3079060B2 JP3079060B2 JP09071617A JP7161797A JP3079060B2 JP 3079060 B2 JP3079060 B2 JP 3079060B2 JP 09071617 A JP09071617 A JP 09071617A JP 7161797 A JP7161797 A JP 7161797A JP 3079060 B2 JP3079060 B2 JP 3079060B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- peripheral surface
- pressure
- holding device
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Gripping On Spindles (AREA)
- Actuator (AREA)
- Mutual Connection Of Rods And Tubes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、外側部材とその内
部に挿嵌される内側部材の間を、弛緩可能に締め付け、
両部材を相対移動自在としたり、両部材を相対移動不可
能な固定状態に保持する排圧式保持装置に関する。
部に挿嵌される内側部材の間を、弛緩可能に締め付け、
両部材を相対移動自在としたり、両部材を相対移動不可
能な固定状態に保持する排圧式保持装置に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】従来から
外側部材と内側部材とを相対移動自在としたり、固定状
態とするための各種の提案がなされている。
外側部材と内側部材とを相対移動自在としたり、固定状
態とするための各種の提案がなされている。
【０００３】これらの従来例としては、特公昭３８−２
４２９０号公報、特公昭４５−２２０７６号公報、特公
昭４８−２２０７４号公報等がある。
４２９０号公報、特公昭４５−２２０７６号公報、特公
昭４８−２２０７４号公報等がある。
【０００４】しかしながら、これらの公報に記載された
いずれの手段においても、高圧油を送給させることによ
り、外側部材と内側部材との一方を他方に向けて、半径
方向に膨張変形あるいは縮径変形させて、両部材を一体
的に固定状態とさせ、その高圧油を解除させることによ
り両部材が相対移動できるようにしている。従って、例
えば油圧源に何らかの異常が発生して、高圧油の送給が
停止されてしまうと、両部材が相対移動可能な状態とな
って、不用意に両部材の相対移動が起こり、不測の事故
等が発生する恐れがあった。
いずれの手段においても、高圧油を送給させることによ
り、外側部材と内側部材との一方を他方に向けて、半径
方向に膨張変形あるいは縮径変形させて、両部材を一体
的に固定状態とさせ、その高圧油を解除させることによ
り両部材が相対移動できるようにしている。従って、例
えば油圧源に何らかの異常が発生して、高圧油の送給が
停止されてしまうと、両部材が相対移動可能な状態とな
って、不用意に両部材の相対移動が起こり、不測の事故
等が発生する恐れがあった。
【０００５】前述したような問題点を解決するため、従
来から高圧流体を外側部材と内側部材との間に送給した
ときに、外側部材を半径方向に膨張させて両部材を相対
移動自在とさせ、その高圧流体を排除したときに両部材
をしまりばめとさせて固定状態に保持する排圧式保持装
置が提案され使用されている。すなわち、この排圧式保
持装置においては、外側部材の一種であるシリンダと内
側部材の一種であるロッドとの間に油圧を付与し、シリ
ンダの内周壁を膨張させることによりロッドを移動でき
るようにし、油圧を解除するとシリンダがしまりばめさ
れた元の状態に戻り、ロッドを固定保持させるようにさ
れている。
来から高圧流体を外側部材と内側部材との間に送給した
ときに、外側部材を半径方向に膨張させて両部材を相対
移動自在とさせ、その高圧流体を排除したときに両部材
をしまりばめとさせて固定状態に保持する排圧式保持装
置が提案され使用されている。すなわち、この排圧式保
持装置においては、外側部材の一種であるシリンダと内
側部材の一種であるロッドとの間に油圧を付与し、シリ
ンダの内周壁を膨張させることによりロッドを移動でき
るようにし、油圧を解除するとシリンダがしまりばめさ
れた元の状態に戻り、ロッドを固定保持させるようにさ
れている。
【０００６】更に、本発明者等はこのように形成されて
いる排圧式保持装置において、相互に密接する外側部材
の内周面と内側部材の外周面とを所定の硬度差をもって
形成すればよいことを究明して、特公平７−１８４４５
号公報に示すように、前記硬度差を有する金属を外側部
材と内側部材のいずれか一方に肉盛し、その後に仕上げ
加工することによって、極めて良好な固定保持能力を有
し、しかも高い寸法精度や加工精度が不要となり、極め
て容易に製造することができ、コストもすこぶる低廉な
排圧式保持装置を形成することを提案している。
いる排圧式保持装置において、相互に密接する外側部材
の内周面と内側部材の外周面とを所定の硬度差をもって
形成すればよいことを究明して、特公平７−１８４４５
号公報に示すように、前記硬度差を有する金属を外側部
材と内側部材のいずれか一方に肉盛し、その後に仕上げ
加工することによって、極めて良好な固定保持能力を有
し、しかも高い寸法精度や加工精度が不要となり、極め
て容易に製造することができ、コストもすこぶる低廉な
排圧式保持装置を形成することを提案している。
【０００７】本発明は、相互に密接する外側部材の内周
面と内側部材の外周面とを所定の硬度差を有する排圧式
保持装置を、更に簡単な方法によって製造することがで
き、より一層のコストの低廉化を図ることのできる排圧
式保持装置を提供することを目的とする。
面と内側部材の外周面とを所定の硬度差を有する排圧式
保持装置を、更に簡単な方法によって製造することがで
き、より一層のコストの低廉化を図ることのできる排圧
式保持装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、金属を外
側部材または内側部材に肉盛りして形成される前記排圧
式保持装置の優れた特性を保有しながら、更に簡単に製
造することのできる排圧式保持装置を開発するために鋭
意研究し、少なくとも前記内側部材の外周面を球状黒鉛
鋳鉄によって形成したり、内側部材の素材である鋼に対
して低温塩浴窒化法または調質処理により所定硬度に形
成することにより、金属の肉盛りを省きながら肉盛りし
たものと同等の特性を有する排圧式保持装置が得られる
ことを究明して本発明を完成させるに至ったものであ
る。
側部材または内側部材に肉盛りして形成される前記排圧
式保持装置の優れた特性を保有しながら、更に簡単に製
造することのできる排圧式保持装置を開発するために鋭
意研究し、少なくとも前記内側部材の外周面を球状黒鉛
鋳鉄によって形成したり、内側部材の素材である鋼に対
して低温塩浴窒化法または調質処理により所定硬度に形
成することにより、金属の肉盛りを省きながら肉盛りし
たものと同等の特性を有する排圧式保持装置が得られる
ことを究明して本発明を完成させるに至ったものであ
る。
【０００９】このようにしてなされた請求項１に記載の
本発明の排圧式保持装置は、環状の外側部材の内周面
に、締め代を有する内側部材を嵌挿するとともに、前記
外側部材の内周面と内側部材の外周面とを所定硬度差に
形成するとともに両者間に流体を給排自在に形成し、前
記流体を送給することにより前記外側部材を膨張させて
外側部材と内側部材とを相対移動自在とさせ、前記流体
を排出することにより前記外側部材と内側部材とをしま
りばめとさせて両部材を相対移動できない固定状態に保
持する排圧式保持装置において、前記外側部材の内周面
硬度がビッカース硬度８００〜９５０に形成されてお
り、前記内側部材の外周面が球状黒鉛鋳鉄をもってビッ
カース硬度１２１〜３２１に形成されていることを特徴
とする。
本発明の排圧式保持装置は、環状の外側部材の内周面
に、締め代を有する内側部材を嵌挿するとともに、前記
外側部材の内周面と内側部材の外周面とを所定硬度差に
形成するとともに両者間に流体を給排自在に形成し、前
記流体を送給することにより前記外側部材を膨張させて
外側部材と内側部材とを相対移動自在とさせ、前記流体
を排出することにより前記外側部材と内側部材とをしま
りばめとさせて両部材を相対移動できない固定状態に保
持する排圧式保持装置において、前記外側部材の内周面
硬度がビッカース硬度８００〜９５０に形成されてお
り、前記内側部材の外周面が球状黒鉛鋳鉄をもってビッ
カース硬度１２１〜３２１に形成されていることを特徴
とする。
【００１０】このように本発明によれば、内側部材の素
材としてビッカース硬度が１２１〜３２１の球状黒鉛鋳
鉄を用い、これをピストン等の所定形状に仕上げること
により、内周面のビッカース硬度が８００〜９５０の外
側部材と所定の硬度差を有する内側部材を形成すること
ができ、金属を肉盛りにした従来例と同様の作用効果を
発揮するとともに、更に簡単に製造することができ、コ
ストの大きな低廉化を図ることができる。
材としてビッカース硬度が１２１〜３２１の球状黒鉛鋳
鉄を用い、これをピストン等の所定形状に仕上げること
により、内周面のビッカース硬度が８００〜９５０の外
側部材と所定の硬度差を有する内側部材を形成すること
ができ、金属を肉盛りにした従来例と同様の作用効果を
発揮するとともに、更に簡単に製造することができ、コ
ストの大きな低廉化を図ることができる。
【００１１】
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図１
から図５について説明する。
から図５について説明する。
【００１６】図１および図２は本発明の一実施例を示し
たもので、外側部材として円筒形のシリンダ１を用い、
内側部材としてピストンロッド２の端部に螺合等の手段
により装着されているピストン３を用いたものである。
前記シリンダ１は円筒状部材１ａの一端部にヘッド部材
１ｂを固着して閉塞し、他端部にピストンロッド２が挿
通されるエンド部材１ｃを固着して形成されている。こ
れらのヘッド部材１ｂとエンド部材１ｃには、ピストン
３を往復動させる作動油をシリンダ１内のピストン３の
前後端面側にそれぞれ給排しめる作動油ポート４、５が
穿設されている。前記ピストンロッド２はエンド部材１
ｃの中心孔に摺動自在に挿通されており、シリンダ１内
の最奥部に挿入された状態（図１の実線位置）において
エンド部材１ｃより外側位置にシリンダ１の円筒状部材
１ａを拡径させる高圧流体を給排させる加圧ポート６が
設けられており、この加圧ポート６から先端部まで中心
軸流路７が穿設されている。ピストン３はピストンロッ
ド２の先端部との間に高圧流体用ヘッダ空間８を形成
し、この高圧流体用ヘッダ空間８から放射状に高圧流体
を円筒状部材１ａの内周面とピストン３の外周面との間
に導く複数の導通路９、９が周方向等分位置に穿設され
ている。また、ピストン３の外周面には、複数の導通路
９、９から送給されてきた高圧流体を当該外周面のほぼ
全体に導いてシリンダ１の円筒状部材１ａを迅速かつ確
実に拡縮させるための複数の軸方向溝１０、１０および
周方向溝１１、１１が形成されている。このピストン３
の最大ストロークは、エンド部材１ｃの内方端面とピス
トンロッド２に固定されているスリーブ１２の後端面と
の間の距離Ｌとされている。前記の円筒状部材１ａ、ヘ
ッド部材１ｂ、エンド部材１ｃ、ピストンロッド２およ
びピストン３の相互間には、密封用のオイルシール、Ｏ
リング、ラビリンス等の密封手段が介装されている。
たもので、外側部材として円筒形のシリンダ１を用い、
内側部材としてピストンロッド２の端部に螺合等の手段
により装着されているピストン３を用いたものである。
前記シリンダ１は円筒状部材１ａの一端部にヘッド部材
１ｂを固着して閉塞し、他端部にピストンロッド２が挿
通されるエンド部材１ｃを固着して形成されている。こ
れらのヘッド部材１ｂとエンド部材１ｃには、ピストン
３を往復動させる作動油をシリンダ１内のピストン３の
前後端面側にそれぞれ給排しめる作動油ポート４、５が
穿設されている。前記ピストンロッド２はエンド部材１
ｃの中心孔に摺動自在に挿通されており、シリンダ１内
の最奥部に挿入された状態（図１の実線位置）において
エンド部材１ｃより外側位置にシリンダ１の円筒状部材
１ａを拡径させる高圧流体を給排させる加圧ポート６が
設けられており、この加圧ポート６から先端部まで中心
軸流路７が穿設されている。ピストン３はピストンロッ
ド２の先端部との間に高圧流体用ヘッダ空間８を形成
し、この高圧流体用ヘッダ空間８から放射状に高圧流体
を円筒状部材１ａの内周面とピストン３の外周面との間
に導く複数の導通路９、９が周方向等分位置に穿設され
ている。また、ピストン３の外周面には、複数の導通路
９、９から送給されてきた高圧流体を当該外周面のほぼ
全体に導いてシリンダ１の円筒状部材１ａを迅速かつ確
実に拡縮させるための複数の軸方向溝１０、１０および
周方向溝１１、１１が形成されている。このピストン３
の最大ストロークは、エンド部材１ｃの内方端面とピス
トンロッド２に固定されているスリーブ１２の後端面と
の間の距離Ｌとされている。前記の円筒状部材１ａ、ヘ
ッド部材１ｂ、エンド部材１ｃ、ピストンロッド２およ
びピストン３の相互間には、密封用のオイルシール、Ｏ
リング、ラビリンス等の密封手段が介装されている。
【００１７】このように形成されている本実施形態の排
圧式保持装置は、シリンダ１の円筒状部材１ａの内周面
とピストン３の外周面との間に高圧流体を送給していな
い通常の状態においては、図１に示すように、縮径状態
の円筒状部材１ａによりピストン３がしまりばめによっ
て所定の固定力で固定保持されており、ピストン３は移
動することができない。
圧式保持装置は、シリンダ１の円筒状部材１ａの内周面
とピストン３の外周面との間に高圧流体を送給していな
い通常の状態においては、図１に示すように、縮径状態
の円筒状部材１ａによりピストン３がしまりばめによっ
て所定の固定力で固定保持されており、ピストン３は移
動することができない。
【００１８】そして、ピストン３を移動させる場合は、
まず、加圧ポート６から高圧流体を供給すると、中心軸
流路７、高圧流体用ヘッダ空間８、動通路９、軸方向溝
１０、周方向溝１１を通して高圧流体が円筒状部材１ａ
の内周面とピストン３の外周面との間に導入され、この
高圧流体の圧力により円筒状部材１ａが半径方向外方に
膨張してピストン３の固定保持を解除する。そして、こ
の状態で、作動油ポート４、５のいずれか一方から作動
油を供給し、他方から排出することにより、ピストン３
を軸方向の所定のストローク内で所望量移動させること
ができる。この場合、一方の作動油ポート４から作動油
を供給すると、ピストン３は図１の左方向に移動し、他
方の作動油ポート５から作動油を供給すると、ピストン
３は図１の右方向に移動する。
まず、加圧ポート６から高圧流体を供給すると、中心軸
流路７、高圧流体用ヘッダ空間８、動通路９、軸方向溝
１０、周方向溝１１を通して高圧流体が円筒状部材１ａ
の内周面とピストン３の外周面との間に導入され、この
高圧流体の圧力により円筒状部材１ａが半径方向外方に
膨張してピストン３の固定保持を解除する。そして、こ
の状態で、作動油ポート４、５のいずれか一方から作動
油を供給し、他方から排出することにより、ピストン３
を軸方向の所定のストローク内で所望量移動させること
ができる。この場合、一方の作動油ポート４から作動油
を供給すると、ピストン３は図１の左方向に移動し、他
方の作動油ポート５から作動油を供給すると、ピストン
３は図１の右方向に移動する。
【００１９】そして、加圧ポート６を通して円筒状部材
１ａの内周面とピストン３の外周面との間から高圧流体
を排出すると、円筒状部材１ａを半径方向に膨張させる
ように働いていた圧力が低下するので、円筒状部材１ａ
が弾性により縮径して元の状態に戻り、ピストン３を再
び固定保持する。
１ａの内周面とピストン３の外周面との間から高圧流体
を排出すると、円筒状部材１ａを半径方向に膨張させる
ように働いていた圧力が低下するので、円筒状部材１ａ
が弾性により縮径して元の状態に戻り、ピストン３を再
び固定保持する。
【００２０】本実施の形態においては、シリンダ１の円
筒状部材１ａの内周面とピストン３の外周面とを所定の
硬度差に形成するために、次のようにしている。
筒状部材１ａの内周面とピストン３の外周面とを所定の
硬度差に形成するために、次のようにしている。
【００２１】円筒状部材１ａについてまず、金属材によ
って形成されている円筒状部材１ａの内面には、硬質ク
ロムメッキを施して、内周面の硬度をビッカース硬度８
００〜９５０（ロックウエル硬度６４〜６９）とさせて
いる。メッキ層の厚さは０．００２mm〜０．００５mmと
するとよい。メッキ層があまり厚いと、脆弱化してよく
ない。このような硬質クロムメッキによると、円筒状部
材１ａの金属素材中に格子ひずみによる残留応力が存在
し、これにより当該金属の硬度は、当該金属が冷間化工
された時の硬さより遥かに高いものとなる。
って形成されている円筒状部材１ａの内面には、硬質ク
ロムメッキを施して、内周面の硬度をビッカース硬度８
００〜９５０（ロックウエル硬度６４〜６９）とさせて
いる。メッキ層の厚さは０．００２mm〜０．００５mmと
するとよい。メッキ層があまり厚いと、脆弱化してよく
ない。このような硬質クロムメッキによると、円筒状部
材１ａの金属素材中に格子ひずみによる残留応力が存在
し、これにより当該金属の硬度は、当該金属が冷間化工
された時の硬さより遥かに高いものとなる。
【００２２】ピストン３について 実施例１ 本実施例においては、ピストン３の全体を球状黒鉛鋳鉄
（ＦＣＤ）により形成して、ピストン３の外周面を所定
硬度に形成したものである。このＦＣＤの硬度を含む機
械的性質を表１に示す。
（ＦＣＤ）により形成して、ピストン３の外周面を所定
硬度に形成したものである。このＦＣＤの硬度を含む機
械的性質を表１に示す。
【００２３】 このＦＣＤは溶湯にマグネシウムを添加することによ
り、組成中の黒鉛を球状化したものである。このように
黒鉛が球状化されると、普通鋳鉄の材質のもろさが解消
され、地のフェライト或いはパーライトの性質が現わ
れ、鋼と同様な強靭なものとなる。また、ＦＣＤの切削
性は、硬度が普通鋳鉄と同一であれば、普通鋳鉄より遥
かに良好である。このように、ＦＣＤは普通鋳鉄に比較
して種々の特性において遥かに優れている。
り、組成中の黒鉛を球状化したものである。このように
黒鉛が球状化されると、普通鋳鉄の材質のもろさが解消
され、地のフェライト或いはパーライトの性質が現わ
れ、鋼と同様な強靭なものとなる。また、ＦＣＤの切削
性は、硬度が普通鋳鉄と同一であれば、普通鋳鉄より遥
かに良好である。このように、ＦＣＤは普通鋳鉄に比較
して種々の特性において遥かに優れている。
【００２４】実施例２ 本実施例においては、ピストン３の素材である鋼に対し
て低温塩浴窒化法を施すことにより、ピストン３の外周
面を所定硬度（例えば、ビッカース硬度６００〜７００
（ロックウエル硬度５５〜６０））に形成したものであ
る。
て低温塩浴窒化法を施すことにより、ピストン３の外周
面を所定硬度（例えば、ビッカース硬度６００〜７００
（ロックウエル硬度５５〜６０））に形成したものであ
る。
【００２５】この低温塩浴窒化法は、シアン酸塩を主成
分とし、空気吹き込みによる酸化作用によって液の組成
を一定に保持した塩中に、ピストン３の素材である普通
鋼を浸漬させて窒化処理させたものであり、鋼の疲れ強
さが著しく向上される。この低温塩浴窒化法としては、
日本パーカライジング株式会社によるタフライド法を例
示することができる。
分とし、空気吹き込みによる酸化作用によって液の組成
を一定に保持した塩中に、ピストン３の素材である普通
鋼を浸漬させて窒化処理させたものであり、鋼の疲れ強
さが著しく向上される。この低温塩浴窒化法としては、
日本パーカライジング株式会社によるタフライド法を例
示することができる。
【００２６】実施例３ 本実施例においては、ピストン３の素材である鋼に対し
て調質処理を施すことにより、ピストン３の外周面を所
定硬度（例えば、ショア硬度３０〜４０）に形成したも
のである。
て調質処理を施すことにより、ピストン３の外周面を所
定硬度（例えば、ショア硬度３０〜４０）に形成したも
のである。
【００２７】この調質処理は、鋼に焼き入れ後、比較的
高温の４００℃以上に焼き戻しして、焼き入れで生じた
マルテンサイト組織をトルースタイト組織またはソルベ
イト組織に変性させるようにしたものである。このトル
ースタイト組織はマルテンサイト組織に次ぐ硬さを有し
ており、粘りがあるものである。
高温の４００℃以上に焼き戻しして、焼き入れで生じた
マルテンサイト組織をトルースタイト組織またはソルベ
イト組織に変性させるようにしたものである。このトル
ースタイト組織はマルテンサイト組織に次ぐ硬さを有し
ており、粘りがあるものである。
【００２８】このように形成した各実施例に対して、排
圧式保持装置としての有効性を判断するために、円筒状
部材１ａのしまりばめによってピストン３が軸方向に移
動しないように固定保持する定格ロック力を８０００ k
gf／cm2 、円筒状部材１ａのしまりばめを解除するアン
ロック力を３５０ kgf／cm2 に設定して、下記のロック
力検査を行なった。
圧式保持装置としての有効性を判断するために、円筒状
部材１ａのしまりばめによってピストン３が軸方向に移
動しないように固定保持する定格ロック力を８０００ k
gf／cm2 、円筒状部材１ａのしまりばめを解除するアン
ロック力を３５０ kgf／cm2 に設定して、下記のロック
力検査を行なった。
【００２９】ロック力検査 本検査においては、加圧ポート６からの高圧流体を供給
しないロック状態において、ヘッド側の作動油ポート４
から作動油を徐々に加圧力を高くしながら供給し、ピス
トン３がスリップを開始する時の作動油の圧力をロック
力として測定した。この場合、ピストン３のロック位置
をヘッド部材１ｂの内端面からの距離を３０cm、６０c
m、９０cmとした点について、ピストン３の往復動回数
を増加させながら測定した。前記実施例１、２、３の各
場合におけるロック力検査の結果を図３、４、５にそれ
ぞれ示す。 実施例１の評価 ロック力は、図３に示すように、ピストン３が１０万回
往復移動しても定格ロック力以上に維持されており、十
分に使用に耐え得るものである。３万回までのロック力
が次第に減少するのは、円筒状部材１ａとピストン３と
の初期摩耗によるものと考えられる。
しないロック状態において、ヘッド側の作動油ポート４
から作動油を徐々に加圧力を高くしながら供給し、ピス
トン３がスリップを開始する時の作動油の圧力をロック
力として測定した。この場合、ピストン３のロック位置
をヘッド部材１ｂの内端面からの距離を３０cm、６０c
m、９０cmとした点について、ピストン３の往復動回数
を増加させながら測定した。前記実施例１、２、３の各
場合におけるロック力検査の結果を図３、４、５にそれ
ぞれ示す。 実施例１の評価 ロック力は、図３に示すように、ピストン３が１０万回
往復移動しても定格ロック力以上に維持されており、十
分に使用に耐え得るものである。３万回までのロック力
が次第に減少するのは、円筒状部材１ａとピストン３と
の初期摩耗によるものと考えられる。
【００３０】実施例２の評価 ロック力は、図４に示すように、ピストン３が１０万回
往復移動しても定格ロック力以上に維持されており、十
分に使用に耐え得るものである。３万回までのロック力
が次第に減少するのは、円筒状部材１ａとピストン３と
の初期摩耗によるものと考えられる。
往復移動しても定格ロック力以上に維持されており、十
分に使用に耐え得るものである。３万回までのロック力
が次第に減少するのは、円筒状部材１ａとピストン３と
の初期摩耗によるものと考えられる。
【００３１】実施例３の評価 ロック力は、図５に示すように、ピストン３が９万回往
復移動しても定格ロック力以上に維持されており、十分
に使用に耐え得るものである。４万回までのロック力が
次第に減少するのは、円筒状部材１ａとピストン３との
初期摩耗によるものと考えられる。
復移動しても定格ロック力以上に維持されており、十分
に使用に耐え得るものである。４万回までのロック力が
次第に減少するのは、円筒状部材１ａとピストン３との
初期摩耗によるものと考えられる。
【００３２】このように前記各実施例は、十分なロック
力を保有するものであり、外側部材と内側部材とを相対
移動自在としたり、固定状態とする排圧式保持装置とし
て動作が確実なものとなり、あらゆる使用方法に利用す
ることができ、信頼性の高いものとなる。更に、前記各
実施例における始動圧力やロック力応答性は従来のもの
と同様の検査結果を示した。
力を保有するものであり、外側部材と内側部材とを相対
移動自在としたり、固定状態とする排圧式保持装置とし
て動作が確実なものとなり、あらゆる使用方法に利用す
ることができ、信頼性の高いものとなる。更に、前記各
実施例における始動圧力やロック力応答性は従来のもの
と同様の検査結果を示した。
【００３３】ここで、始動圧力としては、加圧ポート６
からの高圧流体の圧力を変動させ、各圧力におけるピス
トン３が動き始める時の作動油ポート４から供給する作
動油の圧力を測定することにより求めた。また、ロック
力応答性としては、第１に、移動中のピストン３を把持
して固定させる場合の応答性を求めるものであり、加圧
ポート６からアンロック力＝３５０ kgf／cm2 の高圧流
体を供給し、かつ、作動油ポート４から所定圧力の作動
油を供給してピストン３を移動させておき、加圧ポート
６を開放して円筒状部材１ａによってピストン３を把持
した時に、ピストン３が停止しないでスリップする最低
の作動油圧力を測定して求め、更に第２に、固定状態に
あるピストン３を移動させ、その移動開始後所定時間経
過後に再度移動中のピストン３を把持して固定させる場
合の応答性を求めるものであり、加圧ポート６からアン
ロック力＝３５０ kgf／cm2 の高圧流体を供給し、か
つ、作動油ポート４から所定圧力の作動油を供給してピ
ストン３のを移動開始させ、その後１秒、２秒、３秒お
よび５秒経過後に、加圧ポート６を開放して円筒状部材
１ａによってピストン３を再度把持した時に、ピストン
３が停止しないでスリップする最低の作動油圧力を測定
して求めた。
からの高圧流体の圧力を変動させ、各圧力におけるピス
トン３が動き始める時の作動油ポート４から供給する作
動油の圧力を測定することにより求めた。また、ロック
力応答性としては、第１に、移動中のピストン３を把持
して固定させる場合の応答性を求めるものであり、加圧
ポート６からアンロック力＝３５０ kgf／cm2 の高圧流
体を供給し、かつ、作動油ポート４から所定圧力の作動
油を供給してピストン３を移動させておき、加圧ポート
６を開放して円筒状部材１ａによってピストン３を把持
した時に、ピストン３が停止しないでスリップする最低
の作動油圧力を測定して求め、更に第２に、固定状態に
あるピストン３を移動させ、その移動開始後所定時間経
過後に再度移動中のピストン３を把持して固定させる場
合の応答性を求めるものであり、加圧ポート６からアン
ロック力＝３５０ kgf／cm2 の高圧流体を供給し、か
つ、作動油ポート４から所定圧力の作動油を供給してピ
ストン３のを移動開始させ、その後１秒、２秒、３秒お
よび５秒経過後に、加圧ポート６を開放して円筒状部材
１ａによってピストン３を再度把持した時に、ピストン
３が停止しないでスリップする最低の作動油圧力を測定
して求めた。
【００３４】このように前記各実施例のピストン３は、
金属を肉盛りすることなく製造することができ、製造工
程および製造作業が簡単となり、その製造コストは金属
を肉盛りする場合に比較して約１／２とすることがで
き、装置全体としては約１５〜２０％のコストの低減を
図ることができる。
金属を肉盛りすることなく製造することができ、製造工
程および製造作業が簡単となり、その製造コストは金属
を肉盛りする場合に比較して約１／２とすることがで
き、装置全体としては約１５〜２０％のコストの低減を
図ることができる。
【００３５】なお、本発明は、前記各実施例に限定され
るものではなく、必要に応じて変更することができる。
るものではなく、必要に応じて変更することができる。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、相
互に密接する外側部材の内周面と内側部材の外周面とを
所定の硬度差を有する排圧式保持装置を、更に簡単な方
法によって製造することができ、より一層のコストの低
廉化を図ることができる等の優れた効果を奏するもので
ある。
互に密接する外側部材の内周面と内側部材の外周面とを
所定の硬度差を有する排圧式保持装置を、更に簡単な方
法によって製造することができ、より一層のコストの低
廉化を図ることができる等の優れた効果を奏するもので
ある。
【図１】 本発明の排圧式保持装置の一実施例を示す一
部切断半断面図
部切断半断面図
【図２】 図１のＡ−Ａ線に沿った断面図
【図３】 実施例１のロック力検査結果を示す特性図
【図４】 実施例２のロック力検査結果を示す特性図
【図５】 実施例３のロック力検査結果を示す特性図
１ シリンダ ２ ピストンロッド ３ ピストン ４、５ 作動油ポート ６ 加圧ポート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F15B 15/00 - 15/28
Claims (1)
- 【請求項１】 環状の外側部材の内周面に、締め代を有
する内側部材を嵌挿するとともに、前記外側部材の内周
面と内側部材の外周面とを所定硬度差に形成するととも
に両者間に流体を給排自在に形成し、前記流体を送給す
ることにより前記外側部材を膨張させて外側部材と内側
部材とを相対移動自在とさせ、前記流体を排出すること
により前記外側部材と内側部材とをしまりばめとさせて
両部材を相対移動できない固定状態に保持する排圧式保
持装置において、前記外側部材の内周面硬度がビッカー
ス硬度８００〜９５０に形成されており、前記内側部材
の外周面が球状黒鉛鋳鉄をもってビッカース硬度１２１
〜３２１に形成されていることを特徴とする排圧式保持
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09071617A JP3079060B2 (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 排圧式保持装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09071617A JP3079060B2 (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 排圧式保持装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10267021A JPH10267021A (ja) | 1998-10-06 |
| JP3079060B2 true JP3079060B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=13465798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09071617A Expired - Lifetime JP3079060B2 (ja) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | 排圧式保持装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3079060B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002013508A (ja) * | 2000-06-30 | 2002-01-18 | Nissei Koki Kk | 往復動装置 |
| CN102979783A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-03-20 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种全行程轧机锁紧缸 |
| CN103953607A (zh) * | 2014-05-08 | 2014-07-30 | 无锡市长江液压缸厂 | 一种带自动锁紧功能的锁紧缸 |
-
1997
- 1997-03-25 JP JP09071617A patent/JP3079060B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10267021A (ja) | 1998-10-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102356257A (zh) | 用于制造活塞环和汽缸套的氮化级钢材料成分 | |
| US5773734A (en) | Nitrided powdered metal piston ring | |
| WO2005118904A2 (en) | Case hardened stainless steel oilfield tool | |
| JPS58189369A (ja) | 金属リング及びその製法 | |
| JP3079060B2 (ja) | 排圧式保持装置 | |
| JP2006300081A (ja) | コンロッドの製造方法 | |
| JPS6238547B2 (ja) | ||
| US6485027B1 (en) | Surface heat treatment of piston rings | |
| JPS60152668A (ja) | 圧縮ピストンリングの製造方法 | |
| KR101386041B1 (ko) | 늘어붙음 방지 성능을 향상시킨 특수강으로 제조된 가이드요소의 세트 | |
| US4599278A (en) | Pairing of materials for highly stressed machine parts | |
| JPS585456A (ja) | 組合せオイルリング | |
| JP2000310329A (ja) | 表面硬化処理したコンロッド | |
| Gregory | Thermal and chemico-thermal treatments of ferrous materials to reduce wear | |
| US2054082A (en) | Joint and process of making same | |
| JP4167326B2 (ja) | アルミニウム合金製オートマチックトランスミッション用スプール弁 | |
| US2324547A (en) | Engine cylinder liner and method | |
| Reggiani et al. | Experimental investigation of hot-work tool steels performances under the creep-fatigue regime | |
| JP7043878B2 (ja) | 歯車および歯車の製造方法 | |
| JP3143835B2 (ja) | ピストンリングの組合せ | |
| US1778765A (en) | Valve | |
| FI3973201T3 (en) | A CONTROL ELEMENT, A MECHANICAL SYSTEM CONTAINING SUCH A CONTROL ELEMENT, AND A METHOD FOR PRODUCING SUCH A CONTROL ELEMENT | |
| JP3343420B2 (ja) | 内燃機関 | |
| Forke et al. | Wear Behavior of Roller‐Burnished High Interstitial Austenitic Stainless Steel Parts in Glass‐Reinforced Plastic Melt | |
| RU2779338C1 (ru) | Направляющая деталь, механическая система, содержащая такую направляющую деталь, и способ изготовления такой направляющей детали |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080616 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090616 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100616 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110616 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120616 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130616 Year of fee payment: 13 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |