JP3058227B2 - 内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置Info
- Publication number
- JP3058227B2 JP3058227B2 JP4243451A JP24345192A JP3058227B2 JP 3058227 B2 JP3058227 B2 JP 3058227B2 JP 4243451 A JP4243451 A JP 4243451A JP 24345192 A JP24345192 A JP 24345192A JP 3058227 B2 JP3058227 B2 JP 3058227B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- target
- common rail
- pressure
- rail pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims description 74
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims description 74
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims description 30
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 21
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 title description 10
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の蓄圧式燃料噴
射制御装置に関し、特に、蓄圧式ユニットインジェクタ
装置を備えた内燃機関において、アイドル時のみ機関回
転数の変動が指令噴射圧力に影響を与えないようにし
て、ローアイドル低回転数化の実現を図るようにした内
燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置に関する。
射制御装置に関し、特に、蓄圧式ユニットインジェクタ
装置を備えた内燃機関において、アイドル時のみ機関回
転数の変動が指令噴射圧力に影響を与えないようにし
て、ローアイドル低回転数化の実現を図るようにした内
燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、内燃機関を搭載した車両の静寂性
を高める社会的要求が高まってきている。特に、ディー
ゼル機関を搭載した車両にとっては、アイドリング時の
騒音が大きく、近隣に与える影響が大きかった。そこ
で、ディーゼル機関のアイドル回転数を下げることは、
発生する騒音を低減できると共に、燃費の向上が図れる
という利点がある。
を高める社会的要求が高まってきている。特に、ディー
ゼル機関を搭載した車両にとっては、アイドリング時の
騒音が大きく、近隣に与える影響が大きかった。そこ
で、ディーゼル機関のアイドル回転数を下げることは、
発生する騒音を低減できると共に、燃費の向上が図れる
という利点がある。
【０００３】このようなディーゼル機関のアイドル回転
数を下げる手法、いわゆる、ローアイドル低回転数化を
達成する手法の１つとしては、ディーゼル機関の実回転
数をフィードバックして、一定の目標回転数に制御させ
る方法が従来から知られている。また、特開昭６２−２
３５５２号公報、特開昭５８−２１４６３１号公報、特
開昭６１−１４４４６号公報等の中には、燃料噴射量を
補正して各気筒間の機関回転数を一定に保つ方法が開示
されており、この方法によってディーゼル機関の低アイ
ドル化を実現させることが示されている。
数を下げる手法、いわゆる、ローアイドル低回転数化を
達成する手法の１つとしては、ディーゼル機関の実回転
数をフィードバックして、一定の目標回転数に制御させ
る方法が従来から知られている。また、特開昭６２−２
３５５２号公報、特開昭５８−２１４６３１号公報、特
開昭６１−１４４４６号公報等の中には、燃料噴射量を
補正して各気筒間の機関回転数を一定に保つ方法が開示
されており、この方法によってディーゼル機関の低アイ
ドル化を実現させることが示されている。
【０００４】一方、蓄圧式ユニットインジェクタ装置を
搭載したディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射制御装置の構
成、および燃料の噴射圧力制御に関しては、特開昭６２
−２５８１６０号公報に記載の制御が既に提案されてい
る。この提案の中では、燃料の噴射圧（以下コモンレー
ル圧と称す）制御は、目標噴射量と実エンジン回転数に
より目標コモンレール圧を求め、実コモンレール圧がこ
の目標コモンレール圧に一致する様に高圧ポンプの電磁
弁が制御されている。
搭載したディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射制御装置の構
成、および燃料の噴射圧力制御に関しては、特開昭６２
−２５８１６０号公報に記載の制御が既に提案されてい
る。この提案の中では、燃料の噴射圧（以下コモンレー
ル圧と称す）制御は、目標噴射量と実エンジン回転数に
より目標コモンレール圧を求め、実コモンレール圧がこ
の目標コモンレール圧に一致する様に高圧ポンプの電磁
弁が制御されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、以上説明し
た蓄圧式ユニットインジェクタ装置を搭載したディーゼ
ル機関の蓄圧式燃料噴射制御装置における燃料の噴射圧
力制御を用いて、ディーゼル機関のアイドル制御を行お
うとすると、目標回転数と実回転数の偏差に応じ、ある
いは、気筒間の回転速度変化に応じて、目標噴射量を補
正して制御したとしても、やはり、アイドル回転数を下
げるのには限界が生じるという問題点がある。
た蓄圧式ユニットインジェクタ装置を搭載したディーゼ
ル機関の蓄圧式燃料噴射制御装置における燃料の噴射圧
力制御を用いて、ディーゼル機関のアイドル制御を行お
うとすると、目標回転数と実回転数の偏差に応じ、ある
いは、気筒間の回転速度変化に応じて、目標噴射量を補
正して制御したとしても、やはり、アイドル回転数を下
げるのには限界が生じるという問題点がある。
【０００６】その理由は、ディーゼル機関のアイドル時
には、目標噴射量を補正して実回転数を安定させたとし
ても、実回転数に微少な回転変動は残るためである。す
なわち、前述のように、目標コモンレール圧は実回転数
と目標噴射量によって決まるため、実回転数が変動する
と目標コモンレール圧が変動し、この結果、実コモンレ
ール圧も変動する。すると、燃料状態が変化するため、
機関にハンチングが発生したり、あるいは機関振動が大
きくなる等、アイドル回転数を下げるにも、限界が生じ
てしまう。
には、目標噴射量を補正して実回転数を安定させたとし
ても、実回転数に微少な回転変動は残るためである。す
なわち、前述のように、目標コモンレール圧は実回転数
と目標噴射量によって決まるため、実回転数が変動する
と目標コモンレール圧が変動し、この結果、実コモンレ
ール圧も変動する。すると、燃料状態が変化するため、
機関にハンチングが発生したり、あるいは機関振動が大
きくなる等、アイドル回転数を下げるにも、限界が生じ
てしまう。
【０００７】そこで本発明は、かかる前記従来の問題点
を解決し、ディーゼル機関を搭載した車両のアイドル時
の静寂性、燃費の向上を図るべく、ローアイドル低回転
数化を実現することが可能な新規な内燃機関の蓄圧式燃
料噴射制御装置の提供を目的とするものである。
を解決し、ディーゼル機関を搭載した車両のアイドル時
の静寂性、燃費の向上を図るべく、ローアイドル低回転
数化を実現することが可能な新規な内燃機関の蓄圧式燃
料噴射制御装置の提供を目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成する本発
明の内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置は、機関回転
数、アクセル開度等の機関の運転状態パラメータの検出
値と実コモンレール圧の検出値に基いて算出したインジ
ェクタ通電時間によりインジェクタを駆動して燃料噴射
を行うと共に、機関の実回転数と目標噴射量より目標コ
モンレール圧を算出し、実コモンレール圧がこの目標コ
モンレール圧に一致するようにコモンレールの圧力の制
御を行う内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置において、
機関の目標回転数を算出する目標回転数算出手段と、機
関の運転状態パラメータから機関のアイドル状態を判定
するアイドル状態判定手段と、アイドル状態と判定され
た場合には、アイドル状態の目標回転数と目標コモンレ
ール圧との関係を示す予め設定されている特性に基づい
て、機関の目標回転数より目標コモンレール圧を算出す
るアイドル時噴射圧力演算手段と、アイドル状態でない
と判定された場合には、機関の実回転数と目標噴射量よ
り目標コモンレール圧を算出する非アイドル時噴射圧力
演算手段とを設けたことを特徴としている。
明の内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置は、機関回転
数、アクセル開度等の機関の運転状態パラメータの検出
値と実コモンレール圧の検出値に基いて算出したインジ
ェクタ通電時間によりインジェクタを駆動して燃料噴射
を行うと共に、機関の実回転数と目標噴射量より目標コ
モンレール圧を算出し、実コモンレール圧がこの目標コ
モンレール圧に一致するようにコモンレールの圧力の制
御を行う内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置において、
機関の目標回転数を算出する目標回転数算出手段と、機
関の運転状態パラメータから機関のアイドル状態を判定
するアイドル状態判定手段と、アイドル状態と判定され
た場合には、アイドル状態の目標回転数と目標コモンレ
ール圧との関係を示す予め設定されている特性に基づい
て、機関の目標回転数より目標コモンレール圧を算出す
るアイドル時噴射圧力演算手段と、アイドル状態でない
と判定された場合には、機関の実回転数と目標噴射量よ
り目標コモンレール圧を算出する非アイドル時噴射圧力
演算手段とを設けたことを特徴としている。
【０００９】
【作用】本発明の内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置に
よれば、機関がアイドル状態と判定された場合には、機
関の目標回転数より目標コモンレール圧が算出され、機
関がアイドル状態でないと判定された場合には、機関の
実回転数と目標噴射量より目標コモンレール圧が算出さ
れる。この結果、機関のアイドル時には、常に安定した
目標回転数から目標コモンレール圧が算出されるため、
実コモンレール圧は安定し、燃焼状態が安定する
よれば、機関がアイドル状態と判定された場合には、機
関の目標回転数より目標コモンレール圧が算出され、機
関がアイドル状態でないと判定された場合には、機関の
実回転数と目標噴射量より目標コモンレール圧が算出さ
れる。この結果、機関のアイドル時には、常に安定した
目標回転数から目標コモンレール圧が算出されるため、
実コモンレール圧は安定し、燃焼状態が安定する
【００１０】
【実施例】以下、図面を用いて本発明の内燃機関の蓄圧
式燃料噴射制御装置の実施例を説明するが、まず図１に
より、本発明の前提となる内燃機関の蓄圧式燃料噴射制
御装置の概略構成を説明する。内燃機関（エンジン）１
には、各気筒の燃焼室に対して高圧の燃料を噴射するイ
ンジェクタ２が配置され、インジェクタ２からエンジン
１への燃料噴射は、噴射制御用電磁弁３の開弁／閉弁に
より制御される。インジェクタ２は各気筒共通の高圧蓄
圧配管、いわゆるコモンレール４に接続されており、噴
射制御用電磁弁３が開いている間、コモンレール４内の
燃料がインジェクタ２よりエンジン１の燃焼室内に噴射
される。故に、コモンレール４には連続的に燃料噴射圧
に相当する高い所定圧が蓄圧される必要があり、そのた
めにコモンレール４には供給配管６、チェックバルブ５
を経て高圧燃料を供給可能な高圧ポンプ７が接続され
る。高圧ポンプ７は、燃料タンク８から公知の低圧供給
ポンプ９を経て吸入した燃料を、エンジン１の回転に同
期する図示しないカムによってプランジャを往復運動さ
せ、要求される所定高圧に昇圧してコモンレール４に供
給するものであり、吐出量制御装置１０を備えている。
この吐出量制御装置１０は、高圧ポンプ７の吸入ポート
を開閉する高圧ポンプ弁を備え、この高圧ポンプ弁によ
り高圧ポンプ７の有効圧送ストロークを調節して吐出量
を制御する。
式燃料噴射制御装置の実施例を説明するが、まず図１に
より、本発明の前提となる内燃機関の蓄圧式燃料噴射制
御装置の概略構成を説明する。内燃機関（エンジン）１
には、各気筒の燃焼室に対して高圧の燃料を噴射するイ
ンジェクタ２が配置され、インジェクタ２からエンジン
１への燃料噴射は、噴射制御用電磁弁３の開弁／閉弁に
より制御される。インジェクタ２は各気筒共通の高圧蓄
圧配管、いわゆるコモンレール４に接続されており、噴
射制御用電磁弁３が開いている間、コモンレール４内の
燃料がインジェクタ２よりエンジン１の燃焼室内に噴射
される。故に、コモンレール４には連続的に燃料噴射圧
に相当する高い所定圧が蓄圧される必要があり、そのた
めにコモンレール４には供給配管６、チェックバルブ５
を経て高圧燃料を供給可能な高圧ポンプ７が接続され
る。高圧ポンプ７は、燃料タンク８から公知の低圧供給
ポンプ９を経て吸入した燃料を、エンジン１の回転に同
期する図示しないカムによってプランジャを往復運動さ
せ、要求される所定高圧に昇圧してコモンレール４に供
給するものであり、吐出量制御装置１０を備えている。
この吐出量制御装置１０は、高圧ポンプ７の吸入ポート
を開閉する高圧ポンプ弁を備え、この高圧ポンプ弁によ
り高圧ポンプ７の有効圧送ストロークを調節して吐出量
を制御する。
【００１１】噴射制御用電磁弁３と吐出量制御装置１０
の高圧ポンプ弁は、電子制御ユニット（以下単にＥＣＵ
という）１１から出力される制御信号によりその作動が
制御される。ＥＣＵ１１には、エンジン回転数センサ１
２及びアクセル開度センサ１３からの検出信号が入力さ
れると共に、実コモンレール圧力を検出する圧力センサ
１４、及び水温、吸気温、吸気圧等の各種センサ１５か
らの入力信号が入力される。ＥＣＵ１１は、これらの入
力信号に基づいてエンジンの運転状態を判断し、所定の
プログラムに従って演算処理を行い、噴射制御用電磁弁
３及び吐出量制御装置１０に対する最適制御信号を出力
する。また、ＥＣＵ１１には、図示はしないが、検出デ
ータ、制御プログラム等を記憶するメモリ（ＲＡＭ，Ｒ
ＯＭ）が備えられている。
の高圧ポンプ弁は、電子制御ユニット（以下単にＥＣＵ
という）１１から出力される制御信号によりその作動が
制御される。ＥＣＵ１１には、エンジン回転数センサ１
２及びアクセル開度センサ１３からの検出信号が入力さ
れると共に、実コモンレール圧力を検出する圧力センサ
１４、及び水温、吸気温、吸気圧等の各種センサ１５か
らの入力信号が入力される。ＥＣＵ１１は、これらの入
力信号に基づいてエンジンの運転状態を判断し、所定の
プログラムに従って演算処理を行い、噴射制御用電磁弁
３及び吐出量制御装置１０に対する最適制御信号を出力
する。また、ＥＣＵ１１には、図示はしないが、検出デ
ータ、制御プログラム等を記憶するメモリ（ＲＡＭ，Ｒ
ＯＭ）が備えられている。
【００１２】図２は、図１のＥＣＵ１１における制御ブ
ロック図を示すものである。図２において、まず、噴射
量制御について説明する。図１に示されるエンジン回転
数センサ１２及びアクセル開度センサ１３によって検出
された実回転数ＮＥ及びアクセル開度θＡＣは目標噴射
量演算回路２０に入力され、ここで目標噴射量ＱＦＩ
Ｎ′が算出される。この目標噴射量ＱＦＩＮ′は目標噴
射量補正回路２１に入力され、ここで後述する補正噴射
量ＱＣが加味されて最終の目標噴射量ＱＦＩＮが算出さ
れる。この最終目標噴射量ＱＦＩＮはインジェクタ通電
時間演算回路２２に入力され、ここに入力される後述す
る実コモンレール圧ＰＣが加味されてインジェクタ通電
時間ＴＱが求められる。そして、インジェクタ駆動回路
２３により、インジェクタが駆動され燃料が噴射され
る。
ロック図を示すものである。図２において、まず、噴射
量制御について説明する。図１に示されるエンジン回転
数センサ１２及びアクセル開度センサ１３によって検出
された実回転数ＮＥ及びアクセル開度θＡＣは目標噴射
量演算回路２０に入力され、ここで目標噴射量ＱＦＩ
Ｎ′が算出される。この目標噴射量ＱＦＩＮ′は目標噴
射量補正回路２１に入力され、ここで後述する補正噴射
量ＱＣが加味されて最終の目標噴射量ＱＦＩＮが算出さ
れる。この最終目標噴射量ＱＦＩＮはインジェクタ通電
時間演算回路２２に入力され、ここに入力される後述す
る実コモンレール圧ＰＣが加味されてインジェクタ通電
時間ＴＱが求められる。そして、インジェクタ駆動回路
２３により、インジェクタが駆動され燃料が噴射され
る。
【００１３】ここで、目標噴射量補正回路２１に加味さ
れる補正噴射量ＱＣは、これを目標噴射量補正回路２１
に加えるか否かがアイドル状態判定回路２８によって決
定される。アイドル状態判定回路２８はエンジンの運転
状態パラメータによってエンジンがアイドル状態か否か
を判定するものであり、アイドル状態の時に３つのスイ
ッチＳＷ１〜ＳＷ３を全てＯＮの位置にし、アイドル状
態でない時には３つのスイッチＳＷ１〜ＳＷ３を全てＯ
ＦＦの位置にする。アイドル状態判定回路２８によりア
イドルであると判定された場合（図で示すＯＮ）は、ま
ずエンジン水温により、目標回転数演算回路２４にて目
標アイドル回転数ＮＥＦが求められる。次に、その目標
回転数ＮＥＦと実回転数ＮＥにより、回転数補正噴射量
演算回路２５にて、偏差に応じた補正噴射量ＱＣ１が算
出される。
れる補正噴射量ＱＣは、これを目標噴射量補正回路２１
に加えるか否かがアイドル状態判定回路２８によって決
定される。アイドル状態判定回路２８はエンジンの運転
状態パラメータによってエンジンがアイドル状態か否か
を判定するものであり、アイドル状態の時に３つのスイ
ッチＳＷ１〜ＳＷ３を全てＯＮの位置にし、アイドル状
態でない時には３つのスイッチＳＷ１〜ＳＷ３を全てＯ
ＦＦの位置にする。アイドル状態判定回路２８によりア
イドルであると判定された場合（図で示すＯＮ）は、ま
ずエンジン水温により、目標回転数演算回路２４にて目
標アイドル回転数ＮＥＦが求められる。次に、その目標
回転数ＮＥＦと実回転数ＮＥにより、回転数補正噴射量
演算回路２５にて、偏差に応じた補正噴射量ＱＣ１が算
出される。
【００１４】一方、実回転数ＮＥから、気筒間回転速度
時間演算回路２６にて、各気筒の回転速度時間が割り出
され、気筒間回転速度合せ補正噴射量演算回路２７にお
いて、各気筒の回転速度を合せるべく補正噴射量ＱＣ２
が算出される。そして、この気筒間回転速度合せ補正噴
射量演算回路２７で算出された補正噴射量ＱＣ２と、回
転数補正噴射量演算回路２５にて算出された補正噴射量
ＱＣ１とは加算回路３４にて加算されて補正噴射量ＱＣ
となり、アイドル状態判定回路２８によってアイドル時
と判定された時にＯＮとなるスイッチＳＷ１を通じて前
述した目標噴射量補正回路２１へ投入される。
時間演算回路２６にて、各気筒の回転速度時間が割り出
され、気筒間回転速度合せ補正噴射量演算回路２７にお
いて、各気筒の回転速度を合せるべく補正噴射量ＱＣ２
が算出される。そして、この気筒間回転速度合せ補正噴
射量演算回路２７で算出された補正噴射量ＱＣ２と、回
転数補正噴射量演算回路２５にて算出された補正噴射量
ＱＣ１とは加算回路３４にて加算されて補正噴射量ＱＣ
となり、アイドル状態判定回路２８によってアイドル時
と判定された時にＯＮとなるスイッチＳＷ１を通じて前
述した目標噴射量補正回路２１へ投入される。
【００１５】次に、コモンレール圧制御について説明す
る。アイドル状態判定回路２８にてアイドルと判定（Ｏ
Ｎ）された場合には、目標回転数演算回路２４によって
算出された目標回転数ＮＥＦがスイッチＳＷ２を通じて
目標コモンレール圧演算回路２９に入力され、ここで目
標コモンレール圧ＰＦＩＮが図３(a) に示すような特性
に基づいて算出される。一方、アイドル状態判定回路２
８にてアイドル状態でないと判定された場合（ＯＦＦ）
には、目標噴射量補正回路２１で算出された最終目標噴
射量ＱＦＩＮと実回転数ＮＥがそれぞれスイッチＳＷ
３，ＳＷ２を通じて目標コモンレール圧演算回路２９に
入力され、ここで目標コモンレール圧ＰＦＩＮが図３
(b) に示すような特性に基づいて算出される。
る。アイドル状態判定回路２８にてアイドルと判定（Ｏ
Ｎ）された場合には、目標回転数演算回路２４によって
算出された目標回転数ＮＥＦがスイッチＳＷ２を通じて
目標コモンレール圧演算回路２９に入力され、ここで目
標コモンレール圧ＰＦＩＮが図３(a) に示すような特性
に基づいて算出される。一方、アイドル状態判定回路２
８にてアイドル状態でないと判定された場合（ＯＦＦ）
には、目標噴射量補正回路２１で算出された最終目標噴
射量ＱＦＩＮと実回転数ＮＥがそれぞれスイッチＳＷ
３，ＳＷ２を通じて目標コモンレール圧演算回路２９に
入力され、ここで目標コモンレール圧ＰＦＩＮが図３
(b) に示すような特性に基づいて算出される。
【００１６】目標コモンレール圧演算回路２９で算出さ
れた目標コモンレール圧ＰＦＩＮと、実コモンレール圧
検出回路３０で検出された実コモンレール圧ＰＣは比較
回路３３に入力され、この比較結果により、高圧ポンプ
弁通電時期演算回路３１で通電時間が演算され、高圧ポ
ンプ弁駆動回路３２によって高圧ポンプ弁が駆動され
る。コモンレールの圧力は実コモンレール圧検出回路３
３によって検出され、この実コモンレール圧ＰＣは比較
回路３０とインジェクタ通電時間演算回路２２に入力さ
れてインジェクタ通電時間に反映されている。このよう
に、高圧ポンプ弁は実コモンレール圧ＰＣと目標コモン
レール圧ＰＦＩＮの偏差に応じ、比較回路３０、高圧ポ
ンプ弁通電時期演算回路３１、および高圧ポンプ弁駆動
回路３２によってＰＩＤ（比例・積分・微分）制御され
る。
れた目標コモンレール圧ＰＦＩＮと、実コモンレール圧
検出回路３０で検出された実コモンレール圧ＰＣは比較
回路３３に入力され、この比較結果により、高圧ポンプ
弁通電時期演算回路３１で通電時間が演算され、高圧ポ
ンプ弁駆動回路３２によって高圧ポンプ弁が駆動され
る。コモンレールの圧力は実コモンレール圧検出回路３
３によって検出され、この実コモンレール圧ＰＣは比較
回路３０とインジェクタ通電時間演算回路２２に入力さ
れてインジェクタ通電時間に反映されている。このよう
に、高圧ポンプ弁は実コモンレール圧ＰＣと目標コモン
レール圧ＰＦＩＮの偏差に応じ、比較回路３０、高圧ポ
ンプ弁通電時期演算回路３１、および高圧ポンプ弁駆動
回路３２によってＰＩＤ（比例・積分・微分）制御され
る。
【００１７】次に、以上のように構成された内燃機関の
蓄圧式燃料噴射制御装置における本発明の実施例の目標
コモンレール圧ＰＦＩＮの演算の手順を、図４に示すフ
ローチャートにより説明する。ステップ４０１ではま
ず、実エンジン回転数ＮＥ，アクセル開度θＡＣ，エン
ジン水温等のエンジンの運転状態パラメータが読み込ま
れ、続くステップ４０２では、エンジン水温から目標回
転数ＮＥＦが算出される。この後のステップ４０３で
は、実エンジン回転数ＮＥとアクセル開度θＡＣから目
標噴射量ＱＦＩＮ′が算出され、ステップ４０４におい
て、エンジンがアイドル状態か否かがエンジンの運転状
態パラメータにより判定される。
蓄圧式燃料噴射制御装置における本発明の実施例の目標
コモンレール圧ＰＦＩＮの演算の手順を、図４に示すフ
ローチャートにより説明する。ステップ４０１ではま
ず、実エンジン回転数ＮＥ，アクセル開度θＡＣ，エン
ジン水温等のエンジンの運転状態パラメータが読み込ま
れ、続くステップ４０２では、エンジン水温から目標回
転数ＮＥＦが算出される。この後のステップ４０３で
は、実エンジン回転数ＮＥとアクセル開度θＡＣから目
標噴射量ＱＦＩＮ′が算出され、ステップ４０４におい
て、エンジンがアイドル状態か否かがエンジンの運転状
態パラメータにより判定される。
【００１８】ステップ４０４においてエンジンがアイド
ル状態であると判定された場合（ＹＥＳ）にはステップ
４０５に進み、図３(a) に示すように、目標回転数ＮＥ
Ｆから、目標コモンレール圧ＰＦＩＮが算出される。一
方、ステップ４０４においてエンジンがアイドル状態で
ないと判定された場合（ＮＯ）はステップ４０６に進
み、噴射補正量を加味した最終目標噴射量ＱＦＩＮが算
出され、続くステップ４０７において、図３(b) に示す
ように、実エンジン回転数ＮＥと目標噴射量ＱＦＩＮよ
り目標コモンレール圧ＰＦＩＮが算出される。
ル状態であると判定された場合（ＹＥＳ）にはステップ
４０５に進み、図３(a) に示すように、目標回転数ＮＥ
Ｆから、目標コモンレール圧ＰＦＩＮが算出される。一
方、ステップ４０４においてエンジンがアイドル状態で
ないと判定された場合（ＮＯ）はステップ４０６に進
み、噴射補正量を加味した最終目標噴射量ＱＦＩＮが算
出され、続くステップ４０７において、図３(b) に示す
ように、実エンジン回転数ＮＥと目標噴射量ＱＦＩＮよ
り目標コモンレール圧ＰＦＩＮが算出される。
【００１９】以上の様に本発明の実施例によれば、エン
ジンがアイドル時には、常に安定した目標回転数ＮＥＦ
から目標コモンレール圧ＰＦＩＮが算出されるため、実
コモンレール圧ＰＣは安定し、燃焼状態が安定する。し
かも、従来技術であるアイドル時に於ける噴射量補正技
術とあいまって、蓄圧式ユニットインジェクタ装置だか
らこそできるローアイドル低回転数化が実現できる。
ジンがアイドル時には、常に安定した目標回転数ＮＥＦ
から目標コモンレール圧ＰＦＩＮが算出されるため、実
コモンレール圧ＰＣは安定し、燃焼状態が安定する。し
かも、従来技術であるアイドル時に於ける噴射量補正技
術とあいまって、蓄圧式ユニットインジェクタ装置だか
らこそできるローアイドル低回転数化が実現できる。
【００２０】なお、本実施例では、ローアイドル低回転
数化を目的に、アイドル状態のみに適用する例を示した
が、いうまでもなく、ローアイドルに限らず、常に一定
の回転数である状態であれば、本発明は回転数の安定化
に対して有効である。
数化を目的に、アイドル状態のみに適用する例を示した
が、いうまでもなく、ローアイドルに限らず、常に一定
の回転数である状態であれば、本発明は回転数の安定化
に対して有効である。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
エンジンがアイドル時には、常に安定した目標回転数か
ら目標コモンレール圧が算出されるため、実コモンレー
ル圧は安定し、燃焼状態が安定するという効果がある。
エンジンがアイドル時には、常に安定した目標回転数か
ら目標コモンレール圧が算出されるため、実コモンレー
ル圧は安定し、燃焼状態が安定するという効果がある。
【図１】本発明の内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置の
概略構成図である。
概略構成図である。
【図２】図１のＥＣＵにおける制御ブロック図である。
【図３】(a) は図２の目標コモンレール圧演算回路にお
いて目標エンジン回転数から目標コモンレール圧を算出
するための特性図であり、(b) は図２の目標コモンレー
ル圧演算回路において実エンジン回転数と目標噴射量か
ら目標コモンレール圧を算出するための特性図である。
いて目標エンジン回転数から目標コモンレール圧を算出
するための特性図であり、(b) は図２の目標コモンレー
ル圧演算回路において実エンジン回転数と目標噴射量か
ら目標コモンレール圧を算出するための特性図である。
【図４】本発明の一実施例の目標コモンレール圧力を演
算する手順を示すフローチャートである。
算する手順を示すフローチャートである。
１…内燃機関（エンジン） ２…インジェクタ ３…噴射制御用電磁弁 ４…コモンレール（高圧蓄圧配管） ５…チェックバルブ ６…供給配管 ７…高圧ポンプ ８…燃料タンク ９…低圧供給ポンプ １０…吐出量制御装置 １１…電子制御ユニット（ＥＣＵ） １２…回転数センサ １３…アクセル開度センサ １４…圧力センサ ２０…目標噴射量演算回路 ２１…目標噴射量補正回路 ２２…インジェクタ通電時間演算回路 ２３…インジェクタ駆動回路 ２４…目標回転数演算回路 ２５…回転数補正噴射量演算回路 ２６…気筒間回転速度時間演算回路 ２７…気筒間回転速度合せ補正噴射量演算回路 ２８…アイドル状態判定回路 ２９…目標コモンレール圧演算回路 ３０…比較回路 ３１…高圧ポンプ弁通電時期演算回路 ３２…高圧ポンプ弁駆動回路 ３３…実コモンレール圧検出回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 板津 俊郎 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−66742（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02D 41/16 F02D 41/38 F02D 41/04 F02D 41/08 F02M 47/00 - 47/02
Claims (1)
- 【請求項１】 機関回転数、アクセル開度等の機関の運
転状態パラメータの検出値と実コモンレール圧の検出値
に基いて算出したインジェクタ通電時間によりインジェ
クタを駆動して燃料噴射を行うと共に、機関の実回転数
と目標噴射量より目標コモンレール圧を算出し、実コモ
ンレール圧がこの目標コモンレール圧に一致するように
コモンレールの圧力の制御を行う内燃機関の蓄圧式燃料
噴射制御装置において、 機関の目標回転数を算出する目標回転数算出手段と、 機関の運転状態パラメータから機関のアイドル状態を判
定するアイドル状態判定手段と、 アイドル状態と判定された場合には、アイドル状態の目
標回転数と目標コモンレール圧との関係を示す予め設定
されている特性に基づいて、前記機関の目標回転数より
目標コモンレール圧を算出するアイドル時噴射圧力演算
手段と、 アイドル状態でないと判定された場合には、機関の実回
転数と目標噴射量より目標コモンレール圧を算出する非
アイドル時噴射圧力演算手段とを設けたことを特徴とす
る内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4243451A JP3058227B2 (ja) | 1992-09-11 | 1992-09-11 | 内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4243451A JP3058227B2 (ja) | 1992-09-11 | 1992-09-11 | 内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0693914A JPH0693914A (ja) | 1994-04-05 |
| JP3058227B2 true JP3058227B2 (ja) | 2000-07-04 |
Family
ID=17104085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4243451A Expired - Fee Related JP3058227B2 (ja) | 1992-09-11 | 1992-09-11 | 内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3058227B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8120896B2 (en) | 2008-02-28 | 2012-02-21 | Panasonic Corporation | Strap device and electronic apparatus including the same |
| KR101189708B1 (ko) * | 2011-04-13 | 2012-10-11 | 재단법인 전북자동차기술원 | 커먼레일 디젤엔진의 전기 구동형 고압 연료펌프 구동시스템 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100489059B1 (ko) * | 2002-06-18 | 2005-05-12 | 현대자동차주식회사 | 커먼 레일 연료 분사 장치에서의 연료량 분배 방법 |
-
1992
- 1992-09-11 JP JP4243451A patent/JP3058227B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8120896B2 (en) | 2008-02-28 | 2012-02-21 | Panasonic Corporation | Strap device and electronic apparatus including the same |
| KR101189708B1 (ko) * | 2011-04-13 | 2012-10-11 | 재단법인 전북자동차기술원 | 커먼레일 디젤엔진의 전기 구동형 고압 연료펌프 구동시스템 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0693914A (ja) | 1994-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6105554A (en) | Method and device for fuel injection for engines | |
| US7284539B1 (en) | Fuel pressure controller for direct injection internal combustion engine | |
| JP4096924B2 (ja) | 内燃機関用噴射量制御装置 | |
| US20050263146A1 (en) | Fuel pressure control device for internal combustion engine | |
| US20090025688A1 (en) | Fuel injection control apparatus | |
| JP4289280B2 (ja) | 噴射量学習制御装置 | |
| JP4023020B2 (ja) | 高圧燃料噴射系の燃料圧制御装置 | |
| JP4501776B2 (ja) | 燃料供給システムの制御装置 | |
| JP2003176746A (ja) | ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 | |
| JP4269975B2 (ja) | 噴射量学習制御装置 | |
| JP2001289099A (ja) | 内燃機関の燃料圧力制御装置 | |
| JP2991574B2 (ja) | 内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置 | |
| JP3058227B2 (ja) | 内燃機関の蓄圧式燃料噴射装置 | |
| JP3695411B2 (ja) | 内燃機関用燃料噴射制御装置 | |
| JPH09177587A (ja) | 燃料噴射制御装置の異常判定装置 | |
| JP2000234543A (ja) | 高圧燃料噴射系の燃料圧制御装置 | |
| JP3659657B2 (ja) | 燃料噴射制御装置 | |
| JP2870365B2 (ja) | Ｅｇｒ装置付ディーゼルエンジンの燃料噴射量制御装置 | |
| JP3218895B2 (ja) | エンジンの回転数制御装置 | |
| JP3975559B2 (ja) | 内燃機関の蓄圧式燃料噴射制御装置 | |
| JPH051603A (ja) | デイーゼルエンジンのアイドル回転制御装置 | |
| JP3512932B2 (ja) | 内燃機関の燃料供給制御装置 | |
| JP2861476B2 (ja) | ディーゼルエンジンのアイドル回転制御装置 | |
| JPH02104941A (ja) | ディーゼル機関の燃料噴射制御装置 | |
| JP2903891B2 (ja) | 内燃機関の回転速度制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090421 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100421 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100421 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110421 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |