JP3055419B2 - 熱電材料及びその製造方法 - Google Patents
熱電材料及びその製造方法Info
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- JP3055419B2 JP3055419B2 JP6325937A JP32593794A JP3055419B2 JP 3055419 B2 JP3055419 B2 JP 3055419B2 JP 6325937 A JP6325937 A JP 6325937A JP 32593794 A JP32593794 A JP 32593794A JP 3055419 B2 JP3055419 B2 JP 3055419B2
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- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、準結晶の熱電特性とア
ルミニウムの電気伝導性を利用した軽量であると共に、
環境保護に適した熱電素子等の熱電材料及びその製造方
法に関する。
ルミニウムの電気伝導性を利用した軽量であると共に、
環境保護に適した熱電素子等の熱電材料及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】室温での使用に適した代表的なペルチエ
効果素子（熱電素子）は、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｔｅ又はＳｅを
主体とする組成を有する。
効果素子（熱電素子）は、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｔｅ又はＳｅを
主体とする組成を有する。
【０００３】図１は、熱電素子モジュールを示す模式図
である。１対のセラミックス板１間にｐ型熱電材料３
と、ｎ型熱電材料４とが挟まれており、セラミックス板
１とｐ型熱電材料３及びｎ型熱電材料４との間には夫々
電極２が設けられている。
である。１対のセラミックス板１間にｐ型熱電材料３
と、ｎ型熱電材料４とが挟まれており、セラミックス板
１とｐ型熱電材料３及びｎ型熱電材料４との間には夫々
電極２が設けられている。
【０００４】このｐ型及びｎ型の熱電材料３，４は、Ｂ
ｉ，Ｓｂ，Ｔｅ又はＳｅを主体とする材料で構成されて
いる。
ｉ，Ｓｂ，Ｔｅ又はＳｅを主体とする材料で構成されて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来の熱電材料は、Ｂｉ，Ｓｂ，Ｔｅ，Ｓｅ等の有毒
元素であるため、環境に悪影響を及ぼしやすいという難
点がある。また、これらの熱電材料は、比重が６．７ｇ
／ｃｍ3であり、重いという欠点もある。更に、これら
の従来の熱電材料は、導電率が低いという問題点もあ
る。
の従来の熱電材料は、Ｂｉ，Ｓｂ，Ｔｅ，Ｓｅ等の有毒
元素であるため、環境に悪影響を及ぼしやすいという難
点がある。また、これらの熱電材料は、比重が６．７ｇ
／ｃｍ3であり、重いという欠点もある。更に、これら
の従来の熱電材料は、導電率が低いという問題点もあ
る。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、軽量且つ高導電率であると共に、環境保護
に適した熱電材料及びその製造方法を提供することを目
的とする。
のであって、軽量且つ高導電率であると共に、環境保護
に適した熱電材料及びその製造方法を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る熱電材料
は、アルミニウム基合金の準結晶と電気良導体との複合
体からなることを特徴とする。この電気良導体とは、ｆ
ｃｃ構造のアルミニウムがある。
は、アルミニウム基合金の準結晶と電気良導体との複合
体からなることを特徴とする。この電気良導体とは、ｆ
ｃｃ構造のアルミニウムがある。
【０００８】本発明に係る熱電材料の製造方法は、アル
ミニウム基合金を液体急冷法又はガスアトマイズ法によ
り急冷してその薄帯、薄片又は粉末を得、これをそのま
ま又は熱処理して準結晶相とした後、電気良導体と混合
してホットプレス又は押出等により固化成形することを
特徴とする。
ミニウム基合金を液体急冷法又はガスアトマイズ法によ
り急冷してその薄帯、薄片又は粉末を得、これをそのま
ま又は熱処理して準結晶相とした後、電気良導体と混合
してホットプレス又は押出等により固化成形することを
特徴とする。
【０００９】
【作用】本発明においては、比重が２．５〜３．５ｇ／
ｃｍ3と軽量であるアルミニウム基合金からなる準結晶
と、ｆｃｃ構造のアルミニウム等からなる電気良導体の
複合体を熱電材料としているので、軽量であると共に、
環境保護に適している。また、この熱電材料はアルミニ
ウム基の準結晶を含んでいるので、性能指数が優れてい
る。更に、電気良導体も含有しているので、導電率が高
い。
ｃｍ3と軽量であるアルミニウム基合金からなる準結晶
と、ｆｃｃ構造のアルミニウム等からなる電気良導体の
複合体を熱電材料としているので、軽量であると共に、
環境保護に適している。また、この熱電材料はアルミニ
ウム基の準結晶を含んでいるので、性能指数が優れてい
る。更に、電気良導体も含有しているので、導電率が高
い。
【００１０】電気良導体として、ｆｃｃ構造のアルミニ
ウムを使用すると、準結晶と電気良導体とは同系の材料
であるので、両者の界面の接合が強力になり、熱電材料
の強度が高くなる。
ウムを使用すると、準結晶と電気良導体とは同系の材料
であるので、両者の界面の接合が強力になり、熱電材料
の強度が高くなる。
【００１１】
【実施例】次に、本発明の熱電材料について更に詳細に
説明する。電気良導体としては、ｆｃｃ構造のアルミニ
ウムの他に、Ａｇ、Ａｕ及びＣｕ等がある。このうち、
熱電導材の強度を考慮すると、Ａｌを使用することが好
ましい。導電率の点からは、Ａｕ又はＡｇが好ましい
が、高導電率と低コストの双方を満足するためには、Ａ
ｇの方が好ましい。
説明する。電気良導体としては、ｆｃｃ構造のアルミニ
ウムの他に、Ａｇ、Ａｕ及びＣｕ等がある。このうち、
熱電導材の強度を考慮すると、Ａｌを使用することが好
ましい。導電率の点からは、Ａｕ又はＡｇが好ましい
が、高導電率と低コストの双方を満足するためには、Ａ
ｇの方が好ましい。
【００１２】アルミニウム基の準結晶としては、以下に
例示するものがある。 (1)Ａｌ100-xＭｎx（２０≦ｘ≦２３原子％） (2)Ａｌ100-xＣｒx（１４≦ｘ≦１６原子％） (3)Ａｌ100-xＶx（１６≦ｘ≦１８原子％） (4)Ａｌ100-xＭｏx（８≦ｘ１２原子％） (5)Ａｌ74Ｍｎ20Ｓｉ6 (6)Ａｌ72Ｍｎ20Ｓｉ8 (7)Ａｌ55Ｍｎ25Ｓｉ20 (8)Ａｌ75Ｃｕ15Ｖ10 (9)Ａｌ75Ｆｅ15Ｎｉ10 (10)Ａｌ70Ｎｉ15Ｃｏ15 (11)Ａｌ65Ｃｕ20Ｆｅ15 (12)Ａｌ65Ｃｕ20Ｒｕ15 (13)Ａｌ65Ｃｕ20Ｏｓ15 (14)Ａｌ65Ｃｕ20Ｃｒ15 (15)Ａｌ65Ｃｕ20Ｍｎ15 (16)Ａｌ70Ｐｄ20Ｍｎ10 (17)Ａｌ70Ｐｄ20Ｒｅ10 (18)Ａｌ75Ｐｄ15Ｆｅ10 (19)Ａｌ75Ｐｄ15Ｒｕ10 (20)Ａｌ75Ｐｄ15Ｏｓ10 (21)Ａｌ 75 Ｃｕ15Ｃｏ20 (22)Ａｌ56Ｌｉ33Ｃｕ11 (23)Ａｌ60Ｌｉ30Ｃｕ10 (24)Ａｌ60Ｌｉ30Ａｕ10 (25)Ａｌ50Ｍｇ40Ｃｕ10 (26)Ａｌ52Ｍｇ18Ｐｄ30 (27)Ａｌ43Ｍｇ43Ｐｄ14 (28)Ａｌ53Ｍｎ20Ｓｉ27 (29)Ａｌ50Ｍｇ35Ａｇ15 (30)Ａｌ50Ｍｇ25Ｌｉ25 (31)Ａｌ73Ｐｄ20Ｍｎ7
例示するものがある。 (1)Ａｌ100-xＭｎx（２０≦ｘ≦２３原子％） (2)Ａｌ100-xＣｒx（１４≦ｘ≦１６原子％） (3)Ａｌ100-xＶx（１６≦ｘ≦１８原子％） (4)Ａｌ100-xＭｏx（８≦ｘ１２原子％） (5)Ａｌ74Ｍｎ20Ｓｉ6 (6)Ａｌ72Ｍｎ20Ｓｉ8 (7)Ａｌ55Ｍｎ25Ｓｉ20 (8)Ａｌ75Ｃｕ15Ｖ10 (9)Ａｌ75Ｆｅ15Ｎｉ10 (10)Ａｌ70Ｎｉ15Ｃｏ15 (11)Ａｌ65Ｃｕ20Ｆｅ15 (12)Ａｌ65Ｃｕ20Ｒｕ15 (13)Ａｌ65Ｃｕ20Ｏｓ15 (14)Ａｌ65Ｃｕ20Ｃｒ15 (15)Ａｌ65Ｃｕ20Ｍｎ15 (16)Ａｌ70Ｐｄ20Ｍｎ10 (17)Ａｌ70Ｐｄ20Ｒｅ10 (18)Ａｌ75Ｐｄ15Ｆｅ10 (19)Ａｌ75Ｐｄ15Ｒｕ10 (20)Ａｌ75Ｐｄ15Ｏｓ10 (21)Ａｌ 75 Ｃｕ15Ｃｏ20 (22)Ａｌ56Ｌｉ33Ｃｕ11 (23)Ａｌ60Ｌｉ30Ｃｕ10 (24)Ａｌ60Ｌｉ30Ａｕ10 (25)Ａｌ50Ｍｇ40Ｃｕ10 (26)Ａｌ52Ｍｇ18Ｐｄ30 (27)Ａｌ43Ｍｇ43Ｐｄ14 (28)Ａｌ53Ｍｎ20Ｓｉ27 (29)Ａｌ50Ｍｇ35Ａｇ15 (30)Ａｌ50Ｍｇ25Ｌｉ25 (31)Ａｌ73Ｐｄ20Ｍｎ7
【００１３】熱電材料におけるアルミニウム基の準結晶
の割合は、５０〜９５体積％とすることが好ましい。こ
れは熱電材料の強度の点から、アルミニウム基準結晶の
割合が５０体積％以上である方が好ましいからである。
また、準結晶の割合が９５体積％を超えると、脆化して
モジュールとしての強度が不足するので、準結晶の割合
は９５体積％以下とすることが好ましい。
の割合は、５０〜９５体積％とすることが好ましい。こ
れは熱電材料の強度の点から、アルミニウム基準結晶の
割合が５０体積％以上である方が好ましいからである。
また、準結晶の割合が９５体積％を超えると、脆化して
モジュールとしての強度が不足するので、準結晶の割合
は９５体積％以下とすることが好ましい。
【００１４】これらのアルミニウム基合金(1)〜(32)の
準結晶は液体急冷法により得ることができる。また、ア
ルミニウム基合金(8),(26),(28)の準結晶は、液体急冷
法によりアモルファス相とした後、６５０乃至８２０Ｋ
に６０〜６００秒保持する熱処理を行うことにより準結
晶とすることができる。
準結晶は液体急冷法により得ることができる。また、ア
ルミニウム基合金(8),(26),(28)の準結晶は、液体急冷
法によりアモルファス相とした後、６５０乃至８２０Ｋ
に６０〜６００秒保持する熱処理を行うことにより準結
晶とすることができる。
【００１５】更に、アルミニウム基合金(9)〜(22)は、
液体急冷法により急冷しなくても、水冷、油冷又は炉冷
等の冷却方法で準結晶とすることができる。
液体急冷法により急冷しなくても、水冷、油冷又は炉冷
等の冷却方法で準結晶とすることができる。
【００１６】この準結晶相は、液体急冷法により薄帯、
厚片又は粉末を得ることにより、又は更にこれを熱処理
することにより得ることができる。また、液体急冷法の
替わりに、ガスアトマイズ法を適用することもできる。
そして、この準結晶相をポットプレス又は押出法等によ
り固化成形することにより、熱電材料とすることができ
る。
厚片又は粉末を得ることにより、又は更にこれを熱処理
することにより得ることができる。また、液体急冷法の
替わりに、ガスアトマイズ法を適用することもできる。
そして、この準結晶相をポットプレス又は押出法等によ
り固化成形することにより、熱電材料とすることができ
る。
【００１７】次に、このアルミニウム基合金からなる準
結晶相の製造方法について具体的に説明する。図２は液
体急冷法を説明する図である。銅製ローラ２の上方に石
英ノズル１が配設されており、石英ノズル１内にはアル
ミニウム基合金の溶湯３が貯留されている。
結晶相の製造方法について具体的に説明する。図２は液
体急冷法を説明する図である。銅製ローラ２の上方に石
英ノズル１が配設されており、石英ノズル１内にはアル
ミニウム基合金の溶湯３が貯留されている。
【００１８】そして、石英ノズル１の下端５から溶湯３
を銅製ローラ２上に供給し、銅製ローラ２を矢印方向に
回転駆動すると、銅製ローラ２により溶湯３が急冷され
て、その薄帯４が得られる。
を銅製ローラ２上に供給し、銅製ローラ２を矢印方向に
回転駆動すると、銅製ローラ２により溶湯３が急冷され
て、その薄帯４が得られる。
【００１９】図３はガスアトマイズ法を示す図である。
溶湯保持るつぼ１１内に溶湯が貯留されておりるつぼ１
１の下壁中央から溶湯の細流１４が流出するようになっ
ている。そして、るつぼ１１の下面には噴霧ノズル１３
が配置されており、この噴霧ノズル１３から溶湯細流１
４に向けて高圧ガスが噴き付けられるようになってい
る。
溶湯保持るつぼ１１内に溶湯が貯留されておりるつぼ１
１の下壁中央から溶湯の細流１４が流出するようになっ
ている。そして、るつぼ１１の下面には噴霧ノズル１３
が配置されており、この噴霧ノズル１３から溶湯細流１
４に向けて高圧ガスが噴き付けられるようになってい
る。
【００２０】このガスアトマイズ法においては、高圧ガ
ス２が吹き付けられる粉化点１５にて、溶湯細流１４が
急冷されて粉化する。この粉化したアルミニウム基合金
は粉化点１５から落下する過程で冷却される。
ス２が吹き付けられる粉化点１５にて、溶湯細流１４が
急冷されて粉化する。この粉化したアルミニウム基合金
は粉化点１５から落下する過程で冷却される。
【００２１】これらの図２により得られた急冷薄帯４又
は図３により得られた粉体は、そのまま又は熱処理後、
粉砕し、分級した後、固化成形する。
は図３により得られた粉体は、そのまま又は熱処理後、
粉砕し、分級した後、固化成形する。
【００２２】この固化成形はプレス法又は押出法により
行うことができる。例えば、プレスによる固化成形条件
は、プレス圧力Ｐ、プレス温度Ｔを以下の条件にて１０
分以上処理する。２９．４ＭＰａ≦Ｐ≦７８４ＭＰａ 室温≦Ｔ≦４５０℃
行うことができる。例えば、プレスによる固化成形条件
は、プレス圧力Ｐ、プレス温度Ｔを以下の条件にて１０
分以上処理する。２９．４ＭＰａ≦Ｐ≦７８４ＭＰａ 室温≦Ｔ≦４５０℃
【００２３】一方、押出法により固化成形する場合は、
押出温度Ｔを以下の条件にする。即ち、押出において
は、押出温度を室温以上、例えば、４５０℃（７２３
Ｋ）以下とする。また、押出比は例えば、５乃至２０で
ある。
押出温度Ｔを以下の条件にする。即ち、押出において
は、押出温度を室温以上、例えば、４５０℃（７２３
Ｋ）以下とする。また、押出比は例えば、５乃至２０で
ある。
【００２４】なお、押出工程の前に、予備加熱すること
が好ましい。この予備加熱条件は例えば、５７３Ｋ以下
のオイルバスの場合は、２４０秒、５７３〜７２５Ｋの
電気炉の場合は、９００秒である。
が好ましい。この予備加熱条件は例えば、５７３Ｋ以下
のオイルバスの場合は、２４０秒、５７３〜７２５Ｋの
電気炉の場合は、９００秒である。
【００２５】また、押出比は５乃至２０である。この押
出比は、押出加工において材料の変形の程度を示す尺度
となるものであり、押出比は材料の始めの断面積をＡ、
押出後の断面積をａとすれば、Ａ／ａで表される。な
お、押出比を断面減少率で評価する場合もある。また、
前記押出比５乃至２０は、ダイス半角が３０°、押出速
度（ラム速度）が５ｍｍ／秒の場合のものである。
出比は、押出加工において材料の変形の程度を示す尺度
となるものであり、押出比は材料の始めの断面積をＡ、
押出後の断面積をａとすれば、Ａ／ａで表される。な
お、押出比を断面減少率で評価する場合もある。また、
前記押出比５乃至２０は、ダイス半角が３０°、押出速
度（ラム速度）が５ｍｍ／秒の場合のものである。
【００２６】押出ビレットは図４に示す構造を有する。
即ち、容器２０は外径が２３ｍｍ，内径が２０ｍｍのア
ルミニウム製又は銅製のものであり、この容器２０内
に、圧力２５０ＭＰａの冷間プレスにより５ｇづつ、合
計２０〜２５ｇの粉末２１を約７８％の充填率で詰め、
スペーサ２２を配置した後、１×１０-3Ｐａの真空度で
約２１．６ｋｓ真空引きした後、Ａｒガスで置換する。
その後、プラグ２３を配置し、エポキシ系又はセラミッ
クス系の接着剤２４によりプラグ２３と容器２０内面と
の間をシールする。このようにして、押出ビレットが得
られる。
即ち、容器２０は外径が２３ｍｍ，内径が２０ｍｍのア
ルミニウム製又は銅製のものであり、この容器２０内
に、圧力２５０ＭＰａの冷間プレスにより５ｇづつ、合
計２０〜２５ｇの粉末２１を約７８％の充填率で詰め、
スペーサ２２を配置した後、１×１０-3Ｐａの真空度で
約２１．６ｋｓ真空引きした後、Ａｒガスで置換する。
その後、プラグ２３を配置し、エポキシ系又はセラミッ
クス系の接着剤２４によりプラグ２３と容器２０内面と
の間をシールする。このようにして、押出ビレットが得
られる。
【００２７】図５は衝撃成形法の概要を示す図である。
円筒状のホルダ３１の一端部に、スパーリングリング３
２を介してコンテナ３３がその開口部をホルダ３１の他
端部に向けて設置されており、このコンテナ３３内には
粉末３４が収納され、プラグ３５が粉末３４を封入して
いる。そして、このプラグ３５に向けて、衝撃銃から推
進体３７を発射し、この推進体３７に固定されたフライ
ヤ３６を所定の速度でプラグ３５に衝突させる。この衝
撃圧力は２０〜２００ＧＰａであり、この衝撃力により
粉末３４は瞬間的に固化成形される。
円筒状のホルダ３１の一端部に、スパーリングリング３
２を介してコンテナ３３がその開口部をホルダ３１の他
端部に向けて設置されており、このコンテナ３３内には
粉末３４が収納され、プラグ３５が粉末３４を封入して
いる。そして、このプラグ３５に向けて、衝撃銃から推
進体３７を発射し、この推進体３７に固定されたフライ
ヤ３６を所定の速度でプラグ３５に衝突させる。この衝
撃圧力は２０〜２００ＧＰａであり、この衝撃力により
粉末３４は瞬間的に固化成形される。
【００２８】このようにして、固化成形したアルミニウ
ム基合金は所定の形状に切断した後、モジュール化す
る。
ム基合金は所定の形状に切断した後、モジュール化す
る。
【００２９】熱電材料の性能指数ＺはＺ＝α2σ／κに
より表される。但し、αは熱起電力、σは導電率、κは
熱伝導率である。本実施例においては、準結晶を含むこ
とから、通常の結晶材とは異なり、熱起電力αが２０〜
５０倍に上昇し、熱伝導率κが１／５０〜１／１００に
低下する。しかも、Ａｌ相が導電率σを向上させて結果
的に性能指数Ｚが向上する。
より表される。但し、αは熱起電力、σは導電率、κは
熱伝導率である。本実施例においては、準結晶を含むこ
とから、通常の結晶材とは異なり、熱起電力αが２０〜
５０倍に上昇し、熱伝導率κが１／５０〜１／１００に
低下する。しかも、Ａｌ相が導電率σを向上させて結果
的に性能指数Ｚが向上する。
【００３０】次に、実際に本発明の実施例に係る熱電材
料を製造してその特性を調べた結果について、比較例と
比較して説明する。この熱電材料は、一般式ＡｌXＱYで
表され、下記表１及び表２において、組成欄はＱの組成
を表す。また、Ａｌの量Ｘ（重量％）により、この熱電
材料の組成を示した。従って、Ｑの量Ｙ（重量％）は１
００−Ｘである。但し、測定温度は全て室温である。こ
れらの熱電材料の特性を下記表１（本発明の実施例）及
び表２（比較例）に示す。また、｜α｜は熱起電力αの
絶対値、ρは比抵抗、Ｚは性能指数である。
料を製造してその特性を調べた結果について、比較例と
比較して説明する。この熱電材料は、一般式ＡｌXＱYで
表され、下記表１及び表２において、組成欄はＱの組成
を表す。また、Ａｌの量Ｘ（重量％）により、この熱電
材料の組成を示した。従って、Ｑの量Ｙ（重量％）は１
００−Ｘである。但し、測定温度は全て室温である。こ
れらの熱電材料の特性を下記表１（本発明の実施例）及
び表２（比較例）に示す。また、｜α｜は熱起電力αの
絶対値、ρは比抵抗、Ｚは性能指数である。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【００３５】これらの表１及び表２の比較から、本発明
の実施例に係る熱電材料はいずれも性能指数が高いのに
対し、比較例の熱電材料は性能指数が低い。
の実施例に係る熱電材料はいずれも性能指数が高いのに
対し、比較例の熱電材料は性能指数が低い。
【００３６】次に、ＡｇXＱY系熱電材料の熱起電力、比
抵抗及び性能指数を下記表３（実施例）及び表４（比較
例）に示す。
抵抗及び性能指数を下記表３（実施例）及び表４（比較
例）に示す。
【００３７】
【表３】
【００３８】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【００４１】これらの表３及び表４の比較から、本発明
の実施例に係る熱電材料はいずれも性能指数が高いのに
対し、比較例の熱電材料は性能指数が低い。
の実施例に係る熱電材料はいずれも性能指数が高いのに
対し、比較例の熱電材料は性能指数が低い。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、アルミ
ニウム基合金の準結晶と電気良導体との複合体からなる
熱電材料であるので、軽量であると共に、導電率が高い
という優れた効果を奏する。また、これらの構成元素は
環境を汚染することがないという利点を有する。
ニウム基合金の準結晶と電気良導体との複合体からなる
熱電材料であるので、軽量であると共に、導電率が高い
という優れた効果を奏する。また、これらの構成元素は
環境を汚染することがないという利点を有する。
【００４３】
【図１】熱電素子の一例を示す模式図である。
【００４４】
【図２】液体急冷法を説明する模式図である。
【００４５】
【図３】ガスアトマイズ法を説明する模式図である。
【００４６】
【図４】押出ビレットの製造方法を説明する図である。
【００４７】
【図５】衝撃成形法を説明する図である。
【００４８】
１：セラミック板、２：電極、３：ｐ型熱電材料、４：
ｎ型熱電材料、５：石英ノズル、６：銅製ロール、７：
溶湯、８：薄帯、１１：溶湯保持るつぼ、１２：高圧ガ
ス、１３：噴霧ノズル、１４：溶湯細流、１５：粉化
点、１６：粉体、２０：容器、２１：粉体、２２：スペ
ーサ、２３：プラグ、２４：接着剤、３１：ホルダ、３
２：スパーリングリング、３３：コンテナ、３４：粉
体、３５：プラグ、３６：フライヤ、３７：推進体
ｎ型熱電材料、５：石英ノズル、６：銅製ロール、７：
溶湯、８：薄帯、１１：溶湯保持るつぼ、１２：高圧ガ
ス、１３：噴霧ノズル、１４：溶湯細流、１５：粉化
点、１６：粉体、２０：容器、２１：粉体、２２：スペ
ーサ、２３：プラグ、２４：接着剤、３１：ホルダ、３
２：スパーリングリング、３３：コンテナ、３４：粉
体、３５：プラグ、３６：フライヤ、３７：推進体
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミニウム基合金の準結晶と電気良導
体との複合体からなることを特徴とする熱電材料。 - 【請求項２】 前記電気良導体がｆｃｃ構造のアルミニ
ウムであることを特徴とする請求項１に記載の熱電材
料。 - 【請求項３】 アルミニウム基合金を液体急冷法又はガ
スアトマイズ法により急冷してその薄帯、薄片又は粉末
を得、これをそのまま又は熱処理して準結晶相とした
後、電気良導体と混合してホットプレス又は押出等によ
り固化成形することを特徴とする熱電材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6325937A JP3055419B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 熱電材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6325937A JP3055419B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 熱電材料及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08178758A JPH08178758A (ja) | 1996-07-12 |
| JP3055419B2 true JP3055419B2 (ja) | 2000-06-26 |
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