JP3054449B2

JP3054449B2 - 高速増殖炉

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Publication number: JP3054449B2
Application number: JP3036241A
Authority: JP
Inventors: 正俊川島; 和夫有江
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1991-03-01
Filing date: 1991-03-01
Publication date: 2000-06-19
Anticipated expiration: 2015-06-19
Also published as: JPH04274798A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】〔発明の目的〕

【０００２】

【産業上の利用分野】本発明は原子力発電を目的とした
高速増殖炉に係り、特に炉心内の燃料物質の配置構成を
改良した高速増殖炉に関する。

【０００３】

【従来の技術】一般に、液体金属としてナトリウムを冷
却材とする高速増殖炉においては、何等かの原因により
冷却材流量の減少が生じると、冷却材温度が上昇しその
密度の減少により反応度が投入される。この反応度は原
子炉の出力規模に依存し、小型炉では負であるが中型炉
・大型炉では冷却材密度の減少により炉心出力を上昇さ
せることとなり、万一制御棒による炉停止が行われない
場合には炉心の損傷を招く事故に進展する可能性があ
る。

【０００４】このナトリウムによる正の反応度は中性子
もれの増大や中性子スペクトルの軟化により低減できる
ことから、従来より炉心内に中性子吸収物質を装荷した
り、炉心高さを低くして偏平化を図って中性子もれを増
大させたり、或いはベリリウムや水素化ジルコニウム等
の中性子減速材を装荷して中性子スペクトルを軟化させ
る等の手段が採られてきた。

【０００５】ところで、高速増殖炉の代表的な炉心部の
構成概念を図６に示す。この図６に示すように高速増殖
炉の炉心は炉心領域１とその周囲に径ブランケット領域
２、下部軸ブランケット領域３および上部軸ブランケッ
ト領域４がそれぞれ配置されて構成されている。このブ
ランケット領域２，３，４には燃料核種Pu239 の親物質
Ｕ238 が多く含まれている。

【０００６】炉心領域１には内側ブランケットが含まれ
る場合もある。高速増殖炉は通常１つまたは複数の燃料
富化度を有する炉心領域から構成される均質炉心と呼ば
れる炉心構成と、炉心領域内にブランケット領域を配置
する非均質炉心がある。増殖比は炉心やブランケット領
域で生成・消滅する燃料物質のバランスで決定され、設
計目標値は出力規模、炉心サイズ、燃料集合体の長さ・
大きさ、燃焼材料の条件または制約を含め燃料サイクル
全体の長期見通し等とともに決定される。

【０００７】一方、冷却材ボイド係数の高速炉体系にお
ける反応別要因をみると、冷却材がなくなることで変動
する中性子の“もれ”効果による負の反応度要因と中性
子吸収断面積の低下による正の反応度要因、散乱減速効
果の低下に伴うスペクトル変動の正の反応度要因があ
る。上記中性子減速材を炉心に装荷するのはこの３番目
のスペクトル効果を低減するためである。一般的には中
性子のもれを増加させてボイド効果の負の反応度要因を
増大させることが有効であると考えられてきた。

【０００８】そのため、炉心の偏平化がボイド係数の低
減には有効であることが図７に示されている。この結果
より発電用の出力規模を有する炉心では、炉心高さが３
０cm程度まで偏平化しないと、負または１ドル以下とい
う低ボイド炉心にはならない。この場合高速増殖炉の炉
心からの中性子もれは主として軸方向もれとなり、炉心
径方向サイズが増大する。中性子もれの増加は炉心の実
効燃料富化度の増加を必要とし、そのため炉心部の内部
転換比は、図８に示すように低ボイド係数を実現しよう
とすると大幅に低下する。また、この結果を図９に示す
と運転サイクル期間に減少する燃焼反応度が大きくな
る。これらの結果より制御棒の必要本数や炉心サイズの
拡大等の観点から炉心性能に大きな影響を生ずる可能性
があることが判る。

【０００９】このような傾向を緩和し、炉心のボイド係
数の低減化との両立を図るための高速増殖炉の炉心設計
例を図１０に示す。図１０は炉心形状を工夫して１００
０ＭＷｅクラスの大型高速増殖炉炉心の炉心ボイド係数
を低減させている。この公知例［参考文献：Ｍ．Ｍ．Ｅ
ｌ−Ｗａｋｉｌ著“ＮｕｃｌｅａｒＥｎｅｒｇｙＣｏ
ｎｖｅｒｓｉｏｎ”，ＡＮＳＴｅｘｔｂｏｏｋ，１９
８２版］はボイド係数の低減のために、前述の反応度変
化要因と関連した典型的な炉心形状である。これらの設
計例では炉心取出燃焼度１０万Ｍｗｄ／ｔ，増殖比が
１．２５〜１．５７の高性能目標を設定している。図１
０（Ａ）に示す“偏平化炉心（ｆｌａｔｃｙｌｉｎｄｒ
ｉｃａｌｃｏｒｅ）”では炉心部ボイド係数は１＄
（〜１＄）まで、図１０（Ｂ）に示す炉心中央領域をＮ
ａ領域としたアニュラー型炉心ではゼロボイド係数、図
１０（Ｃ）のパンケーキ型炉心では３＄（〜３＄）ま
で、図１０（Ｄ）のモジュラー型炉心構成でも１＄まで
のボイド係数であることが報告されている。なお、図１
０（Ａ）においては、高速増殖炉の炉心の炉心領域１の
周囲にブランケット領域５が配置され、図１０（Ｂ）に
はナトリウム６が収容され、図１０（Ｄ）ではハニカム
状の反射体７が設けられている。

【００１０】これらの炉心の燃料は軸方向に一様な均質
炉心である。炉心部のボイド係数の低減化のために非均
質炉心がある程度の効果があることは知られている。非
均質炉心はブランケット領域を適切に設定することによ
り炉心からの中性子の“もれ”が増大することが主要因
である。しかし、炉心領域を広義にとらえ、炉心燃料領
域の内部を対象とすると均質炉心と本質的には変わらな
い。特に、炉心の出力平坦化のために炉心領域内に内側
ブランケット領域を軸方向に配置する場合は、狭義の炉
心部のボイド係数は低下しても内側ブランケット領域の
ボイド係数が大きくなるので、全体としては均質炉心と
同様になる。非均質炉心の延長として内側ブランケット
領域を大きくとり、炉心燃料領域を分割する場合にはボ
イド係数が低減する。

【００１１】この場合の炉心設計への影響については最
近の公開文献例 Proc. of InternalConference on the
Phisics of Reacters;Operation,Design and Computati
on,April 23-27,1990, マルセーユ，フランス,P11〜1
9，R.N.Hil and H.Khalil “An Elevation of LMR Des
ign Options for Reduction of Sodium Void Worth ”
に記載されているように炉心の中性子的な結合度(coupl
ing)が減少し、炉心への何等かの原因による外乱による
中性子束分布の変動が大きくなるという不都合の生ずる
可能性が高いと指摘されている。

【００１２】図１０（Ｂ）に示すアニュラー型炉心の代
わりに炉心中央部でＮａ／構造材領域により分割した炉
心の例（特開昭50-50595号公報高速中性子炉）の中で
もボイド係数の低減とその“負”化に効果があることが
述べられている。この公知例では上下分割炉心の径方向
領域に炉心高さを次第に高くしていくことも有効と述べ
られている。但し、炉心の軸方向には燃料富化度分布は
なく一様である。

【００１３】また、図１１に示すように炉心１周辺のブ
ランケット領域を取去り、ステンレス鋼または中性子吸
収材８を配置し炉心からの中性子“もれ”を大きくし、
且つ燃料体積比を最適化した体系で、増殖比向上のため
に図１２に示すように燃料集合体９内に燃料要素９ａと
ともに親物質９ｂを配置する手段もある。燃料要素は例
えば燃料ピン内にＭＯＸ型酸化物燃料を、親物質要素９
ｂはブランケットピン内に原子数密度の大きい金属ウラ
ンを充填した構成となっている。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
高速増殖炉においては中性子もれや中性子スペクトルの
軟化の工夫を行うことにより、中性子経済が悪化し増殖
特性が低下する。炉心内に中性子吸収物質を装荷する手
段としては、炉心燃料集合体の一部に中性子吸収物質を
含むピン（棒）を配置するか、中性子吸収物質を含むピ
ンのみを配置した集合体を炉心燃料集合体の間に散在さ
せることが考慮されるが、いずれも炉心燃料ピン（棒）
と中性子吸収物質を含むピンとが隣接することとなり、
冷却材ナトリウムボイドによる正の反応度を減少させる
ことはできるものの、通常運転時にも中性子吸収物質に
中性子が無駄に吸収されるため、中性子経済が悪化し増
殖特性が低下する。そのため、増殖特性を可及的に低下
させずにナトリウムによる正の反応度を減少することの
できる工夫が望まれている。

【００１５】また、増殖比の他にも径方向炉心サイズの
低減、運転性の確保のために炉心の中性子結合の強いこ
と等はボイド係数の低減とのトレードオフ項目である。
したがって、ボイド係数を低減させるために炉心高さを
３０cm程度までの偏平化をしなくてもよい炉心が望まれ
ている。これと同時に燃焼反応度変化の大幅な増大を避
け、炉心サイズの大幅な増大も回避するとともに、炉心
部の集合体発熱は径方向に平坦化し集合体あたりの圧力
損失を低減させることが炉心冷却能力確保の観点から目
標となる。

【００１６】本発明は上述した事情を考慮してなされた
もので、冷却材密度減少に伴う正の反応度が小さく、且
つ通常運転時における運転の容易性と増殖特性を確保し
た高速増殖炉を提供することを目的とする。〔発明の構成〕

【００１７】

【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために、本発明に係る高速増殖炉にあっては、請求項１
に記載したように、プルトニウムを主な炉心燃料とし、
液体金属を冷却材とする高速増殖炉において、上記炉心
燃料に軸方向燃料富化度分布を付け、炉心中央部領域の
燃料富化度を軸方向に最大とするとともに炉心上部領域
および炉心下部領域の燃料富化度を前記炉心中央部領域
の燃料富化度より低く設定し、上記炉心の周囲にブラン
ケット領域を設けたものである。

【００１８】また、本発明に係る高速増殖炉は、上述し
た課題を解決するために、請求項２に記載したように、
プルトニウムを主な炉心燃料とし、液体金属を冷却材と
する高速増殖炉において、上記炉心燃料が装荷される炉
心内部に炉心領域が形成され、この炉心領域の周囲にブ
ランケット領域を設ける一方、上記炉心領域の炉心燃料
に軸方向燃料富化度分布を付け、炉心領域の軸方向中央
部に形成される燃料富化度の高い高富化度領域に段差を
設け、高富化度領域の炉心軸方向長さを炉心径方向外側
が径方向内側より小さくしたものである。

【００１９】さらに、本発明に係る高速増殖炉は、上述
した課題を解決するために、請求項３に記載したよう
に、プルトニウムを主な炉心燃料とし、液体金属を冷却
材とする高速増殖炉において、上記炉心燃料が装荷され
る炉心内部に炉心領域が形成され、この炉心領域を炉心
軸方向上側と下側に分割し、分割された上部および下部
炉心領域に炉心燃料の軸方向燃料富化度分布をそれぞれ
付け、分割された上部および下部炉心領域の軸方向中央
部に燃料富化度の高い高富化度領域をそれぞれ設けたも
のである。

【００２０】

【作用】上記の構成を有する本発明においては、大型炉
クラスの出力規模においても炉心内の中性子束勾配を確
保し、冷却材ボイド反応度要因の内、必然的に負となる
中性子“もれ”の項を大きくすることが可能で、ボイド
係数をゼロに近づけることができる。そして、炉心と上
部軸ブランケット領域ボイドに対しては“負”とするこ
とができる。また、炉心は均質型であるので中性子結合
度の観点からもカップリングが強いままであるので、炉
心の運転性の容易さが確保される。炉心周辺にブランケ
ット領域を設置することにより、燃焼反応度減少の増大
を抑制し、且つ増殖比を１．０以上にすることができ
る。

【００２１】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。

【００２２】図１，２および５において従来の構成と同
一または対応する部分には図６と同一の符号を付して説
明する。

【００２３】図１は本発明による高速増殖炉の低ボイド
炉心を示す構成図である。この高速増殖炉の炉心１０
は、炉心領域１１と、この炉心領域１１の周囲に形成さ
れる径ブランケット領域１２、上部軸ブランケット領域
１３および下部軸ブランケット領域１４とから構成さ
れ、径ブランケット領域１２の外周側に図示しない中性
子遮蔽領域が形成される。

【００２４】炉心領域１１は内側炉心領域１５と外側
（外周側）炉心領域１６とに区画される一方、炉心領域
１１の軸方向中央部には炉心軸方向の燃料富化度が高い
高富化度領域１７が斜線で示すように横断的に形成され
る。この炉心１０はボイド係数の低減のために、軸方向
有効高さが例えば約８０cm以下となるように設定された
場合に特に有効な炉心である。

【００２５】図１では、高速増殖炉の炉心１０におい
て、炉心領域１１に配置される炉心燃料に軸方向の燃料
富化度分布を付け、炉心１０から軸方向への中性子洩れ
を実効効的に増加させ、同時に燃料の最大許容線出力以
下の条件を満足できるようにしている。

【００２６】６０万ＫＷｅクラスの高速増殖炉の炉心に
適用した例を参照して、炉心の軸方向に燃料の高富化度
領域を設定することが、ボイド係数の低減に有効であ
る。この場合において、高富化度領域の範囲が重要であ
ることを説明する。

【００２７】図２は本発明に係る高速増殖炉の第１実施
例における炉心体系を示す炉心構成図を示す。この高速
増殖炉の炉心１０は炉心軸方向の有効長さ（アクティブ
長さ）が例えば約４５cmのアニュラ型炉心を例示してい
る。

【００２８】この炉心１０は図２（Ａ）および（Ｂ）に
示すように、炉心領域１１の周囲に径ブランケット領域
１２、上部軸ブランケット領域１３および下部軸ブラン
ケット領域１４が形成される一方、径ブランケット領域
１２の外周側に中性子遮蔽領域２０が形成される。上部
軸ブランケット領域１３および下部軸ブランケット領域
１４は軸方向高さが例えば約３０cmである。

【００２９】炉心領域１１の中央部には、ステンレス鋼
等の構造材を装荷した構造材集合体領域２１と、この外
周側にボロンカ―バイド（Ｂ₄Ｃ）やハフニウム（Ｈ
ｆ）等の中性子吸収体を装荷した中性子吸収集合体領域
２２と、この中性子吸収集合体領域２２の外周側に配列
された内側ブランケット領域２３と、この外周側に装荷
された炉心燃料領域２４とから形成される。炉心燃料領
域２４に装荷された燃料集合体２５間に、多数本の制御
棒２６が出し入れ自在に挿入される。制御棒２６は炉心
上部からの出し入れにより、高速増殖炉の運転における
起動・停止や炉出力の調整を行なっている。アニュラ型
炉心１０は、制御棒２６の配置を含めて径方向の炉出力
の平坦化を図っている。

【００３０】図２に示すアニュラ型炉心１０の炉心燃料
領域２４に配置される燃料集合体２５は１種類である
が、径方向に複数種の燃料集合体を装荷して炉心径方向
の炉出力の平坦化を一段と図るようにしてもよい。炉心
燃料領域２４は図２（Ｂ）に示すうに炉心軸方向に沿っ
て高位置部ａ、中央（中間）位置部ｂおよび低位置部ｃ
に燃料富化度が区分される。

【００３１】炉心燃料領域２４の周囲に形成される径ブ
ランケット領域１２には、径ブランケット集合体２７が
周方向に沿って例えば１列に列状に配置される。このア
ニュラ型炉心１０は全体としてボイド係数の低減のため
に偏平化している。

【００３２】この炉心１０の炉心燃料領域２４に装荷さ
れる燃料の燃料体積比は約３８％（スメア密度）、径ブ
ランケット集合体２７の燃料体積比は約５０％である。
この計算例はＵ−Ｐｕ−10％Ｚｒ金属燃料を例としてい
るが、酸化物燃料についても適用することができる。

【００３３】炉心１０の軸方向の出力ピーキング係数を
増大させるということは、軸方向に燃料の富化度分布
ａ，ｂ，ｃを設定することによるボイド係数低減化への
メリットを調べる。ここで、ボイド係数としては炉心領
域１１とその上部軸ブランケット領域１３の範囲の冷却
材が喪失した場合を対象とし、制御棒チャンネルの冷却
材喪失は想定せず、燃料の高富化度は３０％とした。

【００３４】炉心燃料領域２４の高富化度燃料領域ａの
位置と幅を変動させた場合の特性は、平衡サイクル末期
（定格出力運転時）の炉心の余剰反応度が0.2 ％ΔＫと
なるように低富化度領域のＰｕ富化度を調整したもので
ある。また、出力ピーキング係数への影響はサイクル初
期の値の変動割合を調べた。

【００３５】図３には炉心１０の軸方向レベルを炉心領
域１１の炉心燃料領域２４を１／３づつ区切り、低位置
Ｌ、中央位置Ｍ、高位置Ｈのサイクル末期の炉心／上部
軸ブランケットのボイド係数の変化（曲線ｄで示す。）
を調べた結果である。符号ｅで示す燃料の富化度を軸方
向に一様にした炉心との比較で示した。図３から炉心中
央付近に燃料の高富化度領域を設定する場合が顕著な効
果が有することが判る。すなわち、炉心軸方向に沿って
区分される領域ａ，ｂ，ｃのうち、中央位置部ｂを高富
化度領域、高位置部ａおよび低位置部ｃを低富化度領域
とすることが好適である。したがって、ボイド係数低減
のために燃料、特にＰｕの高富化度領域を設定すること
は大いに意義のあることである。符号ｆはサイクル初期
の炉心ピーキング係数の増加割合を示すものである。

【００３６】次に、炉心中央付近に設定する高富化度領
域ｂの幅を最適化するために炉心軸方向高さ中心面の上
下に合計で１０〜３０ｃｍ幅で変化させた場合のボイド
係数と出力ピーキング係数との関係を図４に示す。この
図４（Ａ）によれば、高富化度領域幅０および４５ｃｍ
の場合は炉心のサイクル末期の余剰反応度を同一とする
観点から同一体系となる。そして、高富化度領域の厚さ
は中性子の炉心領域の平均自由行程（ｍｆｐ）単位で約
（１〜２）ｍｆｐ（約１５〜３５ｃｍ）としている。符
号ｇはサイクル末期におけるボイド係数の変化割合を示
し、符号ｈはサイクル初期における炉心ピーキング係数
の増加割合を示すものである。すなわち、図４（Ｂ）に
示すように高富化度領域の幅ｂとしては１５〜４０ｃｍ
程度の範囲でボイド係数低減に顕著な効果があり、出力
ピーキング係数増大についても若干の炉心サイズの増大
があるものの、運転性の点からも許容できる範囲である
ことが判る。

【００３７】この炉心は運転サイクル長さ１年、３バッ
チ交換炉心で増殖比１．０の例である。燃料／ブランケ
ット領域の燃料体積比を調整することにより増殖比１．
０５としても炉心ボイド50¢、上部軸ブランケットまで
のボイドが“負”となる炉心（図５に示す）となる。

【００３８】図５は本発明の第２実施例を示し、前記第
１実施例と同一の部分には同一の符号を付して説明す
る。図５（Ａ）は燃料領域の内側にブランケット領域を
設けない炉心配置構成の例であって、図５（Ｂ）は炉心
１０内部の炉心領域１１内において高富化度領域ｂの高
さに段差を設けたものである。また、図５（Ｃ）は炉心
１０の炉心領域１１内を多段化するように中性子吸収体
３０で炉心軸方向に２分割して上部炉心領域３１と下部
炉心領域３２とし、炉心モジュールの一部または全モジ
ュールに適用した例である。そして、中性子吸収体３０
の上下にはブランケットまたは炉心領域３３が設けられ
ている。なお、図５（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）において斜
線部が燃料の高富化度領域ｂを示している。

【００３９】このうち、図５（Ｂ）は、炉心燃料が装荷
される炉心領域１１の周囲にブランケット領域（径ブラ
ンケット領域１２、下部軸ブランケット領域１３および
上部軸ブランケット領域１４）が設けられる。炉心領域
１１の炉心燃料には、軸方向燃料富化度分布が付けられ
る。炉心領域１１の軸方向中央部に燃料富化度の高い高
富化度領域ｂが形成される。高富化度領域ｂは、炉心径
方向外側が径方向内側より炉心軸方向長さが小さくなる
ように段差が設けられる。

【００４０】また、図５（Ｃ）は、図５（Ｂ）と同様、
炉心燃料が装荷される炉心領域１１の周囲にブランケッ
ト領域（径ブランケット領域１２、下部軸ブランケット
領域１３および上部軸ブランケット領域１４）が設けら
れる。炉心領域１１は中性子吸収体３０を介して炉心軸
方向に２分割され、分割された上部および下部炉心領域
３１，３２に炉心燃料の軸方向富化度分布をそれぞれ付
けたものである。分割された上部および下部炉心領域３
１，３２の軸方向中央部に燃料富化度の高い高富化度領
域がそれぞれ設けられる。

【００４１】図５（Ａ），（Ｂ）および（Ｃ）にら示さ
れた高速増殖炉の実施例でも前記第１実施例と同様な作
用・効果が得られる。

【００４２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
炉心領域のボイド係数を有効的に低下させて増殖特性の
劣化を回避し、かつ冷却材による正の反応度を大幅に低
減させることができ、炉心の中性子結合度の低下を招く
非均質炉心の配置構成を採用しなくても、運転性も損な
わない安全な高速増殖炉を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る高速増殖炉の低ボイド炉心構成を
示す概略図。

【図２】（Ａ），（Ｂ）は本発明に係る高速増殖炉の第
１実施例を示す炉心構成の平断面図および概略図。

【図３】ボイド反応度と高富化度領域配置の効果の関係
を示すグラフ図。

【図４】（Ａ）および（Ｂ）はボイド反応度と高富化度
領域幅の効果の関係を示すグラフ図および炉心の軸方向
領域を示す図。

【図５】（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）はそれぞれ本発明に係
る高速増殖炉の第２実施例を示す概略図。

【図６】従来の高速増殖炉において炉心およびブランケ
ットの配置を示す概略図。

【図７】均質大型炉心における炉心高さとＮａボイド反
応度の関係を示すグラフ図。

【図８】Ｐｕ利用高速炉の炉心ボイド係数と内部転換比
の傾向を示すグラフ図。

【図９】Ｐｕ利用高速炉の炉心ボイド係数と燃焼反応度
減少量の関係を示すグラフ図。

【図１０】（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ）は従来の低
ボイド炉心を示す概略図。

【図１１】従来の他の低ボイド炉心を示す概略図。

【図１２】図１１の炉心に装荷される燃料集合体の平断
面図。

【符号の説明】

１０炉心１１炉心領域１２径ブランケット領域１３上部軸ブランケット領域１４下部軸ブランケット領域１５内側炉心領域１６外側炉心領域２０中性子遮蔽領域２１構造材集合体領域２２中性子吸収集合体領域２３内側ブランケット領域２４炉心燃料領域３０中性子吸収体３１上部炉心領域３２下部炉心領域

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G21C 5/00 G21C 3/30 G21C 5/20 G21C 3/28

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】プルトニウムを主な炉心燃料とし、液体金
属を冷却材とする高速増殖炉において、上記炉心燃料に
軸方向燃料富化度分布を付け、炉心中央部領域の燃料富
化度を軸方向に最大とするとともに炉心上部領域および
炉心下部領域の燃料富化度を前記炉心中央部領域の燃料
富化度より低く設定し、上記炉心の周囲にブランケット
領域を設けたことを特徴とする高速増殖炉。
【請求項２】プルトニウムを主な炉心燃料とし、液体
金属を冷却材とする高速増殖炉において、上記炉心燃料
が装荷される炉心内部に炉心領域が形成され、この炉心
領域の周囲にブランケット領域を設ける一方、上記炉心
領域の炉心燃料に軸方向燃料富化度分布を付け、炉心領
域の軸方向中央部に形成される燃料富化度の高い高富化
度領域に段差を設け、高富化度領域の炉心軸方向長さを
炉心径方向外側が径方向内側より小さくしたことを特徴
とする高速増殖炉。
【請求項３】プルトニウムを主な炉心燃料とし、液体
金属を冷却材とする高速増殖炉において、上記炉心燃料
が装荷される炉心内部に炉心領域が形成され、この炉心
領域を炉心軸方向上側と下側に分割し、分割された上部
および下部炉心領域に炉心燃料の軸方向燃料富化度分布
をそれぞれ付け、分割された上部および下部炉心領域の
軸方向中央部に燃料富化度の高い高富化度領域をそれぞ
れ設けたことを特徴とする高速増殖炉。