JP3036822B2 - 潤滑油の溶剤抽出 - Google Patents
潤滑油の溶剤抽出Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G53/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes
- C10G53/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes plural serial stages only
- C10G53/04—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes plural serial stages only including at least one extraction step
- C10G53/06—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more refining processes plural serial stages only including at least one extraction step including only extraction steps, e.g. deasphalting by solvent treatment followed by extraction of aromatics
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、石油誘導潤滑油原料を溶剤精製して、芳香
族成分に乏しいラフィネートを得ることに関する。より
詳細には、本発明は、同時に高〜中程度の粘度指数を示
す潤滑油を製造することに関する。
族成分に乏しいラフィネートを得ることに関する。より
詳細には、本発明は、同時に高〜中程度の粘度指数を示
す潤滑油を製造することに関する。
［従来の技術］ 潤滑油原料を品質改善することは当技術において周知
である。品質改善は、通常、これらの原料を選択性を示
す溶剤で処理し、比較的芳香族性の画分を比較的パラフ
ィン性の画分から分離することを伴う。このような処理
における好ましい構成は、軽質の潤滑油相が向流抽出塔
の中央部又は底部に導入される向流抽出工程を含む。油
相は、抽出塔中を上に向かって通過し、抽出塔の上部に
導入された、下へと流れる溶剤と接触する。比較的パラ
フィン性の画分、すなわちラフィネートは、抽出塔の頂
部から回収され、比較的芳香族性の画分、すなわち抽出
物は、塔の底部から回収される。
である。品質改善は、通常、これらの原料を選択性を示
す溶剤で処理し、比較的芳香族性の画分を比較的パラフ
ィン性の画分から分離することを伴う。このような処理
における好ましい構成は、軽質の潤滑油相が向流抽出塔
の中央部又は底部に導入される向流抽出工程を含む。油
相は、抽出塔中を上に向かって通過し、抽出塔の上部に
導入された、下へと流れる溶剤と接触する。比較的パラ
フィン性の画分、すなわちラフィネートは、抽出塔の頂
部から回収され、比較的芳香族性の画分、すなわち抽出
物は、塔の底部から回収される。
また、ラフィネート相又は抽出相のいずれか、あるい
は、それらの両方を、繰り返し抽出して所望の特性を高
める多段式溶剤抽出法が公知である。
は、それらの両方を、繰り返し抽出して所望の特性を高
める多段式溶剤抽出法が公知である。
パラフィン系原料は、溶剤抽出と、それに続く、水素
添加触媒の存在下、650゜F〜850゜F（343℃〜454℃）程
度の温度及び比較的高い水素分圧下の水素添加によって
品質改善がなされてきた。
添加触媒の存在下、650゜F〜850゜F（343℃〜454℃）程
度の温度及び比較的高い水素分圧下の水素添加によって
品質改善がなされてきた。
そのような方法の記載は、H.C.Henryらへの米国特許
第3,806,445号に見られ、パラフィン系画分を品質改善
して、粘度指数（VI）を向上させ、紫外線（UV）に対す
る光安定性を改善する方法を記載している。この方法で
は、潤滑油原料を溶剤抽出して芳香族成分を除去し、さ
らにこれを、水素の存在下、穏やかな水素添加分解条件
の下で接触分解し、再び抽出する。
第3,806,445号に見られ、パラフィン系画分を品質改善
して、粘度指数（VI）を向上させ、紫外線（UV）に対す
る光安定性を改善する方法を記載している。この方法で
は、潤滑油原料を溶剤抽出して芳香族成分を除去し、さ
らにこれを、水素の存在下、穏やかな水素添加分解条件
の下で接触分解し、再び抽出する。
F.W.Schumacherへの米国特許第2,305,038号は、鉱油
の溶剤抽出方法を記載している。この方法によると、抽
出溶剤中に残留する油を比較的沸点の高い油で処理する
ことによって除去する。混合物を蒸留し、塔頂生成物と
しての抽出溶剤と、釜残生成物としての油とを分離させ
る。
の溶剤抽出方法を記載している。この方法によると、抽
出溶剤中に残留する油を比較的沸点の高い油で処理する
ことによって除去する。混合物を蒸留し、塔頂生成物と
しての抽出溶剤と、釜残生成物としての油とを分離させ
る。
J.L.Franklin,Jr.への米国特許第2,261,799号は、鉱
油を溶剤抽出し、溶剤をラフィネートから除去する方法
を記載している。この発明によると、抽出油を、鉱油よ
りも主溶剤に対して優先的な選択性を示す第二の溶剤で
再抽出する。こうして、溶剤量が減少したラフィネート
が得られる。
油を溶剤抽出し、溶剤をラフィネートから除去する方法
を記載している。この発明によると、抽出油を、鉱油よ
りも主溶剤に対して優先的な選択性を示す第二の溶剤で
再抽出する。こうして、溶剤量が減少したラフィネート
が得られる。
W.J.D.Van Dijckらへの米国特許第2,081,721号は、溶
剤抽出法における改良を記載している。
剤抽出法における改良を記載している。
A.Sequeira,Jr.への米国特許第4,328,092号は、炭化
水素油を溶剤抽出する方法を教示している。この方法で
は、Ｎ−メチル−２−ピロリドンが抽出溶剤である。炭
化水素油を溶剤抽出して二つの相、すなわち二次抽出相
及び二次ラフィネート相を形成する。そして二次ラフィ
ネート相を抽出域に戻す。その結果、精製油生成物の収
量が増大し、エネルギーの節減が達成される。
水素油を溶剤抽出する方法を教示している。この方法で
は、Ｎ−メチル−２−ピロリドンが抽出溶剤である。炭
化水素油を溶剤抽出して二つの相、すなわち二次抽出相
及び二次ラフィネート相を形成する。そして二次ラフィ
ネート相を抽出域に戻す。その結果、精製油生成物の収
量が増大し、エネルギーの節減が達成される。
A.Sequeira,Jr.への米国特許第4,304,660号は、冷却
油としての使用に適当である潤滑油を開示している。こ
れらの潤滑油は、ナフテン系潤滑油ベースの原料を溶剤
抽出して抽出物を得て、この抽出物を溶剤改質剤と混合
し、冷却して二次ラフィネート及び二次抽出物を形成す
ることによって製造される。この二次ラフィネートを濃
縮硫酸で処理し、苛性ソーダ中和して冷却油を得る。
油としての使用に適当である潤滑油を開示している。こ
れらの潤滑油は、ナフテン系潤滑油ベースの原料を溶剤
抽出して抽出物を得て、この抽出物を溶剤改質剤と混合
し、冷却して二次ラフィネート及び二次抽出物を形成す
ることによって製造される。この二次ラフィネートを濃
縮硫酸で処理し、苛性ソーダ中和して冷却油を得る。
［発明の概要］ 芳香族成分及び非芳香族成分を含有する石油ベースの
潤滑油原料を溶剤精製する方法における改良を見い出し
た。潤滑油原料を、抽出域中100゜F〜250゜F（38℃〜12
1℃）の抽出温度で、原料油を基準として75容量％〜500
容量％の抽出溶剤と接触させる。芳香族成分を多く含む
一次抽出物及び粘度指数が増大している芳香族成分に乏
しい一次ラフィネートを抽出域から回収する。
潤滑油原料を溶剤精製する方法における改良を見い出し
た。潤滑油原料を、抽出域中100゜F〜250゜F（38℃〜12
1℃）の抽出温度で、原料油を基準として75容量％〜500
容量％の抽出溶剤と接触させる。芳香族成分を多く含む
一次抽出物及び粘度指数が増大している芳香族成分に乏
しい一次ラフィネートを抽出域から回収する。
改良点は、一次抽出物を、抽出温度を10゜F〜120゜F
（5.6℃〜66.7℃）下回る温度にまで冷却することであ
る。反溶剤約0.0容量％〜10容量％を分離域中で一次抽
出物に添加する。その結果、芳香族成分をより多く含む
二次抽出物からなる相及び芳香族成分により乏しい二次
ラフィネートからなる二つの相が形成される。
（5.6℃〜66.7℃）下回る温度にまで冷却することであ
る。反溶剤約0.0容量％〜10容量％を分離域中で一次抽
出物に添加する。その結果、芳香族成分をより多く含む
二次抽出物からなる相及び芳香族成分により乏しい二次
ラフィネートからなる二つの相が形成される。
二次ラフィネート相を分離して流動接触分解域に通
し、そこで、100゜F〜250゜F（38℃〜121℃）の温度
下、油を基準として75容量％〜500容量％の溶剤によっ
て抽出する。その結果、65以上の中間の粘度指数を示す
三次ラフィネート相が形成される。
し、そこで、100゜F〜250゜F（38℃〜121℃）の温度
下、油を基準として75容量％〜500容量％の溶剤によっ
て抽出する。その結果、65以上の中間の粘度指数を示す
三次ラフィネート相が形成される。
［図面の説明］ 本方法の詳細は、本発明の方法を用いる溶剤精製法を
例示する概略流れ図である、添付の図面に開示されてい
る。
例示する概略流れ図である、添付の図面に開示されてい
る。
図面を参照すると、潤滑油原料はライン２を通って系
に入り、一次抽出塔20に導入されて、この中で抽出溶剤
と緊密に向流接触するに至る。原料は、一次抽出塔20の
ほぼ中央部又は中央部よりも下から塔に導入される。新
鮮な抽出溶剤がライン４を通って工程に加わり、ライン
８を通って一次抽出塔20の上部に入る。再循環された追
加の溶剤を、水除去（図示せず）後、溶剤の導入バラン
スの保持に応じて溶剤蓄積器110から一次抽出塔20に導
入してもよい。
に入り、一次抽出塔20に導入されて、この中で抽出溶剤
と緊密に向流接触するに至る。原料は、一次抽出塔20の
ほぼ中央部又は中央部よりも下から塔に導入される。新
鮮な抽出溶剤がライン４を通って工程に加わり、ライン
８を通って一次抽出塔20の上部に入る。再循環された追
加の溶剤を、水除去（図示せず）後、溶剤の導入バラン
スの保持に応じて溶剤蓄積器110から一次抽出塔20に導
入してもよい。
一次抽出塔20では、潤滑油原料は、パラフィン系化合
物よりも芳香族化合物と優先的に親和する抽出溶剤と緊
密に向流接触する。そのような溶剤の一例は、石油精製
業でこの目的に使用されているＮ−メチル−２−ピロリ
ドンである。抽出溶剤は、潤滑油原料と相関した量で添
加される。百分率では、潤滑油原料の量を基準として約
75容量％〜500容量％の溶剤が添加され、100容量％〜30
0容量％の添加量が通常である。抽出温度は、ほぼ100゜
F〜250゜F（38℃〜121℃）の範囲であり、圧力は0.5気
圧〜１気圧の範囲である。
物よりも芳香族化合物と優先的に親和する抽出溶剤と緊
密に向流接触する。そのような溶剤の一例は、石油精製
業でこの目的に使用されているＮ−メチル−２−ピロリ
ドンである。抽出溶剤は、潤滑油原料と相関した量で添
加される。百分率では、潤滑油原料の量を基準として約
75容量％〜500容量％の溶剤が添加され、100容量％〜30
0容量％の添加量が通常である。抽出温度は、ほぼ100゜
F〜250゜F（38℃〜121℃）の範囲であり、圧力は0.5気
圧〜１気圧の範囲である。
溶剤抽出の温度及び圧力での向流接触の結果、芳香族
成分に乏しい一次ラフィネートが、一次抽出塔20の頂部
からライン18を通って一次ラフィネート回収系30に通さ
れる。一次ラフィネート回収系30は、残留溶剤からラフ
ィネートを除去するいずれかの方法を含む。これは、例
えば、無溶剤ラフィネートを釜残生成物として残し、ラ
イン28を経て貯蔵タンクへと通す蒸留であってもよい。
蒸留による塔頂生成物は、ライン32を介して溶剤蓄積器
110へと通される。あるいは、一次ラフィネート回収系3
0は、鉱油にはごくわずかしか溶けず、鉱油よりも一次
溶剤に対して優先的な選択性を示す第二の抽出溶剤によ
って一次ラフィネートが抽出される、第二の抽出段であ
ってもよい。そのような溶剤除去方法は、本明細書に引
用例として含めたJ.L.Franklin,Jr.への米国特許第2,26
1,799号に記載されている。
成分に乏しい一次ラフィネートが、一次抽出塔20の頂部
からライン18を通って一次ラフィネート回収系30に通さ
れる。一次ラフィネート回収系30は、残留溶剤からラフ
ィネートを除去するいずれかの方法を含む。これは、例
えば、無溶剤ラフィネートを釜残生成物として残し、ラ
イン28を経て貯蔵タンクへと通す蒸留であってもよい。
蒸留による塔頂生成物は、ライン32を介して溶剤蓄積器
110へと通される。あるいは、一次ラフィネート回収系3
0は、鉱油にはごくわずかしか溶けず、鉱油よりも一次
溶剤に対して優先的な選択性を示す第二の抽出溶剤によ
って一次ラフィネートが抽出される、第二の抽出段であ
ってもよい。そのような溶剤除去方法は、本明細書に引
用例として含めたJ.L.Franklin,Jr.への米国特許第2,26
1,799号に記載されている。
抽出溶剤に溶けた、芳香族成分を多く含む一次抽出物
は、一次抽出塔20の底からライン24及びライン48を経て
一次抽出物冷却器50に通される。それと同時に、反溶
剤、例えば水又は湿抽出溶剤0.5容量％〜10容量％が、
ライン26及びライン48を経て一次抽出物冷却器50に通さ
れる。溶剤蓄積器110は湿溶剤の源である。いずれの液
流も、冷却器50内での間接熱交換により、一次抽出塔20
内の温度を10゜F〜120゜F（5.6℃〜66.7℃）下回る温度
にまで冷却される。両液流はともにデカンター60に通さ
れ、そこで二つの相が自然に形成する。上相は、一次抽
出物よりも芳香族成分に乏しい二次ラフィネート相であ
る。下相は、芳香族成分をより多く含む二次抽出相であ
り、溶剤の大部分を占めている。
は、一次抽出塔20の底からライン24及びライン48を経て
一次抽出物冷却器50に通される。それと同時に、反溶
剤、例えば水又は湿抽出溶剤0.5容量％〜10容量％が、
ライン26及びライン48を経て一次抽出物冷却器50に通さ
れる。溶剤蓄積器110は湿溶剤の源である。いずれの液
流も、冷却器50内での間接熱交換により、一次抽出塔20
内の温度を10゜F〜120゜F（5.6℃〜66.7℃）下回る温度
にまで冷却される。両液流はともにデカンター60に通さ
れ、そこで二つの相が自然に形成する。上相は、一次抽
出物よりも芳香族成分に乏しい二次ラフィネート相であ
る。下相は、芳香族成分をより多く含む二次抽出相であ
り、溶剤の大部分を占めている。
下側の二次抽出相は、デカンター60からライン62を介
して抽出物回収系100に通される。この抽出物回収系
は、芳香族成分を多く含む抽出物を抽出溶剤から分離す
る手段を含む。この分離手段は、減圧フラッシュ塔及び
ストリッパーからなる。無溶剤芳香族系抽出物は、ライ
ン102を経て貯蔵タンクに通され、その芳香族性に合っ
た使用に備える。抽出物回収系100からの溶剤はライン9
8を経て溶剤蓄積器110に通されて貯蔵され、本方法にお
いて再利用される。
して抽出物回収系100に通される。この抽出物回収系
は、芳香族成分を多く含む抽出物を抽出溶剤から分離す
る手段を含む。この分離手段は、減圧フラッシュ塔及び
ストリッパーからなる。無溶剤芳香族系抽出物は、ライ
ン102を経て貯蔵タンクに通され、その芳香族性に合っ
た使用に備える。抽出物回収系100からの溶剤はライン9
8を経て溶剤蓄積器110に通されて貯蔵され、本方法にお
いて再利用される。
デカンター60からの二次ラフィネート相について４種
の態様を構成することができる。第一の態様は本発明を
含む。第一の態様と代替の態様の組合せは生成物需要に
依存するものであり、態様の融通性が本発明の方法の利
点であり、有用な技術にとって本発明を貴重なものとす
るということが理解される。
の態様を構成することができる。第一の態様は本発明を
含む。第一の態様と代替の態様の組合せは生成物需要に
依存するものであり、態様の融通性が本発明の方法の利
点であり、有用な技術にとって本発明を貴重なものとす
るということが理解される。
第一の態様では、二次ラフィネート相は、ライン58及
びライン38を経て二次抽出塔40に通され、ここで二次ラ
フィネート相が、ライン４及びライン６を経て供給され
る抽出溶剤と向流接触することによって再び溶剤抽出さ
れて、ライン44を経て三次ラフィネート相を与え、これ
を、溶剤除去後、中間の粘度指数を有する潤滑油用基油
として使用する。
びライン38を経て二次抽出塔40に通され、ここで二次ラ
フィネート相が、ライン４及びライン６を経て供給され
る抽出溶剤と向流接触することによって再び溶剤抽出さ
れて、ライン44を経て三次ラフィネート相を与え、これ
を、溶剤除去後、中間の粘度指数を有する潤滑油用基油
として使用する。
溶剤を多く含む三次抽出物をライン46を経て一次抽出
塔20に戻し、塔に供給する溶剤の補充にしてもよい。あ
るいは、この三次抽出物をライン42を経て溶剤除去系
（図示せず）に通し、油を、燃料として、もしくはカー
ボンブラックの製造に使用してもよく、又はライン42A
を経て抽出物回収系100に通してもよい。
塔20に戻し、塔に供給する溶剤の補充にしてもよい。あ
るいは、この三次抽出物をライン42を経て溶剤除去系
（図示せず）に通し、油を、燃料として、もしくはカー
ボンブラックの製造に使用してもよく、又はライン42A
を経て抽出物回収系100に通してもよい。
第二の態様では、二次ラフィネート相は、ライン58、
ライン76及びライン88を経て溶剤回収系（図示せず）及
び流動接触分解域90に通される。流動接触分解域90で、
二次ラフィネートは、接触反応条件下、流動触媒床中で
接触分解されて、液状燃料の沸点範囲を有する生成物と
なる。
ライン76及びライン88を経て溶剤回収系（図示せず）及
び流動接触分解域90に通される。流動接触分解域90で、
二次ラフィネートは、接触反応条件下、流動触媒床中で
接触分解されて、液状燃料の沸点範囲を有する生成物と
なる。
第三の態様では、二次ラフィネート相は、ライン58、
ライン76及びライン78を経て溶剤回収系（図示せず）及
び、さらには潤滑油脱ロウ域80に通され、ここで接触脱
ロウ、溶剤脱ロウ又はその両方によってロウが除去さ
れ、低〜中の粘度指数を有する潤滑油用基油となる。
ライン76及びライン78を経て溶剤回収系（図示せず）及
び、さらには潤滑油脱ロウ域80に通され、ここで接触脱
ロウ、溶剤脱ロウ又はその両方によってロウが除去さ
れ、低〜中の粘度指数を有する潤滑油用基油となる。
第四の態様では、二次ラフィネート相は、ライン58及
びライン22を経て一次抽出塔に通される。A.Sequeira,J
r.への米国特許第4,328,092号に記載のように、二次ラ
フィネートの量は、ライン２を経て一次抽出塔に供給さ
れる潤滑油原料１容量部あたり、0.1〜0.5容量部である
ことが好ましい。この再循環の結果、ライン８を経て一
次抽出塔20に供給される新鮮な原料、すなわち溶剤の添
加量を、指定範囲内のうち比較的少ない量にまで減少さ
せることができ、ライン28を経て製造されるラフィネー
トの収量が一定の屈折率で増大する。
びライン22を経て一次抽出塔に通される。A.Sequeira,J
r.への米国特許第4,328,092号に記載のように、二次ラ
フィネートの量は、ライン２を経て一次抽出塔に供給さ
れる潤滑油原料１容量部あたり、0.1〜0.5容量部である
ことが好ましい。この再循環の結果、ライン８を経て一
次抽出塔20に供給される新鮮な原料、すなわち溶剤の添
加量を、指定範囲内のうち比較的少ない量にまで減少さ
せることができ、ライン28を経て製造されるラフィネー
トの収量が一定の屈折率で増大する。
［好ましい実施態様の詳細な説明］ 本発明に従うと、石油ベースの潤滑油原料を経済的に
処理して、水素添加分解又はその他の方法で芳香族成分
含量をさらに減少することなく、流動接触分解用の原料
を得ることができる。また、高い粘度指数の潤滑油及び
中間の粘度指数の潤滑油を同時に製造しうるということ
が見いだされた。
処理して、水素添加分解又はその他の方法で芳香族成分
含量をさらに減少することなく、流動接触分解用の原料
を得ることができる。また、高い粘度指数の潤滑油及び
中間の粘度指数の潤滑油を同時に製造しうるということ
が見いだされた。
具体的には、本方法は、（ａ）石油誘導潤滑油原料
を、芳香族成分に対して優先的な可溶性を示す抽出溶剤
で溶剤抽出し、その結果、一次抽出相及び一次ラフィネ
ート相を形成し；（ｂ）一次ラフィネート相を冷却して
反溶剤を混合することによって二次抽出相及び二次ラフ
ィネート相を形成し；（ｃ）二次ラフィネート相を溶剤
抽出して、溶剤除去後、中〜高粘度指数を有する潤滑油
原料として有用である三次ラフィネート相を得ることか
らなる。
を、芳香族成分に対して優先的な可溶性を示す抽出溶剤
で溶剤抽出し、その結果、一次抽出相及び一次ラフィネ
ート相を形成し；（ｂ）一次ラフィネート相を冷却して
反溶剤を混合することによって二次抽出相及び二次ラフ
ィネート相を形成し；（ｃ）二次ラフィネート相を溶剤
抽出して、溶剤除去後、中〜高粘度指数を有する潤滑油
原料として有用である三次ラフィネート相を得ることか
らなる。
本方法に使用することが適当な原料には、炭化水素、
炭化水素の混合物及び、とりわけ、その主な部分が大気
圧で約500゜F（約260℃）を超える初留点を有する炭化
水素留分がある。有用な加工用原料の例には、パラフィ
ン系もしくはナフテン系の粗原料から減圧によって留出
した原油、すなわち脱歴残油；接触分解循環油、コーカ
ー留出物及び／又は熱分解油の最重質留分；重質減圧軽
油などがある。これらの留分は、石油原油、シェール
油、タールサンド油、石炭水素添加生成物などから誘導
される。好ましい原料には、約930゜F〜1050゜F（約499
℃〜566℃）の初留点及び３未満のコンラドソン法残留
炭素数を示す脱歴石油ならびに約500゜F〜1050゜F（約2
60℃〜566℃）の間で主に沸騰し、210゜F（99℃）で約3
5〜200SUS、好ましくは40〜100SUSの粘度を示す軽油が
ある。
炭化水素の混合物及び、とりわけ、その主な部分が大気
圧で約500゜F（約260℃）を超える初留点を有する炭化
水素留分がある。有用な加工用原料の例には、パラフィ
ン系もしくはナフテン系の粗原料から減圧によって留出
した原油、すなわち脱歴残油；接触分解循環油、コーカ
ー留出物及び／又は熱分解油の最重質留分；重質減圧軽
油などがある。これらの留分は、石油原油、シェール
油、タールサンド油、石炭水素添加生成物などから誘導
される。好ましい原料には、約930゜F〜1050゜F（約499
℃〜566℃）の初留点及び３未満のコンラドソン法残留
炭素数を示す脱歴石油ならびに約500゜F〜1050゜F（約2
60℃〜566℃）の間で主に沸騰し、210゜F（99℃）で約3
5〜200SUS、好ましくは40〜100SUSの粘度を示す軽油が
ある。
原料は、ASTM試験法Ｄ−2270−86によると約０を超え
る、もっとも好ましくは約30を超える粘度指数を有する
ことが好ましい。
る、もっとも好ましくは約30を超える粘度指数を有する
ことが好ましい。
抽出操作に使用される特定の溶剤は、いくつかの考慮
すべき点、第一には経済性に依存している。第一の抽出
に使用される溶剤が第二の抽出段階に使用される溶剤と
同じでなければならないという条件はないが、同じであ
ることが経済的であり、その理由からこの実施態様が好
まれる。芳香族成分、とりわけ多環式芳香族成分に対し
て選択的であるいかなる溶剤、例えばフルフラール、ア
セトフェノン、液状SO2、アセトニトリル、フェノー
ル、ニトロベンゼン、アニリン、2,2−ジクロロジエチ
ルエーテル、ジメチルスルホキシド、ジメチルホルムア
ミド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン及びそれらの混合物
を用いることができる。それに加え、これらの溶剤のい
ずれをも、反溶剤、例えば水、湿溶剤、低級アルコール
及びグリコールと組み合わせて溶剤抽出段階に使用する
ことができる。原価効率を基準とすると、もっとも好ま
しい反溶剤は水である。Ｎ−メチル−２−ピロリドン
は、溶剤混合物を基準として水約0.3容量％〜10容量
％、好ましくは0.3容量％〜0.5容量％を含む場合、もっ
とも好ましい溶剤である。溶剤は、約75〜500容量％、
好ましくは100〜300容量％を使用する。
すべき点、第一には経済性に依存している。第一の抽出
に使用される溶剤が第二の抽出段階に使用される溶剤と
同じでなければならないという条件はないが、同じであ
ることが経済的であり、その理由からこの実施態様が好
まれる。芳香族成分、とりわけ多環式芳香族成分に対し
て選択的であるいかなる溶剤、例えばフルフラール、ア
セトフェノン、液状SO2、アセトニトリル、フェノー
ル、ニトロベンゼン、アニリン、2,2−ジクロロジエチ
ルエーテル、ジメチルスルホキシド、ジメチルホルムア
ミド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン及びそれらの混合物
を用いることができる。それに加え、これらの溶剤のい
ずれをも、反溶剤、例えば水、湿溶剤、低級アルコール
及びグリコールと組み合わせて溶剤抽出段階に使用する
ことができる。原価効率を基準とすると、もっとも好ま
しい反溶剤は水である。Ｎ−メチル−２−ピロリドン
は、溶剤混合物を基準として水約0.3容量％〜10容量
％、好ましくは0.3容量％〜0.5容量％を含む場合、もっ
とも好ましい溶剤である。溶剤は、約75〜500容量％、
好ましくは100〜300容量％を使用する。
一般に、油原料と溶媒との接触面積を増大するために
抽出方法において慣例的に利用される種々の手段を用い
ることができる。したがって、本発明に使用される装置
は、単一の抽出域又は多数の抽出域を含むことができ
る。抽出域に用いられる装置は決定的ではなく、回転盤
接触器、向流充填床抽出塔、向流トレー接触器及び遠心
接触器を含むことができる。操作は、回分式操作又は連
続式操作として実施することができるが、後者が好まし
い。連続式の向流操作がもっとも好ましい。芳香族成分
に対する選択性を増大する公知の技術を用いることがで
きる。これらの例としては、少量の反溶剤を使用し、抽
出物を溶剤とともに保持し、抽出の目的を実行するに充
分なほど低い温度で操作し、低い溶媒：油の比を使用す
ることである。
抽出方法において慣例的に利用される種々の手段を用い
ることができる。したがって、本発明に使用される装置
は、単一の抽出域又は多数の抽出域を含むことができ
る。抽出域に用いられる装置は決定的ではなく、回転盤
接触器、向流充填床抽出塔、向流トレー接触器及び遠心
接触器を含むことができる。操作は、回分式操作又は連
続式操作として実施することができるが、後者が好まし
い。連続式の向流操作がもっとも好ましい。芳香族成分
に対する選択性を増大する公知の技術を用いることがで
きる。これらの例としては、少量の反溶剤を使用し、抽
出物を溶剤とともに保持し、抽出の目的を実行するに充
分なほど低い温度で操作し、低い溶媒：油の比を使用す
ることである。
抽出の温度及び使用される溶剤の量は相互に依存して
おり、また、抽出されるべき特定の油原料の組成に依存
している。このことを考慮すると、抽出法について以下
の点が銘記される。第一に、抽出温度は、所望の抽出効
果を得て、良好な油収量を伴う高効率の抽出操作を実施
するため、油と溶剤が混和する温度を約40゜F（約４
℃）下回る温度に維持することが好ましい。温度の下限
は、一部には脱ロウされたラフィネート生成物の流動点
によって制御される。原料が脱ロウされていなければ、
抽出の最低温度は、固形分が現れる点によって制御され
る。抽出温度が低過ぎると、抽出の選択性が強すぎ、溶
剤の添加及び抽出段階の追加などの補正が必要となるで
あろう。抽出温度の範囲は、油／溶剤の混和温度に依存
しながらも、一般には約100゜F〜250゜F（約38℃〜121
℃）、好ましくは約120゜F〜200゜F（約49℃〜93℃）の
範囲である。好ましいＮ−メチル−２−ピロリドン／水
の溶剤の場合、温度は約120゜F〜180゜F（約49℃〜82
℃）の範囲である。
おり、また、抽出されるべき特定の油原料の組成に依存
している。このことを考慮すると、抽出法について以下
の点が銘記される。第一に、抽出温度は、所望の抽出効
果を得て、良好な油収量を伴う高効率の抽出操作を実施
するため、油と溶剤が混和する温度を約40゜F（約４
℃）下回る温度に維持することが好ましい。温度の下限
は、一部には脱ロウされたラフィネート生成物の流動点
によって制御される。原料が脱ロウされていなければ、
抽出の最低温度は、固形分が現れる点によって制御され
る。抽出温度が低過ぎると、抽出の選択性が強すぎ、溶
剤の添加及び抽出段階の追加などの補正が必要となるで
あろう。抽出温度の範囲は、油／溶剤の混和温度に依存
しながらも、一般には約100゜F〜250゜F（約38℃〜121
℃）、好ましくは約120゜F〜200゜F（約49℃〜93℃）の
範囲である。好ましいＮ−メチル−２−ピロリドン／水
の溶剤の場合、温度は約120゜F〜180゜F（約49℃〜82
℃）の範囲である。
高い溶剤／油の比は、操作効率を低下させる傾向にあ
り、比較的多量のエネルギーを消費するため、回避すべ
きである。したがって、大抵の場合、油を基準とする溶
剤の添加量（油１容量部あたり添加される溶剤の容量部
×100と定める）は、約75〜約500の範囲である。特に好
ましい比は、約100〜約300の範囲である。低品質の潤滑
油用粗原料から誘導された原料、例えばサウス・ルイジ
アナ原油からの減圧軽油及び脱歴油については、通常、
170゜F〜200゜F（77℃〜93℃）の抽出温度を用いること
ができ、油を基準とする溶剤添加量は約150容量％〜400
容量％である。
り、比較的多量のエネルギーを消費するため、回避すべ
きである。したがって、大抵の場合、油を基準とする溶
剤の添加量（油１容量部あたり添加される溶剤の容量部
×100と定める）は、約75〜約500の範囲である。特に好
ましい比は、約100〜約300の範囲である。低品質の潤滑
油用粗原料から誘導された原料、例えばサウス・ルイジ
アナ原油からの減圧軽油及び脱歴油については、通常、
170゜F〜200゜F（77℃〜93℃）の抽出温度を用いること
ができ、油を基準とする溶剤添加量は約150容量％〜400
容量％である。
溶剤での一次抽出後、一次ラフィネート相を一次抽出
塔の頂部から回収する。この一次ラフィネート相は、抽
出溶剤約10〜15容量％を含み、この溶剤を除去して、所
望の流動点にまで脱ロウした後、約75〜100、好ましく
は約85〜96の粘度指数（VI）を示す油を得る。本明細書
中、「高い粘度指数の油」とは、ASTM Ｄ−2270−86に
よると85以上の粘度指数（VI）を有するものと定める。
最高120の粘度指数（VI）を有する一次ラフィネートが
高品質パラフィン系油から、そして最低10の粘度指数を
有する一次ラフィネートが高品質ナフテン油から、それ
ぞれ製造された。ナフテン油の場合、溶剤：油の比及び
温度をより基準的に調整し、目的とする粘度指数（VI）
を達成するために精製するよりも、むしろ毒物学的考慮
から、多核芳香族成分含量を３重量％以下にする。
塔の頂部から回収する。この一次ラフィネート相は、抽
出溶剤約10〜15容量％を含み、この溶剤を除去して、所
望の流動点にまで脱ロウした後、約75〜100、好ましく
は約85〜96の粘度指数（VI）を示す油を得る。本明細書
中、「高い粘度指数の油」とは、ASTM Ｄ−2270−86に
よると85以上の粘度指数（VI）を有するものと定める。
最高120の粘度指数（VI）を有する一次ラフィネートが
高品質パラフィン系油から、そして最低10の粘度指数を
有する一次ラフィネートが高品質ナフテン油から、それ
ぞれ製造された。ナフテン油の場合、溶剤：油の比及び
温度をより基準的に調整し、目的とする粘度指数（VI）
を達成するために精製するよりも、むしろ毒物学的考慮
から、多核芳香族成分含量を３重量％以下にする。
原料よりも芳香族成分を多く含む油及び抽出溶剤の主
要部分を含む一次抽出相を一次抽出塔の底からデカンタ
ーに通す。デカンター中での分離を助長するため、一次
抽出相を反溶剤と混合し、冷却する。溶剤改質剤として
も知られる反溶剤は、パラフィン系鉱油にはごくわずか
しか溶けないことを特徴とし、抽出溶剤には実質的に完
全に可溶性である種類の化合物から選択する。工業的な
実践の場合に好ましい反溶剤は水である。その他の反溶
剤としては、アルコール及びグリコールがある。効果的
な反溶剤の具体例には、グリセリン、エチレングリコー
ル、ジエチレングリコール、ホルムアミド及びメチルア
ルコールがある。
要部分を含む一次抽出相を一次抽出塔の底からデカンタ
ーに通す。デカンター中での分離を助長するため、一次
抽出相を反溶剤と混合し、冷却する。溶剤改質剤として
も知られる反溶剤は、パラフィン系鉱油にはごくわずか
しか溶けないことを特徴とし、抽出溶剤には実質的に完
全に可溶性である種類の化合物から選択する。工業的な
実践の場合に好ましい反溶剤は水である。その他の反溶
剤としては、アルコール及びグリコールがある。効果的
な反溶剤の具体例には、グリセリン、エチレングリコー
ル、ジエチレングリコール、ホルムアミド及びメチルア
ルコールがある。
一次抽出物／反溶剤の混合物を、一次抽出塔内の温度
よりも充分に低い温度にまで冷却すると、デカンター中
で分離が生じて不混和性の液相が二つ形成する。一次抽
出物を、抽出塔の底の温度を10゜F〜120゜F（5.6℃〜6
6.7℃）下回る温度にまで冷却すると、二つの液相が形
成し、デカンター中の重力によって互いに分離する。
よりも充分に低い温度にまで冷却すると、デカンター中
で分離が生じて不混和性の液相が二つ形成する。一次抽
出物を、抽出塔の底の温度を10゜F〜120゜F（5.6℃〜6
6.7℃）下回る温度にまで冷却すると、二つの液相が形
成し、デカンター中の重力によって互いに分離する。
下相、すなわち二次抽出物は、抽出溶剤、反溶剤及
び、一次抽出相よりも芳香族成分を多く含む油を含有し
ている。二次抽出物から溶剤を除去し、その芳香族成分
を工業的に使用する。例えば、それをゴムエキステンダ
ー油として、又はカーボンブラックを製造するための原
料として使用する。あるいは、これを液状燃料油プール
に回してもよい。従来の処理により、溶剤から二次抽出
物を分離する。例えば、減圧フラッシュ塔中及び蒸気ス
トリッパー中、0.01気圧〜３気圧の圧力下で処理し、釜
残生成物として回収してもよい。任意には、この釜残生
成物を、450゜F〜600゜F（232℃〜316℃）の温度及び0.
01気圧〜１気圧の圧力下、不活性ガスによってストリッ
プし、残る微量の溶剤を除去してもよい。抽出物を抽出
溶剤から遊離させるそのような方法は、本明細書に引用
例として含めた、A.Sequeira,Jrへの米国特許第4,294,6
89号に記載されている。
び、一次抽出相よりも芳香族成分を多く含む油を含有し
ている。二次抽出物から溶剤を除去し、その芳香族成分
を工業的に使用する。例えば、それをゴムエキステンダ
ー油として、又はカーボンブラックを製造するための原
料として使用する。あるいは、これを液状燃料油プール
に回してもよい。従来の処理により、溶剤から二次抽出
物を分離する。例えば、減圧フラッシュ塔中及び蒸気ス
トリッパー中、0.01気圧〜３気圧の圧力下で処理し、釜
残生成物として回収してもよい。任意には、この釜残生
成物を、450゜F〜600゜F（232℃〜316℃）の温度及び0.
01気圧〜１気圧の圧力下、不活性ガスによってストリッ
プし、残る微量の溶剤を除去してもよい。抽出物を抽出
溶剤から遊離させるそのような方法は、本明細書に引用
例として含めた、A.Sequeira,Jrへの米国特許第4,294,6
89号に記載されている。
上相、すなわち二次ラフィネートは、芳香族化合物が
除去されているので、溶剤除去（米国特許第4,294,689
号に記載のとおり）後は、中〜高程度の粘度指数を有す
る潤滑油として適当である。二次ラフィネート相を、二
次抽出域中、100゜F〜250゜F（38℃〜121℃）の抽出温
度及び油を基準として75容量％〜500容量％の溶剤添加
量で、同じ抽出溶剤と向流接触させる。抽出の激しさ
は、一次抽出塔に供給される原料源と相互に依存してい
る。二次抽出の要件は、ASTM法Ｄ−2270−86によると65
〜95の範囲である中間の粘度指数を示す三次ラフィネー
ト相を製造することである。また、芳香族化合物の含量
が低く、毒物学的基準を満たす三次ラフィネートを製造
することが目的である。したがって、原料源によって
は、粘度指数の要件が満たされているとしても、抽出の
激しさを増強してこの目的を達成してもよい。
除去されているので、溶剤除去（米国特許第4,294,689
号に記載のとおり）後は、中〜高程度の粘度指数を有す
る潤滑油として適当である。二次ラフィネート相を、二
次抽出域中、100゜F〜250゜F（38℃〜121℃）の抽出温
度及び油を基準として75容量％〜500容量％の溶剤添加
量で、同じ抽出溶剤と向流接触させる。抽出の激しさ
は、一次抽出塔に供給される原料源と相互に依存してい
る。二次抽出の要件は、ASTM法Ｄ−2270−86によると65
〜95の範囲である中間の粘度指数を示す三次ラフィネー
ト相を製造することである。また、芳香族化合物の含量
が低く、毒物学的基準を満たす三次ラフィネートを製造
することが目的である。したがって、原料源によって
は、粘度指数の要件が満たされているとしても、抽出の
激しさを増強してこの目的を達成してもよい。
三次ラフィネートは、従来の手段、例えば減圧蒸留及
びストリッピングによって、残留溶剤から分離させる。
そして、三次ラフィネートを、溶剤脱ロウ、接触脱ロウ
又はこれら二つの組合せによって所望の流動点にまで脱
ロウし、中間の粘度を有する潤滑油原料を得る。脱ロウ
方法は、例えば、本明細書に引用例として含めた、米国
特許第4,354,921号、第4,375,403号及び第4,504,376号
に教示されている。
びストリッピングによって、残留溶剤から分離させる。
そして、三次ラフィネートを、溶剤脱ロウ、接触脱ロウ
又はこれら二つの組合せによって所望の流動点にまで脱
ロウし、中間の粘度を有する潤滑油原料を得る。脱ロウ
方法は、例えば、本明細書に引用例として含めた、米国
特許第4,354,921号、第4,375,403号及び第4,504,376号
に教示されている。
芳香族系三次抽出物を一次抽出塔に再循環させ、新鮮
な溶剤の循環を補ってもよい。A.Sequeira,Jr.への米国
特許第4,328,092号に従い、二次ラフィネートを一次抽
出塔に再循環させて精製油の収量を増大させることがで
きる。あるいは、溶剤除去後、油の芳香族性を他の態様
に利用してもよい。
な溶剤の循環を補ってもよい。A.Sequeira,Jr.への米国
特許第4,328,092号に従い、二次ラフィネートを一次抽
出塔に再循環させて精製油の収量を増大させることがで
きる。あるいは、溶剤除去後、油の芳香族性を他の態様
に利用してもよい。
以下、本発明を実施例によって説明する。
実施例１ サウス・ルイジアナ原油から誘導した300中性留出物
をＮ−メチル−２−ピロリドン（MP）で抽出した。一次
抽出物を冷却して二つの留分、すなわち二次ラフィネー
トと二次抽出物に分離した。操作に使用した条件ならび
に、溶剤除去及び無溶剤ラフィネートの脱ロウ後の一次
ラフィネート、一次抽出物、二次ラフィネート及び二次
抽出物についての試験結果を以下に示す。
をＮ−メチル−２−ピロリドン（MP）で抽出した。一次
抽出物を冷却して二つの留分、すなわち二次ラフィネー
トと二次抽出物に分離した。操作に使用した条件ならび
に、溶剤除去及び無溶剤ラフィネートの脱ロウ後の一次
ラフィネート、一次抽出物、二次ラフィネート及び二次
抽出物についての試験結果を以下に示す。
一次抽出物は芳香族成分含量が低過ぎるため、ゴムエ
キステンダー油としては使用できない。これを、中間の
粘度指数を有する二次ラフィネートと二次抽出物に分離
することができる。この二次抽出物は、ゴムエキステン
ダー油として有用であり、それと同時に高い粘度指数を
有する基油を製造する。
キステンダー油としては使用できない。これを、中間の
粘度指数を有する二次ラフィネートと二次抽出物に分離
することができる。この二次抽出物は、ゴムエキステン
ダー油として有用であり、それと同時に高い粘度指数を
有する基油を製造する。
実施例２ 別のサウス・ルイジアナ原油から誘導した300中性留
出物をＮ−メチル−２−ピロリドン（MP）で精製し、抽
出装置を離れる一次抽出物を冷却又は水を添加しながら
冷却することにより、二次ラフィネートと二次抽出物に
分離した。この試験から得られた結果を以下にまとめ
る。
出物をＮ−メチル−２−ピロリドン（MP）で精製し、抽
出装置を離れる一次抽出物を冷却又は水を添加しながら
冷却することにより、二次ラフィネートと二次抽出物に
分離した。この試験から得られた結果を以下にまとめ
る。
これらの結果は、水を反溶剤として使用し、温度の低
下のみによって得られるよりも高い収量の二次ラフィネ
ートと、より芳香族性の抽出物との分離を実施すること
が可能であることを示す。この技術は、副産物、例えば
飽和化合物20重量％未満を含むゴムエキステンダー油
を、高い飽和化合物含量を有する抽出物をもたらす高パ
ラフィン系の原料から製造することが望ましい場合、特
に有用である。反溶剤、例えば高芳香族性炭化水素、グ
リコール、アルコールなどを使用して、目的とする分離
を実施しうることに注目すべきである。しかし、水は、
低濃度でも効果を発揮し、低廉であり、本方法に利用で
き、かつ蒸留によって容易に除去されることから、好ま
しい反溶剤である。
下のみによって得られるよりも高い収量の二次ラフィネ
ートと、より芳香族性の抽出物との分離を実施すること
が可能であることを示す。この技術は、副産物、例えば
飽和化合物20重量％未満を含むゴムエキステンダー油
を、高い飽和化合物含量を有する抽出物をもたらす高パ
ラフィン系の原料から製造することが望ましい場合、特
に有用である。反溶剤、例えば高芳香族性炭化水素、グ
リコール、アルコールなどを使用して、目的とする分離
を実施しうることに注目すべきである。しかし、水は、
低濃度でも効果を発揮し、低廉であり、本方法に利用で
き、かつ蒸留によって容易に除去されることから、好ま
しい反溶剤である。
実施例３ ウエスト・テキサス・サワー原油とサウス・ルイジア
ナ原油の混合物から誘導した300中性留出物をＮ−メチ
ル−２−ピロリドン（MP）で精製し、一次抽出物を冷却
することによって二つの留分、すなわち二次ラフィネー
ト及び二次抽出物混合体に分離した。MPを用いて二次ラ
フィネートを精製し、下記のような中〜高度の粘度指数
を有する基油を製造した。
ナ原油の混合物から誘導した300中性留出物をＮ−メチ
ル−２−ピロリドン（MP）で精製し、一次抽出物を冷却
することによって二つの留分、すなわち二次ラフィネー
ト及び二次抽出物混合体に分離した。MPを用いて二次ラ
フィネートを精製し、下記のような中〜高度の粘度指数
を有する基油を製造した。
これらの結果は、実質的に同じ処理条件を用いて二次
ラフィネートを精製し、未精製留出物と同じ粘度指数を
有するまでに処理しうることを示す。
ラフィネートを精製し、未精製留出物と同じ粘度指数を
有するまでに処理しうることを示す。
実施例４ 実施例３の原料を、単一の抽出塔中、大幅な温度勾配
及び高いラフィネート循環率を用いて連続的に精製し、
二塔による抽出の場合と比較した。結果は、二次ラフィ
ネートを除去して第二の抽出塔中で精製した場合に比
べ、溶剤循環率がより低く（215容量％対243容量％）、
精製油の総収量がさらに高かった（62.0容量％対59.3容
量％）ということを示す。
及び高いラフィネート循環率を用いて連続的に精製し、
二塔による抽出の場合と比較した。結果は、二次ラフィ
ネートを除去して第二の抽出塔中で精製した場合に比
べ、溶剤循環率がより低く（215容量％対243容量％）、
精製油の総収量がさらに高かった（62.0容量％対59.3容
量％）ということを示す。
試験方法一覧 流動点 ASTM Ｄ−97−87 アニリン点 ASTM Ｄ−611−82 硫黄 ASTM Ｄ−2622−87 粘度指数（VI） ASTM Ｄ−2270−86 引火点、COC（゜F） ASTM Ｄ−92−85 API重力（゜API） ASTM Ｄ−287 本発明をその特定の実施態様によって説明してきた
が、当然ながら、多数の変更を加えうることから、本発
明はそれらに限定されることはなく、本発明の精神及び
範囲に該当するそのようないかなる変更をも添付の請求
項によって包含しうるということが理解されるであろ
う。
が、当然ながら、多数の変更を加えうることから、本発
明はそれらに限定されることはなく、本発明の精神及び
範囲に該当するそのようないかなる変更をも添付の請求
項によって包含しうるということが理解されるであろ
う。
添付の図面は、本発明の方法を用いる溶剤精製方法を例
示する概略流れ図である。 符号の説明 20……一次抽出塔 30……一次ラフィネート回収系 40……二次抽出塔 80……潤滑油脱ロウ域 90……流動接触分解域 100……抽出物回収系 110……溶剤蓄積器
示する概略流れ図である。 符号の説明 20……一次抽出塔 30……一次ラフィネート回収系 40……二次抽出塔 80……潤滑油脱ロウ域 90……流動接触分解域 100……抽出物回収系 110……溶剤蓄積器
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ // Ｃ１０Ｍ 101/02 Ｃ１０Ｍ 101/02 Ｃ１０Ｎ 30:02 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C10G 21/00 C10G 21/02 C10G 21/16 C10G 21/20 C10G 71/00 ＥＰＡＴ（ＱＵＥＳＴＥＬ)
Claims (15)
- 【請求項１】芳香族成分及び非芳香族成分を含有する炭
化水素ベースの潤滑油原料を抽出溶剤で溶剤精製する方
法であって、 該潤滑油原料を、第一の溶剤抽出域中100゜F〜250゜F
（38℃〜121℃）の第一の抽出温度で、油を基準として7
5〜500容量％の抽出溶剤と接触させ、芳香族成分を多く
含む一次抽出物及び少なくとも75の高い粘度指数を示す
芳香族成分に乏しい一次ラフィネートを形成し； 一次抽出物を回収し、これを、該抽出温度を10゜F〜120
゜F（5.6℃〜66.7℃）下回る温度にまで冷却し、反溶剤
を加えないか、10容量％以下の反溶剤と混合することに
よって、二次抽出物及び二次ラフィネートを形成し； 該二次ラフィネートの相を二次抽出域に通し、ここで該
二次ラフィネートを、100゜F〜250゜F（38℃〜121℃）
の第二の抽出温度で、油を基準として75〜500容量％の
抽出溶剤と接触させ、65以上の粘度指数を示す芳香族成
分に乏しい三次ラフィネートを形成することを特徴とす
る方法。 - 【請求項２】該三次ラフィネートを、接触脱ロウ条件
下、接触脱ロウ域に通すことによって、脱ロウ潤滑油を
得ることをさらに含む請求項１記載の方法。 - 【請求項３】該三次ラフィネートを、溶剤脱ロウ条件
下、溶剤脱ロウ域に通すことによって、脱ロウ潤滑油を
得ることをさらに含む請求項１記載の方法。 - 【請求項４】反溶剤の量が0.5容量％〜10容量％である
請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項５】反溶剤が水である請求項１〜４のいずれか
一項に記載の方法。 - 【請求項６】抽出溶剤が、Ｎ−メチル−２−ピロリド
ン、フルフラール、フェノール及びそれらと水の混合物
からなる群より選択される請求項１〜５のいずれか一項
に記載の方法。 - 【請求項７】溶剤抽出域中、抽出溶剤を水0.3〜0.5容量
％と混合する請求項１〜６のいずれか一項に記載の方
法。 - 【請求項８】反溶剤が水であり、溶剤抽出域中、抽出溶
剤を水0.3〜0.5容量％と混合し、該一次抽出物を水３〜
５容量％と混合する請求項１〜７のいずれか一項に記載
の方法。 - 【請求項９】一次ラフィネートが少なくとも85の粘度指
数を有する請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１０】一次ラフィネートが多核芳香族成分３重
量％以下を含有する請求項１〜９のいずれか一項に記載
の方法。 - 【請求項１１】芳香族成分及び非芳香族成分を含有する
炭化水素ベースの潤滑油原料を抽出溶剤で溶剤精製する
方法であって、 該潤滑油原料を、第一の溶剤抽出域中100゜F〜250゜F
（38℃〜121℃）の第一の抽出温度で、油を基準として7
5〜500容量％の抽出溶剤と接触させ、芳香族成分を多く
含む一次抽出物及び少なくとも85の高い粘度指数を示す
芳香族成分に乏しい一次ラフィネートを形成し； 一次抽出物を回収し、これを、該抽出温度を10゜F〜120
゜F（5.6℃〜66.7℃）下回る温度にまで冷却することに
よって、二次抽出物及び二次ラフィネートを形成し； 該二次ラフィネートの相を二次抽出域に通し、ここで該
二次ラフィネートを、100゜F〜250゜F（38℃〜121℃）
の第二の抽出温度で、油を基準として75〜500容量％の
抽出溶剤と接触させ、65以上の粘度指数を示す芳香族成
分に乏しい三次ラフィネートを形成することを特徴とす
る方法。 - 【請求項１２】該二次抽出物が、該二次ラフィネート相
よりも芳香族成分を多く含む、請求項１〜11のいずれか
一項に記載の方法。 - 【請求項１３】更に、該二次ラフィネート相を該二次抽
出域に通す前に、該二次ラフィネート相から二次抽出物
を分離することを含む、請求項１〜12のいずれか一項に
記載の方法。 - 【請求項１４】二次ラフィネート相を二次抽出溶剤と接
触させることにより、溶剤成分を多く含む三次抽出物を
更に形成させる、請求項１〜13のいずれか一項に記載の
方法。 - 【請求項１５】更に、溶剤性分を多く含む三次抽出物
を、該二次抽出物と混合することを含む、請求項１〜14
のいずれか一項に記載の方法。
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| US20090200208A1 (en) * | 2007-02-26 | 2009-08-13 | Gabriel Farkas | Method of producing mineral oils based on hydrocarbon distillates |
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| US2943990A (en) * | 1956-01-20 | 1960-07-05 | Sinclair Refining Co | Process and composition for preparing sulfur-chlorinated cutting oils |
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| US3306849A (en) * | 1964-08-27 | 1967-02-28 | Texaco Inc | Hydrocarbon solvent refining process |
| US3501399A (en) * | 1968-05-29 | 1970-03-17 | Standard Oil Co | Methods for improving a phenol extraction process |
| US3501398A (en) * | 1968-05-29 | 1970-03-17 | Standard Oil Co | Method for improving the efficiency of a multiple-stage phenol extraction process |
| US3539504A (en) * | 1968-12-12 | 1970-11-10 | Texaco Inc | Furfural extraction of middle distillates |
| US3696023A (en) * | 1970-07-23 | 1972-10-03 | Gulf Research Development Co | Cracking of a gas oil with zeolite and nonzeolite catalyst |
| US3654137A (en) * | 1970-07-23 | 1972-04-04 | Gulf Research Development Co | Riser cracking of solvent extracted gas oil |
| US3691061A (en) * | 1970-07-23 | 1972-09-12 | Gulf Research Development Co | Cracking of solvent extracted gas oil without added hydrogen |
| GB1426746A (en) * | 1972-08-30 | 1976-03-03 | British Petroleum Co | Oil treatment process |
| US3828489A (en) * | 1973-09-24 | 1974-08-13 | D Culley | Mandrel for sanding drums |
| US4294689A (en) * | 1980-02-14 | 1981-10-13 | Texaco, Inc. | Solvent refining process |
| US4328092A (en) * | 1980-03-07 | 1982-05-04 | Texaco Inc. | Solvent extraction of hydrocarbon oils |
| US4304660A (en) * | 1980-04-14 | 1981-12-08 | Texaco Inc. | Manufacture of refrigeration oils |
| CA1169012A (en) * | 1980-10-16 | 1984-06-12 | Walter C.G. Kosters | Process for the simultaneous separation in aromatics and non-aromatics of a heavy hydrocarbon stream and a light hydrocarbon stream |
| US4354921A (en) * | 1981-07-27 | 1982-10-19 | Texaco Inc. | Solvent dewaxing process |
| US4375403A (en) * | 1982-01-18 | 1983-03-01 | Texaco Inc. | Solvent dewaxing process |
| US4564440A (en) * | 1983-07-11 | 1986-01-14 | Mobil Oil Corporation | Viscosity index improvement in dewaxed lube basestock by partial desulfurization in hydrotreat bed |
| US4504376A (en) * | 1984-04-09 | 1985-03-12 | Texaco Inc. | Urea dewaxing of naphthene oils |
| US4755279A (en) * | 1984-12-24 | 1988-07-05 | Amoco Corporation | Process for the manufacture of lubricating oils |
| GB8518940D0 (en) * | 1985-07-26 | 1985-09-04 | Shell Int Research | Manufacture of lubricating base oils |
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