JP3035138B2 - 耐摩耗性、靭性、機械加工性が良好な炭化物分散浸炭鋼部品 - Google Patents
耐摩耗性、靭性、機械加工性が良好な炭化物分散浸炭鋼部品Info
- Publication number
- JP3035138B2 JP3035138B2 JP5281493A JP28149393A JP3035138B2 JP 3035138 B2 JP3035138 B2 JP 3035138B2 JP 5281493 A JP5281493 A JP 5281493A JP 28149393 A JP28149393 A JP 28149393A JP 3035138 B2 JP3035138 B2 JP 3035138B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- carbide
- carburized
- toughness
- machinability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/14—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with alkaline solutions
- C23G1/19—Iron or steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐摩耗性が要求される機
械構造用部品に適する炭化物分散浸炭鋼部品に関するも
のであり、特にプラスチック射出成形機の様に浸炭部の
耐摩耗性と、非浸炭部の靭性及び機械加工性が合わせて
要求される用途に適した炭化物分散浸炭鋼部品である。
械構造用部品に適する炭化物分散浸炭鋼部品に関するも
のであり、特にプラスチック射出成形機の様に浸炭部の
耐摩耗性と、非浸炭部の靭性及び機械加工性が合わせて
要求される用途に適した炭化物分散浸炭鋼部品である。
【０００２】
【従来の技術】炭化物分散浸炭層の硬さが高くなればな
るほど、また炭化物量が多くなればなるほど、優れた耐
摩耗性が得られることは、特開昭５７−１６４９７７、
特開昭６０−１０３１７４および特開平１−２３４５５
４により知られている。
るほど、また炭化物量が多くなればなるほど、優れた耐
摩耗性が得られることは、特開昭５７−１６４９７７、
特開昭６０−１０３１７４および特開平１−２３４５５
４により知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし耐摩耗性部品の
使用条件はだんだん厳しくなっており、硬さと炭化物量
の２要因だけを考慮するだけでは上記厳しい条件に耐え
得るほどの耐摩耗性は得られない様になってきた。さら
に、炭化物分散浸炭鋼部品においては、非浸炭部の靭性
と機械加工性が一般に不十分であるという問題がある。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目
的は安定した耐摩耗性、靭性、機械加工性を兼ね備えた
炭化物分散浸炭鋼部品を提供する点にある。
使用条件はだんだん厳しくなっており、硬さと炭化物量
の２要因だけを考慮するだけでは上記厳しい条件に耐え
得るほどの耐摩耗性は得られない様になってきた。さら
に、炭化物分散浸炭鋼部品においては、非浸炭部の靭性
と機械加工性が一般に不十分であるという問題がある。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目
的は安定した耐摩耗性、靭性、機械加工性を兼ね備えた
炭化物分散浸炭鋼部品を提供する点にある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明の炭化物分散浸炭用鋼は、 Ｃ：０．０５〜０．１８ｗｔ％ Ｓｉ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｎ：１ｗｔ％以下 Ｃｒ：５〜１５ｗｔ％ を含み残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、炭化物分
散浸炭をすることにより得られた浸炭層にＭ7Ｃ3を主と
した合金炭化物が生成し、その浸炭層は、実使用表面か
らの深さが０．１ｍｍまでの範囲において、炭素濃度
１．０ｗｔ％以上、硬さがＨｖ７００以上、個々の炭化
物を円相当径として換算した場合における直径０．５μ
ｍ以上の大きい炭化物の平均粒径が１．０μｍ以上であ
り、さらに、下記計算式で求められるαが０．６５以下
であり、 α＝３．６−０．０７０×ｄ−０．１４×Ｃ％−０．００３４×Ｈｖ ｄ：炭化物平均粒径（μｍ），Ｃ％：炭素濃度（ｗｔ％）， Ｈｖ：ビッカース硬さ 且つ非浸炭部の硬さをＨｖ２７０〜３５０とすることに
より耐摩耗性、靭性および機械加工性に優れたものと
し、必要であれば前記の合金成分に加えて Ｎｉ：２ｗｔ％以下 Ｍｏ：３ｗｔ％以下 Ｖ ：３ｗｔ％以下 Ｃｕ：２ｗｔ％以下 Ｎｂ：１ｗｔ％以下 Ｃｏ：４ｗｔ％以下 のうち１種以上を含むものであっても良い。
のできた本発明の炭化物分散浸炭用鋼は、 Ｃ：０．０５〜０．１８ｗｔ％ Ｓｉ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｎ：１ｗｔ％以下 Ｃｒ：５〜１５ｗｔ％ を含み残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、炭化物分
散浸炭をすることにより得られた浸炭層にＭ7Ｃ3を主と
した合金炭化物が生成し、その浸炭層は、実使用表面か
らの深さが０．１ｍｍまでの範囲において、炭素濃度
１．０ｗｔ％以上、硬さがＨｖ７００以上、個々の炭化
物を円相当径として換算した場合における直径０．５μ
ｍ以上の大きい炭化物の平均粒径が１．０μｍ以上であ
り、さらに、下記計算式で求められるαが０．６５以下
であり、 α＝３．６−０．０７０×ｄ−０．１４×Ｃ％−０．００３４×Ｈｖ ｄ：炭化物平均粒径（μｍ），Ｃ％：炭素濃度（ｗｔ％）， Ｈｖ：ビッカース硬さ 且つ非浸炭部の硬さをＨｖ２７０〜３５０とすることに
より耐摩耗性、靭性および機械加工性に優れたものと
し、必要であれば前記の合金成分に加えて Ｎｉ：２ｗｔ％以下 Ｍｏ：３ｗｔ％以下 Ｖ ：３ｗｔ％以下 Ｃｕ：２ｗｔ％以下 Ｎｂ：１ｗｔ％以下 Ｃｏ：４ｗｔ％以下 のうち１種以上を含むものであっても良い。
【０００５】
【作用】本発明で使用する炭化物分散浸炭用鋼の合金成
分を定めた理由を述べる。 Ｃ：０．０５〜０．１８ｗｔ％ Ｃは、非浸炭部である母材の靭性、強度を得るために添
加するが、０．０５ｗｔ％未満では、十分な強度が得ら
れず、また、δ−フェライトが増加し、母材の靭性を著
しく低下させる。一方、０．１８ｗｔ％を超えると母材
の硬さが高くなって靭性および機械加工性が低下する。
分を定めた理由を述べる。 Ｃ：０．０５〜０．１８ｗｔ％ Ｃは、非浸炭部である母材の靭性、強度を得るために添
加するが、０．０５ｗｔ％未満では、十分な強度が得ら
れず、また、δ−フェライトが増加し、母材の靭性を著
しく低下させる。一方、０．１８ｗｔ％を超えると母材
の硬さが高くなって靭性および機械加工性が低下する。
【０００６】Ｓｉ：１．５ｗｔ％以下 Ｓｉの添加は炭化物の粒界析出を抑え粒状化させるため
に添加する。しかし、添加量が多いと鋼の浸炭性を阻害
し、また、母材の靭性を著しく劣化させるので上限を
１．５ｗｔ％とする。 Ｍｎ：１ｗｔ％以下 Ｍｎは脱酸剤として添加されるが、通常の溶製工程にお
いて必要とされる１ｗｔ％以下で良い。
に添加する。しかし、添加量が多いと鋼の浸炭性を阻害
し、また、母材の靭性を著しく劣化させるので上限を
１．５ｗｔ％とする。 Ｍｎ：１ｗｔ％以下 Ｍｎは脱酸剤として添加されるが、通常の溶製工程にお
いて必要とされる１ｗｔ％以下で良い。
【０００７】Ｃｒ：５〜１５ｗｔ％ ＣｒはＣ及びその他の元素との組合わせにより、浸炭層
に合金炭化物を形成して耐摩耗性の向上に寄与する。成
分範囲の下限を５ｗｔ％とするのは、浸炭層にＭ7 Ｃ3
を主とした炭化物を得るための最小限必要な量であるこ
とと浸炭層の基地の耐食性を得るためであり、上限を１
５ｗｔ％とするのは、１５ｗｔ％を超えると浸炭層の炭
化物の分散性を低下させると共に、母材の靭性を劣化さ
せるからである。
に合金炭化物を形成して耐摩耗性の向上に寄与する。成
分範囲の下限を５ｗｔ％とするのは、浸炭層にＭ7 Ｃ3
を主とした炭化物を得るための最小限必要な量であるこ
とと浸炭層の基地の耐食性を得るためであり、上限を１
５ｗｔ％とするのは、１５ｗｔ％を超えると浸炭層の炭
化物の分散性を低下させると共に、母材の靭性を劣化さ
せるからである。
【０００８】Ｎｉ：２ｗｔ％以下 Ｎｉは、鋼母材に靭性を与えると共に、基地中に固溶し
て浸炭層の耐食性を向上させる目的で添加する。しか
し、Ｎｉは炭化物を細かくすると共に、残留オーステナ
イト量を高め、浸炭硬化層の硬度を低下させ、さらに
は、非浸炭部の機械加工性を低下させるので上限を２ｗ
ｔ％とする。好ましくは、０．５ｗｔ％以上の添加が推
奨される。
て浸炭層の耐食性を向上させる目的で添加する。しか
し、Ｎｉは炭化物を細かくすると共に、残留オーステナ
イト量を高め、浸炭硬化層の硬度を低下させ、さらに
は、非浸炭部の機械加工性を低下させるので上限を２ｗ
ｔ％とする。好ましくは、０．５ｗｔ％以上の添加が推
奨される。
【０００９】Ｍｏ：３ｗｔ％以下 Ｍｏは浸炭層に合金炭化物を形成すると共に、浸炭層に
焼戻し軟化抵抗を与える。しかし３ｗｔ％を超えると母
材の靭性を害するので含有量を３ｗｔ％以下とする。好
ましくは１ｗｔ％以上の添加が推奨される。
焼戻し軟化抵抗を与える。しかし３ｗｔ％を超えると母
材の靭性を害するので含有量を３ｗｔ％以下とする。好
ましくは１ｗｔ％以上の添加が推奨される。
【００１０】Ｖ：３ｗｔ％以下 Ｖは浸炭層に高硬度のＭＣ型炭化物を形成し、耐摩耗性
を著しく向上させると同時に浸炭層に焼戻し軟化抵抗を
与え、さらには、結晶粒を微細化すると共に炭化物の分
散性を向上させる。しかし３ｗｔ％を超えると母材の機
械加工性を劣化させるので、上限を３ｗｔ％とする。好
ましくは０．１ｗｔ％以上の添加が推奨される。
を著しく向上させると同時に浸炭層に焼戻し軟化抵抗を
与え、さらには、結晶粒を微細化すると共に炭化物の分
散性を向上させる。しかし３ｗｔ％を超えると母材の機
械加工性を劣化させるので、上限を３ｗｔ％とする。好
ましくは０．１ｗｔ％以上の添加が推奨される。
【００１１】Ｃｕ：２ｗｔ％以下 Ｃｕは基地中に固溶して浸炭層の耐食性を向上させる。
特に耐塩酸腐食性を著しく向上させるが、２ｗｔ％を超
えると母材の熱間加工性が悪くなるので、上限を２ｗｔ
％とする。好ましくは０．５ｗｔ％以上の添加が推奨さ
れる。
特に耐塩酸腐食性を著しく向上させるが、２ｗｔ％を超
えると母材の熱間加工性が悪くなるので、上限を２ｗｔ
％とする。好ましくは０．５ｗｔ％以上の添加が推奨さ
れる。
【００１２】Ｎｂ：１ｗｔ％以下 Ｎｂは結晶粒の粗大化を抑制する働きがある他、焼戻し
などによって起こるＭ 7 Ｃ3 からＭ23Ｃ6 への炭化物の
変態を防止する効果があるが、１ｗｔ％を超えると母材
の靭性を損なうので上限を１ｗｔ％とする。好ましくは
０．１ｗｔ％以上の添加が推奨される。
などによって起こるＭ 7 Ｃ3 からＭ23Ｃ6 への炭化物の
変態を防止する効果があるが、１ｗｔ％を超えると母材
の靭性を損なうので上限を１ｗｔ％とする。好ましくは
０．１ｗｔ％以上の添加が推奨される。
【００１３】Ｃｏ：４ｗｔ％以下 Ｃｏは基地中に固溶して焼戻し軟化抵抗を与えると同時
に耐食性を向上させ、さらに炭化物の粗大化を防止する
が、添加量が４ｗｔ％を超えると母材の靭性と熱間加工
性が劣化するので、上限を４ｗｔ％とする。
に耐食性を向上させ、さらに炭化物の粗大化を防止する
が、添加量が４ｗｔ％を超えると母材の靭性と熱間加工
性が劣化するので、上限を４ｗｔ％とする。
【００１４】本発明は、浸炭処理によってＭ7 Ｃ3 を主
とした合金炭化物を浸炭硬化層に形成するものである。
この際実使用表面からの深さが０．１ｍｍまでの範囲に
おいて、炭素濃度を１ｗｔ％以上で、硬さがＨｖ７００
以上とするのは、これ未満では十分な耐摩耗性が得られ
ないためである。また個々の炭化物を円相当径として換
算した場合における直径０．５μｍ以上の大きさの炭化
物の平均粒径が１．０μｍ以上となる様にするのは、
１．０μｍ未満では十分な耐摩耗性が得難いためであ
る。
とした合金炭化物を浸炭硬化層に形成するものである。
この際実使用表面からの深さが０．１ｍｍまでの範囲に
おいて、炭素濃度を１ｗｔ％以上で、硬さがＨｖ７００
以上とするのは、これ未満では十分な耐摩耗性が得られ
ないためである。また個々の炭化物を円相当径として換
算した場合における直径０．５μｍ以上の大きさの炭化
物の平均粒径が１．０μｍ以上となる様にするのは、
１．０μｍ未満では十分な耐摩耗性が得難いためであ
る。
【００１５】さらに、 α＝３．６−０．０７０×ｄ−０．１４×Ｃ％−０．０
０３４×Ｈｖ≦０．６５ ｄ：炭化物平均粒径（μｍ），Ｃ％：炭素濃度（ｗｔ
％），Ｈｖ：ビッカース硬さ なる関数を満たす必要があるのは、この条件を満たさな
いものでは目的とする優れた耐摩耗性が得難いためであ
る。非浸炭部の硬さをＨｖ２７０〜３５０としたのは、
Ｈｖ２７０未満では製品としての強度が得られないため
であり、Ｈｖ３５０を超えると機械加工性と靭性が低下
するためである。さらに、合金成分を上記範囲に調整す
るのは、必要な靭性と機械加工性を両方同時に達成する
ためである。
０３４×Ｈｖ≦０．６５ ｄ：炭化物平均粒径（μｍ），Ｃ％：炭素濃度（ｗｔ
％），Ｈｖ：ビッカース硬さ なる関数を満たす必要があるのは、この条件を満たさな
いものでは目的とする優れた耐摩耗性が得難いためであ
る。非浸炭部の硬さをＨｖ２７０〜３５０としたのは、
Ｈｖ２７０未満では製品としての強度が得られないため
であり、Ｈｖ３５０を超えると機械加工性と靭性が低下
するためである。さらに、合金成分を上記範囲に調整す
るのは、必要な靭性と機械加工性を両方同時に達成する
ためである。
【００１６】なお、非浸炭部硬さ範囲をＨｖ２７０〜３
５０に調整するには合金成分だけでなく、焼入れ及び焼
戻し温度を各々９００〜１０５０℃、４５０〜６００℃
の条件範囲で調整することで得られる。また、本発明の
炭化物に関する指定条件は、走査電子顕微鏡での２００
０倍の倍率で観察したのち画像解析処理した結果を基礎
としている。
５０に調整するには合金成分だけでなく、焼入れ及び焼
戻し温度を各々９００〜１０５０℃、４５０〜６００℃
の条件範囲で調整することで得られる。また、本発明の
炭化物に関する指定条件は、走査電子顕微鏡での２００
０倍の倍率で観察したのち画像解析処理した結果を基礎
としている。
【００１７】
【実施例】表１に供試鋼の組成を示す。これらの鋼を９
５０〜１０００℃の範囲で浸炭処理した後、５００〜５
５０℃の範囲で１、２回焼戻しを行なった。次いで実際
の使用範囲を満たす様に浸炭表面から最大で０．７ｍｍ
まで研削して浸炭硬化層の耐摩耗性等の調査を行なっ
た。
５０〜１０００℃の範囲で浸炭処理した後、５００〜５
５０℃の範囲で１、２回焼戻しを行なった。次いで実際
の使用範囲を満たす様に浸炭表面から最大で０．７ｍｍ
まで研削して浸炭硬化層の耐摩耗性等の調査を行なっ
た。
【００１８】
【表１】
【００１９】表２に各鋼の非浸炭部硬さと機械加工性
（切削性）を示す。表３には、表２において機械加工性
の良好な鋼の硬化層の炭素濃度、硬さ、炭化物体積率、
炭化物平均粒径（直径０．５μｍ以上のものだけの平
均）、耐摩耗性（比摩耗量）と衝撃値、非浸炭部硬さ、
機械加工性（切削性）を示す。なお、表３に示した値
は、実使用表面より深さ０．１ｍｍとなる部分を測定し
た結果である。深さ０．１ｍｍの部分だけを示したの
は、それよりも表面側では、深さ０．１ｍｍの部分に比
べて、硬さは同等もしくは高く、炭化物体積率も多く、
粒径も同等もしくは大きくなっており、耐摩耗性も優れ
ているためである。尚、炭化物に関する値は、走査電子
顕微鏡で２０００倍の倍率で観察したのち画像解析装置
により解析した結果を用いることにより、また耐摩耗性
は、大越式摩耗試験機を用いて下記の条件で比摩耗量を
測定し、平均化することにより夫々決定した。
（切削性）を示す。表３には、表２において機械加工性
の良好な鋼の硬化層の炭素濃度、硬さ、炭化物体積率、
炭化物平均粒径（直径０．５μｍ以上のものだけの平
均）、耐摩耗性（比摩耗量）と衝撃値、非浸炭部硬さ、
機械加工性（切削性）を示す。なお、表３に示した値
は、実使用表面より深さ０．１ｍｍとなる部分を測定し
た結果である。深さ０．１ｍｍの部分だけを示したの
は、それよりも表面側では、深さ０．１ｍｍの部分に比
べて、硬さは同等もしくは高く、炭化物体積率も多く、
粒径も同等もしくは大きくなっており、耐摩耗性も優れ
ているためである。尚、炭化物に関する値は、走査電子
顕微鏡で２０００倍の倍率で観察したのち画像解析装置
により解析した結果を用いることにより、また耐摩耗性
は、大越式摩耗試験機を用いて下記の条件で比摩耗量を
測定し、平均化することにより夫々決定した。
【００２０】相手円板 ：ＳＵＪ２（ＨＲＣ４５） 最終荷重 ：６．３ｋｇ 摩擦距離 ：４００ｍ すべり速度：０．７６、０．９４、１．３７、１．９６
ｍ／ｓ 衝撃値は浸炭処理したものと同等の熱履歴を施した非浸
炭材において、シャルピー衝撃試験機を用い、１０ｍｍ
Ｒノッチ試験片で行なった値である。
ｍ／ｓ 衝撃値は浸炭処理したものと同等の熱履歴を施した非浸
炭材において、シャルピー衝撃試験機を用い、１０ｍｍ
Ｒノッチ試験片で行なった値である。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】表２、３より、炭化物分散浸炭層の冶金学
的要因である炭素濃度、硬さ、炭化物平均粒径を制御す
ると共に、衝撃値、非浸炭部硬さを調整することによ
り、本発明の条件を満足する様にしたものは、耐摩耗
性、靭性、機械加工性に優れたものになることが分か
る。
的要因である炭素濃度、硬さ、炭化物平均粒径を制御す
ると共に、衝撃値、非浸炭部硬さを調整することによ
り、本発明の条件を満足する様にしたものは、耐摩耗
性、靭性、機械加工性に優れたものになることが分か
る。
【００２４】
【発明の効果】以上説明した様に、本発明の炭化物分散
浸炭鋼部品は、炭化物分散浸炭硬化層の冶金的要因を制
御すると共に、非浸炭部硬さを調整することにより、優
れた耐摩耗性、靭性、機械加工性を与えることが可能で
ある。
浸炭鋼部品は、炭化物分散浸炭硬化層の冶金的要因を制
御すると共に、非浸炭部硬さを調整することにより、優
れた耐摩耗性、靭性、機械加工性を与えることが可能で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 家口 浩 兵庫県加古川市尾上町池田字池田開拓 2222番地１ 株式会社神戸製鋼所 加古 川研究地区内 (72)発明者 山崎 善夫 富山県新湊市八幡町３−10−15 (56)参考文献 特開 平１−234554（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−165048（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−93348（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−103174（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−59428（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 302 C22C 38/18 C23C 8/22
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：０．０５〜０．１８ｗｔ％ Ｓｉ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｎ：１ｗｔ％以下 Ｃｒ：５〜１５ｗｔ％ を含み残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、炭化物分
散浸炭をすることにより得られた浸炭層にＭ7Ｃ3を主と
した合金炭化物が生成し、その浸炭層は、実使用表面か
らの深さが０．１ｍｍまでの範囲において、炭素濃度
１．０ｗｔ％以上、硬さがＨｖ７００以上、個々の炭化
物を円相当径として換算した場合における直径０．５μ
ｍ以上の大きい炭化物の平均粒径が１．０μｍ以上であ
り、さらに、下記計算式で求められるαが０．６５以下
であり、 α＝３．６−０．０７０×ｄ−０．１４×Ｃ％−０．００３４×Ｈｖ ｄ：炭化物平均粒径（μｍ），Ｃ％：炭素濃度（ｗｔ％）， Ｈｖ：ビッカース硬さ 且つ非浸炭部の硬さをＨｖ２７０〜３５０とすることに
より耐摩耗性、靭性および機械加工性が良好な炭化物分
散浸炭鋼部品。 - 【請求項２】 前記の合金成分に加えて Ｎｉ：２ｗｔ％以下 Ｍｏ：３ｗｔ％以下 Ｖ ：３ｗｔ％以下 Ｃｕ：２ｗｔ％以下 Ｎｂ：１ｗｔ％以下 Ｃｏ：４ｗｔ％以下 のうち１種以上を含むものである請求項１記載の炭化物
分散浸炭鋼部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5281493A JP3035138B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 耐摩耗性、靭性、機械加工性が良好な炭化物分散浸炭鋼部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5281493A JP3035138B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 耐摩耗性、靭性、機械加工性が良好な炭化物分散浸炭鋼部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07138707A JPH07138707A (ja) | 1995-05-30 |
| JP3035138B2 true JP3035138B2 (ja) | 2000-04-17 |
Family
ID=17639957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5281493A Expired - Fee Related JP3035138B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 耐摩耗性、靭性、機械加工性が良好な炭化物分散浸炭鋼部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3035138B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050269074A1 (en) * | 2004-06-02 | 2005-12-08 | Chitwood Gregory B | Case hardened stainless steel oilfield tool |
| CN107937833A (zh) * | 2017-11-24 | 2018-04-20 | 蚌埠市光辉金属加工厂 | 一种抗冲击低磨耗耐磨材料 |
-
1993
- 1993-11-10 JP JP5281493A patent/JP3035138B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07138707A (ja) | 1995-05-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3524229B2 (ja) | 高靭性肌焼き鋼製機械部品およびその製法 | |
| JP4050829B2 (ja) | 転動疲労特性に優れた浸炭材 | |
| EP2065483A1 (en) | Hot-working tool steel having excellent stiffness and high-temperature strength and method for production thereof | |
| JP2956324B2 (ja) | 加工性および転動疲労性に優れた軸受用鋼 | |
| JP3485805B2 (ja) | 高い疲れ限度比を有する熱間鍛造非調質鋼およびその製造方法 | |
| JP4291941B2 (ja) | 曲げ疲労強度に優れた軟窒化用鋼 | |
| JP3095845B2 (ja) | エンドミル用高速度鋼 | |
| JPH083629A (ja) | 浸炭焼入方法 | |
| JPH1180882A (ja) | 曲げ強度と衝撃特性に優れた浸炭部品 | |
| JPH08120438A (ja) | 機械構造用部品の製造方法 | |
| JP3035138B2 (ja) | 耐摩耗性、靭性、機械加工性が良好な炭化物分散浸炭鋼部品 | |
| JP3205194B2 (ja) | 炭化物分散浸炭鋼部品 | |
| EP0498105B1 (en) | High strength and high toughness stainless steel and method of manufacturing the same | |
| JP3471576B2 (ja) | 表面高硬度、高耐食性、高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| EP4112754A1 (en) | Precipitation-hardening martensitic stainless steel | |
| JP2960496B2 (ja) | 冷間工具鋼 | |
| KR950005928B1 (ko) | 내마모성 강철 | |
| JP3395642B2 (ja) | 耐粗粒化肌焼鋼材並びに強度と靭性に優れた表面硬化部品及びその製造方法 | |
| JP3629851B2 (ja) | プラズマ浸炭用冷間工具鋼 | |
| JPH05171373A (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JP3476097B2 (ja) | 浸炭用鋼および浸炭部材 | |
| JPH06145897A (ja) | 軸受用鋼 | |
| JP3353698B2 (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
| JP2989766B2 (ja) | 疲労特性および被削性に優れた肌焼鋼 | |
| JP3458970B2 (ja) | 軸受鋼および軸受部材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000125 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |