JP3024562B2 - 免震装置 - Google Patents
免震装置Info
- Publication number
- JP3024562B2 JP3024562B2 JP8216605A JP21660596A JP3024562B2 JP 3024562 B2 JP3024562 B2 JP 3024562B2 JP 8216605 A JP8216605 A JP 8216605A JP 21660596 A JP21660596 A JP 21660596A JP 3024562 B2 JP3024562 B2 JP 3024562B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- elastic body
- seismic isolation
- columnar lead
- hollow portion
- material layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、二つの構造物間に
配されて両構造物間の相対的な水平振動のエネルギを吸
収し、構造物への振動加速度を低減するための装置、特
に地震エネルギを減衰して地震入力加速度を低減し、建
築物、橋梁等の構造物の損壊を防止する免震装置及びこ
の免震装置を一個以上使用したシステムに関する。
配されて両構造物間の相対的な水平振動のエネルギを吸
収し、構造物への振動加速度を低減するための装置、特
に地震エネルギを減衰して地震入力加速度を低減し、建
築物、橋梁等の構造物の損壊を防止する免震装置及びこ
の免震装置を一個以上使用したシステムに関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】振動エネルギ吸収体と
しては、例えば、特公昭６１−１７９８４号公報に記載
のものが知られており、この振動エネルギ吸収体は、二
つの構造物間に固定されていて剪断力を加えることによ
って塑性変形する鉛部材を有している。このような振動
エネルギ吸収体の鉛部材は、その塑性変形において、亀
裂等を生じることなしに振動エネルギを好ましく吸収す
るが、変形後も、通常のばねと異なり吸収したエネルギ
を構造物に戻さず、その変形した状態を維持し、構造物
の元の位置への復帰を行わせ難いものである。
しては、例えば、特公昭６１−１７９８４号公報に記載
のものが知られており、この振動エネルギ吸収体は、二
つの構造物間に固定されていて剪断力を加えることによ
って塑性変形する鉛部材を有している。このような振動
エネルギ吸収体の鉛部材は、その塑性変形において、亀
裂等を生じることなしに振動エネルギを好ましく吸収す
るが、変形後も、通常のばねと異なり吸収したエネルギ
を構造物に戻さず、その変形した状態を維持し、構造物
の元の位置への復帰を行わせ難いものである。
【０００３】弾性材料層を構成するゴム等からなる弾性
板と剛性材料層を構成する金属板とを交互に積層し、こ
れらを互いに加硫接着等して相互に固着してなる免震装
置としての弾性体は、地震入力加速度を低減し、構造物
を地震の破壊力から一応保護するが、振動エネルギ吸収
能力が低く、これを単独で免震装置として用いた場合、
上記の鉛部材と比較して、地震動を受けた構造物の地震
後の振動が鎮るまでに長時間を要する等の地震工学及び
振動工学の観点から実用上種々の問題がある。
板と剛性材料層を構成する金属板とを交互に積層し、こ
れらを互いに加硫接着等して相互に固着してなる免震装
置としての弾性体は、地震入力加速度を低減し、構造物
を地震の破壊力から一応保護するが、振動エネルギ吸収
能力が低く、これを単独で免震装置として用いた場合、
上記の鉛部材と比較して、地震動を受けた構造物の地震
後の振動が鎮るまでに長時間を要する等の地震工学及び
振動工学の観点から実用上種々の問題がある。
【０００４】そこで、鉛部材の塑性変形における振動エ
ネルギ吸収能と、弾性体の地震入力加速度の低減能及び
復元能とを合せ持つべく、弾性体と、この弾性体を貫通
して配された柱状鉛とを具備した免震装置も前記公報に
提案されている。
ネルギ吸収能と、弾性体の地震入力加速度の低減能及び
復元能とを合せ持つべく、弾性体と、この弾性体を貫通
して配された柱状鉛とを具備した免震装置も前記公報に
提案されている。
【０００５】図１及び図２に示す免震装置５は、弾性材
料層を構成するゴム等からなる弾性板１と剛性材料層を
構成する環状の剛性板２とを交互に積層して相互に固定
してなる環状の弾性体３と、弾性体３の円筒状の内周面
９で規定される中空部１２に配された円柱状鉛４と、円
柱状鉛４の下面及び上面にそれぞれ当接して弾性体３の
下面及び上面のそれぞれにボルト等により取り付けられ
たフランジプレート１８及び１９とを具備し、例えば、
フランジプレート１８側が基礎等の一方の構造物に固定
され、フランジプレート１９側に建築物等の他方の構造
物が載置されて、フランジプレート１９を介して建築物
等から鉛直方向荷重Ｘを受けるようにして、用いられ
る。
料層を構成するゴム等からなる弾性板１と剛性材料層を
構成する環状の剛性板２とを交互に積層して相互に固定
してなる環状の弾性体３と、弾性体３の円筒状の内周面
９で規定される中空部１２に配された円柱状鉛４と、円
柱状鉛４の下面及び上面にそれぞれ当接して弾性体３の
下面及び上面のそれぞれにボルト等により取り付けられ
たフランジプレート１８及び１９とを具備し、例えば、
フランジプレート１８側が基礎等の一方の構造物に固定
され、フランジプレート１９側に建築物等の他方の構造
物が載置されて、フランジプレート１９を介して建築物
等から鉛直方向荷重Ｘを受けるようにして、用いられ
る。
【０００６】このような免震装置５に対して地震により
横方向力Ｆが生じた場合の当該横方向力Ｆと横変位δと
の関係は、対角剛性Ｋｅｒと弾性体３の横方向（水平方
向）の剛性Ｋｒとが同程度の場合、換言すれば弾性体３
で隙間なく拘束された円柱状鉛４の剪断降伏荷重Ａｕに
基づく剪断降伏荷重特性値Ｑｄ（このＱｄと剪断降伏荷
重Ａｕとの間には、設計では、履歴曲線をバイリニア特
性で表わした場合、便宜上、Ｑｄ= ０．８・Ａｕの関係
をもたせており、本発明ではＱｄを剪断降伏荷重とい
う）が小さくなる場合には、図３に示すような履歴曲線
を描き、対角剛性Ｋｅｒが剛性Ｋｒに比較して大きい場
合、換言すれば弾性体３で隙間なく拘束された円柱状鉛
４の剪断降伏荷重Ｑｄが大きくなる場合には、図４に示
すような履歴曲線を描くこととなる。ここで、剪断降伏
荷重Ｑｄは、次式（１）で表される。 Ｑｄ＝ａｐ・σｐｄ・・・・・（１）
横方向力Ｆが生じた場合の当該横方向力Ｆと横変位δと
の関係は、対角剛性Ｋｅｒと弾性体３の横方向（水平方
向）の剛性Ｋｒとが同程度の場合、換言すれば弾性体３
で隙間なく拘束された円柱状鉛４の剪断降伏荷重Ａｕに
基づく剪断降伏荷重特性値Ｑｄ（このＱｄと剪断降伏荷
重Ａｕとの間には、設計では、履歴曲線をバイリニア特
性で表わした場合、便宜上、Ｑｄ= ０．８・Ａｕの関係
をもたせており、本発明ではＱｄを剪断降伏荷重とい
う）が小さくなる場合には、図３に示すような履歴曲線
を描き、対角剛性Ｋｅｒが剛性Ｋｒに比較して大きい場
合、換言すれば弾性体３で隙間なく拘束された円柱状鉛
４の剪断降伏荷重Ｑｄが大きくなる場合には、図４に示
すような履歴曲線を描くこととなる。ここで、剪断降伏
荷重Ｑｄは、次式（１）で表される。 Ｑｄ＝ａｐ・σｐｄ・・・・・（１）
【０００７】式（１）において、ａｐは、円柱状鉛４の
剪断面の面積（本発明では、剛性材料層の内周で囲まれ
る円柱状鉛４の横断面積で定義する）で、免震装置５に
加わる横方向力Ｆに対する円柱状鉛４の剪断面の面積に
相当し、σｐｄは、弾性体３により隙間なしに拘束され
ていない円柱状鉛４自体の剪断降伏応力（本発明では、
これを設計剪断降伏応力という）であり、純粋鉛（純度
９９．９％以上）の場合、０．５Ｈｚ振動でかつ５０％
以上の歪振幅では、設計値として８５ｋｇ／ｃｍ2 であ
る。
剪断面の面積（本発明では、剛性材料層の内周で囲まれ
る円柱状鉛４の横断面積で定義する）で、免震装置５に
加わる横方向力Ｆに対する円柱状鉛４の剪断面の面積に
相当し、σｐｄは、弾性体３により隙間なしに拘束され
ていない円柱状鉛４自体の剪断降伏応力（本発明では、
これを設計剪断降伏応力という）であり、純粋鉛（純度
９９．９％以上）の場合、０．５Ｈｚ振動でかつ５０％
以上の歪振幅では、設計値として８５ｋｇ／ｃｍ2 であ
る。
【０００８】ところで、図３に示すような履歴曲線を描
く免震装置５では、地震において、それに対する免震効
果は優れるものの、これに載置される構造物と基礎との
相対変位が大きく、また地震後の後揺れが比較的長く続
き、長周期成分の大きな地震動では共振する虞を有し、
更に、台風時のような強風時には、載置された構造物が
大きく揺れる場合がある。一方、免震装置５による動的
固有振動周期は、図３及び図４に示す対角剛性Ｋｅr で
与えられるが、図４に示すような履歴曲線を描く免震装
置５では、剛性Ｋｒが比較的小さくても、対角剛性Ｋｅ
r が大きい場合には、円柱状鉛４の剪断降伏荷重Ｑｄが
大きくなり、免震効果を発揮するに十分な長周期化が困
難となり、結果として、免震効果が悪くなる。
く免震装置５では、地震において、それに対する免震効
果は優れるものの、これに載置される構造物と基礎との
相対変位が大きく、また地震後の後揺れが比較的長く続
き、長周期成分の大きな地震動では共振する虞を有し、
更に、台風時のような強風時には、載置された構造物が
大きく揺れる場合がある。一方、免震装置５による動的
固有振動周期は、図３及び図４に示す対角剛性Ｋｅr で
与えられるが、図４に示すような履歴曲線を描く免震装
置５では、剛性Ｋｒが比較的小さくても、対角剛性Ｋｅ
r が大きい場合には、円柱状鉛４の剪断降伏荷重Ｑｄが
大きくなり、免震効果を発揮するに十分な長周期化が困
難となり、結果として、免震効果が悪くなる。
【０００９】また、式（１）に従った円柱状鉛４の剪断
降伏荷重Ｑｄを保証する要件としては、弾性体を構成す
る弾性材料層と剛性材料層とに円柱状鉛４がそれに周期
的な剪断変形が生じている間及びその後も隙間なく拘束
されていることである。そして中空部１２に配された円
柱状鉛４が弾性体３に隙間なく拘束されていないと、地
震による横方向力（水平方向力）Ｆが生じた場合、弾性
体３の内周面９と、これに接する円柱状鉛４の円筒状の
外周面との間に隙間が生じて、横方向力Ｆと横変位（水
平方向変位）δとの関係において、図５の履歴曲線２１
で示すような不安定な特性となり、円柱状鉛４による効
果をそれ程得ることができず、所望の免震効果を得るこ
とが困難となる。一方、弾性体３により必要以上に円柱
状鉛４を拘束すると、地震による横方向力Ｆでの円柱状
鉛４の塑性変形において、弾性体３の弾性材料層が過度
に圧縮され、これによっても弾性体３の弾性材料層の早
期の劣化を招来し、耐久性に問題が生じる。また、円柱
状鉛４を形成するために、弾性体３の中空部１２に圧入
する鉛の量には限度があり、一定量以上の鉛を弾性体３
の中空部１２に圧入することは困難であり、無理にこれ
を行うと弾性体３自体が損壊してしまう虞がある。
降伏荷重Ｑｄを保証する要件としては、弾性体を構成す
る弾性材料層と剛性材料層とに円柱状鉛４がそれに周期
的な剪断変形が生じている間及びその後も隙間なく拘束
されていることである。そして中空部１２に配された円
柱状鉛４が弾性体３に隙間なく拘束されていないと、地
震による横方向力（水平方向力）Ｆが生じた場合、弾性
体３の内周面９と、これに接する円柱状鉛４の円筒状の
外周面との間に隙間が生じて、横方向力Ｆと横変位（水
平方向変位）δとの関係において、図５の履歴曲線２１
で示すような不安定な特性となり、円柱状鉛４による効
果をそれ程得ることができず、所望の免震効果を得るこ
とが困難となる。一方、弾性体３により必要以上に円柱
状鉛４を拘束すると、地震による横方向力Ｆでの円柱状
鉛４の塑性変形において、弾性体３の弾性材料層が過度
に圧縮され、これによっても弾性体３の弾性材料層の早
期の劣化を招来し、耐久性に問題が生じる。また、円柱
状鉛４を形成するために、弾性体３の中空部１２に圧入
する鉛の量には限度があり、一定量以上の鉛を弾性体３
の中空部１２に圧入することは困難であり、無理にこれ
を行うと弾性体３自体が損壊してしまう虞がある。
【００１０】そして、図１及び図２に示す免震装置５で
は、数度の地震により繰り返して横方向変位が生じる
と、円柱状鉛４の上下面の周縁部が丸み付けされて、当
該周縁部と弾性体３との間に環状隙間が生じる虞もあ
る。
は、数度の地震により繰り返して横方向変位が生じる
と、円柱状鉛４の上下面の周縁部が丸み付けされて、当
該周縁部と弾性体３との間に環状隙間が生じる虞もあ
る。
【００１１】本発明は、前記諸点に鑑みてなされたもの
であって、剪断降伏荷重Ｑｄと、以下述べる弾性体の支
持荷重Ｗとの関係に着目して、この関係から得られる柱
状鉛の剪断面の面積ａｐと、弾性体の荷重面の面積Ａｒ
との比を所定の範囲内にすることにより、免震効果に優
れる上に、構造物と基礎との相対変位を小さくすること
ができ、また地震後の後揺れも早期に減衰することがで
き、台風時のような強風時でも載置された構造物の横揺
れを少なくし得、加えて免震効果を発揮するに十分な長
周期化を計り得て長周期成分の地震動でも共振の虞がな
い免震装置を提供することを目的とする。
であって、剪断降伏荷重Ｑｄと、以下述べる弾性体の支
持荷重Ｗとの関係に着目して、この関係から得られる柱
状鉛の剪断面の面積ａｐと、弾性体の荷重面の面積Ａｒ
との比を所定の範囲内にすることにより、免震効果に優
れる上に、構造物と基礎との相対変位を小さくすること
ができ、また地震後の後揺れも早期に減衰することがで
き、台風時のような強風時でも載置された構造物の横揺
れを少なくし得、加えて免震効果を発揮するに十分な長
周期化を計り得て長周期成分の地震動でも共振の虞がな
い免震装置を提供することを目的とする。
【００１２】また本発明は、上記所定の面積比率を有す
る免震装置において、弾性体の中空部に配された柱状鉛
を所定に隙間なしに拘束し得る結果、安定な免震特性を
得ることができ、加えて弾性体の弾性材料層及び柱状鉛
の疲労、損壊を回避することができ、耐久性及び免震効
果並びに製造性に優れた免震装置を提供することを目的
とする。
る免震装置において、弾性体の中空部に配された柱状鉛
を所定に隙間なしに拘束し得る結果、安定な免震特性を
得ることができ、加えて弾性体の弾性材料層及び柱状鉛
の疲労、損壊を回避することができ、耐久性及び免震効
果並びに製造性に優れた免震装置を提供することを目的
とする。
【００１３】更に本発明では上記のような免震装置を少
なくとも一個使用したシステムを提供することを目的と
する。
なくとも一個使用したシステムを提供することを目的と
する。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明によれば前記目的
は、弾性材料層及び剛性材料層が交互に積層されてなる
弾性体と、この弾性体を貫通して配された少なくとも一
つの柱状鉛とを具備しており、当該柱状鉛の剪断降伏荷
重Ｑｄが柱状鉛の剪断面の面積ａｐと設計剪断降伏応力
σｐｄとの積となるように、柱状鉛がその剪断方向にお
いて弾性体に隙間なしに拘束されている免震装置であっ
て、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の
面積Ａｒとの比Σａｐ／Ａｒが０．０１〜０．１２であ
る免震装置によって達成される。
は、弾性材料層及び剛性材料層が交互に積層されてなる
弾性体と、この弾性体を貫通して配された少なくとも一
つの柱状鉛とを具備しており、当該柱状鉛の剪断降伏荷
重Ｑｄが柱状鉛の剪断面の面積ａｐと設計剪断降伏応力
σｐｄとの積となるように、柱状鉛がその剪断方向にお
いて弾性体に隙間なしに拘束されている免震装置であっ
て、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の
面積Ａｒとの比Σａｐ／Ａｒが０．０１〜０．１２であ
る免震装置によって達成される。
【００１５】また本発明によれば前記目的は、少なくと
も一つの柱状鉛と、弾性材料層及び剛性材料層が交互に
積層されてなる弾性体と、少なくともこの弾性体の内周
面で規定されており、柱状鉛が密に配された少なくとも
一つの中空部とを具備した免震装置であって、柱状鉛の
剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の面積Ａｒとの
比Σａｐ／Ａｒが０．０１〜０．１２であり、中空部に
配された柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未挿入であっ
て、弾性体に荷重が加えられた状態での中空部の容積Ｖ
ｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２である免震装
置によっても達成される。
も一つの柱状鉛と、弾性材料層及び剛性材料層が交互に
積層されてなる弾性体と、少なくともこの弾性体の内周
面で規定されており、柱状鉛が密に配された少なくとも
一つの中空部とを具備した免震装置であって、柱状鉛の
剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の面積Ａｒとの
比Σａｐ／Ａｒが０．０１〜０．１２であり、中空部に
配された柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未挿入であっ
て、弾性体に荷重が加えられた状態での中空部の容積Ｖ
ｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２である免震装
置によっても達成される。
【００１６】本発明は、柱状鉛が弾性体により隙間なく
拘束されて、柱状鉛の剪断降伏荷重Ｑｄが当該柱状鉛の
剪断面の面積ａｐと設計剪断降伏応力σｐｄとの積とな
る免震装置においては、その要求される特性を、柱状鉛
の剪断降伏荷重Ｑｄと載置される構造物に対する弾性体
の支持荷重Ｗとの比で評価することができることに着目
し、剪断降伏荷重Ｑｄと支持荷重Ｗとの比Ｑｄ／Ｗが
０．０２よりも小さい場合には、載置される構造物と基
礎との相対変位が大きく、また地震後の後揺れが比較的
長く続き、長周期成分の大きな地震動では共振する虞を
有し、台風時のような強風時には載置された構造物が大
きく揺れる虞がある一方、比Ｑｄ／Ｗが０．０８よりも
大きい場合には、長周期化が困難となり、結果として、
免震効果が悪くなる、という知見に基づいてなされたも
のである。
拘束されて、柱状鉛の剪断降伏荷重Ｑｄが当該柱状鉛の
剪断面の面積ａｐと設計剪断降伏応力σｐｄとの積とな
る免震装置においては、その要求される特性を、柱状鉛
の剪断降伏荷重Ｑｄと載置される構造物に対する弾性体
の支持荷重Ｗとの比で評価することができることに着目
し、剪断降伏荷重Ｑｄと支持荷重Ｗとの比Ｑｄ／Ｗが
０．０２よりも小さい場合には、載置される構造物と基
礎との相対変位が大きく、また地震後の後揺れが比較的
長く続き、長周期成分の大きな地震動では共振する虞を
有し、台風時のような強風時には載置された構造物が大
きく揺れる虞がある一方、比Ｑｄ／Ｗが０．０８よりも
大きい場合には、長周期化が困難となり、結果として、
免震効果が悪くなる、という知見に基づいてなされたも
のである。
【００１７】免震装置５においては、円柱状鉛４の剪断
降伏荷重Ｑｄは、上記の式（１）で与えられ、また、弾
性体３の支持荷重Ｗは、 Ｗ＝Ａｒ・Ｐ・・・・・・・・（２） で与えられる。ここで、Ａｒは、弾性体３の荷重面の面
積で、免震装置５に加わる鉛直方向荷重Ｘ、すなわち支
持荷重Ｗに対する弾性体３の受圧面積に相当し、Ｐは、
免震装置５に加わる鉛直方向荷重Ｘに対する弾性体３の
平均圧縮応力で、免震装置の設計では、通常、６０ｋｇ
／ｃｍ2 〜１３０ｋｇ／ｃｍ2 程度の値がとられる。
降伏荷重Ｑｄは、上記の式（１）で与えられ、また、弾
性体３の支持荷重Ｗは、 Ｗ＝Ａｒ・Ｐ・・・・・・・・（２） で与えられる。ここで、Ａｒは、弾性体３の荷重面の面
積で、免震装置５に加わる鉛直方向荷重Ｘ、すなわち支
持荷重Ｗに対する弾性体３の受圧面積に相当し、Ｐは、
免震装置５に加わる鉛直方向荷重Ｘに対する弾性体３の
平均圧縮応力で、免震装置の設計では、通常、６０ｋｇ
／ｃｍ2 〜１３０ｋｇ／ｃｍ2 程度の値がとられる。
【００１８】ところで、比Ｑｄ／Ｗは、 で表され、ここで、σｐｄ＝８０ｋｇ／ｃｍ2 、Ｐ＝１
３０ｋｇ／ｃｍ2 とすると、比Ｑｄ／Ｗの上限値は、換
言すればａｐ／Ａｒの上限値は、約０．１２となり、σ
ｐｄ＝１００ｋｇ／ｃｍ2 、Ｐ＝６０ｋｇ／ｃｍ2 とす
ると、比Ｑｄ／Ｗの下限値は、換言すればａｐ／Ａｒの
下限値は、約０．０１となる。なお、上記のσｐｄの値
は、０．５Ｈｚ振動でかつ５０％以上の歪振幅での値で
ある。
３０ｋｇ／ｃｍ2 とすると、比Ｑｄ／Ｗの上限値は、換
言すればａｐ／Ａｒの上限値は、約０．１２となり、σ
ｐｄ＝１００ｋｇ／ｃｍ2 、Ｐ＝６０ｋｇ／ｃｍ2 とす
ると、比Ｑｄ／Ｗの下限値は、換言すればａｐ／Ａｒの
下限値は、約０．０１となる。なお、上記のσｐｄの値
は、０．５Ｈｚ振動でかつ５０％以上の歪振幅での値で
ある。
【００１９】すなわち、柱状鉛の剪断面の面積ａｐと、
弾性体の荷重面の面積Ａｒとの比ａｐ／Ａｒを０．０１
〜０．１２の範囲内にすることにより、免震効果が優
れ、構造物と基礎との相対変位を小さくすることがで
き、また地震後の後揺れも早期に減衰することができ、
台風時のような強風時でも載置された構造物の横揺れを
少なくし得、加えて長周期化を計り得て長周期成分の地
震動でも共振の虞がないといえるのである。
弾性体の荷重面の面積Ａｒとの比ａｐ／Ａｒを０．０１
〜０．１２の範囲内にすることにより、免震効果が優
れ、構造物と基礎との相対変位を小さくすることがで
き、また地震後の後揺れも早期に減衰することができ、
台風時のような強風時でも載置された構造物の横揺れを
少なくし得、加えて長周期化を計り得て長周期成分の地
震動でも共振の虞がないといえるのである。
【００２０】なお、以下の実施例からも明らかであるよ
うに、比ａｐ／Ａｒを、０．０２〜０．０７にすること
により、更に好ましい結果が得られ、比ａｐ／Ａｒを、
０．０３〜０．０６にすることにより、更により好まし
い結果が得られることが判明した。
うに、比ａｐ／Ａｒを、０．０２〜０．０７にすること
により、更に好ましい結果が得られ、比ａｐ／Ａｒを、
０．０３〜０．０６にすることにより、更により好まし
い結果が得られることが判明した。
【００２１】一つの弾性体に複数個の柱状鉛が配される
場合も同様であって、本発明では、この場合をも含め
て、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の
面積Ａｒとの比Σａｐ／Ａｒが上記の範囲内にされる。
場合も同様であって、本発明では、この場合をも含め
て、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の
面積Ａｒとの比Σａｐ／Ａｒが上記の範囲内にされる。
【００２２】また本発明は、中空部に配された柱状鉛の
体積Ｖｐと、弾性体の内周面で規定される中空部の容
積、具体的には、柱状鉛を配する前、換言すれば柱状鉛
を形成するための鉛を圧入する前であって、弾性体に荷
重を加えた状態での中空部（以下、縮小中空部という）
の容積Ｖｅとを一定の関係にすることにより、弾性体を
構成する弾性材料層と剛性材料層とに柱状鉛が隙間なし
に拘束される結果、式（１）に従った柱状鉛の剪断降伏
荷重Ｑｄが保証され、而して上記効果に加えて耐久性及
び免震効果並びに製造性に特に優れた免震装置を提供し
得るという知見に基づいてなされたものである。
体積Ｖｐと、弾性体の内周面で規定される中空部の容
積、具体的には、柱状鉛を配する前、換言すれば柱状鉛
を形成するための鉛を圧入する前であって、弾性体に荷
重を加えた状態での中空部（以下、縮小中空部という）
の容積Ｖｅとを一定の関係にすることにより、弾性体を
構成する弾性材料層と剛性材料層とに柱状鉛が隙間なし
に拘束される結果、式（１）に従った柱状鉛の剪断降伏
荷重Ｑｄが保証され、而して上記効果に加えて耐久性及
び免震効果並びに製造性に特に優れた免震装置を提供し
得るという知見に基づいてなされたものである。
【００２３】すなわち本発明の免震装置では、前記面積
比率に加えて、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐと、
縮小中空部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜
１．１２である。縮小中空部の容積Ｖｅは、弾性体に加
えられる鉛直方向荷重、換言すれば免震装置が支持する
構造物の重量によって増減し、また縮小中空部の容積Ｖ
ｅに対して１．００倍を越える体積の柱状鉛が配された
状態における中空部の容積とも異なる。本免震装置にお
いても、縮小中空部の容積Ｖｅに対して１．００倍を十
分越える体積の柱状鉛を中空部に配して、柱状鉛を弾性
体の弾性材料層に食い込ませ、図６に示すように、中空
部を規定する弾性体３の内周面９を、弾性材料層を構成
する弾性板１の位置で凹面３１となし、剛性材料層を構
成する剛性板２の位置で凸面３２となるようにしてもよ
い。
比率に加えて、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐと、
縮小中空部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜
１．１２である。縮小中空部の容積Ｖｅは、弾性体に加
えられる鉛直方向荷重、換言すれば免震装置が支持する
構造物の重量によって増減し、また縮小中空部の容積Ｖ
ｅに対して１．００倍を越える体積の柱状鉛が配された
状態における中空部の容積とも異なる。本免震装置にお
いても、縮小中空部の容積Ｖｅに対して１．００倍を十
分越える体積の柱状鉛を中空部に配して、柱状鉛を弾性
体の弾性材料層に食い込ませ、図６に示すように、中空
部を規定する弾性体３の内周面９を、弾性材料層を構成
する弾性板１の位置で凹面３１となし、剛性材料層を構
成する剛性板２の位置で凸面３２となるようにしてもよ
い。
【００２４】ところで、円柱状鉛４を縮小中空部の容積
の１．００倍（比Ｖｐ／Ｖｅ＝１．００）よりも少なく
配した場合には、弾性体３の内周面９と、内周面９に対
面してこれに接する円柱状鉛４の外周面との間に隙間が
生じ易くなり、したがって免震装置５の作動中に、すな
わち免震装置５に繰り返し横方向力Ｆが加わっている間
に、容易に弾性体３の内周面９と円柱状鉛４の外周面と
の間に隙間が生じ、履歴曲線２１で示すような不安定な
免震特性を示すことになる。これは、円柱状鉛４が弾性
体３に少なくとも剪断方向において隙間なく拘束され
ず、剪断変形以外の変形を生じ、円柱状鉛４が設計剪断
降伏応力（通常、純度９９．９％以上の純粋度の鉛の場
合には、設計値として８５ｋｇ／ｃｍ2 ）を現出しない
ことにもよる、と推測される。
の１．００倍（比Ｖｐ／Ｖｅ＝１．００）よりも少なく
配した場合には、弾性体３の内周面９と、内周面９に対
面してこれに接する円柱状鉛４の外周面との間に隙間が
生じ易くなり、したがって免震装置５の作動中に、すな
わち免震装置５に繰り返し横方向力Ｆが加わっている間
に、容易に弾性体３の内周面９と円柱状鉛４の外周面と
の間に隙間が生じ、履歴曲線２１で示すような不安定な
免震特性を示すことになる。これは、円柱状鉛４が弾性
体３に少なくとも剪断方向において隙間なく拘束され
ず、剪断変形以外の変形を生じ、円柱状鉛４が設計剪断
降伏応力（通常、純度９９．９％以上の純粋度の鉛の場
合には、設計値として８５ｋｇ／ｃｍ2 ）を現出しない
ことにもよる、と推測される。
【００２５】一方、円柱状鉛４を縮小中空部の容積の
１．１２倍（比Ｖｐ／Ｖｅ＝１．１２）よりも多く配し
た場合には、円柱状鉛４が大きく弾性板１に食い込ん
で、図６の符号４１で示すように、弾性体３の内周面９
が過度に凹面になり、この位置の近傍での弾性板１と剛
性板２との間の剪断応力が大きくなり過ぎることとな
る。このように過度に応力が生じた状態であると、弾性
板１の劣化を早め、耐久性が劣ることになる。また、免
震装置５の製造において、中空部１２に円柱状鉛４を形
成するために、鉛を縮小中空部の容積の１．１２倍より
多く圧入することは、その圧入力を極めて大きくしなけ
ればならない上に、圧入により弾性体３を損壊してしま
う虞があり、困難であることも判った。
１．１２倍（比Ｖｐ／Ｖｅ＝１．１２）よりも多く配し
た場合には、円柱状鉛４が大きく弾性板１に食い込ん
で、図６の符号４１で示すように、弾性体３の内周面９
が過度に凹面になり、この位置の近傍での弾性板１と剛
性板２との間の剪断応力が大きくなり過ぎることとな
る。このように過度に応力が生じた状態であると、弾性
板１の劣化を早め、耐久性が劣ることになる。また、免
震装置５の製造において、中空部１２に円柱状鉛４を形
成するために、鉛を縮小中空部の容積の１．１２倍より
多く圧入することは、その圧入力を極めて大きくしなけ
ればならない上に、圧入により弾性体３を損壊してしま
う虞があり、困難であることも判った。
【００２６】なお、以下の実施例からも明らかであるよ
うに、小さな振動入力では、高い剛性を示し、大きな振
動入力では、低い剛性を示す機能、いわゆるトリガ機能
が特に要求され、かつ大振幅の地震動に特に好ましく対
応し得るためには、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２以上である
ことがよい。また、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．０７
の範囲であると、製造性に極めて優れる。
うに、小さな振動入力では、高い剛性を示し、大きな振
動入力では、低い剛性を示す機能、いわゆるトリガ機能
が特に要求され、かつ大振幅の地震動に特に好ましく対
応し得るためには、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２以上である
ことがよい。また、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．０７
の範囲であると、製造性に極めて優れる。
【００２７】本発明において、弾性材料層の素材として
は、天然ゴム、シリコンゴム、高減衰ゴム、ウレタンゴ
ム又はクロロプレンゴム等を挙げることができるが、好
ましくは天然ゴムである。弾性材料層の各層の厚みとし
ては、無負荷状態において１ｍｍ〜３０ｍｍ程度のもの
が好ましいが、これに限定されない。また、剛性材料層
の素材としては、鋼板、炭素繊維、ガラス繊維若しくは
アラミド繊維等の繊維補強合成樹脂板又は繊維補強硬質
ゴム板等を挙げることができ、その厚みは、各厚肉剛性
板には１０ｍｍ〜５０ｍｍ程度、それ以外の各層には１
ｍｍ〜６ｍｍ程度のものが好ましいが、これに限定され
ず、更にその枚数においても特に限定されない。弾性体
及び柱状鉛は、円環状体及び円柱状体が好ましいが、他
の形状のもの、例えば楕円若しくは方形体及び楕円若し
くは方形体のものであってもよい。弾性体を貫通して配
される柱状鉛は、一つでもよいが、これに代えて、一つ
の弾性体に複数の中空部を形成し、この複数の中空部に
それぞれ柱状鉛を配して免震装置を構成してもよい。な
お、これら複数の中空部の各柱状鉛を比Ｖｐ／Ｖｅに関
して同一の上記条件下で配する必要はなく、それぞれ異
なる条件下で配してもよく、また、各柱状鉛が比Ｖｐ／
Ｖｅに関して上記条件を満足しているのが好ましいが、
複数個の柱状鉛の内の一部の柱状鉛を、比Ｖｐ／Ｖｅに
関して上記条件を満足しないようにして配してもよい。
は、天然ゴム、シリコンゴム、高減衰ゴム、ウレタンゴ
ム又はクロロプレンゴム等を挙げることができるが、好
ましくは天然ゴムである。弾性材料層の各層の厚みとし
ては、無負荷状態において１ｍｍ〜３０ｍｍ程度のもの
が好ましいが、これに限定されない。また、剛性材料層
の素材としては、鋼板、炭素繊維、ガラス繊維若しくは
アラミド繊維等の繊維補強合成樹脂板又は繊維補強硬質
ゴム板等を挙げることができ、その厚みは、各厚肉剛性
板には１０ｍｍ〜５０ｍｍ程度、それ以外の各層には１
ｍｍ〜６ｍｍ程度のものが好ましいが、これに限定され
ず、更にその枚数においても特に限定されない。弾性体
及び柱状鉛は、円環状体及び円柱状体が好ましいが、他
の形状のもの、例えば楕円若しくは方形体及び楕円若し
くは方形体のものであってもよい。弾性体を貫通して配
される柱状鉛は、一つでもよいが、これに代えて、一つ
の弾性体に複数の中空部を形成し、この複数の中空部に
それぞれ柱状鉛を配して免震装置を構成してもよい。な
お、これら複数の中空部の各柱状鉛を比Ｖｐ／Ｖｅに関
して同一の上記条件下で配する必要はなく、それぞれ異
なる条件下で配してもよく、また、各柱状鉛が比Ｖｐ／
Ｖｅに関して上記条件を満足しているのが好ましいが、
複数個の柱状鉛の内の一部の柱状鉛を、比Ｖｐ／Ｖｅに
関して上記条件を満足しないようにして配してもよい。
【００２８】また本発明は、弾性材料層及び剛性材料層
が交互に積層されてなる弾性体と、この弾性体の内周面
で規定される少なくとも一つの中空部に配された柱状鉛
とを具備した上述の免震装置を一個以上、好ましくは複
数個構造物と基礎との間に配するシステムにも適用する
ことができ、この場合、柱状鉛の剪断降伏荷重Ｑｄが柱
状鉛の剪断面の面積ａｐと設計剪断降伏応力σｐｄとの
積となるように、柱状鉛が対応の弾性体に隙間なく拘束
されて、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重
面の総面積ΣＡｒとの比Σａｐ／ΣＡｒが０．０１〜
０．１２であればよく、また、柱状鉛の剪断面の総面積
Σａｐと弾性体の荷重面の総面積ΣＡｒとの比Σａｐ／
ΣＡｒが０．０１〜０．１２であり、中空部に配された
柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未挿入であって、弾性体
に荷重が加えられた状態での中空部（縮小中空部）の容
積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２であれ
ば、上述の効果を同様に得ることができる。また、本シ
ステムにおいても、比Σａｐ／ΣＡｒを、０．０２〜
０．０７にすることにより、更に好ましい結果が得ら
れ、比Σａｐ／ΣＡｒを、０．０３〜０．０６にするこ
とにより、更により好ましい結果が得られる一方、比Ｖ
ｐ／Ｖｅが１．０２〜１．０７であると、好ましい製造
性を得ることができる。
が交互に積層されてなる弾性体と、この弾性体の内周面
で規定される少なくとも一つの中空部に配された柱状鉛
とを具備した上述の免震装置を一個以上、好ましくは複
数個構造物と基礎との間に配するシステムにも適用する
ことができ、この場合、柱状鉛の剪断降伏荷重Ｑｄが柱
状鉛の剪断面の面積ａｐと設計剪断降伏応力σｐｄとの
積となるように、柱状鉛が対応の弾性体に隙間なく拘束
されて、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重
面の総面積ΣＡｒとの比Σａｐ／ΣＡｒが０．０１〜
０．１２であればよく、また、柱状鉛の剪断面の総面積
Σａｐと弾性体の荷重面の総面積ΣＡｒとの比Σａｐ／
ΣＡｒが０．０１〜０．１２であり、中空部に配された
柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未挿入であって、弾性体
に荷重が加えられた状態での中空部（縮小中空部）の容
積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２であれ
ば、上述の効果を同様に得ることができる。また、本シ
ステムにおいても、比Σａｐ／ΣＡｒを、０．０２〜
０．０７にすることにより、更に好ましい結果が得ら
れ、比Σａｐ／ΣＡｒを、０．０３〜０．０６にするこ
とにより、更により好ましい結果が得られる一方、比Ｖ
ｐ／Ｖｅが１．０２〜１．０７であると、好ましい製造
性を得ることができる。
【００２９】加えて、本システムの免震装置において、
中空部を規定する弾性体の内周面は、柱状鉛が弾性体の
弾性材料層に食い込んで、当該弾性材料層の位置で凹面
になり、剛性材料層の位置で凸面になっていてもよい。
なお、複数の免震装置を配するシステムにおいて、これ
ら複数の免震装置を比Ｖｐ／Ｖｅに関して同一の上記条
件下で配する必要はなく、それぞれ異なる条件下で配し
てもよく、また、比Ｖｐ／Ｖｅに関して各免震装置が上
記条件を満足しているのが好ましいが、複数個の免震装
置の内の一部の免震装置を、比Ｖｐ／Ｖｅに関して上記
条件を満足しないようにして配してもよい。
中空部を規定する弾性体の内周面は、柱状鉛が弾性体の
弾性材料層に食い込んで、当該弾性材料層の位置で凹面
になり、剛性材料層の位置で凸面になっていてもよい。
なお、複数の免震装置を配するシステムにおいて、これ
ら複数の免震装置を比Ｖｐ／Ｖｅに関して同一の上記条
件下で配する必要はなく、それぞれ異なる条件下で配し
てもよく、また、比Ｖｐ／Ｖｅに関して各免震装置が上
記条件を満足しているのが好ましいが、複数個の免震装
置の内の一部の免震装置を、比Ｖｐ／Ｖｅに関して上記
条件を満足しないようにして配してもよい。
【００３０】更に、柱状鉛を具備した免震装置を一個以
上構造物と基礎との間に配する上述のシステムにおい
て、弾性材料層及び剛性材料層が交互に積層されてな
り、中空部を有さない中実の弾性体を具備した少なくと
も一個の他の免震装置を、柱状鉛を具備した免震装置と
共に構造物と基礎との間に配してもよい。
上構造物と基礎との間に配する上述のシステムにおい
て、弾性材料層及び剛性材料層が交互に積層されてな
り、中空部を有さない中実の弾性体を具備した少なくと
も一個の他の免震装置を、柱状鉛を具備した免震装置と
共に構造物と基礎との間に配してもよい。
【００３１】柱状鉛を具備した少なくとも一個の免震装
置と、柱状鉛を具備しなく、中実の弾性体を具備した少
なくとも一個の免震装置とを構造物と基礎との間に配し
てなるこのようなシステムにおいては、弾性体の荷重面
の総面積ΣＡｒに、柱状鉛を具備しない免震装置の中実
の弾性体の荷重面を含めて、比Σａｐ／ΣＡｒが上記条
件を満足するように、各免震装置を構成する。
置と、柱状鉛を具備しなく、中実の弾性体を具備した少
なくとも一個の免震装置とを構造物と基礎との間に配し
てなるこのようなシステムにおいては、弾性体の荷重面
の総面積ΣＡｒに、柱状鉛を具備しない免震装置の中実
の弾性体の荷重面を含めて、比Σａｐ／ΣＡｒが上記条
件を満足するように、各免震装置を構成する。
【００３２】上記柱状鉛を具備するいずれの免震装置に
おいても、剛性材料層が、弾性体におけるその各端面側
にそれぞれ配された厚肉剛性板を具備し、柱状鉛の一端
部が、一方の厚肉剛性板の内周面によって規定される中
空部の一端部に密に配されており、柱状鉛の他端部が、
他方の厚肉剛性板の内周面によって規定される中空部の
他端部に密に配されているとよい。
おいても、剛性材料層が、弾性体におけるその各端面側
にそれぞれ配された厚肉剛性板を具備し、柱状鉛の一端
部が、一方の厚肉剛性板の内周面によって規定される中
空部の一端部に密に配されており、柱状鉛の他端部が、
他方の厚肉剛性板の内周面によって規定される中空部の
他端部に密に配されているとよい。
【００３３】図２に示すような免震装置５では、前述の
とおり、数度の地震が加わることにより、円柱状鉛４の
上下面の周縁部と弾性体３との間に環状隙間が生じ、長
期の使用によりこの環状隙間により免震特性が不安定と
なり得るが、本発明は、上記のように、柱状鉛の両端部
のそれぞれを、各厚肉剛性板の内周面で規定される中空
部の各端部に密に配して、環状隙間の発生を防止し、免
震特性の劣化を防止しようとするものである。
とおり、数度の地震が加わることにより、円柱状鉛４の
上下面の周縁部と弾性体３との間に環状隙間が生じ、長
期の使用によりこの環状隙間により免震特性が不安定と
なり得るが、本発明は、上記のように、柱状鉛の両端部
のそれぞれを、各厚肉剛性板の内周面で規定される中空
部の各端部に密に配して、環状隙間の発生を防止し、免
震特性の劣化を防止しようとするものである。
【００３４】
【発明の実施の形態】以下、本発明及び本発明の実施の
形態を、好ましい実施例に基づいて更に説明する。
形態を、好ましい実施例に基づいて更に説明する。
【００３５】
【実施例】図７に示す本例の免震装置５は、環状の弾性
板１からなる弾性材料層並びに環状の薄肉剛性鋼板２及
び環状の厚肉剛性鋼板１５、１６からなる剛性材料層と
が交互に積層されてなる環状の弾性体３と、少なくとも
弾性体３の内周面９で規定される中空部１２に密に配さ
れた円柱状鉛４と、鋼板１５及び１６にぞれぞれボルト
１７を介して連結されたフランジプレート１８及び１９
と、円柱状鉛４の下面及び上面においてフランジプレー
ト１８及び１９と鋼板１５及び１６とを互いに剪断方向
（Ｆ方向）に固定する剪断キー２０とを具備しており、
円柱状鉛４が密に配された中空部１２は、内周面９に加
えて、下方の剪断キー２０の上面２１と上方の剪断キー
２０の下面２２とによって規定されている。免震装置５
において、鋼板１５及び１６は、弾性体３の上下端面側
の弾性材料層に埋め込まれて配されており、円柱状鉛４
の下端部２３は、鋼板１５の内周面によって規定される
中空部１２の下端部に密に配されており、円柱状鉛４の
上端部２４は、鋼板１６の内周面によって規定される中
空部１２の上端部に密に配されている。
板１からなる弾性材料層並びに環状の薄肉剛性鋼板２及
び環状の厚肉剛性鋼板１５、１６からなる剛性材料層と
が交互に積層されてなる環状の弾性体３と、少なくとも
弾性体３の内周面９で規定される中空部１２に密に配さ
れた円柱状鉛４と、鋼板１５及び１６にぞれぞれボルト
１７を介して連結されたフランジプレート１８及び１９
と、円柱状鉛４の下面及び上面においてフランジプレー
ト１８及び１９と鋼板１５及び１６とを互いに剪断方向
（Ｆ方向）に固定する剪断キー２０とを具備しており、
円柱状鉛４が密に配された中空部１２は、内周面９に加
えて、下方の剪断キー２０の上面２１と上方の剪断キー
２０の下面２２とによって規定されている。免震装置５
において、鋼板１５及び１６は、弾性体３の上下端面側
の弾性材料層に埋め込まれて配されており、円柱状鉛４
の下端部２３は、鋼板１５の内周面によって規定される
中空部１２の下端部に密に配されており、円柱状鉛４の
上端部２４は、鋼板１６の内周面によって規定される中
空部１２の上端部に密に配されている。
【００３６】本免震装置５は、フランジプレート１８側
が基礎１０に、フランジプレート１９側が構造物１１に
それぞれ連結されて用いられる。本例においては、弾性
材料層を形成するために、厚さ５ｍｍの天然ゴム製の環
状の弾性板１を２５枚使用し、剛性材料層を形成するた
めに、厚さ２．３ｍｍの環状の鋼板２を２２枚と、厚さ
３１ｍｍの環状の鋼板１５及び１６とを使用した。
が基礎１０に、フランジプレート１９側が構造物１１に
それぞれ連結されて用いられる。本例においては、弾性
材料層を形成するために、厚さ５ｍｍの天然ゴム製の環
状の弾性板１を２５枚使用し、剛性材料層を形成するた
めに、厚さ２．３ｍｍの環状の鋼板２を２２枚と、厚さ
３１ｍｍの環状の鋼板１５及び１６とを使用した。
【００３７】本発明の免震装置５を製造する場合には、
まず、環状の弾性板１と鋼板２とを交互に積層して、そ
の下面及び上面に環状の鋼板１５及び１６を配置し、型
内における加圧下での加硫接着等によりこれらを相互に
固定してなる環状の弾性体３を準備し、その後、円柱状
鉛４を中空部１２に形成すべく、弾性体３の中空部１２
に鉛を圧入する。鉛の圧入は、円柱状鉛４が弾性体３に
より中空部１２において隙間なしに拘束されるように、
鉛を中空部１２に油圧ラム等により押し込んで行う。鉛
の圧入後、剪断キー２０並びにフランジプレート１８及
び１９を取り付ける。なお、型内における加圧下での加
硫接着による弾性体３の形成において、鋼板２、１５及
び１６の外周面を覆って、円筒状被覆層２５が形成され
るようにするとよい。本例の被覆層の厚みは、１０ｍｍ
であった。また上記形成において、弾性板１の内周側の
一部が流動して、鋼板２、１５及び１６の内周面を覆っ
て、円筒状被覆層２５と同様であるがそれよりも極めて
薄い円筒状被覆層が形成されてもよい。
まず、環状の弾性板１と鋼板２とを交互に積層して、そ
の下面及び上面に環状の鋼板１５及び１６を配置し、型
内における加圧下での加硫接着等によりこれらを相互に
固定してなる環状の弾性体３を準備し、その後、円柱状
鉛４を中空部１２に形成すべく、弾性体３の中空部１２
に鉛を圧入する。鉛の圧入は、円柱状鉛４が弾性体３に
より中空部１２において隙間なしに拘束されるように、
鉛を中空部１２に油圧ラム等により押し込んで行う。鉛
の圧入後、剪断キー２０並びにフランジプレート１８及
び１９を取り付ける。なお、型内における加圧下での加
硫接着による弾性体３の形成において、鋼板２、１５及
び１６の外周面を覆って、円筒状被覆層２５が形成され
るようにするとよい。本例の被覆層の厚みは、１０ｍｍ
であった。また上記形成において、弾性板１の内周側の
一部が流動して、鋼板２、１５及び１６の内周面を覆っ
て、円筒状被覆層２５と同様であるがそれよりも極めて
薄い円筒状被覆層が形成されてもよい。
【００３８】無負荷状態における弾性体３の高さが２４
０ｍｍの図７に示すような免震装置５において、比ａｐ
／Ａｒを変化させて、各比ａｐ／Ａｒでの基礎１０の振
動エネルギＥｂによる構造物１１への振動エネルギＥｓ
を求めた。得られた比ａｐ／Ａｒと免震装置５によるエ
ネルギ伝達率Ｅｓ／Ｅｂとの関係を図８に示す。
０ｍｍの図７に示すような免震装置５において、比ａｐ
／Ａｒを変化させて、各比ａｐ／Ａｒでの基礎１０の振
動エネルギＥｂによる構造物１１への振動エネルギＥｓ
を求めた。得られた比ａｐ／Ａｒと免震装置５によるエ
ネルギ伝達率Ｅｓ／Ｅｂとの関係を図８に示す。
【００３９】なお、このエネルギ伝達率は、以上の各値
に加えて、免震装置５の面圧を８０ｋｇ／ｃｍ2 とし、
弾性板１の剪断弾性率Ｇを６ｋｇ／ｃｍ2 とし、入力と
して、エルセントロ地震波、十勝沖地震波、八戸地震波
及びＴＡＦＴ地震波を用い、これに統計的処理を施し
て、求めた。
に加えて、免震装置５の面圧を８０ｋｇ／ｃｍ2 とし、
弾性板１の剪断弾性率Ｇを６ｋｇ／ｃｍ2 とし、入力と
して、エルセントロ地震波、十勝沖地震波、八戸地震波
及びＴＡＦＴ地震波を用い、これに統計的処理を施し
て、求めた。
【００４０】図８から明らかなように、比ａｐ／Ａｒが
０．０１〜０．１２の範囲内であれば、エネルギ伝達率
Ｅｓ／Ｅｂが１／２以下となり、基礎１０の振動エネル
ギが十分に減衰されて構造物１１に伝達されることが判
る。また、比ａｐ／Ａｒが０．１２を越えると、応答加
速度比（応答／入力）が約５０％以上になることを確認
し得た。また、比ａｐ／Ａｒが０．０１未満であると、
構造物１１と基礎１０との相対変位が、例えば好ましい
比ａｐ／Ａｒ＝０．０５におけるそれの２〜３倍以上も
生じ、実用的でないことが判った。
０．０１〜０．１２の範囲内であれば、エネルギ伝達率
Ｅｓ／Ｅｂが１／２以下となり、基礎１０の振動エネル
ギが十分に減衰されて構造物１１に伝達されることが判
る。また、比ａｐ／Ａｒが０．１２を越えると、応答加
速度比（応答／入力）が約５０％以上になることを確認
し得た。また、比ａｐ／Ａｒが０．０１未満であると、
構造物１１と基礎１０との相対変位が、例えば好ましい
比ａｐ／Ａｒ＝０．０５におけるそれの２〜３倍以上も
生じ、実用的でないことが判った。
【００４１】また、比ａｐ／Ａｒが０．０２〜０．０７
の範囲内の場合及び０．０３〜０．０６の範囲内の場合
は、図８から明らかなように、ぞれぞれ更に好ましいエ
ネルギ伝達率Ｅｓ／Ｅｂが得られることが判る。
の範囲内の場合及び０．０３〜０．０６の範囲内の場合
は、図８から明らかなように、ぞれぞれ更に好ましいエ
ネルギ伝達率Ｅｓ／Ｅｂが得られることが判る。
【００４２】一方、図７に示す免震装置５であって、鋼
板２、１５及び１６の外径を５００ｍｍ、内径を９０ｍ
ｍとした免震装置５に対して、鉛直荷重５７ｔｏｎｆ
（面圧３０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）〜３４２ｔｏｎｆ（面圧１
８０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えて、水平方向の変位と水平
方向力との関係を実験により求めた。これを図９〜図１
２に示す。図９〜図１２において、（ａ）は、免震装置
５の全弾性板１自体の横変位（水平方向変位）が１０％
の場合、（ｂ）及び（ｃ）は、同じく５０％及び１００
％の場合である。図９に示す鉛直荷重５７ｔｏｎｆ（面
圧３０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場合における比Ｖｐ／
Ｖｅは１．０３、図１０に示す鉛直荷重１１４ｔｏｎｆ
（面圧６０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場合における比Ｖ
ｐ／Ｖｅは１．００、図１１に示す鉛直荷重２２８ｔｏ
ｎｆ（面圧１２０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場合におけ
る比Ｖｐ／Ｖｅは１．０２及び図１２に示す鉛直荷重３
４２ｔｏｎｆ（面圧１８０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場
合における比Ｖｐ／Ｖｅは１．１１であった。以上の場
合における比ａｐ／Ａｒは、０．０３であった。
板２、１５及び１６の外径を５００ｍｍ、内径を９０ｍ
ｍとした免震装置５に対して、鉛直荷重５７ｔｏｎｆ
（面圧３０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）〜３４２ｔｏｎｆ（面圧１
８０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えて、水平方向の変位と水平
方向力との関係を実験により求めた。これを図９〜図１
２に示す。図９〜図１２において、（ａ）は、免震装置
５の全弾性板１自体の横変位（水平方向変位）が１０％
の場合、（ｂ）及び（ｃ）は、同じく５０％及び１００
％の場合である。図９に示す鉛直荷重５７ｔｏｎｆ（面
圧３０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場合における比Ｖｐ／
Ｖｅは１．０３、図１０に示す鉛直荷重１１４ｔｏｎｆ
（面圧６０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場合における比Ｖ
ｐ／Ｖｅは１．００、図１１に示す鉛直荷重２２８ｔｏ
ｎｆ（面圧１２０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場合におけ
る比Ｖｐ／Ｖｅは１．０２及び図１２に示す鉛直荷重３
４２ｔｏｎｆ（面圧１８０ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を加えた場
合における比Ｖｐ／Ｖｅは１．１１であった。以上の場
合における比ａｐ／Ａｒは、０．０３であった。
【００４３】図９、図１１及び図１２から明らかである
ように、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２以上では、トリガ機能
が特に要求され、大振幅の地震に対して好ましく対応し
得ることが判る。また図１０から明らかであるように、
比Ｖｐ／Ｖｅが１．００〜１．０２未満の場合には、ト
リガ機能を好ましく得ることができないといえる。な
お、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０７以下であれば、製造におい
て中空部１２への鉛の圧入が容易であり、それほど困難
を伴わないことが判明した。また、比Ｖｐ／Ｖｅが１．
１２以上になるように、中空部１２へ鉛を圧入しようと
したが、弾性体３の損壊なしに、これを行うことは困難
であることが判明した。
ように、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２以上では、トリガ機能
が特に要求され、大振幅の地震に対して好ましく対応し
得ることが判る。また図１０から明らかであるように、
比Ｖｐ／Ｖｅが１．００〜１．０２未満の場合には、ト
リガ機能を好ましく得ることができないといえる。な
お、比Ｖｐ／Ｖｅが１．０７以下であれば、製造におい
て中空部１２への鉛の圧入が容易であり、それほど困難
を伴わないことが判明した。また、比Ｖｐ／Ｖｅが１．
１２以上になるように、中空部１２へ鉛を圧入しようと
したが、弾性体３の損壊なしに、これを行うことは困難
であることが判明した。
【００４４】なお、免震装置５では、鋼板１５及び１６
とフランジプレート１８及び１９とを別体で形成した
が、フランジプレート１８及び１９に、厚肉剛性板を一
体に形成して、免震装置を具体化してもよい。
とフランジプレート１８及び１９とを別体で形成した
が、フランジプレート１８及び１９に、厚肉剛性板を一
体に形成して、免震装置を具体化してもよい。
【００４５】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、柱状鉛の
剪断面の総面積Σａｐと、弾性体の荷重面の面積Ａｒと
の比Σａｒ／Ａｒを所定の範囲内にするため、免震効果
に優れ、構造物と基礎との相対変位を小さくすることが
でき、また地震後の後揺れも早期に減衰することがで
き、台風時のような強風時でも載置された構造物の横揺
れを少なくし得、加えて免震効果を発揮するに十分な長
周期化を計り得て長周期成分の地震動でも共振の虞がな
い免震装置を提供することができる。そして弾性体の中
空部に配された柱状鉛を隙間なしに拘束し得る結果、安
定な免震特性を得ることができ、しかも、トリガ機能を
有して、大振幅の地震動に好ましく対応し得、加えて弾
性体の弾性材料層及び柱状鉛の劣化を回避することがで
き、耐久性及び免震効果並びに製造性に特に優れた免震
装置を提供することができる。
剪断面の総面積Σａｐと、弾性体の荷重面の面積Ａｒと
の比Σａｒ／Ａｒを所定の範囲内にするため、免震効果
に優れ、構造物と基礎との相対変位を小さくすることが
でき、また地震後の後揺れも早期に減衰することがで
き、台風時のような強風時でも載置された構造物の横揺
れを少なくし得、加えて免震効果を発揮するに十分な長
周期化を計り得て長周期成分の地震動でも共振の虞がな
い免震装置を提供することができる。そして弾性体の中
空部に配された柱状鉛を隙間なしに拘束し得る結果、安
定な免震特性を得ることができ、しかも、トリガ機能を
有して、大振幅の地震動に好ましく対応し得、加えて弾
性体の弾性材料層及び柱状鉛の劣化を回避することがで
き、耐久性及び免震効果並びに製造性に特に優れた免震
装置を提供することができる。
【図１】本発明に係る免震装置の斜視図である。
【図２】図１に示す免震装置の断面図である。
【図３】免震装置の動作説明図である。
【図４】免震装置の動作説明図である。
【図５】免震装置の動作説明図である。
【図６】図１に示す免震装置の一部拡大断面図である。
【図７】本発明の好ましい一実施例の断面図である。
【図８】図７に示す実施例の効果を示す図である。
【図９】図７に示す実施例の効果を示す図である。
【図１０】図７に示す実施例の効果を示す図である。
【図１１】図７に示す実施例の効果を示す図である。
【図１２】図７に示す実施例の効果を示す図である。
１ 弾性板 ２ 剛性鋼板 ３ 弾性体 ４ 円柱状鉛 ５ 免震装置 １２ 中空部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 平２−56204（ＪＰ，Ｕ) 国際公開93／4301（ＷＯ，Ａ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16F 15/00 - 15/08 E01D 19/04 E04B 1/36 E04H 9/02 331 F16F 1/40
Claims (20)
- 【請求項１】 少なくとも一つの柱状鉛と、弾性材料層
及び剛性材料層が交互に積層されてなる弾性体と、少な
くともこの弾性体の内周面で規定されており、柱状鉛が
密に配された少なくとも一つの中空部とを具備した免震
装置であって、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体
の荷重面の面積Ａｒとの比Σａｐ／Ａｒが０．０１〜
０．１２であり、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐ
と、柱状鉛が未挿入であって、弾性体に荷重が加えられ
た状態での中空部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０
２〜１．１２であり、中空部を規定する弾性体の内周面
は、柱状鉛が弾性体の弾性材料層に食い込んで、当該弾
性材料層の位置で凹面になっている免震装置。 - 【請求項２】 中空部を規定する弾性体の内周面は、柱
状鉛が弾性体の弾性材料層に食い込んで、剛性材料層の
位置で凸面になっている請求項１に記載の免震装置。 - 【請求項３】 少なくとも一つの柱状鉛と、弾性材料層
及び剛性材料層が交互に積層されてなる弾性体と、少な
くともこの弾性体の内周面で規定されており、柱状鉛が
密に配された少なくとも一つの中空部とを具備した免震
装置であって、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体
の荷重面の面積Ａｒとの比Σａｐ／Ａｒが０．０１〜
０．１２であり、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐ
と、柱状鉛が未挿入であって、弾性体に荷重が加えられ
た状態での中空部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０
２〜１．１２であり、中空部を規定する弾性体の内周面
は、柱状鉛が弾性体の弾性材料層に食い込んで、剛性材
料層の位置で凸面になっている免震装置。 - 【請求項４】 剛性材料層は、弾性体におけるその各端
面側にそれぞれ配された厚肉剛性板を具備しており、柱
状鉛の一端部は、一方の厚肉剛性板の内周面で規定され
た中空部の一端部に密に配されており、柱状鉛の他端部
は、他方の厚肉剛性板の内周面で規定された中空部の他
端部に密に配されている請求項１から３のいずれか一項
に記載の免震装置。 - 【請求項５】 少なくとも一つの柱状鉛と、弾性材料層
及び剛性材料層が交互に積層されてなる弾性体と、少な
くともこの弾性体の内周面で規定されており、柱状鉛が
密に配された少なくとも一つの中空部とを具備した免震
装置であって、柱状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体
の荷重面の面積Ａｒとの比Σａｐ／Ａｒが０．０１〜
０．１２であり、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐ
と、柱状鉛が未挿入であって、弾性体に荷重が加えられ
た状態での中空部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０
２〜１．１２であり、剛性材料層は、弾性体におけるそ
の各端面側にそれぞれ配された厚肉剛性板を具備してお
り、柱状鉛の一端部は、一方の厚肉剛性板の内周面で規
定された中空部の一端部に密に配されており、柱状鉛の
他端部は、他方の厚肉剛性板の内周面で規定された中空
部の他端部に密に配されている免震装置。 - 【請求項６】 比Σａｐ／Ａｒが、０．０２〜０．０７
である請求項１から５のいずれか一項に記載の免震装
置。 - 【請求項７】 比Σａｐ／Ａｒが、０．０３〜０．０６
である請求項１から５のいずれか一項に記載の免震装
置。 - 【請求項８】 比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．０７であ
る請求項１から７のいずれか一項に記載の免震装置。 - 【請求項９】 弾性材料層及び剛性材料層が交互に積層
されてなる弾性体と、この弾性体を貫通して配された少
なくとも一つの柱状鉛とを具備しており、柱状鉛の剪断
降伏荷重Ｑｄが当該柱状鉛の剪断面の面積ａｐと設計剪
断降伏荷重σｐｄとの積となるように、柱状鉛がその剪
断方向において弾性体に隙間なしに拘束されている免震
装置を一個以上と、弾性材料層及び剛性材料層が交互に
積層されてなる中実の弾性体を具備した他の免震装置を
一個以上とを有した免震システムであって、柱状鉛の剪
断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の総面積ΣＡｒと
の比Σａｐ／ΣＡｒが０．０１〜０．１２であり、柱状
鉛を具備した免震装置において、剛性材料層は、弾性体
におけるその各端面側にそれぞれ配された厚肉剛性板を
具備しており、柱状鉛の一端部は、一方の厚肉剛性板の
内周面で規定された中空部の一端部に密に配されてお
り、柱状鉛の他端部は、他方の厚肉剛性板の内周面で規
定された中空部の他端部に密に配されている免震システ
ム。 - 【請求項１０】 弾性材料層及び剛性材料層が交互に積
層されてなる弾性体と、この弾性体の内周面で規定され
る少なくとも一つの中空部に配された柱状鉛とを具備し
た免震装置を一個以上有した免震システムであって、柱
状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の総面積
ΣＡｒとの比Σａｐ／ΣＡｒが０．０１〜０．１２であ
り、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未
挿入であって、弾性体に荷重が加えられた状態での中空
部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２で
あり、免震装置において、中空部を規定する弾性体の内
周面は、柱状鉛が弾性体の弾性材料層に食い込んで、当
該弾性材料層の位置で凹面になっている免震システム。 - 【請求項１１】 免震装置において、中空部を規定する
弾性体の内周面は、柱状鉛が弾性体の弾性材料層に食い
込んで、剛性材料層の位置で凸面になっている請求項１
０に記載の免震システム。 - 【請求項１２】 免震装置において、剛性材料層は、弾
性体におけるその各端面側にそれぞれ配された厚肉剛性
板を具備しており、柱状鉛の一端部は、一方の厚肉剛性
板の内周面で規定された中空部の一端部に密に配されて
おり、柱状鉛の他端部は、他方の厚肉剛性板の内周面で
規定された中空部の他端部に密に配されている請求項１
０又は１１に記載の免震システム。 - 【請求項１３】 弾性材料層及び剛性材料層が交互に積
層されてなる弾性体と、この弾性体の内周面で規定され
る少なくとも一つの中空部に配された柱状鉛とを具備し
た免震装置を一個以上有した免震システムであって、柱
状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の総面積
ΣＡｒとの比Σａｐ／ΣＡｒが０．０１〜０．１２であ
り、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未
挿入であって、弾性体に荷重が加えられた状態での中空
部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２で
あり、免震装置において、中空部を規定する弾性体の内
周面は、柱状鉛が弾性体の弾性材料層に食い込んで、剛
性材料層の位置で凸面になっている免震システム。 - 【請求項１４】 免震装置において、剛性材料層は、弾
性体におけるその各端面側にそれぞれ配された厚肉剛性
板を具備しており、柱状鉛の一端部は、一方の厚肉剛性
板の内周面で規定された中空部の一端部に密に配されて
おり、柱状鉛の他端部は、他方の厚肉剛性板の内周面で
規定された中空部の他端部に密に配されている請求項１
３に記載の免震システム。 - 【請求項１５】 弾性材料層及び剛性材料層が交互に積
層されてなる弾性体と、この弾性体の内周面で規定され
る少なくとも一つの中空部に配された柱状鉛とを具備し
た免震装置を一個以上有した免震システムであって、柱
状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の総面積
ΣＡｒとの比Σａｐ／ΣＡｒが０．０１〜０．１２であ
り、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未
挿入であって、弾性体に荷重が加えられた状態での中空
部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２で
あり、免震装置において、剛性材料層は、弾性体におけ
るその各端面側にそれぞれ配された厚肉剛性板を具備し
ており、柱状鉛の一端部は、一方の厚肉剛性板の内周面
で規定された中空部の一端部に密に配されており、柱状
鉛の他端部は、他方の厚肉剛性板の内周面で規定された
中空部の他端部に密に配されている免震システム。 - 【請求項１６】 弾性材料層及び剛性材料層が交互に積
層されてなる中実の弾性体を具備した他の免震装置を一
個以上更に備えた免震システムであって、弾性体の荷重
面の総面積ΣＡｒは、他の免震装置の弾性体の荷重面を
も含めた値である請求項１０から１５のいずれか一項に
記載の免震システム。 - 【請求項１７】 弾性材料層及び剛性材料層が交互に積
層されてなる弾性体と、この弾性体の内周面で規定され
る少なくとも一つの中空部に配された柱状鉛とを具備し
た免震装置を一個以上有した免震システムであって、柱
状鉛の剪断面の総面積Σａｐと弾性体の荷重面の総面積
ΣＡｒとの比Σａｐ／ΣＡｒが０．０１〜０．１２であ
り、中空部に配された柱状鉛の体積Ｖｐと、柱状鉛が未
挿入であって、弾性体に荷重が加えられた状態での中空
部の容積Ｖｅとの比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．１２で
あり、弾性材料層及び剛性材料層が交互に積層されてな
る中実の弾性体を具備した他の免震装置を一個以上更に
備えており、弾性体の荷重面の総面積ΣＡｒは、他の免
震装置の弾性体の荷重面をも含めた値である免震システ
ム。 - 【請求項１８】 比Ｖｐ／Ｖｅが１．０２〜１．０７で
ある請求項１０から１７のいずれか一項に記載の免震シ
ステム。 - 【請求項１９】 比Σａｐ／ΣＡｒが、０．０２〜０．
０７である請求項９から１８のいずれか一項に記載の免
震システム。 - 【請求項２０】 比Σａｐ／ΣＡｒが、０．０３〜０．
０６である請求項９から１８のいずれか一項に記載の免
震システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8216605A JP3024562B2 (ja) | 1995-08-04 | 1996-07-30 | 免震装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-219594 | 1995-08-04 | ||
| JP21959495 | 1995-08-04 | ||
| JP8216605A JP3024562B2 (ja) | 1995-08-04 | 1996-07-30 | 免震装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03500199A Division JP3988849B2 (ja) | 1995-08-04 | 1999-02-12 | 免震装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09105441A JPH09105441A (ja) | 1997-04-22 |
| JP3024562B2 true JP3024562B2 (ja) | 2000-03-21 |
Family
ID=26521533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8216605A Expired - Lifetime JP3024562B2 (ja) | 1995-08-04 | 1996-07-30 | 免震装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3024562B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018013172A (ja) * | 2016-07-20 | 2018-01-25 | オイレス工業株式会社 | 免震支持装置 |
| US10619700B2 (en) | 2016-04-19 | 2020-04-14 | Oiles Corporation | Seismic isolation apparatus |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001050322A (ja) * | 1999-08-10 | 2001-02-23 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | 積層ゴム支承体の製造方法 |
| JP4977562B2 (ja) * | 2007-09-05 | 2012-07-18 | 木村化工機株式会社 | 積層ゴム支承体の製造方法 |
| JP5845130B2 (ja) * | 2012-04-12 | 2016-01-20 | 昭和電線デバイステクノロジー株式会社 | 積層ゴム支承体 |
| JP6821494B2 (ja) | 2017-04-20 | 2021-01-27 | オイレス工業株式会社 | 免震支持装置 |
| JP6853725B2 (ja) | 2017-04-20 | 2021-03-31 | オイレス工業株式会社 | 免震支持装置 |
-
1996
- 1996-07-30 JP JP8216605A patent/JP3024562B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10619700B2 (en) | 2016-04-19 | 2020-04-14 | Oiles Corporation | Seismic isolation apparatus |
| JP2018013172A (ja) * | 2016-07-20 | 2018-01-25 | オイレス工業株式会社 | 免震支持装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09105441A (ja) | 1997-04-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5761856A (en) | Vibration isolation apparatus | |
| NZ201015A (en) | Building support:cyclic shear energy absorber | |
| JP3882325B2 (ja) | 摩擦ダンパー | |
| JP3024562B2 (ja) | 免震装置 | |
| JP3114624B2 (ja) | 免震装置 | |
| EP3614017A1 (en) | Seismic isolation support device | |
| JPH11270621A (ja) | 積層ゴム支承 | |
| JPH11315884A (ja) | 免震装置 | |
| JP3124502B2 (ja) | 鉛入り積層ゴム支承の構造 | |
| JP2669740B2 (ja) | 制振骨組構造 | |
| JP3503712B2 (ja) | 鉛封入積層ゴム | |
| JP2008292000A (ja) | 免震装置 | |
| JP3021447U (ja) | 免震装置 | |
| JP2007170679A (ja) | 免震装置 | |
| JP2006022965A (ja) | 免震装置 | |
| JP2937983B2 (ja) | 上下衝撃緩和型積層ゴム支承 | |
| JPH0262670B2 (ja) | ||
| JPH0742744B2 (ja) | 免震装置用減衰機構 | |
| JP2940731B2 (ja) | 構造物振動制御装置 | |
| JPH10317715A (ja) | 免震機構 | |
| JPH0733685B2 (ja) | 地震エネルギ−吸収機能を備えたブレ−ス・タイプの柔剛混合構造 | |
| JPH0542202Y2 (ja) | ||
| JPH0723108U (ja) | ブレース装置 | |
| EP3614016A1 (en) | Seismic isolation support device | |
| JP3218528B2 (ja) | 制振構造物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080121 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090121 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100121 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100121 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110121 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120121 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130121 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130121 Year of fee payment: 13 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R370 | Written measure of declining of transfer procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R370 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |