JP3011600B2 - 耐火性シートモルタル - Google Patents
耐火性シートモルタルInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐火性シートモルタル
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造設備におけるスライディン
グノズル、上ノズル、下ノズル、イマージョンノズル、
ロングノズルなどの各種ノズル、あるいは真空脱ガス装
置、ＣＡＳ装置、フリーボードなどにおける浸漬管、環
流管、上昇管などのにおいて、その接合部のシール材と
して、耐火性シートモルタルが用いられている。
グノズル、上ノズル、下ノズル、イマージョンノズル、
ロングノズルなどの各種ノズル、あるいは真空脱ガス装
置、ＣＡＳ装置、フリーボードなどにおける浸漬管、環
流管、上昇管などのにおいて、その接合部のシール材と
して、耐火性シートモルタルが用いられている。
【０００３】このシートモルタルは練り土状のモルタル
と異なり、使用部位の形状・寸法に合わせて予め成形さ
れていることから、取扱い作業が簡便である。そして、
その材質としては、例えば特開昭５８−１４９９７７号
公報に、繊維および低融点金属を添加したものが提案さ
れている。
と異なり、使用部位の形状・寸法に合わせて予め成形さ
れていることから、取扱い作業が簡便である。そして、
その材質としては、例えば特開昭５８−１４９９７７号
公報に、繊維および低融点金属を添加したものが提案さ
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】低融点金属が添加され
た材質は、使用中の加熱を受けて酸化物となり、その酸
化の際の体積膨張でシートモルタルの気孔を閉塞し、気
密性を向上させる効果がある。一方、繊維はシートモル
タルの靱性付与の効果がある。
た材質は、使用中の加熱を受けて酸化物となり、その酸
化の際の体積膨張でシートモルタルの気孔を閉塞し、気
密性を向上させる効果がある。一方、繊維はシートモル
タルの靱性付与の効果がある。
【０００５】しかし、低融点金属および繊維の効果を十
分なものにするには、自ずとその添加量が多くなり、弊
害もある。低融点金属の添加量が多い場合は、水分と反
応して多量のＨ2ガスを発生し、ガス通気孔を形成する
ために気密性が低下する。繊維の過剰添加は、繊維の外
側にそって空隙が生じることで気密性が低下する。繊維
の過剰添加は、さらに可塑変形性が悪くなり、シートモ
ルタルにキレツが生じやすく、これも気密性低下の原因
となる。
分なものにするには、自ずとその添加量が多くなり、弊
害もある。低融点金属の添加量が多い場合は、水分と反
応して多量のＨ2ガスを発生し、ガス通気孔を形成する
ために気密性が低下する。繊維の過剰添加は、繊維の外
側にそって空隙が生じることで気密性が低下する。繊維
の過剰添加は、さらに可塑変形性が悪くなり、シートモ
ルタルにキレツが生じやすく、これも気密性低下の原因
となる。
【０００６】本発明は上記従来材質の欠点を解消した接
合部シール用耐火性シートモルタルを提供することを目
的とする。
合部シール用耐火性シートモルタルを提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、耐火粘土１〜
１５ｗｔ％および粒径１５０μｍ以下のろう石超微粉
０．５〜２０ｗｔ％を含む耐火性配合物１００ｗｔ％に
結合剤を添加してなる接合部シール用耐火性シートモル
タルである。また、耐火粘土１〜１５ｗｔ％、粒径１５
０μｍ以下のろう石超微粉０．５〜２０ｗｔ％、金属ア
ルミニウムおよび／またはアルミニウム合金０．５〜１
５ｗｔ％を含む耐火性配合物１００ｗｔ％に結合剤を添
加してなる接合部シール用耐火性シートモルタルであ
る。
１５ｗｔ％および粒径１５０μｍ以下のろう石超微粉
０．５〜２０ｗｔ％を含む耐火性配合物１００ｗｔ％に
結合剤を添加してなる接合部シール用耐火性シートモル
タルである。また、耐火粘土１〜１５ｗｔ％、粒径１５
０μｍ以下のろう石超微粉０．５〜２０ｗｔ％、金属ア
ルミニウムおよび／またはアルミニウム合金０．５〜１
５ｗｔ％を含む耐火性配合物１００ｗｔ％に結合剤を添
加してなる接合部シール用耐火性シートモルタルであ
る。
【０００８】シートモルタルにおいて、耐火粘土は保型
性および可撓性の効果をもつ。予め成形された状態で使
用されるシートモルタルにとってこの効果は、必要不可
欠である。しかし、反面、耐火粘土の配合は収縮が大き
くなり、キレツ発生源となる。また、耐火粘土はベタ付
きの原因となり、製造過程において混練機に付着するな
どの作業性の低下を招く。
性および可撓性の効果をもつ。予め成形された状態で使
用されるシートモルタルにとってこの効果は、必要不可
欠である。しかし、反面、耐火粘土の配合は収縮が大き
くなり、キレツ発生源となる。また、耐火粘土はベタ付
きの原因となり、製造過程において混練機に付着するな
どの作業性の低下を招く。
【０００９】本発明は、この耐火粘土と共にろう石超微
粉を特定量添加することにより、耐火粘土がもつ前記の
問題を解消すると同時に、気密性を格段に向上させたシ
ートモルタルを得ることができる。
粉を特定量添加することにより、耐火粘土がもつ前記の
問題を解消すると同時に、気密性を格段に向上させたシ
ートモルタルを得ることができる。
【００１０】図１は、耐火粘土１０ｗｔ％、仮焼アルミ
ナ４０ｗｔ％とし、粒径１５０μｍ以下（平均８１μ
ｍ）のろう石超微粉を０〜２５ｗｔ％の範囲で変化さ
せ、残部を焼結アルミナとしたシートモルタルのテスト
材において、ろう石超微粉の配合割合とシートモルタル
の気密性との関係を示したグラフである。
ナ４０ｗｔ％とし、粒径１５０μｍ以下（平均８１μ
ｍ）のろう石超微粉を０〜２５ｗｔ％の範囲で変化さ
せ、残部を焼結アルミナとしたシートモルタルのテスト
材において、ろう石超微粉の配合割合とシートモルタル
の気密性との関係を示したグラフである。
【００１１】なお、ここでは気密性を通気率によって測
定した。通気率の試験方法は、実施例の欄に示した方法
と同様にした。通気率の数値が小さいほど気密性に優れ
る。シートモルタルにおいて気密性は基本特性である
が、図１のグラフからも明らかなように、ろう石超微粉
の配合が気密性と密接に関係があることがわかる。これ
は、ろう石超微粉がその熱膨張性によって耐火粘土によ
る収縮を抑制することで、気密性を向上させるものと思
われる。
定した。通気率の試験方法は、実施例の欄に示した方法
と同様にした。通気率の数値が小さいほど気密性に優れ
る。シートモルタルにおいて気密性は基本特性である
が、図１のグラフからも明らかなように、ろう石超微粉
の配合が気密性と密接に関係があることがわかる。これ
は、ろう石超微粉がその熱膨張性によって耐火粘土によ
る収縮を抑制することで、気密性を向上させるものと思
われる。
【００１２】ろう石はパイロフィライト、セリサイト、
カオリン、石英を主な鉱物組成として産出する天然の耐
火原料である。本発明は、このろう石を粒径１５０μｍ
以下、さらに好ましくは７５μｍ以下の超微粉の状態で
０．５〜２０ｗｔ％を配合する。粒度が粒径１５０μｍ
を超えると、気密性に劣る。平均粒径に換算すれば、１
０〜１００μｍが好ましい。
カオリン、石英を主な鉱物組成として産出する天然の耐
火原料である。本発明は、このろう石を粒径１５０μｍ
以下、さらに好ましくは７５μｍ以下の超微粉の状態で
０．５〜２０ｗｔ％を配合する。粒度が粒径１５０μｍ
を超えると、気密性に劣る。平均粒径に換算すれば、１
０〜１００μｍが好ましい。
【００１３】本発明はろう石超微粉と共に、この超微粉
より粒径が大きなろう石を配合してもよい。しかし、本
発明の気密性の効果を阻害するので、超微粉より粒径が
大きなろう石の配合量は、１０ｗｔ％以下とする。
より粒径が大きなろう石を配合してもよい。しかし、本
発明の気密性の効果を阻害するので、超微粉より粒径が
大きなろう石の配合量は、１０ｗｔ％以下とする。
【００１４】ろう石は粒径に限らず膨張性を示すが、粒
径が大きいと膨張によって粒子の周囲に微細な空隙が生
じるためか、気密性および耐食性に劣り、本発明の効果
が得られない。
径が大きいと膨張によって粒子の周囲に微細な空隙が生
じるためか、気密性および耐食性に劣り、本発明の効果
が得られない。
【００１５】また、ろう石超微粉の割合が０．５ｗｔ％
未満では、気密性および作業性の効果が得られない。２
０ｗｔ％を超えると気密性および耐食性に劣る。
未満では、気密性および作業性の効果が得られない。２
０ｗｔ％を超えると気密性および耐食性に劣る。
【００１６】ろう石の超微粉化は、粉砕機による方法が
一般的である。この他、粒径が本発明で限定した範囲内
のものであれば、ろう石粉砕の際に発生する粉塵をバッ
クフィルターで収集した集塵粉を使用してもよい。
一般的である。この他、粒径が本発明で限定した範囲内
のものであれば、ろう石粉砕の際に発生する粉塵をバッ
クフィルターで収集した集塵粉を使用してもよい。
【００１７】また、本発明の材質は製造おいて混練時の
ベト付きがなく、作業性に優れており、生産性が向上す
る。これは、ろう石超微粉の粒子表面が滑性度が高いこ
とにより、混練機器からの肌離れがよいためと考えられ
る。
ベト付きがなく、作業性に優れており、生産性が向上す
る。これは、ろう石超微粉の粒子表面が滑性度が高いこ
とにより、混練機器からの肌離れがよいためと考えられ
る。
【００１８】本発明に使用する耐火粘土は、カオリン族
鉱物を主材とする超微粉である。その割合は１ｗｔ％未
満ではシールモルタルに必要な保型性および可撓性の効
果が不十分となる。１５ｗｔ％を超えると収縮性が大き
くなって気密性に劣る。さらに好ましい割合は、２〜１
２ｗｔ％である。
鉱物を主材とする超微粉である。その割合は１ｗｔ％未
満ではシールモルタルに必要な保型性および可撓性の効
果が不十分となる。１５ｗｔ％を超えると収縮性が大き
くなって気密性に劣る。さらに好ましい割合は、２〜１
２ｗｔ％である。
【００１９】耐火粘土およびろう石超微粉に組み合わせ
て配合する耐火性原料は、例えば、アルミナ、シリカ、
アルミナ−シリカ、ムライト、マグネシア、カルシア、
マグネシア−カルシア、スピネル、クロム、ジルコン、
ジルコニア、炭素、黒鉛、炭化物、窒化物などから選ば
れる一種または二種以上を主材にする。配合割合は、５
０〜９８ｗｔ％が好ましい。その粒径は気密性の面から
従来材質と同様に例えば２ｍｍ以下が好ましい。超微粉
の状態で配合してもよい。しかし、保型性および耐食性
の面から、全体として粗粒と微粒とを組合せた粒度構成
にすることが好ましい。
て配合する耐火性原料は、例えば、アルミナ、シリカ、
アルミナ−シリカ、ムライト、マグネシア、カルシア、
マグネシア−カルシア、スピネル、クロム、ジルコン、
ジルコニア、炭素、黒鉛、炭化物、窒化物などから選ば
れる一種または二種以上を主材にする。配合割合は、５
０〜９８ｗｔ％が好ましい。その粒径は気密性の面から
従来材質と同様に例えば２ｍｍ以下が好ましい。超微粉
の状態で配合してもよい。しかし、保型性および耐食性
の面から、全体として粗粒と微粒とを組合せた粒度構成
にすることが好ましい。
【００２０】本発明では、さらに、金属アルミニウムお
よび／またはアルミニウム合金を０．５〜１５ｗｔ％の
範囲で配合してもよい。アルミニウム合金の具体例はＡ
ｌ−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金
などである。
よび／またはアルミニウム合金を０．５〜１５ｗｔ％の
範囲で配合してもよい。アルミニウム合金の具体例はＡ
ｌ−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金
などである。
【００２１】金属アルミニウムまたはアルミニウム合金
は、その成分であるＡｌが高温下で酸化してＡｌ2Ｏ3に
なった後、ろう石超微粉の成分であるＳｉＯ2と反応し
て３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2（ムライト）を生成する。ム
ライトはそれ自身が耐食性に優れると共に、その生成時
の体積膨張で耐火物組織を緻密化することで、シールモ
ルタルの耐食性を向上させる。
は、その成分であるＡｌが高温下で酸化してＡｌ2Ｏ3に
なった後、ろう石超微粉の成分であるＳｉＯ2と反応し
て３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2（ムライト）を生成する。ム
ライトはそれ自身が耐食性に優れると共に、その生成時
の体積膨張で耐火物組織を緻密化することで、シールモ
ルタルの耐食性を向上させる。
【００２２】金属アルミニウムおよび／またはアルミニ
ウム合金を配合したことによるこの効果は、ろう石超微
粉との組合せによってのみ顕著に生じるが、これは、ろ
う石超微粉が比表面積が大きいことで反応性が高いため
と考えられる。
ウム合金を配合したことによるこの効果は、ろう石超微
粉との組合せによってのみ顕著に生じるが、これは、ろ
う石超微粉が比表面積が大きいことで反応性が高いため
と考えられる。
【００２３】金属アルミニウムおよび／またはアルミニ
ウム合金の配合は、０．５〜１５ｗｔ％、さらに好まし
くは１〜１３ｗｔ％である。０．５ｗｔ％未満では十分
な耐食性の効果を得られない。
ウム合金の配合は、０．５〜１５ｗｔ％、さらに好まし
くは１〜１３ｗｔ％である。０．５ｗｔ％未満では十分
な耐食性の効果を得られない。
【００２４】金属アルミニウムおよび／またはアルミニ
ウム合金の配合は、１５ｗｔ％を超えると、Ｈ2ガス発
生による気密性の低下を招く。また、これらは低融点物
質のために多量の液相を生成するため、添加量が多いと
耐スラグ浸透性および耐溶損性が低下する。
ウム合金の配合は、１５ｗｔ％を超えると、Ｈ2ガス発
生による気密性の低下を招く。また、これらは低融点物
質のために多量の液相を生成するため、添加量が多いと
耐スラグ浸透性および耐溶損性が低下する。
【００２５】図２は、耐火粘土１０ｗｔ％、仮焼アルミ
ナ４０ｗｔ％とし、粒径１５０μｍ以下（平均８１μ
ｍ）のろう石超微粉１０ｗｔ％、金属アルミニウムを０
〜２０ｗｔ％の範囲で変化させ、残部を焼結アルミナと
したシートモルタルのテスト材において、金属アルミニ
ウムの配合割合とシートモルタルの耐食性との関係を示
したグラフである。
ナ４０ｗｔ％とし、粒径１５０μｍ以下（平均８１μ
ｍ）のろう石超微粉１０ｗｔ％、金属アルミニウムを０
〜２０ｗｔ％の範囲で変化させ、残部を焼結アルミナと
したシートモルタルのテスト材において、金属アルミニ
ウムの配合割合とシートモルタルの耐食性との関係を示
したグラフである。
【００２６】なお、この図２における耐食性の試験方法
は、実施例の欄に示した方法と同様にした。溶損指数の
数値が大きいほど耐食性に劣る。この図からも明らかな
ように、ろう石超微粉配合品において、金属アルミニウ
ムを特定量配合することで耐食性が向上することが確認
される。
は、実施例の欄に示した方法と同様にした。溶損指数の
数値が大きいほど耐食性に劣る。この図からも明らかな
ように、ろう石超微粉配合品において、金属アルミニウ
ムを特定量配合することで耐食性が向上することが確認
される。
【００２７】また、繊維を配合してもよい。しかし、先
にも述べたように気密性低下の原因となるので、その添
加量は極力少なくしなければならない。例えば１０ｗｔ
％以下とする。繊維の材質は、例えば合成または天然の
有機繊維、ガラス、セラミック、スラグ、石綿などの無
機繊維である。
にも述べたように気密性低下の原因となるので、その添
加量は極力少なくしなければならない。例えば１０ｗｔ
％以下とする。繊維の材質は、例えば合成または天然の
有機繊維、ガラス、セラミック、スラグ、石綿などの無
機繊維である。
【００２８】結合剤の種類は特に限定されるものではな
く、例えばフェノール樹脂、フラン樹脂、エポシキ樹
脂、メラミン樹脂、ピッチ、タール、ＰＶＡ、ＣＭＣ、
リグニンスルフォン酸ソーダ、ケイ酸塩、リン酸塩、ホ
ウ酸塩、コロダルシリカ、セメント系、硫酸塩などの有
機質または無機質のいずれでもよい。結合剤の添加量
は、結合剤の材質に合わせ、配合物全体に対する外掛け
で、例えば１〜３０ｗｔ％の範囲で調整する。また、必
要により、結合剤に対する溶剤、硬化剤などを添加して
もよい。
く、例えばフェノール樹脂、フラン樹脂、エポシキ樹
脂、メラミン樹脂、ピッチ、タール、ＰＶＡ、ＣＭＣ、
リグニンスルフォン酸ソーダ、ケイ酸塩、リン酸塩、ホ
ウ酸塩、コロダルシリカ、セメント系、硫酸塩などの有
機質または無機質のいずれでもよい。結合剤の添加量
は、結合剤の材質に合わせ、配合物全体に対する外掛け
で、例えば１〜３０ｗｔ％の範囲で調整する。また、必
要により、結合剤に対する溶剤、硬化剤などを添加して
もよい。
【００２９】成形方法は、プレス機、加圧ローラなどで
行う。プレス機あるいは加圧ローラでシート状にした
後、任意の形状に打ち抜きしてもよい。
行う。プレス機あるいは加圧ローラでシート状にした
後、任意の形状に打ち抜きしてもよい。
【００３０】成形厚みは、用途に合わせて例えば１〜３
０ｍｍとする。また、本発明により得られたシートモル
タルは、同材質あるいは他材質と重ねて使用してもよ
い。
０ｍｍとする。また、本発明により得られたシートモル
タルは、同材質あるいは他材質と重ねて使用してもよ
い。
【００３１】
【実施例】以下に、本発明の実施例およびその比較例を
表１および表２示す。
表１および表２示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】各例は、いずれも表１、表２の配合物に結
合剤としてノボラック型フェノール樹脂を外掛けで１５
ｗｔ％添加し、混練後、１０ｋｇ／ｃｍ2の加圧力によ
り、厚さ１０ｍｍ×半径３００ｍｍの円形シート状に成
形した。
合剤としてノボラック型フェノール樹脂を外掛けで１５
ｗｔ％添加し、混練後、１０ｋｇ／ｃｍ2の加圧力によ
り、厚さ１０ｍｍ×半径３００ｍｍの円形シート状に成
形した。
【００３５】各例より得られたシートモルタルについて
試験し、表１および表２には、同時にその結果を示す。
試験方法は以下のとおりである。
試験し、表１および表２には、同時にその結果を示す。
試験方法は以下のとおりである。
【００３６】製造時の作業性；混練時、混練機器に対す
る肌離れの良否を評価した。○…良い、△…普通、×…
悪い。
る肌離れの良否を評価した。○…良い、△…普通、×…
悪い。
【００３７】保型性（製造後のシートモルタルにおい
て、その取り扱い中、型くずれし難い性質）；○…良
い、△…普通、×…悪い。
て、その取り扱い中、型くずれし難い性質）；○…良
い、△…普通、×…悪い。
【００３８】可撓性（撓めても破損し難い性質）；○…
良い、△…普通、×…悪い。
良い、△…普通、×…悪い。
【００３９】加熱収縮率；３００℃×６時間加熱後、１
４００℃×３時間加熱後のそれぞれについて直径方向の
収縮率を測定した。
４００℃×３時間加熱後のそれぞれについて直径方向の
収縮率を測定した。
【００４０】気密性；圧力差によって気体を通過させる
装置を用いて、通気率（ｃｍ3・ｃｍ／ｃｍ2・H2Oｃｍ
・sec）を求めた。この方法は、ＪＩＳには規定されて
いないが、耐火物の通気率測定法としては、最も一般的
である。
装置を用いて、通気率（ｃｍ3・ｃｍ／ｃｍ2・H2Oｃｍ
・sec）を求めた。この方法は、ＪＩＳには規定されて
いないが、耐火物の通気率測定法としては、最も一般的
である。
【００４１】耐食性；回転浸食法によって測定した。１
６５０〜１７００℃×２０分を５回。溶剤は重量比で
鋼：取鍋スラグ＝８：２とした。
６５０〜１７００℃×２０分を５回。溶剤は重量比で
鋼：取鍋スラグ＝８：２とした。
【００４２】実機試験；ＲＨ式真空脱ガス装置の環流管
−浸漬管の接続部に使用した。
−浸漬管の接続部に使用した。
【００４３】使用後の状況を観察した。
【００４４】表１はアルミナ質のシートモルタルの例で
ある。表２はマグネシア質のシートモルタルの例であ
る。本発明の実施例により得られた材質は、保型性、可
撓性を損なうことなく、作業性および気密性に優れた結
果を示している。また、本発明の実施例の中で、金属ア
ルミニウムおよび／またはアルミニウム合金を配合した
ものは、耐食性に優れている。
ある。表２はマグネシア質のシートモルタルの例であ
る。本発明の実施例により得られた材質は、保型性、可
撓性を損なうことなく、作業性および気密性に優れた結
果を示している。また、本発明の実施例の中で、金属ア
ルミニウムおよび／またはアルミニウム合金を配合した
ものは、耐食性に優れている。
【００４５】特定量のろう石超微粉を配合した実施例１
〜２０は、、保型性、可撓性を損なうことなく、作業性
および気密性に優れた結果を示している。そのうち、金
属アルミニウムおよび／またはアルミニウム合金を配合
した実施例５〜９および実施例１４〜１８は、さらに耐
食性が向上している。
〜２０は、、保型性、可撓性を損なうことなく、作業性
および気密性に優れた結果を示している。そのうち、金
属アルミニウムおよび／またはアルミニウム合金を配合
した実施例５〜９および実施例１４〜１８は、さらに耐
食性が向上している。
【００４６】これに対し、耐火粘土が配合されていない
比較例１は、保型性に劣り、実機試験においては割れの
問題があった。ろう石超微粉の配合がなされていない比
較例２、比較例８および比較例１０は収縮が大きく、し
かも緻密性および作業性に劣る。耐火粘土が配合量が多
い比較例３および比較例９は、収縮が大きくなって気密
性に劣る。ろう石超微粉の配合量が多い比較例４および
比較例１１は、緻密性および耐食性に劣る。ろう石の粒
度が大きい比較例５および比較例７は、膨張性が大きく
なって気密性に劣る。金属アルミニウムが多い比較例６
および比較例１２は、Ｈ2ガス発生による気密性の低下
と、多量の液相の生成による耐スラグ浸透性および耐溶
損性が低下を招いている。
比較例１は、保型性に劣り、実機試験においては割れの
問題があった。ろう石超微粉の配合がなされていない比
較例２、比較例８および比較例１０は収縮が大きく、し
かも緻密性および作業性に劣る。耐火粘土が配合量が多
い比較例３および比較例９は、収縮が大きくなって気密
性に劣る。ろう石超微粉の配合量が多い比較例４および
比較例１１は、緻密性および耐食性に劣る。ろう石の粒
度が大きい比較例５および比較例７は、膨張性が大きく
なって気密性に劣る。金属アルミニウムが多い比較例６
および比較例１２は、Ｈ2ガス発生による気密性の低下
と、多量の液相の生成による耐スラグ浸透性および耐溶
損性が低下を招いている。
【００４７】なお、ここでの実機試験はＲＨ式真空脱ガ
ス装置についてのみ示したが、連続鋳造設備用各種ノズ
ルあるいはＣＡＳ装置、フリーボードなどにおける浸漬
管、環流管、上昇管などのにおいても同様の効果が確認
された。
ス装置についてのみ示したが、連続鋳造設備用各種ノズ
ルあるいはＣＡＳ装置、フリーボードなどにおける浸漬
管、環流管、上昇管などのにおいても同様の効果が確認
された。
【００４８】
【効果】本発明の接合部シール用耐火性シートモルタル
は、耐火粘土および特定の粒径のろう石超微粉の配合に
より、保型性、可撓性および気密性に優れている。ま
た、本発明の材質は製造時の作業性にも優れ、生産性の
面でも好ましい。
は、耐火粘土および特定の粒径のろう石超微粉の配合に
より、保型性、可撓性および気密性に優れている。ま
た、本発明の材質は製造時の作業性にも優れ、生産性の
面でも好ましい。
【００４９】さらに、特定量の金属アルミニウムおよび
／またはアルミニウム合金を配合すると、前記の効果に
加え、耐食性が向上する。
／またはアルミニウム合金を配合すると、前記の効果に
加え、耐食性が向上する。
【図１】ろう石超微粉の配合量とシートモルタルの通気
率との関係を示したグラフである。
率との関係を示したグラフである。
【図２】ろう石超微粉配合品において、金属アルミニウ
ムの配合割合とシートモルタルの耐食性の関係を示した
グラフである。
ムの配合割合とシートモルタルの耐食性の関係を示した
グラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩本繁男 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株 式会社大分製鐵所内 (72)発明者 山口恒雄 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 塩盛真宏 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (56)参考文献 特開 昭48−60115（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−104213（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−27405（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−120579（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−191277（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−87580（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−191476（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C09K 3/10 C09K 21/02 C04B 35/66 E04B 1/94
Claims (2)
- 【請求項１】 耐火粘土１〜１５ｗｔ％および粒径１５
０μｍ以下のろう石超微粉０．５〜２０ｗｔ％を含む耐
火性配合物１００ｗｔ％に結合剤を添加してなる接合部
シール用耐火性シートモルタル。 - 【請求項２】 耐火粘土１〜１５ｗｔ％、粒径１５０μ
ｍ以下のろう石超微粉０．５〜２０ｗｔ％、金属アルミ
ニウムおよび／またはアルミニウム合金０．５〜１５ｗ
ｔ％を含む耐火性配合物１００ｗｔ％に結合剤を添加し
てなる接合部シール用耐火性シートモルタル。
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