JP3005673B2 - Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法 - Google Patents
Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法Info
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- JP3005673B2 JP3005673B2 JP10051111A JP5111198A JP3005673B2 JP 3005673 B2 JP3005673 B2 JP 3005673B2 JP 10051111 A JP10051111 A JP 10051111A JP 5111198 A JP5111198 A JP 5111198A JP 3005673 B2 JP3005673 B2 JP 3005673B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この出願の発明は、Ａｌ−Ｓ
ｉ−Ｆｅ系合金の製造方法に関するものである。さらに
詳しくは、この出願の発明は、展伸材、鍛造材等として
有用な、冷間加工性に優れると共に、強度・延性バラン
スを有するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料に作り替えるこ
とができ、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のリサイクルを産業
的に実現可能とするＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法
に関するものである。
ｉ−Ｆｅ系合金の製造方法に関するものである。さらに
詳しくは、この出願の発明は、展伸材、鍛造材等として
有用な、冷間加工性に優れると共に、強度・延性バラン
スを有するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料に作り替えるこ
とができ、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のリサイクルを産業
的に実現可能とするＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術とその課題】従来、二次地金は、Ａｌの総
需要の約４割を占めるものの、その利用は、鋳造品とダ
イカストに集中している。従って、Ａｌ総需要の半分以
上を占めている圧延品や鍛造品への二次地金の適用が進
まないと、今度のリサイクルの見通しが立たない。その
ために、合金の種類をできる限り統一することと、合金
系別又は用途別の再利用が求められている。
需要の約４割を占めるものの、その利用は、鋳造品とダ
イカストに集中している。従って、Ａｌ総需要の半分以
上を占めている圧延品や鍛造品への二次地金の適用が進
まないと、今度のリサイクルの見通しが立たない。その
ために、合金の種類をできる限り統一することと、合金
系別又は用途別の再利用が求められている。
【０００３】しかしながら、回収部材の単一性が十分で
ないこと、製品の総生産量に大きな幅があることから、
スクラップ材への不純物の混入は避けられない状況にあ
る。例えばＳｉ及びＦｅは、それぞれＡｌ合金における
主要不純物の一つであり、スクラップ材への混入が不可
避とされているものである。通常Ｆｅを０．８％以上含
有するＡｌ鋳造合金では、Ｆｅリッチの金属間化合物
（Ａｌ2 Ｆｅ、Ａｌ5 ＳｉＦｅ等）が形成している。こ
の金属間化合物は、粗大針状結晶を呈し、かつ脆性加工
性に乏しく、展伸材及び鍛造材への適用を困難とする。
その上、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系過共晶合金では、粗大な初
晶Ｓｉ結晶も第二相として存在しており、機械的性質と
冷間加工性の改善が不可欠となっている。
ないこと、製品の総生産量に大きな幅があることから、
スクラップ材への不純物の混入は避けられない状況にあ
る。例えばＳｉ及びＦｅは、それぞれＡｌ合金における
主要不純物の一つであり、スクラップ材への混入が不可
避とされているものである。通常Ｆｅを０．８％以上含
有するＡｌ鋳造合金では、Ｆｅリッチの金属間化合物
（Ａｌ2 Ｆｅ、Ａｌ5 ＳｉＦｅ等）が形成している。こ
の金属間化合物は、粗大針状結晶を呈し、かつ脆性加工
性に乏しく、展伸材及び鍛造材への適用を困難とする。
その上、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系過共晶合金では、粗大な初
晶Ｓｉ結晶も第二相として存在しており、機械的性質と
冷間加工性の改善が不可欠となっている。
【０００４】通常、凝固よりも冷却速度が速いダイカス
トでは、鋳型との焼付き防止のためにＦｅを微量添加し
ているが、１％以上の添加は、粗大な金属間化合物が形
成するために忌避されている。これらのため、Ａｌのリ
サイクルにおいては、Ａｌ新地金による希釈をはじめ、
電解法、金属間化合物生成による分離・除去などが研究
されているものの、工業的な再利用は余り進んでいない
のが実情である。
トでは、鋳型との焼付き防止のためにＦｅを微量添加し
ているが、１％以上の添加は、粗大な金属間化合物が形
成するために忌避されている。これらのため、Ａｌのリ
サイクルにおいては、Ａｌ新地金による希釈をはじめ、
電解法、金属間化合物生成による分離・除去などが研究
されているものの、工業的な再利用は余り進んでいない
のが実情である。
【０００５】そこで、この出願の発明は、上記の通りの
従来技術の限界を克服し、展伸材、鍛造材等として有用
な、冷間加工性に優れると共に、強度・延性バランスを
有するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料に作り替えることが
でき、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のリサイクルを産業的に
実現可能とするＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法を提
供することを目的としている。
従来技術の限界を克服し、展伸材、鍛造材等として有用
な、冷間加工性に優れると共に、強度・延性バランスを
有するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料に作り替えることが
でき、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のリサイクルを産業的に
実現可能とするＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法を提
供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この出願の発明は、上記
の課題を解決するものとして、主要添加元素としてＳｉ
を０．０１〜２５ｍａｓｓ％、Ｆｅを０．５〜８ｍａｓ
ｓ％それぞれ含有し、変形困難な脆性的第二相が複数種
形成されているＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料に
対し、塑性加工と熱処理の組合せを繰り返し行い、各種
第二相を破砕・分断し、Ａｌ母相中に微細分散させ、冷
間加工性に優れると共に、強度・延性バランスを有する
Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料に作り替えることを特徴と
するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法（請求項１）を
提供する。
の課題を解決するものとして、主要添加元素としてＳｉ
を０．０１〜２５ｍａｓｓ％、Ｆｅを０．５〜８ｍａｓ
ｓ％それぞれ含有し、変形困難な脆性的第二相が複数種
形成されているＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料に
対し、塑性加工と熱処理の組合せを繰り返し行い、各種
第二相を破砕・分断し、Ａｌ母相中に微細分散させ、冷
間加工性に優れると共に、強度・延性バランスを有する
Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料に作り替えることを特徴と
するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法（請求項１）を
提供する。
【０００７】また、この出願の発明は、熱処理におい
て、共晶温度直下に保持した後に急冷し、第二相を球状
化させること（請求項２）、並びに、塑性加工におい
て、冷間多パス加工を行うこと（請求項３）をそれぞれ
好ましい態様として提供する。
て、共晶温度直下に保持した後に急冷し、第二相を球状
化させること（請求項２）、並びに、塑性加工におい
て、冷間多パス加工を行うこと（請求項３）をそれぞれ
好ましい態様として提供する。
【０００８】
【発明の実施の形態】この出願の発明は、実用Ａｌ合金
であるＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の鋳造材、鍛造材、及び
展伸材の分野全般におけるリサイクルを可能とするため
に、変形困難な複数種の第二相（Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ金属
間化合物、Ｓｉ晶等）を破砕・分断、さらには球状化さ
せることにより、Ａｌ母相中に安定に、しかも均一かつ
高密度に微細分散させ、冷間加工性に優れると共に、強
度・延性バランスを有するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料
に作り替えることができる。
であるＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の鋳造材、鍛造材、及び
展伸材の分野全般におけるリサイクルを可能とするため
に、変形困難な複数種の第二相（Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ金属
間化合物、Ｓｉ晶等）を破砕・分断、さらには球状化さ
せることにより、Ａｌ母相中に安定に、しかも均一かつ
高密度に微細分散させ、冷間加工性に優れると共に、強
度・延性バランスを有するＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金材料
に作り替えることができる。
【０００９】この出願の発明のＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金
の製造方法において、塑性加工と熱処理の対象とするＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料は、母相がＡｌであ
り、主要添加元素としてＳｉを０．０１〜２５ｍａｓｓ
％、Ｆｅを０．５〜８ｍａｓｓ％それぞれ含有するもの
である。このバルク材料に対して塑性加工と熱処理の組
合せを繰り返し行うことにより、Ａｌ−Ｆｅ金属間化合
物（Ａｌ，Ｆｅ等）、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ金属間化合物
（Ａｌ，ＳｉＦｅ等）、Ｓｉ晶、Ｓｉリッチ金属間化合
物等の複数種の変形困難な脆性的第二相を破砕・分断す
ることができ、Ａｌ母相中への微細分散が可能となる。
それら第二相の母相中への微細分散は、粗大なＦｅリッ
チな金属間化合物やＳｉ晶が形成され、冷間加工時に第
二相の割れが問題とされるＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金に有
効性を特に発揮する。
の製造方法において、塑性加工と熱処理の対象とするＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料は、母相がＡｌであ
り、主要添加元素としてＳｉを０．０１〜２５ｍａｓｓ
％、Ｆｅを０．５〜８ｍａｓｓ％それぞれ含有するもの
である。このバルク材料に対して塑性加工と熱処理の組
合せを繰り返し行うことにより、Ａｌ−Ｆｅ金属間化合
物（Ａｌ，Ｆｅ等）、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ金属間化合物
（Ａｌ，ＳｉＦｅ等）、Ｓｉ晶、Ｓｉリッチ金属間化合
物等の複数種の変形困難な脆性的第二相を破砕・分断す
ることができ、Ａｌ母相中への微細分散が可能となる。
それら第二相の母相中への微細分散は、粗大なＦｅリッ
チな金属間化合物やＳｉ晶が形成され、冷間加工時に第
二相の割れが問題とされるＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金に有
効性を特に発揮する。
【００１０】なお、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材
料の化学組成において、Ｓｉ及びＦｅの含有量をそれぞ
れ０．０１〜２５ｍａｓｓ％、０．５〜８ｍａｓｓ％と
限定しているのは、第二相の体積が大きくなり、微細分
散により隣接する第二相どうしが接触する場合は、良好
な効果が必ずしも期待できなくなるためである。
料の化学組成において、Ｓｉ及びＦｅの含有量をそれぞ
れ０．０１〜２５ｍａｓｓ％、０．５〜８ｍａｓｓ％と
限定しているのは、第二相の体積が大きくなり、微細分
散により隣接する第二相どうしが接触する場合は、良好
な効果が必ずしも期待できなくなるためである。
【００１１】上記の通り、この出願の発明のＡｌ−Ｓｉ
−Ｆｅ系合金の製造方法では、塑性加工と熱処理を組み
合わせ、繰り返し行うが、塑性加工については、冷間で
の多パス加工が適当である。この多パス加工は、Ａｌ−
Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料全体に第二相の微細分散
を図るためには、バルク材料が鋳造材である場合、その
化学組成にも依存するが、６０％以上のトータル減面率
とするのが適当である。加工量が低い段階では、第二相
の破砕・分断が十分には進まない。一方、熱処理ついて
は、共晶温度直下に保持た後に急冷し、第二相を球状化
することにより、金属間化合物、Ｓｉ晶等の第二相を球
状化することが適当である。
−Ｆｅ系合金の製造方法では、塑性加工と熱処理を組み
合わせ、繰り返し行うが、塑性加工については、冷間で
の多パス加工が適当である。この多パス加工は、Ａｌ−
Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料全体に第二相の微細分散
を図るためには、バルク材料が鋳造材である場合、その
化学組成にも依存するが、６０％以上のトータル減面率
とするのが適当である。加工量が低い段階では、第二相
の破砕・分断が十分には進まない。一方、熱処理ついて
は、共晶温度直下に保持た後に急冷し、第二相を球状化
することにより、金属間化合物、Ｓｉ晶等の第二相を球
状化することが適当である。
【００１２】得られる合金は、Ａｌ母材中に種々の第二
相が均一かつ高密度に微細分散しており、９０％以上の
優れた冷間加工率を示し、Ａｌ−Ｓｉ系合金に比較し、
冷間強加工によっても伸びの低下のない強度・延性バラ
ンスのとれたものとなる。このため、Ｓｉ及びＦｅとい
う不純物元素濃度が高いＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金ではあ
っても、展伸材及び鍛造材への適用が可能となり、二次
地金の利用拡大が図れる。また、不純物の精製除去プロ
セスへの依存を大きく軽減することができ、Ｓｉ及びＦ
ｅの除去に多大なコストとプロセスが必要とされている
現状が改善される。
相が均一かつ高密度に微細分散しており、９０％以上の
優れた冷間加工率を示し、Ａｌ−Ｓｉ系合金に比較し、
冷間強加工によっても伸びの低下のない強度・延性バラ
ンスのとれたものとなる。このため、Ｓｉ及びＦｅとい
う不純物元素濃度が高いＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金ではあ
っても、展伸材及び鍛造材への適用が可能となり、二次
地金の利用拡大が図れる。また、不純物の精製除去プロ
セスへの依存を大きく軽減することができ、Ｓｉ及びＦ
ｅの除去に多大なコストとプロセスが必要とされている
現状が改善される。
【００１３】もちろん、この出願の発明においては、Ｓ
ｉ、Ｆｅ以外の不純物元素がＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の
バルク材料に混入していてもよく、例えば、Ｃｕ、Ｍ
ｎ、Ｍｇ等が考慮される。以下、実施例を示し、この出
願の発明のＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法について
さらに詳しく説明する。
ｉ、Ｆｅ以外の不純物元素がＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の
バルク材料に混入していてもよく、例えば、Ｃｕ、Ｍ
ｎ、Ｍｇ等が考慮される。以下、実施例を示し、この出
願の発明のＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法について
さらに詳しく説明する。
【００１４】
【実施例】表１に示した５種類の合金をφ３０×２００
ｍｍのインゴットケースに鋳造し、これを供試材とし
た。
ｍｍのインゴットケースに鋳造し、これを供試材とし
た。
【００１５】
【表１】
【００１６】図１は、Ａｌ−１４Ｓｉ−２Ｆｅの合金鋳
造材の図面に代わる光学顕微鏡写真であり、図２は、Ａ
ｌ−７Ｆｅ−１Ｆｅの合金鋳造材のＣＭＡ分析結果（Ｅ
ＰＭＡ測定の画像マッピング）を示したものである。表
１に示したいずれの合金も、粗大針状及び粗大板状の第
二相を含有する。それらの引張性質は表２に示した通り
である。いずれの合金も引張強度が低く、延性に乏し
い。
造材の図面に代わる光学顕微鏡写真であり、図２は、Ａ
ｌ−７Ｆｅ−１Ｆｅの合金鋳造材のＣＭＡ分析結果（Ｅ
ＰＭＡ測定の画像マッピング）を示したものである。表
１に示したいずれの合金も、粗大針状及び粗大板状の第
二相を含有する。それらの引張性質は表２に示した通り
である。いずれの合金も引張強度が低く、延性に乏し
い。
【００１７】
【表２】
【００１８】次に、各合金鋳造材に対し、スエージング
を用いて冷間多パス加工を施した。加工途中に回復熱処
理（７９３Ｋ・３．６ｋｓ、水冷）を行い、塑性加工及
び熱処理を繰り返し行った。１サイクルの圧下率は約２
０％とし、最終的に加工前の状態と比較して約８０％の
断面減少率とした。このプロセスにおいて、金属間化合
物及びＳｉ晶は破砕・分断され、母材中に微細に分布す
るとともに、球状化の傾向を示した。冷間スエージング
により９０％以上の強加工が可能である。
を用いて冷間多パス加工を施した。加工途中に回復熱処
理（７９３Ｋ・３．６ｋｓ、水冷）を行い、塑性加工及
び熱処理を繰り返し行った。１サイクルの圧下率は約２
０％とし、最終的に加工前の状態と比較して約８０％の
断面減少率とした。このプロセスにおいて、金属間化合
物及びＳｉ晶は破砕・分断され、母材中に微細に分布す
るとともに、球状化の傾向を示した。冷間スエージング
により９０％以上の強加工が可能である。
【００１９】図３は、Ａｌ−１４Ｓｉ−２Ｆｅ合金の９
０％加工のままの棒材の縦断面組織を示したものであ
り、図４は、Ａｌ−１４Ｓｉ−２Ｆｅ合金の９９．７％
冷間加工のままの棒材の縦断面について、ＣＭＡ分析を
行った結果を示したものである。これら図３及び図４に
示したように、金属間化合物及びＳｉ晶は球状化し、微
細分布していることが確認される。
０％加工のままの棒材の縦断面組織を示したものであ
り、図４は、Ａｌ−１４Ｓｉ−２Ｆｅ合金の９９．７％
冷間加工のままの棒材の縦断面について、ＣＭＡ分析を
行った結果を示したものである。これら図３及び図４に
示したように、金属間化合物及びＳｉ晶は球状化し、微
細分布していることが確認される。
【００２０】図５は、Ａｌ−７Ｓｉ−１Ｆｅ合金及びＡ
ｌ−７Ｓｉ合金（比較材）の冷間スエージング加工を施
した棒材の引張強度と破断伸びを示したものである。図
５（ａ）から確認されるように、Ａｌ−７Ｓｉ−１Ｆｅ
合金は、Ａｌ−７Ｓｉ合金とほぼ同様な強度（０．２％
耐力、引張強度）を示す。また、図５（ｂ）から確認さ
れるように、Ａｌ−７Ｓｉ−１Ｆｅ合金は、Ｆｅを含有
しないＡｌ−７Ｓｉ合金に比較し、鋳造のままでは若干
伸びが小さいものの、冷間強加工では、Ａｌ−７Ｓｉ合
金に起こる伸びの低下が認められず、優れた延性を有す
る。
ｌ−７Ｓｉ合金（比較材）の冷間スエージング加工を施
した棒材の引張強度と破断伸びを示したものである。図
５（ａ）から確認されるように、Ａｌ−７Ｓｉ−１Ｆｅ
合金は、Ａｌ−７Ｓｉ合金とほぼ同様な強度（０．２％
耐力、引張強度）を示す。また、図５（ｂ）から確認さ
れるように、Ａｌ−７Ｓｉ−１Ｆｅ合金は、Ｆｅを含有
しないＡｌ−７Ｓｉ合金に比較し、鋳造のままでは若干
伸びが小さいものの、冷間強加工では、Ａｌ−７Ｓｉ合
金に起こる伸びの低下が認められず、優れた延性を有す
る。
【００２１】以上より、この出願の発明により製造され
るＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金は、優れた冷間加工性と共
に、強度・延性バランスを有すると認められる。
るＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金は、優れた冷間加工性と共
に、強度・延性バランスを有すると認められる。
【００２２】
【発明の効果】以上詳しく説明したように、この出願の
発明によって、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料に
おいて、微細複相組織が形成され、冷間加工性と共に、
強度・延性バランスが発現し、Ａｌ鍛造材及び展伸材へ
の二次地金のリサイクルが可能となる。各種ピストン、
ＶＴＲのシリンダー、さらには各種機械部品へのＡｌ−
Ｓｉ−Ｆｅ系合金の適用とそれらの性能向上が図られ
る。
発明によって、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料に
おいて、微細複相組織が形成され、冷間加工性と共に、
強度・延性バランスが発現し、Ａｌ鍛造材及び展伸材へ
の二次地金のリサイクルが可能となる。各種ピストン、
ＶＴＲのシリンダー、さらには各種機械部品へのＡｌ−
Ｓｉ−Ｆｅ系合金の適用とそれらの性能向上が図られ
る。
【００２３】また、この出願の発明は、現在の工業設備
に、製造ラインの一部を改編するだけで適用可能であ
り、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系冷間加工材を安価に提供可能と
もなる。
に、製造ラインの一部を改編するだけで適用可能であ
り、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系冷間加工材を安価に提供可能と
もなる。
【図１】Ａｌ−１４Ｓｉ−２Ｆｅの合金鋳造材の図面に
代わる光学顕微鏡写真である。
代わる光学顕微鏡写真である。
【図２】Ａｌ−７Ｆｅ−１Ｆｅの合金鋳造材のＣＭＡ分
析結果（ＥＰＭＡ測定の画像マッピング）を示した図で
ある。
析結果（ＥＰＭＡ測定の画像マッピング）を示した図で
ある。
【図３】Ａｌ−１４Ｓｉ−２Ｆｅ合金の９０％加工のま
まの棒材の縦断面組織を示した図面に代わる顕微鏡写真
である。
まの棒材の縦断面組織を示した図面に代わる顕微鏡写真
である。
【図４】Ａｌ−１４Ｓｉ−２Ｆｅ合金の９９．７％冷間
加工のままの棒材の縦断面について、ＣＭＡ分析を行っ
た結果を示した図である。
加工のままの棒材の縦断面について、ＣＭＡ分析を行っ
た結果を示した図である。
【図５】（ａ）（ｂ）は、各々、Ａｌ−７Ｓｉ−１Ｆｅ
合金及びＡｌ−７Ｓｉ合金（比較材）の冷間スエージン
グ加工を施した棒材の引張強度と破断伸びを示した図で
ある。
合金及びＡｌ−７Ｓｉ合金（比較材）の冷間スエージン
グ加工を施した棒材の引張強度と破断伸びを示した図で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ｂ ６９１ ６９１Ｂ
Claims (3)
- 【請求項１】 主要添加元素としてＳｉを０．０１〜２
５ｍａｓｓ％、Ｆｅを０．５〜８ｍａｓｓ％それぞれ含
有し、変形困難な脆性的第二相が複数種形成されている
Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金のバルク材料に対し、塑性加工
と熱処理の組合せを繰り返し行い、各種第二相を破砕・
分断し、Ａｌ母相中に微細分散させ、冷間加工性に優れ
ると共に、強度・延性バランスを有するＡｌ−Ｓｉ−Ｆ
ｅ系合金材料に作り替えることを特徴とするＡｌ−Ｓｉ
−Ｆｅ系合金の製造方法。 - 【請求項２】 熱処理において、共晶温度直下に保持し
た後に急冷し、第二相を球状化させる請求項１記載のＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法。 - 【請求項３】 塑性加工において、冷間多パス加工を行
う請求項１又は２記載のＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10051111A JP3005673B2 (ja) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10051111A JP3005673B2 (ja) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11246953A JPH11246953A (ja) | 1999-09-14 |
| JP3005673B2 true JP3005673B2 (ja) | 2000-01-31 |
Family
ID=12877706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10051111A Expired - Lifetime JP3005673B2 (ja) | 1998-03-03 | 1998-03-03 | Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ系合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3005673B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4551995B2 (ja) * | 2007-03-08 | 2010-09-29 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 鋳物用アルミニウム合金 |
| CN102634700B (zh) * | 2012-05-15 | 2014-09-17 | 山东大学 | 一种铸造铝硅合金孕育剂及其制备方法和应用 |
-
1998
- 1998-03-03 JP JP10051111A patent/JP3005673B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11246953A (ja) | 1999-09-14 |
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