JP3004564B2 - 野球バット - Google Patents
野球バットInfo
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- JP3004564B2 JP3004564B2 JP7120848A JP12084895A JP3004564B2 JP 3004564 B2 JP3004564 B2 JP 3004564B2 JP 7120848 A JP7120848 A JP 7120848A JP 12084895 A JP12084895 A JP 12084895A JP 3004564 B2 JP3004564 B2 JP 3004564B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は主として硬式用野球バッ
トの改良に関するものである。
トの改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】硬式野球バットの重要な性能の一つとし
て反発特性が上げられる。反発特性に関しては、バイオ
メカニクス的見地からスイングを考慮した研究が見られ
る。
て反発特性が上げられる。反発特性に関しては、バイオ
メカニクス的見地からスイングを考慮した研究が見られ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、バットはボール
と衝突した際に変形を伴うことから、バットの打撃部の
偏平剛性は反発特性において重要なパラメータとなる。
しかし、従来は、偏平剛性を考慮した研究が十分になさ
れておらず、そのため、十分な反発特性が得られていな
い。
と衝突した際に変形を伴うことから、バットの打撃部の
偏平剛性は反発特性において重要なパラメータとなる。
しかし、従来は、偏平剛性を考慮した研究が十分になさ
れておらず、そのため、十分な反発特性が得られていな
い。
【０００４】本発明はこの問題に鑑みてなされたもの
で、反発特性の優れた野球バットを提供することを目的
とする。
で、反発特性の優れた野球バットを提供することを目的
とする。
【０００５】
【発明の原理】以下、本発明の構成の説明に先だって、
本発明の原理を、本発明者が行った実験に基づいて説明
する。 反発実験 供試材は、アルミ製、木製およびＦＲＰ製の３種類の硬
式野球バット１を用い、ボール２は直径７０mm、重量１
４５ｇの硬式用野球ボールを使用した。図１に反発実験
装置の概略図を示す。実験装置は、エアーガン３、速度
測定装置４と図示しないＣＣＤカメラ、画像解析装置お
よびコンピュータにより構成した。反発係数の算出に必
要な入射速度は速度測定装置４から、反射速度は画像解
析装置から得た。
本発明の原理を、本発明者が行った実験に基づいて説明
する。 反発実験 供試材は、アルミ製、木製およびＦＲＰ製の３種類の硬
式野球バット１を用い、ボール２は直径７０mm、重量１
４５ｇの硬式用野球ボールを使用した。図１に反発実験
装置の概略図を示す。実験装置は、エアーガン３、速度
測定装置４と図示しないＣＣＤカメラ、画像解析装置お
よびコンピュータにより構成した。反発係数の算出に必
要な入射速度は速度測定装置４から、反射速度は画像解
析装置から得た。
【０００６】反発係数の算出方法 以下に、反発係数の算出方法を示す。図２および以下の
(1) 式ないし(7) 式において用いた符号ないし記号は以
下の通りである。 Ｇ：バットの重心 Ｑ：衝突点 ＩG ：重心Ｇを通りバットの径方向に設定した軸のまわ
りの慣性モーメント（Kg-cm2) Ｍ：バットの重量 ｍ：ボールの重量 l：重心から衝突点までの距離（衝突位置）（mm） ｖ：ボールの速度（Km/hr) Ｖ：重心の速度（Km/hr) ω：バットの重心まわりの角速度0 ：衝突前1 ：衝突後
(1) 式ないし(7) 式において用いた符号ないし記号は以
下の通りである。 Ｇ：バットの重心 Ｑ：衝突点 ＩG ：重心Ｇを通りバットの径方向に設定した軸のまわ
りの慣性モーメント（Kg-cm2) Ｍ：バットの重量 ｍ：ボールの重量 l：重心から衝突点までの距離（衝突位置）（mm） ｖ：ボールの速度（Km/hr) Ｖ：重心の速度（Km/hr) ω：バットの重心まわりの角速度0 ：衝突前1 ：衝突後
【０００７】図２に示すように、一平面内においてボー
ル２がバット１の長軸方向と垂直に衝突した場合、衝突
の前後におけるボール衝突点Ｑの速度は、それぞれＶ0
−ω0l ，Ｖ1 −ω1 l であるから、反発係数ｅは(1)
式で表される。尚、ボール２は回転しないものと仮定し
ている。 ｅ＝｛−Ｖ1 ＋（Ｖ1 −ω1l）｝／｛Ｖ0 −（Ｖ0 −ω0l）｝ …(1) ここで、力積と運動量の変化が等しいことから ｍ（ｖ1 −ｖ0 ）＝Ｐ …(2) Ｍ（Ｖ1 −Ｖ0 ）＝Ｐ （Ｐ＝一定） …(3) ＩG （ω1 −ω0 ）＝Ｐ …(4) 実験ではバット１をスポンジ板の上に置いて自由支持し
ているから、ω0 ＝Ｖ 0 ＝０である。よって、(3),(4)
式は Ｖ1 ＝−Ｐ／Ｍ …(5) ω1 ＝−l Ｐ／ＩG …(6) となる。(2),(5),(6) 式を(1) 式に代入することによ
り、反発係数ｅは ｅ＝−［ｖ1 ＋｛(m／Ｍ）＋（ｍl ／ＩG ）｝（ｖ1 −ｖ0 ）］／Ｖ0 …(7) となる。実験では、ＩG ，Ｍ，ｍを測定した後、図１に
示すようにバットを自由支持の状態に設置し、決定した
衝突点にエアーガン３から発射されたボール２の衝突前
後の速度ｖ0 およびｖ1 を測定した。これらのパラメー
タを(7) 式に代入することにより、反発係数を算出し
た。なお、ボール速度をｖ0 ＝１３０Km/hr に固定し、
衝突点Ｑを１＝９０mmから２３０mmの範囲で２０mm間隔
で変化させて反発係数を測定した。測定の結果、得られ
た衝突位置l と反発係数ｅの関係を図３に示す。
ル２がバット１の長軸方向と垂直に衝突した場合、衝突
の前後におけるボール衝突点Ｑの速度は、それぞれＶ0
−ω0l ，Ｖ1 −ω1 l であるから、反発係数ｅは(1)
式で表される。尚、ボール２は回転しないものと仮定し
ている。 ｅ＝｛−Ｖ1 ＋（Ｖ1 −ω1l）｝／｛Ｖ0 −（Ｖ0 −ω0l）｝ …(1) ここで、力積と運動量の変化が等しいことから ｍ（ｖ1 −ｖ0 ）＝Ｐ …(2) Ｍ（Ｖ1 −Ｖ0 ）＝Ｐ （Ｐ＝一定） …(3) ＩG （ω1 −ω0 ）＝Ｐ …(4) 実験ではバット１をスポンジ板の上に置いて自由支持し
ているから、ω0 ＝Ｖ 0 ＝０である。よって、(3),(4)
式は Ｖ1 ＝−Ｐ／Ｍ …(5) ω1 ＝−l Ｐ／ＩG …(6) となる。(2),(5),(6) 式を(1) 式に代入することによ
り、反発係数ｅは ｅ＝−［ｖ1 ＋｛(m／Ｍ）＋（ｍl ／ＩG ）｝（ｖ1 −ｖ0 ）］／Ｖ0 …(7) となる。実験では、ＩG ，Ｍ，ｍを測定した後、図１に
示すようにバットを自由支持の状態に設置し、決定した
衝突点にエアーガン３から発射されたボール２の衝突前
後の速度ｖ0 およびｖ1 を測定した。これらのパラメー
タを(7) 式に代入することにより、反発係数を算出し
た。なお、ボール速度をｖ0 ＝１３０Km/hr に固定し、
衝突点Ｑを１＝９０mmから２３０mmの範囲で２０mm間隔
で変化させて反発係数を測定した。測定の結果、得られ
た衝突位置l と反発係数ｅの関係を図３に示す。
【０００８】バットの物性試験方法 つぎに、バットの偏平剛性の測定方法を図４に示す。実
験には、インストロン万能試験機を用いた。偏平剛性
は、図１のバット１の先端から１３０mmの打撃部１ａ
（図１）を幅１０mmで切り出した図４の円環状切片１０
ａに、横圧縮荷重Ｆを負荷した時の荷重−変位曲線の初
期勾配（弾性域ないし弾性域に近い状態における荷重−
変位曲線の勾配）から算出した。本実験はクロスヘッド
スピード１０mm／min.の条件下で行った。本発明におい
て、単位幅当たりの偏平剛性（以下、単に「偏平剛性」
という。）とは、上記測定方法による測定値をいう。偏
平剛性の測定結果を表１に示す。
験には、インストロン万能試験機を用いた。偏平剛性
は、図１のバット１の先端から１３０mmの打撃部１ａ
（図１）を幅１０mmで切り出した図４の円環状切片１０
ａに、横圧縮荷重Ｆを負荷した時の荷重−変位曲線の初
期勾配（弾性域ないし弾性域に近い状態における荷重−
変位曲線の勾配）から算出した。本実験はクロスヘッド
スピード１０mm／min.の条件下で行った。本発明におい
て、単位幅当たりの偏平剛性（以下、単に「偏平剛性」
という。）とは、上記測定方法による測定値をいう。偏
平剛性の測定結果を表１に示す。
【０００９】
【表１】
【００１０】この表１の結果から、まず、偏平剛性の最
も小さいアルミ製のバットが、図３のように、反発係数
が最も大きいことが分かる。また、表１の偏平剛性が最
も大きいＦＲＰ製バットは、図３のように、当該偏平剛
性を測定した打撃部において、最も反発係数が小さいこ
とが分かる。したがって、偏平剛性と反発係数との間に
は負の相関関係があると推定される。
も小さいアルミ製のバットが、図３のように、反発係数
が最も大きいことが分かる。また、表１の偏平剛性が最
も大きいＦＲＰ製バットは、図３のように、当該偏平剛
性を測定した打撃部において、最も反発係数が小さいこ
とが分かる。したがって、偏平剛性と反発係数との間に
は負の相関関係があると推定される。
【００１１】以上の結果から、反発特性は偏平剛性の変
化に大きく依存すると推定される。そこで、衝突位置と
して打撃部を選び、同一の衝突位置における偏平剛性と
反発係数の関係について、より詳細な実験を行った。こ
の実験の結果を図５に示す。この結果から、バットの反
発係数が異なる現象は、打撃部の偏平剛性に依存してお
り、偏平剛性を２．４kgf/mm以上３．５kgf/mm以下の範
囲に設定することにより、大きな反発係数が得られるこ
とが分かる。
化に大きく依存すると推定される。そこで、衝突位置と
して打撃部を選び、同一の衝突位置における偏平剛性と
反発係数の関係について、より詳細な実験を行った。こ
の実験の結果を図５に示す。この結果から、バットの反
発係数が異なる現象は、打撃部の偏平剛性に依存してお
り、偏平剛性を２．４kgf/mm以上３．５kgf/mm以下の範
囲に設定することにより、大きな反発係数が得られるこ
とが分かる。
【００１２】以上のように、偏平剛性を所定の範囲とす
ることにより、反発係数の増大を図り得るのであれば、
所定の反発係数を有する部分、つまり、バットの打撃部
における平行部分を長くすれば、スイートエリアの拡大
を図り得るはずである。そこで、本発明者は、図９のバ
ット１の最大外径ＤMAX に対して外径ＤがＤMAX −０．
５mm以上に設定された準平行部１０の長さＬと反発係数
ｅA ＝−ｖ1 ／ｖ0 （前述の反発係数ｅとは若干異な
る。）との相関関係の解析を行った。解析結果を図６に
示す。
ることにより、反発係数の増大を図り得るのであれば、
所定の反発係数を有する部分、つまり、バットの打撃部
における平行部分を長くすれば、スイートエリアの拡大
を図り得るはずである。そこで、本発明者は、図９のバ
ット１の最大外径ＤMAX に対して外径ＤがＤMAX −０．
５mm以上に設定された準平行部１０の長さＬと反発係数
ｅA ＝−ｖ1 ／ｖ0 （前述の反発係数ｅとは若干異な
る。）との相関関係の解析を行った。解析結果を図６に
示す。
【００１３】図６の解析結果から、準平行部１０の長さ
Ｌが長くなるに従い、反発係数ｅAが大きい部分が長く
なる。つまり、スイートエリアが拡大するのが分かる。
しかも、準平行部１０の長さＬが長くなるのに従い、反
発係数ｅA や最大反発係数が大きくなっていることも分
かる。
Ｌが長くなるに従い、反発係数ｅAが大きい部分が長く
なる。つまり、スイートエリアが拡大するのが分かる。
しかも、準平行部１０の長さＬが長くなるのに従い、反
発係数ｅA や最大反発係数が大きくなっていることも分
かる。
【００１４】つぎに、準平行部１０の長さＬが長くなる
のに従い、スイートエリアの拡大のみならず、反発係数
ｅA が大きくなる原因について検討する。本解析は、バ
ットおよびボールの形状を設定し、有限要素法に基づい
た衝突解析で、衝突前のボールの速度ｖ0 を与え、衝突
後のボールの速度ｖ1 を算出して、両速度のみから反発
係数ｅA （＝−ｖ1 ／ｖ0 ）を求めている。したがっ
て、本解析では、前述の(7) 式の反発係数ｅと異なり、
入力データや出力データに慣性モーメントＩG の影響が
直接出てこない。しかし、本解析では、バットの肉厚を
均一としているから、準平行部１０の長さＬを変化させ
れば、慣性モーメントＩG の値が変化し、この慣性モー
メントＩG の変化が、反発係数ｅA に影響していると考
えられる。
のに従い、スイートエリアの拡大のみならず、反発係数
ｅA が大きくなる原因について検討する。本解析は、バ
ットおよびボールの形状を設定し、有限要素法に基づい
た衝突解析で、衝突前のボールの速度ｖ0 を与え、衝突
後のボールの速度ｖ1 を算出して、両速度のみから反発
係数ｅA （＝−ｖ1 ／ｖ0 ）を求めている。したがっ
て、本解析では、前述の(7) 式の反発係数ｅと異なり、
入力データや出力データに慣性モーメントＩG の影響が
直接出てこない。しかし、本解析では、バットの肉厚を
均一としているから、準平行部１０の長さＬを変化させ
れば、慣性モーメントＩG の値が変化し、この慣性モー
メントＩG の変化が、反発係数ｅA に影響していると考
えられる。
【００１５】そこで、本発明者は、慣性モーメントＩG
のみを変化させて、慣性モーメントＩG と最大反発係数
ｅMAX の相関関係を図１の実験から求めた。実験には、
１種類のバットに錘を固定し、この錘の位置を変えるこ
とで、慣性モーメントＩG のみが異なる３種類のバット
を用いた。その測定結果を、図７に示す。図７から、慣
性モーメントＩG を小さくすると、最大反発係数ｅMAX
が増大することが分かる。これは、慣性モーメントＩG
が小さいと、ボールが変形しにくく、そのため、ボール
の運動エネルギーが散逸しにくいためであると推測され
る。
のみを変化させて、慣性モーメントＩG と最大反発係数
ｅMAX の相関関係を図１の実験から求めた。実験には、
１種類のバットに錘を固定し、この錘の位置を変えるこ
とで、慣性モーメントＩG のみが異なる３種類のバット
を用いた。その測定結果を、図７に示す。図７から、慣
性モーメントＩG を小さくすると、最大反発係数ｅMAX
が増大することが分かる。これは、慣性モーメントＩG
が小さいと、ボールが変形しにくく、そのため、ボール
の運動エネルギーが散逸しにくいためであると推測され
る。
【００１６】一方、実際のスイングでは、バットの重量
Ｍを打者の体格に合せて、ある程度大きな値（硬式バッ
トでは８５０ｇ以上）とする必要がある。したがって、
図９の慣性モーメントＩG を小さくするには、肉厚が大
きく、かつ、外径が大きい準平行部１０を長くして、バ
ット１の重心Ｇに近い位置の重量を大きくするのが好ま
しい。
Ｍを打者の体格に合せて、ある程度大きな値（硬式バッ
トでは８５０ｇ以上）とする必要がある。したがって、
図９の慣性モーメントＩG を小さくするには、肉厚が大
きく、かつ、外径が大きい準平行部１０を長くして、バ
ット１の重心Ｇに近い位置の重量を大きくするのが好ま
しい。
【００１７】また、これまでの実験や解析における偏平
剛性は、単位幅当たりの偏平剛性をパラメータとして検
討した。しかし、ボールが衝突した衝突点の偏平剛性が
小さくても、衝突点の両側の偏平剛性が大きいと、衝突
点のバットの変形は両側の部分で拘束されるから、衝突
点においてバットが十分に偏平（変形）せず、そのた
め、十分な反発特性が得られないと考えられる。換言す
れば、偏平剛性の小さな部分が、ある程度以上長い方
が、実際にボールがバットに衝突する際の実質的な偏平
剛性（バットから切り出した切片１０ａの偏平剛性では
なく、バットから切り出す前の偏平剛性）が小さくなっ
て、反発係数が増大すると考えられる。
剛性は、単位幅当たりの偏平剛性をパラメータとして検
討した。しかし、ボールが衝突した衝突点の偏平剛性が
小さくても、衝突点の両側の偏平剛性が大きいと、衝突
点のバットの変形は両側の部分で拘束されるから、衝突
点においてバットが十分に偏平（変形）せず、そのた
め、十分な反発特性が得られないと考えられる。換言す
れば、偏平剛性の小さな部分が、ある程度以上長い方
が、実際にボールがバットに衝突する際の実質的な偏平
剛性（バットから切り出した切片１０ａの偏平剛性では
なく、バットから切り出す前の偏平剛性）が小さくなっ
て、反発係数が増大すると考えられる。
【００１８】以上のように、単位幅当たりの偏平剛性を
所定の範囲とするだけでなく、単位幅当たりの偏平剛性
の小さな部分、つまり準平行部１０を長く設定すること
により、スイートエリアが拡大されるだけでなく、慣性
モーメントＩG および実質的な偏平剛性が小さくなっ
て、反発係数自体も大きくなると推定される。本発明者
は、かかる原理を見出し、本発明を完成した。
所定の範囲とするだけでなく、単位幅当たりの偏平剛性
の小さな部分、つまり準平行部１０を長く設定すること
により、スイートエリアが拡大されるだけでなく、慣性
モーメントＩG および実質的な偏平剛性が小さくなっ
て、反発係数自体も大きくなると推定される。本発明者
は、かかる原理を見出し、本発明を完成した。
【００１９】
【発明の構成および実施例】すなわち、本出願の第１発
明では、図９のバット１の全長をＬT 、バット１の最大
外径をＤMAX 、任意の箇所での外径をＤ、外径ＤがＤ
MAX −０．５mm以上の値に設定された準平行部１０の長
さをＬとしたとき、Ｌ／ＬT が０．２０以上０．４０以
下に設定されている。なお、準平行部１０には完全な平
行部１４が含まれる。
明では、図９のバット１の全長をＬT 、バット１の最大
外径をＤMAX 、任意の箇所での外径をＤ、外径ＤがＤ
MAX −０．５mm以上の値に設定された準平行部１０の長
さをＬとしたとき、Ｌ／ＬT が０．２０以上０．４０以
下に設定されている。なお、準平行部１０には完全な平
行部１４が含まれる。
【００２０】ここで、単位幅当たりの偏平剛性ＥF は、
下記の(8) 式で表される。 ＥF ＝Ｃ・Ｅ・｛ｔ／（Ｄ−ｔ）｝3 ≒Ｃ・Ｅ・（ｔ／Ｄ）3 …(8) 但し、Ｅ：ヤング率 Ｃ：定数 一方、準平行部１０は外径Ｄが大きいので、前記(8) 式
から分かるように、偏平剛性ＥF を所定の小さな範囲に
設定することができる。また、準平行部１０を長くする
と、準平行部１０は外径Ｄが大きいので、重心Ｇに近い
部分の肉厚ｔを大きくすることができるから、慣性モー
メントＩG が小さくなる。したがって、準平行部１０を
長く設定することにより、偏平剛性ＥF の小さな部分を
長くすることができると共に、慣性モーメントＩG を小
さくできるから、スイートエリアの拡大と反発係数の増
大を図ることができる。なお、Ｌ／ＬT は、好ましく
は、０．２５以上０．３６以下に設定する。
下記の(8) 式で表される。 ＥF ＝Ｃ・Ｅ・｛ｔ／（Ｄ−ｔ）｝3 ≒Ｃ・Ｅ・（ｔ／Ｄ）3 …(8) 但し、Ｅ：ヤング率 Ｃ：定数 一方、準平行部１０は外径Ｄが大きいので、前記(8) 式
から分かるように、偏平剛性ＥF を所定の小さな範囲に
設定することができる。また、準平行部１０を長くする
と、準平行部１０は外径Ｄが大きいので、重心Ｇに近い
部分の肉厚ｔを大きくすることができるから、慣性モー
メントＩG が小さくなる。したがって、準平行部１０を
長く設定することにより、偏平剛性ＥF の小さな部分を
長くすることができると共に、慣性モーメントＩG を小
さくできるから、スイートエリアの拡大と反発係数の増
大を図ることができる。なお、Ｌ／ＬT は、好ましく
は、０．２５以上０．３６以下に設定する。
【００２１】本第１発明（請求項１）においては、さら
に、準平行部１０におけるバット１の先端から６５mmま
での先端部１１を除いた箇所での単位幅当たりの偏平剛
性ＥF を２．４kgf/mm以上３．５kgf/mm 以下に設定す
る。偏平剛性ＥF をかかる範囲に設定すると、図５から
分かるように、反発係数が高くなるからである。 本第１
発明（請求項１）においては、前記のように偏平剛性Ｅ
F を限定したが、当該限定に代えて、本第１発明（請求
項２）では、バットの重量と慣性モーメントを限定して
もよい。すなわち、本第１発明においては、前記バット
の重量を８５０ｇ以上に設定し、さらに、前記バットの
重心を通りバットの径方向に設定した軸のまわりの慣性
モーメントＩ G の値を４６０kg−cm 2 以下に設定する。
に、準平行部１０におけるバット１の先端から６５mmま
での先端部１１を除いた箇所での単位幅当たりの偏平剛
性ＥF を２．４kgf/mm以上３．５kgf/mm 以下に設定す
る。偏平剛性ＥF をかかる範囲に設定すると、図５から
分かるように、反発係数が高くなるからである。 本第１
発明（請求項１）においては、前記のように偏平剛性Ｅ
F を限定したが、当該限定に代えて、本第１発明（請求
項２）では、バットの重量と慣性モーメントを限定して
もよい。すなわち、本第１発明においては、前記バット
の重量を８５０ｇ以上に設定し、さらに、前記バットの
重心を通りバットの径方向に設定した軸のまわりの慣性
モーメントＩ G の値を４６０kg−cm 2 以下に設定する。
【００２２】また、本第１発明において、図９のバット
１がアルミ製である場合は、準平行部１０における先端
部１１を除いた箇所でのバット１の肉厚ｔを外径Ｄで除
したｔ／Ｄの値を０．０４２以下に設定するのが好まし
い。ｔ／Ｄの値を０．０４２以下に設定すると、アルミ
製のバットでは、偏平剛性ＥF が２．４kg/mm 〜２．７
kg/mm に近い値となり、図５から分かるように、著しく
大きな反発係数が得られるからである。なお、ｔ／Ｄ
は、一般に０．０３９以上に設定される。
１がアルミ製である場合は、準平行部１０における先端
部１１を除いた箇所でのバット１の肉厚ｔを外径Ｄで除
したｔ／Ｄの値を０．０４２以下に設定するのが好まし
い。ｔ／Ｄの値を０．０４２以下に設定すると、アルミ
製のバットでは、偏平剛性ＥF が２．４kg/mm 〜２．７
kg/mm に近い値となり、図５から分かるように、著しく
大きな反発係数が得られるからである。なお、ｔ／Ｄ
は、一般に０．０３９以上に設定される。
【００２３】また、バット１の先端部１１を除いた理由
は、先端部１１は強度上厚肉にする必要があるので、偏
平剛性ＥF やｔ／Ｄが大きいからである。なお、１５は
ゴムキャップである。
は、先端部１１は強度上厚肉にする必要があるので、偏
平剛性ＥF やｔ／Ｄが大きいからである。なお、１５は
ゴムキャップである。
【００２４】ところで、前記準平行部１０は、バット１
の先端部１１を除けば、肉厚ｔおよび外径Ｄがほぼ一定
で、かつ、偏平剛性ＥF およびｔ／Ｄもほぼ一定であ
る。したがって、前記第１発明は、以下の第２および第
３発明のように表現し得る。
の先端部１１を除けば、肉厚ｔおよび外径Ｄがほぼ一定
で、かつ、偏平剛性ＥF およびｔ／Ｄもほぼ一定であ
る。したがって、前記第１発明は、以下の第２および第
３発明のように表現し得る。
【００２５】すなわち、本出願の第２発明では、偏平剛
性が２．４kgf/mm以上３．５kgf/mm以下で、かつ、該偏
平剛性の変化が３％以下のほぼ一定値に設定された径大
部１２の長さをＬB としたとき、ＬB ／ＬT を０．１７
以上０．３７以下に設定している。ここで、第１発明の
Ｌ／ＬT を０．２０以上０．４０以下としたのに対し、
ＬB ／ＬT を０．１７以上０．３７以下とした理由は、
先端部１１は肉厚ｔおよび偏平剛性が大きいので、第２
発明の径大部１２には先端部１１が除外されるからであ
る。なお、偏平剛性は２．４kgf/mm以上２．７kgf/mm以
下のほぼ一定値とするのが好ましい。
性が２．４kgf/mm以上３．５kgf/mm以下で、かつ、該偏
平剛性の変化が３％以下のほぼ一定値に設定された径大
部１２の長さをＬB としたとき、ＬB ／ＬT を０．１７
以上０．３７以下に設定している。ここで、第１発明の
Ｌ／ＬT を０．２０以上０．４０以下としたのに対し、
ＬB ／ＬT を０．１７以上０．３７以下とした理由は、
先端部１１は肉厚ｔおよび偏平剛性が大きいので、第２
発明の径大部１２には先端部１１が除外されるからであ
る。なお、偏平剛性は２．４kgf/mm以上２．７kgf/mm以
下のほぼ一定値とするのが好ましい。
【００２６】また、第３発明では、アルミ製のバットに
おいて、ｔ／Ｄの値が０．０３９以上０．０４５以下
で、かつ、該ｔ／Ｄの値の変化が１％以下のほぼ一定値
に設定された径大部１３の長さをＬS としたとき、ＬS
／ＬT を０．１７以上０．３７以下に設定している。こ
の第３発明では、バット１の重量Ｍが８５０ｇ以上に設
定され、さらに、慣性モーメントＩ G が４６０kg−cm 2
以下に設定される。なお、ｔ／Ｄの値を０．０３９以上
０．０４２以下のほぼ一定値とするのが好ましい。
おいて、ｔ／Ｄの値が０．０３９以上０．０４５以下
で、かつ、該ｔ／Ｄの値の変化が１％以下のほぼ一定値
に設定された径大部１３の長さをＬS としたとき、ＬS
／ＬT を０．１７以上０．３７以下に設定している。こ
の第３発明では、バット１の重量Ｍが８５０ｇ以上に設
定され、さらに、慣性モーメントＩ G が４６０kg−cm 2
以下に設定される。なお、ｔ／Ｄの値を０．０３９以上
０．０４２以下のほぼ一定値とするのが好ましい。
【００２７】なお、アルミ製のバットでは、偏平剛性Ｅ
F が２．４kgf/mmの場合にｔ／Ｄの値が０．０３９程度
になり、偏平剛性ＥF が３．５kgf/mmの場合にｔ／Ｄの
値が０．０４５程度になる。したがって、アルミ製のバ
ットでは、一般に、偏平剛性ＥF が一定の前記径大部１
２と、ｔ／Ｄが一定の前記径大部１３とは、ほぼ一致す
る。また、径大部１２，１３には、一般に、完全な平行
部１４が含まれる。
F が２．４kgf/mmの場合にｔ／Ｄの値が０．０３９程度
になり、偏平剛性ＥF が３．５kgf/mmの場合にｔ／Ｄの
値が０．０４５程度になる。したがって、アルミ製のバ
ットでは、一般に、偏平剛性ＥF が一定の前記径大部１
２と、ｔ／Ｄが一定の前記径大部１３とは、ほぼ一致す
る。また、径大部１２，１３には、一般に、完全な平行
部１４が含まれる。
【００２８】本発明を硬式バットに適用した場合、バッ
ト１の重量Ｍは一般に８５０ｇ以上に設定される。この
場合、慣性モーメントＩG を４６０kg-cm2以下に設定す
るのが好ましい。なお、本発明は、一般に金属バットに
適用される。
ト１の重量Ｍは一般に８５０ｇ以上に設定される。この
場合、慣性モーメントＩG を４６０kg-cm2以下に設定す
るのが好ましい。なお、本発明は、一般に金属バットに
適用される。
【００２９】
【試験例】つぎに、本発明の効果を明瞭にするために、
試験例および比較例を示す。 試験例 まず、Ｄ＝６６mm，ＬT ＝８７０mm，Ｌ＝３００mm，Ｌ
／ＬT ＝０．３５，ｔ／Ｄ＝０．０３９３，ＥF ＝２．
５kgf/mm，ＩG ＝４５０kgf/mm−cm2 の硬式バットを試
作し、その最大反発係数ｅMAX を図１の方法で測定し
た。
試験例および比較例を示す。 試験例 まず、Ｄ＝６６mm，ＬT ＝８７０mm，Ｌ＝３００mm，Ｌ
／ＬT ＝０．３５，ｔ／Ｄ＝０．０３９３，ＥF ＝２．
５kgf/mm，ＩG ＝４５０kgf/mm−cm2 の硬式バットを試
作し、その最大反発係数ｅMAX を図１の方法で測定し
た。
【００３０】比較例 市販のバット５本について最大反発係数ｅMAX を図１の
方法で測定した。なお、市販のバットは、Ｌ／ＬT が
０．１２〜０．１４、ｔ／Ｄが０．０４２４〜０．０４
６１，ＥF が２．８〜３．９kgf/mm，ＩG が４７２〜４
９８kgf/mm−cm2であった。測定結果を図８に示す。こ
の測定結果から分かるように本発明では、最大反発係数
ｅMAX も増大する。
方法で測定した。なお、市販のバットは、Ｌ／ＬT が
０．１２〜０．１４、ｔ／Ｄが０．０４２４〜０．０４
６１，ＥF が２．８〜３．９kgf/mm，ＩG が４７２〜４
９８kgf/mm−cm2であった。測定結果を図８に示す。こ
の測定結果から分かるように本発明では、最大反発係数
ｅMAX も増大する。
【００３１】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明によれ
ば、スイートエリアが拡大されるだけでなく、慣性モー
メントＩG や、実質的な偏平剛性も小さくなるので、反
発係数が増大する。
ば、スイートエリアが拡大されるだけでなく、慣性モー
メントＩG や、実質的な偏平剛性も小さくなるので、反
発係数が増大する。
【図１】反発実験の装置を示す概略図である。
【図２】反発係数の算出方法を示す概念図である。
【図３】一般的なバットにおける衝突位置と反発係数と
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図４】偏平剛性の測定方法を示す概念図である。
【図５】同一の衝突位置における偏平剛性と反発係数と
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図６】準平行部の長さＬを変化させたときの反発係数
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図７】慣性モーメントと最大反発係数との関係を示す
図である。
図である。
【図８】慣性モーメントと最大反発係数との関係を示す
図である。
図である。
【図９】一部断面したバットの正面図である。
１：バット １０：準平行部 １１：先端部 １２，１３：径大部 Ｌ：準平行部の長さ ＬB ：径大部１２の長さ ＬS ：径大部１３の長さ ＬT ：バットの全長 ｔ：肉厚 Ｄ：外径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭60−155561（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−20871（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭56−135771（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−11065（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−20371（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) A63B 59/06
Claims (4)
- 【請求項１】 バットの全長をＬT とし、 ほぼ平行な部分であってバットの最大外径ＤMAX に対し
て外径ＤがＤMAX -0.5mm以上に設定された準平行部の長
さをＬとしたとき、 Ｌ／ＬT の値が０．２０以上０．４０以下に設定され、
さらに、 前記準平行部におけるバットの先端から６５mmまでの先
端部を除いた箇所での単位幅当たりの偏平剛性が２．４
kgf/mm以上３．５kgf/mm以下に設定された 野球バット。 - 【請求項２】 バットの全長をＬ T とし、 ほぼ平行な部分であってバットの最大外径Ｄ MAX に対し
て外径ＤがＤ MAX -0.5mm以上に設定された準平行部の長
さをＬとしたとき、 Ｌ／Ｌ T の値が０．２０以上０．４０以下に設定され、 前記バットの重量が８５０ｇ以上に設定され、さらに、 前記バットの重心を通りバットの径方向に設定した軸の
まわりの慣性モーメントＩ G が４６０kg−cm 2 以下に設
定された 野球バット。 - 【請求項３】 バットの全長をＬT とし、 単位幅当たりの偏平剛性が２．４kgf/mm以上３．５kgf/
mm以下で、かつ、該偏平剛性の変化が３％以下のほぼ一
定値に設定された径大部の長さをＬB としたとき、 ＬB ／ＬT の値が０．１７以上０．３７以下に設定され
た野球バット。 - 【請求項４】 バットの全長をＬT とし、 バットの肉厚ｔを外径Ｄで除したｔ／Ｄの値が０．０３
９以上０．０４５以下で、かつ、該ｔ／Ｄの値の変化が
１％以下のほぼ一定値に設定された径大部の長さをＬS
としたとき、 ＬS ／ＬT の値が０．１７以上０．３７以下に設定され
たアルミ製の野球バットであって、 前記バットの重量が８５０ｇ以上に設定され、さらに、 前記バットの重心を通りバットの径方向に設定した軸の
まわりの慣性モーメントＩ G が４６０kg−cm 2 以下に設
定された 野球バット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7120848A JP3004564B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 野球バット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7120848A JP3004564B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 野球バット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08289949A JPH08289949A (ja) | 1996-11-05 |
| JP3004564B2 true JP3004564B2 (ja) | 2000-01-31 |
Family
ID=14796454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7120848A Expired - Lifetime JP3004564B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 野球バット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3004564B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6762288B2 (ja) * | 2017-11-02 | 2020-09-30 | 株式会社アシックス | バット及びバットの設計方法 |
-
1995
- 1995-04-20 JP JP7120848A patent/JP3004564B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08289949A (ja) | 1996-11-05 |
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| JPH0562553B2 (ja) |
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