JP2967385B2

JP2967385B2 - 金属射出成形品の製造方法および金属射出成形品

Info

Publication number: JP2967385B2
Application number: JP5044444A
Authority: JP
Inventors: 正志加戸; 晋一沖本
Original assignee: NIPPON SEIKOSHO KK
Current assignee: NIPPON SEIKOSHO KK
Priority date: 1993-02-10
Filing date: 1993-02-10
Publication date: 1999-10-25
Anticipated expiration: 2014-10-25
Also published as: JPH06234054A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、金属原料をインライン
スクリュ式射出機に供給する供給工程と、該供給工程に
より供給された金属原料をスクリュを駆動して混練する
と共に、混練により得られる熱とシリンダバレルの外部
に設けられている加熱装置から加える熱とで混練溶融す
る混練溶融工程と、該混練溶融工程で混練溶融された金
属原料を射出シリンダバレル内に所定量貯蔵する貯蔵工
程と、該貯蔵工程により貯蔵された金属原料を金型へ射
出する射出工程とにより金属射出成形品を製造する、金
属射出成形品の製造方法およびこの方法により製造され
る金属射出成形品に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】機械構成部品は、周知のように金属から
も、また合成樹脂からも製作されている。合成樹脂から
機械構成部品を成形するときは、大部分は射出成形によ
っている。射出成形法は、精密成形品の多品種多量生産
に適している。したがって、この射出成形法により自動
車部品、ＯＡ機器用部品、ＦＡ機器用部品、事務機器用
部品等を得ることができる。しかしながら、樹脂の種類
は多く、成形品も多岐にわたっているので、不要になっ
た合成樹脂成形品を回収しても、樹脂を種類毎に分離す
ることは、化学的操作を用いても、また物理的手法によ
っても極めて困難で、経済的にできない現状にある。異
種樹脂が混在した材料で成形すると、所望の品質の成形
品が得られないので、回収した合成樹脂からは品質に比
較的厳しさが要求されない敷石、ベンチ等を成形する程
度に留まり、用途が限定され、再生利用も充分には行わ
れていない。

【０００３】一方、金属からは上記のような機械構成部
品は、切削、プレス等の機械加工によって製作され、ま
た金属粉末から得られる焼結法、鋳造法等によっても製
造されている。鋳造法は、製造しようとする製品の形
状、寸法をもった空隙を有する砂あるいは鋳型に、溶け
た金属を注入して製品を得る方法で、鋳型に溶融金属を
鋳込むだけで、鋳型通りの所望の鋳物あるいは製品を製
造できる利点がある。また使い古された鋳物製品は、回
収して溶解炉で溶融して、再利用することも比較的簡単
である。しかしながら、鋳造法によると、溶融金属は重
力の作用のもとで凝固しているので、鋳物製品には巣が
でき品質が劣るという欠点がある。また重力の作用のも
とで凝固しているので、精巧な鋳物製品はできない。そ
こで、品質の改善、より複雑、精巧な鋳物製造、あるい
は生産の合理化のため、重力以外の力を利用する加圧鋳
造法が提案されている。加圧鋳造法としてはホットチャ
ンバー法、コールドチャンバー法、スクイズキャスト法
等が知られ、スクイズキャスト法により、自動車のアル
ミホイールのような大型製品が鋳造され、中小の小物品
は、ホットチャンバー法、コールドチャンバー法等で製
造されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記の加圧鋳造法によ
ると、鋳物から巣をある程度除去することができので、
品質はある程度向上する。また加圧するので色々な形状
の金属製品を比較的精度良く得ることはできる。また加
圧鋳造法による鋳物製品も、回収すれば溶解炉で再溶融
することができるので、再利用も比較的簡単にできる。
しかしながら、鋳型全体を容器に入れ、雰囲気をガス圧
で高めて鋳造するので、雰囲気圧力が一般に低い。した
がって、鋳物に気泡が残ることが多く、充分な機械強度
の製品が得られないし、また寸法および重量精度も充分
ではなく、精密成形ができない現状にある。さらには、
一般の鋳物製造と同様に、金属を溶解するための溶解炉
の放熱量が大きく、多量のエネルギを必要とする欠点も
ある。また、加圧鋳造法も従来の鋳造法と同様に作業環
境が悪い欠点がある。すなわち金属は溶解炉で溶解しな
ければならないので、高温作業となる。また、溶解炉か
ら飛散する溶湯で火傷する危険もある。さらには、溶解
炉があるため装置が大型あるいは工場が大規模にもな
る。

【０００５】したがって、本発明は、再生利用が容易
で、機械強度が大きく、寸法および重量精度の高い金属
射出成形品を提供すること、および機械強度が大きく、
寸法および重量精度の高い金属射出成形品を良好な作業
環境のもとで、安全に、且つ低コストで製造できる金属
射出成形品の製造方法を提供することを目的としてい
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１記載の発明は、融点が４５０°
Ｃ以下の、亜鉛、錫、鉛、ビスマス、テルビウム、テル
ル、カドミウム、タリウム、アスタチン、ポロニウム、
セレン、リチウム、インジウム、ヨウ素、硫黄、ナトリ
ウム、カリウム、リン、ルビジュウム、セシウム、フラ
ンシウム、ガリウムの金属元素又は合金元素単独あるい
は金属元素又は合金元素の１種もしくは２種以上の混合
物からなる金属原料をインラインスクリュ式射出機に供
給する供給工程と、該供給工程により供給された金属原
料をスクリュを駆動して混練すると共に、混練により得
られる熱とシリンダバレルの外部に設けられている加熱
装置から加える熱とで混練溶融する混練溶融工程と、該
混練溶融工程で混練溶融された金属原料を射出シリンダ
バレル内に所定量貯蔵する貯蔵工程と、該貯蔵工程によ
り貯蔵された金属原料を金型へ射出する射出工程とによ
り金属射出成形品を製造するとき、金属原料には、粒径
が５ｍｍ以下で、長さが１０ｍｍ以下の粒状あるいは柱
状、もしくは長さが１５ｍｍ以下の機械加工の切削片の
形状をしたものを使用すると共に、シリンダバレルの外
部から加える熱を金属原料の融点のプラス・マイナス１
５°Ｃ以内に制御するように構成される。請求項２に記
載の発明は、融点が４５０°Ｃ以下の、亜鉛、錫、鉛、
ビスマス、テルビウム、テルル、カドミウム、タリウ
ム、アスタチン、ポロニウム、セレン、リチウム、イン
ジウム、ヨウ素、硫黄、ナトリウム、カリウム、リン、
ルビジュウム、セシウム、フランシウム、ガリウムの金
属元素又は合金元素単独あるいは金属元素又は合金元素
の１種もしくは２種以上の混合物からなる金属原料をイ
ンラインスクリュ式射出機に供給する供給工程と、該供
給工程により供給された金属原料をスクリュを駆動して
混練すると共に、混練により得られる熱とシリンダバレ
ルの外部に設けられている加熱装置から加える熱とで混
練溶融する混練溶融工程と、該混練溶融工程で混練溶融
された金属原料を射出シリンダバレル内に所定量貯蔵す
る貯蔵工程と、該貯蔵工程により貯蔵された金属原料を
金型へ射出する射出工程とにより金属射出成形品を製造
するとき、インラインスクリュ式射出機のスクリュに
は、圧縮比が１.１〜２.０のスクリュを使用すると共
に、シリンダバレルの外部から加える熱を金属原料の融
点のプラス・マイナス１５°Ｃ以内に制御するように構
成される。請求項３に記載の発明は、融点が４５０°Ｃ
以下の、亜鉛、錫、鉛、ビスマス、テルビウム、テル
ル、カドミウム、タリウム、アスタチン、ポロニウム、
セレン、リチウム、インジウム、ヨウ素、硫黄、ナトリ
ウム、カリウム、リン、ルビジュウム、セシウム、フラ
ンシウム、ガリウムの金属元素又は合金元素単独あるい
は金属元素又は合金元素の１種もしくは２種以上の混合
物からなる金属原料をインラインスクリュ式射出機に供
給する供給工程と、該供給工程により供給された金属原
料をスクリュを駆動して混練すると共に、混練により得
られる熱とシリンダバレルの外部に設けられている加熱
装置から加える熱とで混練溶融する混練溶融工程と、該
混練溶融工程で混練溶融された金属原料を射出シリンダ
バレル内に所定量貯蔵する貯蔵工程と、該貯蔵工程によ
り貯蔵された金属原料を金型へ射出する射出工程とによ
り金属射出成形品を製造するとき、金属原料には、粒径
が５ｍｍ以下で、長さが１０ｍｍ以下の粒状あるいは柱
状、もしくは機械加工の切削片の形状をした長さが１５
ｍｍ以下のものを使用し、インラインスクリュ式射出機
のスクリュには、圧縮比が１.１〜２.０のスクリュを使
用すると共に、シリンダバレルの外部から加える熱を金
属原料の融点のプラス・マイナス１５°Ｃ以内に制御す
るように構成される。そして、請求項４に記載の発明
は、請求項１〜３のいずれかの項に記載の製造方法によ
り得られる金属射出成形品のように構成される。

【０００７】本発明における金属原料とは、金属元素又
は合金元素単独あるいは金属元素又は合金元素の１種も
しくは２種以上の混合物を称する。実際的な例としては
例えば亜鉛、錫、鉛、ビスマス、テルビウム、テルル、
カドミウム、タリウム、アスタチン、ポロニウム、セレ
ン、リチウム、インジウム、ヨウ素、硫黄、ナトリウ
ム、カリウム、リン、ルビジュウム、セシウム、フラン
シウム、ガリウム等を挙げることできる。これらの金属
原料は、いずれも融点が４５０゜Ｃ以下で、インライン
スクリュ式射出機で混練溶融し、射出成形できる金属元
素あるいは合金である。

【０００８】これらの金属原料は、色々な方法で得るこ
とができる。例えばインゴットをチッピングマシンでチ
ップ化して得ることもできる。あるいは切削マシンで切
削して得られる切削片を利用することもできる。これら
の方法により得られる金属原料は、比較的薄くそして長
い。長いので、シリンダバレル２内で先端部から容易に
溶融する。さらには、従来周知の還元法、ガス噴霧法、
真空噴霧法、回転消耗電極法等により得ることもでき
る。

【０００９】本発明に適用される原料金属の粒径あるい
は大きさは、シリンダバレルに供給することができ、経
済的に混練溶融できる粒径であればよいが、シリンダバ
レル内での混練・溶融する容易さ、金属原料を得るコス
ト等を考慮すれば、いずれにしても金属原料の大きさ
は、１０ｍｍ以下で、好ましくは５ｍｍ以下が望まし
い。すなわち、金属原料が粒状あるいは柱状のときは、
粒径が５ｍｍ、長さが１０ｍｍ以下であり、機械加工の
切削片等の形状をしているときは、長さは１０ｍｍ以下
が望ましい。

【００１０】上記のようにして選定される金属原料は、
従来周知のインラインスクリュ式射出機から金型装置内
に射出されるが、スクリュには、供給部、圧縮部、計量
部等からなるスクリュが適用される。そして、スクリュ
の圧縮比すなわち供給部の溝内空間容量と、計量部の溝
内空間容量との比は、１．１〜２．０に選定されてい
る。圧縮比が１のスクリュすなわち圧縮しないスクリュ
でも、前述の金属を溶融させることはできるが、溶融効
率が悪くなる。これに対し圧縮比が２を越えると、金属
原料を押しつぶすためのトルクが過大になり、金属原料
を前方へ前進させる抵抗も大きくなりすぎ「閉塞」状態
となる。実験の結果好ましい圧縮比は、１．２〜１．８
であった。

【００１１】インラインスクリュ式射出機のシリンダバ
レルの外周部には加熱装置が設けられるが、この加熱装
置の温度は精密、且つ緻密に制御される。すなわち、対
象とする金属原料の融点のプラス・マイナス１５゜Ｃ以
内、好ましくはプラス・マイナス１０゜Ｃ以内に制御さ
れる。この温度よりも低いと、スクリュの回転トルクが
増大し、モータ、駆動機構等が大型化し、コストアップ
になってしまう。これに対し温度が上記範囲を越える
と、溶融が早く起こりすぎる。その結果、溶融した金属
原料および未溶融金属原料を供給部から次の圧縮部へと
圧送しなくなる。金属原料は、プラスチックに比較する
と熱伝導が高く、金型内でも急速に冷却固化する。した
がって、射出速度もプラスチックを射出成形するときに
比較して早い速度すなわち２０ｃｍ／ｓ以上、好ましく
は５０ｃｍ／ｓ以上の速度で射出することが望ましい。

【００１２】次に、射出成形機の実施例を説明する。射
出成形機Ｓは、図１に示されているように、インライン
スクリュ式射出機１と、金型装置４０とからなる。射出
機１は、シリンダバレル２、該シリンダバレル２内で回
転駆動されると共に軸方向にも駆動されるスクリュ１
０、該スクリュ１０を駆動する駆動装置２０、シリンダ
バレル２に金属原料を供給するための供給装置３０等か
ら構成されている。

【００１３】シリンダバレル２は、筒状をしている。そ
してその先端部に溶融金属原料を射出するノズル３が設
けられ、ノズル３と反対側の端部は駆動装置２０のケー
シング２１に接続されている。そして、シリンダバレル
２には、中間部より駆動装置２０に寄った位置に金属原
料を供給するための開口部４が明けられている。シリン
ダバレル２の外周部には、開口部４からノズル３にかけ
て加熱装置５、５、…が設けられている。この加熱装置
５、５、…は、図には示されていないが、制御装置によ
りきめ細かに温度制御ができるようになっている。

【００１４】スクリュ１０は、図１の（ロ）にもその一
部が示されているように、金属原料をスクリュ溝１１、
１１に食い込ませ、次の圧縮部１３に送り込む供給部１
２と、スクリュ溝１１、１１が次第に浅くなり溶融金属
が圧縮され、巻き込まれた空気を開口部４側へ逆流させ
る圧縮部１３と、溶融金属が貯えられる計量部１４とか
らなり、その先端部に逆流防止リング１６が設けられて
いる。圧縮比すなわち供給部１２の溝内空間容量Ｖ２
と、計量部１４の溝内空間容量Ｖ１との比は、１．１〜
２．０に選定されている。

【００１５】駆動装置２０は、電動モータあるいは油圧
モータ２２を備えている。ケーシング２１内には減速機
が収納され、スクリュ１０は減速機を介して所定速度で
回転駆動される。また、ケーシング２１内には射出ラム
が設けられ、スクリュ１０は比較的高速で軸方向に駆動
される。モータおよびラムの駆動速度も制御装置により
制御される。供給装置３０は、漏斗状のホッパ３１と、
ホッパ３１の下部に設けられているスクリュフィーダ３
３と、供給路３４とから構成されている。スクリュフィ
ーダ３３のスクリュは、制御装置により制御された速度
で駆動される。供給路３４の下端部は、シリンダバレル
２の開口部４に接続されている。

【００１６】金型装置４０は、固定盤４１と、可動盤４
２とを備えている。そして、これらの盤４１、４２に固
定金型４４と、可動金型４３とがそれぞれ取り付けられ
ている。固定金型４４には、軸方向にスプルー４５が形
成され、固定金型４４と可動金型４３とのパーティング
ラインに沿ってランナ４６が形成されている。可動金型
４３には製品を成形するキャビテイ４７が設けられてい
る。なお、可動盤４２は、固定盤４１に対して型開き方
向あるいは型閉じ方向に駆動されるが、駆動機構は示さ
れていない。また固定盤４１と可動盤４２は、タイバー
４８、４８、…により接続され、可動金型４３は固定金
型４４に対してトグル機構により型締めされるが、トグ
ル機構も示されていない。

【００１７】次に、上記射出成形機を使用して金属射出
成形品を製造する例を説明する。１０ｍｍ以下の金属原
料Ｋを準備し、ホッパ３１に収納する。一方、加熱装置
５、５、…の温度を制御装置により、金属原料Ｋの融点
のプラス・マイナス１５゜Ｃ以内に設定する。モータ２
２を起動してスクリュ１０を駆動すると共に、スクリュ
フィーダ３３を所定速度で駆動する。そうすると、ホッ
パ３１に収納されている金属原料Ｋは、スクリュフィー
ダ３３の回転速度によって決められる所定量宛供給路３
４から、開口部４を介してシリンダバレル２内の供給部
１２に供給される。供給された金属原料Ｋは、回転する
スクリュ１０により混練される。混練されると共に、摩
擦熱および加熱装置５、５、…から加えられる熱とによ
り溶融し、次の圧縮部１３に送られる。圧縮部１３のス
クリュ溝１１、１１は次第に浅くなっているので、溶融
金属は圧縮され、巻き込まれた空気はを開口部４側へ逆
流する。そして溶融混練された金属は計量部１４へ送ら
れる。それにつれてスクリュ１０が後退し、所定量貯え
られる。

【００１８】金型装置４０を型閉じして、シリンダバレ
ル２の先端部に設けられているノズル３をスプルー４５
にタッチする。そうして、射出ラムによりスクリュ１０
を駆動して貯えられていた溶融金属をキャビテイ４７に
射出する。溶融金属の固化は早いので、溶融金属が２０
ｃｍ／ｓ以上、好ましくは５０ｃｍ／ｓ以上の速度で射
出されるように、射出ラムの速度を制御する。冷却固化
を待って型開きし、金属射出成形品を取り出す。この間
に次の射出のための、混練溶融、圧縮、貯蔵を前述した
ようにして行う。そして、同様にして射出する。このと
き、前回の射出によりノズル３先端部に固化している金
属を同時に射出する。以下、上記動作を繰り返して、前
述したような金属原料を使用して金属射出成形品、例え
ば自動車部品、ＯＡ機器用部品、ＦＡ機器用部品、事務
機器用部品、家電製品用部品、電動工具用部品、通信機
用部品等を得る。

【００１９】

【実施例】実施例１：［金属原料の調整］金属原料は鉛−錫の２元素の鉛合金のインゴットを切削
して得た。得られた金属原料について、粒度分布および
最大きさを測定した。その結果を表１に示す。なお、最大長さ１８ｍｍであった。［射出成形］上記金属原料を前述した圧縮比が１．５のインラインス
クリュ式射出機により金型に射出して２輪車用バッテリ
の端子を得た。このとき、鉛合金の融点は３２９゜Ｃで
あるので、シリンダバレル２の加熱装置５、５、…の温
度をスクリュとの摩擦熱を考慮して３２５゜Ｃに設定し
た。ノズル３の加熱装置５の温度はこれより高い３３０
゜Ｃに設定した。射出速度は３０ｃｍ／ｓであった。

【００２０】［結果］上記の条件で成形した２輪車用バッテリの端子の寸法精
度、重量精度を測定した。金型のキャビテイには鋭角部
分もあったが、鋭角部分にも射出され、寸法精度も重量
精も良好であった。

【００２１】具体例：ビスマスー錫合金のロストコア成
形法に用いられるコアの具体的成形法について述べる。
このビスマスー錫合金の融点は９０゜Ｃであるので、シ
リンダバレル２の加熱装置５、５、…の温度をスクリュ
との摩擦熱を考慮して８５゜Ｃに設定する。ビスマスー
錫合金の融点は低いので、ノズル３の加熱装置５の温度
も８５゜Ｃに設定する。射出速度は他の実験例から５５
ｃｍ／ｓにする。そうしてインラインスクリュ式射出機
により金型に射出すると、寸法および重量精度に優れた
コア成形品を得ることができる。得られたコア成形品を
プラスチック用金型にインサートし、コアを包み込むよ
うな形状としたガラス入りナイロンのプラスチック成形
品を得る。その後プラスチック成形品を、ビスマスー錫
合金の融点より高い温度９０〜１００゜Ｃに加熱する。
そうすると、コアはビスマスー錫合金で成形されている
ので、溶融する。そしてプラスチック成形品に設けられ
ている孔から溶け出る。こうして中空のガラス入りナイ
ロンの継ぎ目のない成形品が得られる。なお、鉛−錫の
２元素の鉛合金から２輪車用バッテリの端子を成形する
実施例と、ビスマスー錫合金のロストコア成形法に用い
られるコアの具体的成形法について述べたが、融点が４
５０゜Ｃ以下の他の金属原料からも同様にして前述した
自動車部品、ＯＡ機器用部品等得ることができることは
明らかである。

【００２２】

【発明の効果】以上のように、請求項１に記載の発明に
よると、融点が４５０°Ｃ以下の金属原料を、インライ
ンスクリュ式射出機により金属原料を混練・溶融し、金
型に射出して金属射出成形品を製造するとき、融点が４
５０°Ｃ以下で、粒径が５ｍｍ以下で、長さが１０ｍｍ
以下の粒状あるいは柱状の金属原料、もしくは長さが１
５ｍｍ以下の機械加工の切削片の形状をした金属原料を
使用すると共に、シリンダバレルの外部から加える熱を
金属原料の融点のプラス・マイナス１５°Ｃ以内に制御
するので、また、請求項２に記載の発明によると、イン
ラインスクリュ式射出機のスクリュに圧縮比が１.１〜
２.０のスクリュを使用するので、さらには請求項３に
記載の発明によると、融点が４５０°Ｃ以下で、粒径が
５ｍｍ以下で、長さが１０ｍｍ以下の粒状あるいは柱状
の金属原料、もしくは長さが１５ｍｍ以下の機械加工の
切削片の形状をしたものを使用すると共に、インライン
スクリュ式射出機のスクリュに圧縮比が１.１〜２.０の
スクリュを使用するので、金属原料はインラインスクリ
ュ式射出機により経済的に、且つ効率的に溶融・混練さ
れる。したがって、本発明によると、エネルギのロスが
少なく、作業環境に優れ、寸法および重量精度に優れて
いると共に、機械的強度も大きい金属射出成形品を、安
全に且つ低コストで製造することができるという、本発
明特有の効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施に供される射出成形機例を示す
図で、その（イ）は一部を断面にして示す正面図、
（ロ）はスクリュ部分の一部拡大図である。

【符号の説明】

１インラインスクリュ式射出機２シリンダバレル３ノズル５加熱装置１０スクリュ１１スクリュ溝１２供給部１３圧縮部１４計量部４０金型装置

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B22D 17/00 B22D 17/20

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】融点が４５０°Ｃ以下の、亜鉛、錫、
鉛、ビスマス、テルビウム、テルル、カドミウム、タリ
ウム、アスタチン、ポロニウム、セレン、リチウム、イ
ンジウム、ヨウ素、硫黄、ナトリウム、カリウム、リ
ン、ルビジュウム、セシウム、フランシウム、ガリウム
の金属元素又は合金元素単独あるいは金属元素又は合金
元素の１種もしくは２種以上の混合物からなる金属原料
（Ｋ）をインラインスクリュ式射出機（１）に供給する
供給工程と、該供給工程により供給された金属原料（Ｋ）をスクリュ
（１０）を駆動して混練すると共に、混練により得られ
る熱とシリンダバレル（２）の外部に設けられている加
熱装置（５）から加える熱とで混練溶融する混練溶融工
程と、該混練溶融工程で混練溶融された金属原料（Ｋ）を射出
シリンダバレル（２）内に所定量貯蔵する貯蔵工程と、該貯蔵工程により貯蔵された金属原料（Ｋ）を金型（４
０）へ射出する射出工程とにより金属射出成形品を製造
するとき、金属原料（Ｋ）には、粒径が５ｍｍ以下で、長さが１０
ｍｍ以下の粒状あるいは柱状、もしくは長さが１５ｍｍ
以下の機械加工の切削片の形状をしたものを使用すると
共に、シリンダバレル（２）の外部から加える熱を金属
原料（Ｋ）の融点のプラス・マイナス１５°Ｃ以内に制
御する、ことを特徴とする金属射出成形品の製造方法。
【請求項２】融点が４５０°Ｃ以下の、亜鉛、錫、
鉛、ビスマス、テルビウム、テルル、カドミウム、タリ
ウム、アスタチン、ポロニウム、セレン、リチウム、イ
ンジウム、ヨウ素、硫黄、ナトリウム、カリウム、リ
ン、ルビジュウム、セシウム、フランシウム、ガリウム
の金属元素又は合金元素単独あるいは金属元素又は合金
元素の１種もしくは２種以上の混合物からなる金属原料
（Ｋ）をインラインスクリュ式射出機（１）に供給する
供給工程と、該供給工程により供給された金属原料（Ｋ）をスクリュ
（１０）を駆動して混練すると共に、混練により得られ
る熱とシリンダバレル（２）の外部に設けられている加
熱装置（５）から加える熱とで混練溶融する混練溶融工
程と、該混練溶融工程で混練溶融された金属原料（Ｋ）を射出
シリンダバレル（２）内に所定量貯蔵する貯蔵工程と、該貯蔵工程により貯蔵された金属原料（Ｋ）を金型（４
０）へ射出する射出工程とにより金属射出成形品を製造
するとき、インラインスクリュ式射出機（１）のスクリュ（１０）
には、圧縮比が１.１〜２.０のスクリュを使用すると共
に、シリンダバレル（２）の外部から加える熱を金属原
料（Ｋ）の融点のプラス・マイナス１５°Ｃ以内に制御
する、ことを特徴とする金属射出成形品の製造方法。
【請求項３】融点が４５０°Ｃ以下の、亜鉛、錫、
鉛、ビスマス、テルビウム、テルル、カドミウム、タリ
ウム、アスタチン、ポロニウム、セレン、リチウム、イ
ンジウム、ヨウ素、硫黄、ナトリウム、カリウム、リ
ン、ルビジュウム、セシウム、フランシウム、ガリウム
の金属元素又は合金元素単独あるいは金属元素又は合金
元素の１種もしくは２種以上の混合物からなる金属原料
（Ｋ）をインラインスクリュ式射出機（１）に供給する
供給工程と、該供給工程により供給された金属原料（Ｋ）をスクリュ
（１０）を駆動して混練すると共に、混練により得られ
る熱とシリンダバレル（２）の外部に設けられている加
熱装置（５）から加える熱とで混練溶融する混練溶融工
程と、該混練溶融工程で混練溶融された金属原料（Ｋ）を射出
シリンダバレル（２）内に所定量貯蔵する貯蔵工程と、該貯蔵工程により貯蔵された金属原料（Ｋ）を金型（４
０）へ射出する射出工程とにより金属射出成形品を製造
するとき、金属原料（Ｋ）には、粒径が５ｍｍ以下で、長さが１０
ｍｍ以下の粒状あるいは柱状、もしくは長さが１５ｍｍ
以下の機械加工の切削片の形状をしたものを使用し、イ
ンラインスクリュ式射出機（１）のスクリュ（１０）に
は、圧縮比が１.１〜２.０のスクリュを使用すると共
に、シリンダバレル（２）の外部から加える熱を金属原
料（Ｋ）の融点のプラス・マイナス１５°Ｃ以内に制御
する、ことを特徴とする金属射出成形品の製造方法。
【請求項４】請求項１〜３のいずれかの項に記載の製
造方法により得られる金属射出成形品。