JP2954779B2 - 高強度ニッケル基合金の製造方法 - Google Patents
高強度ニッケル基合金の製造方法Info
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、非晶質相に均一にＦＣ
Ｃ−Ｎｉの結晶質粒子を分散してなる高強度ニッケル基
合金の製造方法に関する。
Ｃ−Ｎｉの結晶質粒子を分散してなる高強度ニッケル基
合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種ニッケル合金としては、特
公昭５５−１９９７６号公報および特公昭５９−３５４
１７号公報に記載のものが知られている。いずれも非晶
質合金のユニークな特性を得るために、非晶質単相を狙
ったものである。
公昭５５−１９９７６号公報および特公昭５９−３５４
１７号公報に記載のものが知られている。いずれも非晶
質合金のユニークな特性を得るために、非晶質単相を狙
ったものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記特
公昭５５−１９９７６号公報および特公昭５９−３５４
１７号公報に示されるニッケル合金は、非晶質単相を狙
ったものであるため、非晶質相を強化し機械的特性（特
に、強度、延性）を向上させる点で改善の余地を残して
いる。
公昭５５−１９９７６号公報および特公昭５９−３５４
１７号公報に示されるニッケル合金は、非晶質単相を狙
ったものであるため、非晶質相を強化し機械的特性（特
に、強度、延性）を向上させる点で改善の余地を残して
いる。
【０００４】そこで本発明者らは、結晶質粒子（ＦＣＣ
粒子）を分散した非晶質相とすることにより、非晶質単
相合金よりもさらに強度の点で優れた特性を有する高強
度ニッケル基合金を特願平３−２６１２６３号にて出願
した。
粒子）を分散した非晶質相とすることにより、非晶質単
相合金よりもさらに強度の点で優れた特性を有する高強
度ニッケル基合金を特願平３−２６１２６３号にて出願
した。
【０００５】さらに、本発明者らは、鋭意検討した結
果、特定の合金組成及び組織の合金を所定の加熱処理を
施すことにより、機械的特性に優れた高強度ニッケル基
合金を得ることができることを知見し、本発明に至っ
た。
果、特定の合金組成及び組織の合金を所定の加熱処理を
施すことにより、機械的特性に優れた高強度ニッケル基
合金を得ることができることを知見し、本発明に至っ
た。
【０００６】本発明の目的は、非晶質相からなる合金に
加熱処理を施すことにより、選択的にＦＣＣ−Ｎｉ粒子
を析出させ、機械的特性に優れた高強度ニッケル基合金
を得る製造方法を提供することである。
加熱処理を施すことにより、選択的にＦＣＣ−Ｎｉ粒子
を析出させ、機械的特性に優れた高強度ニッケル基合金
を得る製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の第１発明は、一
般式：ＮｉbalＳｉaＢb（ただし、ａ、ｂは原子パーセ
ントで８≦ａ≦１２、９≦ｂ≦１２）で示される組成を
有し、組織が実質的に非晶質相からなる合金を、合金の
第１発熱反応の開始温度Ｔｘ1（結晶化温度）（Ｋ）か
ら第２発熱反応の開始温度Ｔｘ2（Ｋ）までの温度領域
で、１〜６０分の時間で加熱処理し、非晶質相にＦＣＣ
−Ｎｉからなる結晶質相を均一に分散してなる組織の合
金を製造することを特徴とする高強度ニッケル基合金の
製造方法である。
般式：ＮｉbalＳｉaＢb（ただし、ａ、ｂは原子パーセ
ントで８≦ａ≦１２、９≦ｂ≦１２）で示される組成を
有し、組織が実質的に非晶質相からなる合金を、合金の
第１発熱反応の開始温度Ｔｘ1（結晶化温度）（Ｋ）か
ら第２発熱反応の開始温度Ｔｘ2（Ｋ）までの温度領域
で、１〜６０分の時間で加熱処理し、非晶質相にＦＣＣ
−Ｎｉからなる結晶質相を均一に分散してなる組織の合
金を製造することを特徴とする高強度ニッケル基合金の
製造方法である。
【０００８】又、第２発明は、上記の一般式をＮｉbal
ＳｉaＢbＸc（ただし、ａ、ｂ、ｃは原子パーセント
で、８≦ａ≦１２、９≦ｂ≦１２、０．５≦ｃ≦５、
Ｘ：Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、
Ｎｂから選ばれる１種もしくは２種以上の元素）に代え
たものである。
ＳｉaＢbＸc（ただし、ａ、ｂ、ｃは原子パーセント
で、８≦ａ≦１２、９≦ｂ≦１２、０．５≦ｃ≦５、
Ｘ：Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、
Ｎｂから選ばれる１種もしくは２種以上の元素）に代え
たものである。
【０００９】上記において、Ｓｉの範囲を８〜１２ａｔ
％、Ｂの範囲を９〜１２ａｔ％に、それぞれ限定したの
は、その範囲とすることにより、液体急冷法などを利用
した工業的な急冷手段を用いて実質的に非晶質相を有す
る合金を得ることができるとともに、所定条件（上記記
載の条件）で非晶質相と結晶質相とからなり、非晶質相
にＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相を均一に分散して
なる合金が得られるためである。後者について詳しく述
べると、上記範囲内において、ＦＣＣのＮｉが選択的に
析出し、このＦＣＣ粒子が分散した非晶質相からなる合
金とすることができ、これによって非晶質相をＦＣＣ分
散粒子により、強化することができ、合金の強度を飛躍
的に向上させることができる。なお、上記の範囲以外で
も実質的に非晶質相からなる合金を作製でき、これを特
定の温度で加熱することにより、結晶に分解することが
できるが、このように加熱分解より非晶質相と結晶質相
とからなるものを作製した場合、ＦＣＣの結晶質相と同
時もしくは、これより優先的にＳｉおよびＢまたはＸの
化合物が析出し、靭性が低下する。
％、Ｂの範囲を９〜１２ａｔ％に、それぞれ限定したの
は、その範囲とすることにより、液体急冷法などを利用
した工業的な急冷手段を用いて実質的に非晶質相を有す
る合金を得ることができるとともに、所定条件（上記記
載の条件）で非晶質相と結晶質相とからなり、非晶質相
にＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相を均一に分散して
なる合金が得られるためである。後者について詳しく述
べると、上記範囲内において、ＦＣＣのＮｉが選択的に
析出し、このＦＣＣ粒子が分散した非晶質相からなる合
金とすることができ、これによって非晶質相をＦＣＣ分
散粒子により、強化することができ、合金の強度を飛躍
的に向上させることができる。なお、上記の範囲以外で
も実質的に非晶質相からなる合金を作製でき、これを特
定の温度で加熱することにより、結晶に分解することが
できるが、このように加熱分解より非晶質相と結晶質相
とからなるものを作製した場合、ＦＣＣの結晶質相と同
時もしくは、これより優先的にＳｉおよびＢまたはＸの
化合物が析出し、靭性が低下する。
【００１０】また、上記非晶質相にＦＣＣのＮｉからな
る結晶質相を均一に分散してなる組織の合金は、冷却速
度を小さくして、液体急冷法などを利用した工業的な急
冷手段を用いても製造できる。
る結晶質相を均一に分散してなる組織の合金は、冷却速
度を小さくして、液体急冷法などを利用した工業的な急
冷手段を用いても製造できる。
【００１１】上記第２発明において、Ｘ元素はＦｅ、Ｍ
ｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、Ｎｂから選ば
れる１種もしくは２種以上の元素であり、これらのＸ元
素は上記第１発明のＮｉと０．５〜５ａｔ％の範囲内で
置換でき、第１発明と同等の効果を奏する。また、上記
Ｘ元素を上記範囲内で添加することにより過飽和固溶体
のマトリックスおよび非晶質相の耐熱性を向上させるこ
とができる。なお、ＦＣＣ分散による強化機構に対し、
有効な元素としては、上記Ｘ元素のうち特にＣｒ、Ｚ
ｒ、Ｎｂがある。これらの元素を少なくとも１種添加す
ることにより、より強度の向上が行なえる。
ｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、Ｎｂから選ば
れる１種もしくは２種以上の元素であり、これらのＸ元
素は上記第１発明のＮｉと０．５〜５ａｔ％の範囲内で
置換でき、第１発明と同等の効果を奏する。また、上記
Ｘ元素を上記範囲内で添加することにより過飽和固溶体
のマトリックスおよび非晶質相の耐熱性を向上させるこ
とができる。なお、ＦＣＣ分散による強化機構に対し、
有効な元素としては、上記Ｘ元素のうち特にＣｒ、Ｚ
ｒ、Ｎｂがある。これらの元素を少なくとも１種添加す
ることにより、より強度の向上が行なえる。
【００１２】上記一般式に示される実質的に非晶質相か
らなる合金は、上記一般式の組成を有する合金の溶湯を
液体急冷法で急冷凝固することにより得ることができ
る。この際の冷却速度は１０4〜１０6Ｋ／ｓｅｃ程度で
作製される。
らなる合金は、上記一般式の組成を有する合金の溶湯を
液体急冷法で急冷凝固することにより得ることができ
る。この際の冷却速度は１０4〜１０6Ｋ／ｓｅｃ程度で
作製される。
【００１３】また、非晶質相からＦＣＣのＮｉからなる
結晶質相に分散する加熱処理は、合金の第１発熱反応の
開始温度Ｔｘ1から第２発熱反応の開始温度Ｔｘ2までの
温度領域で１〜６０分の時間を施すことにより、非晶質
相にＦＣＣのＮｉからなる結晶質相を均一に分散したも
のを作製できる。上記の温度範囲を合金の第１発熱反応
開始温度Ｔｘ1（Ｋ）〜第２発熱反応開始温度Ｔｘ
2（Ｋ）にまた時間を１〜６０分の範囲にそれぞれ限定
したのは、温度をＴｘ1（Ｋ）未満とした場合、ＦＣＣ
のＮｉ粒子の析出がし難いととも析出したとしても、非
常に時間を要するため実用的でないためである。温度を
Ｔｘ2（Ｋ）を超えた場合、１分以内の短時間において
も、結晶化が進み非晶質相に結晶質相が均一に分散して
なる組織が得難くなるとともに、ＦＣＣのＮｉ粒子を選
択的に析出させることが困難となり、ＦＣＣのＮｉ粒子
の析出と同時もしくはこれより優先的に、ＳｉおよびＢ
またはＸの化合物が析出し、靭性が低下するためであ
る。
結晶質相に分散する加熱処理は、合金の第１発熱反応の
開始温度Ｔｘ1から第２発熱反応の開始温度Ｔｘ2までの
温度領域で１〜６０分の時間を施すことにより、非晶質
相にＦＣＣのＮｉからなる結晶質相を均一に分散したも
のを作製できる。上記の温度範囲を合金の第１発熱反応
開始温度Ｔｘ1（Ｋ）〜第２発熱反応開始温度Ｔｘ
2（Ｋ）にまた時間を１〜６０分の範囲にそれぞれ限定
したのは、温度をＴｘ1（Ｋ）未満とした場合、ＦＣＣ
のＮｉ粒子の析出がし難いととも析出したとしても、非
常に時間を要するため実用的でないためである。温度を
Ｔｘ2（Ｋ）を超えた場合、１分以内の短時間において
も、結晶化が進み非晶質相に結晶質相が均一に分散して
なる組織が得難くなるとともに、ＦＣＣのＮｉ粒子を選
択的に析出させることが困難となり、ＦＣＣのＮｉ粒子
の析出と同時もしくはこれより優先的に、ＳｉおよびＢ
またはＸの化合物が析出し、靭性が低下するためであ
る。
【００１４】上記により得られた非晶質相にＦＣＣのＮ
ｉからなる結晶質相を均一に分散してなる組織の合金
は、加熱処理後、１０2Ｋ／ｓｅｃ以上の温度で冷却す
ることが好ましい。
ｉからなる結晶質相を均一に分散してなる組織の合金
は、加熱処理後、１０2Ｋ／ｓｅｃ以上の温度で冷却す
ることが好ましい。
【００１５】本発明の製造方法によれば、加熱処理の工
程を利用して、固化成形及び成形加工または接合などが
可能となり、成形または加工後の材料においてより優れ
た特性を有するものを提供できる。
程を利用して、固化成形及び成形加工または接合などが
可能となり、成形または加工後の材料においてより優れ
た特性を有するものを提供できる。
【００１６】
【実施例】以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明
する。
する。
【００１７】実施例１ 高周波溶解炉によりＮｉ80Ｓｉ8Ｂ12、Ｎｉ78Ｓｉ12Ｂ
10、Ｎｉ78Ｓｉ10Ｂ12の成分組成を有する溶融合金３を
つくり、これを図１に示す先端に小孔５（孔径：０．５
ｍｍ）を有する石英管１に装入し、加熱溶融した後、そ
の石英管１を銅製ロール２の直上に設置し、回転数４０
００〜５０００ｒｐｍの高速回転下、石英管１内の溶融
合金３をアルゴンガスの加圧下（０．７Ｋｇ／ｃｍ2）
により石英管１の小孔５から噴射し、ロール２の表面に
接触させることにより急冷凝固させて実質的に非晶質相
からなる合金薄帯４を得る。
10、Ｎｉ78Ｓｉ10Ｂ12の成分組成を有する溶融合金３を
つくり、これを図１に示す先端に小孔５（孔径：０．５
ｍｍ）を有する石英管１に装入し、加熱溶融した後、そ
の石英管１を銅製ロール２の直上に設置し、回転数４０
００〜５０００ｒｐｍの高速回転下、石英管１内の溶融
合金３をアルゴンガスの加圧下（０．７Ｋｇ／ｃｍ2）
により石英管１の小孔５から噴射し、ロール２の表面に
接触させることにより急冷凝固させて実質的に非晶質相
からなる合金薄帯４を得る。
【００１８】得られた合金薄帯を６４０〜７８０（Ｋ）
の範囲で３分間電気炉で加熱処理を行ない、加熱処理に
ともなう機械的特性（引張強度：σf、破断歪：εf、ヤ
ング率：Ｅ、硬度：Ｈｖ）の変化を調べた結果を図２〜
５に示す。図中、白抜きは非晶質相を示すとともに結晶
化開始温度Ｔｘ1を示し、黒く塗り潰したものは、非晶
質相にＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相が均一微細に
分散したものを示す。図２〜５に示すように、所定の温
度で加熱処理し、非晶質相にＦＣＣのＮｉ粒子からなる
結晶質相を均一微細に分散した構造である合金が、引張
強度、破断歪、ヤング率、硬度の機械的特性に優れてい
ることが分かる。
の範囲で３分間電気炉で加熱処理を行ない、加熱処理に
ともなう機械的特性（引張強度：σf、破断歪：εf、ヤ
ング率：Ｅ、硬度：Ｈｖ）の変化を調べた結果を図２〜
５に示す。図中、白抜きは非晶質相を示すとともに結晶
化開始温度Ｔｘ1を示し、黒く塗り潰したものは、非晶
質相にＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相が均一微細に
分散したものを示す。図２〜５に示すように、所定の温
度で加熱処理し、非晶質相にＦＣＣのＮｉ粒子からなる
結晶質相を均一微細に分散した構造である合金が、引張
強度、破断歪、ヤング率、硬度の機械的特性に優れてい
ることが分かる。
【００１９】なお、例えば、Ｎｉ78Ｓｉ10Ｂ12合金にお
いて、７７０（Ｋ）で上記機械的特性が上昇している
が、加熱処理温度が７７０（Ｋ）を超えた場合、ＦＣＣ
のＮｉ粒子に加えてＢ、Ｓｉを含む金属間化合物が析出
し、もろい合金材料が得られた。また、Ｎｉ78Ｓｉ12Ｂ
10においては、７７０（Ｋ）、Ｎｉ80Ｓｉ8Ｂ12におい
ては、約７５０（Ｋ）で脆化した。
いて、７７０（Ｋ）で上記機械的特性が上昇している
が、加熱処理温度が７７０（Ｋ）を超えた場合、ＦＣＣ
のＮｉ粒子に加えてＢ、Ｓｉを含む金属間化合物が析出
し、もろい合金材料が得られた。また、Ｎｉ78Ｓｉ12Ｂ
10においては、７７０（Ｋ）、Ｎｉ80Ｓｉ8Ｂ12におい
ては、約７５０（Ｋ）で脆化した。
【００２０】尚、引張強度は、インストロン引張試験機
を用い、また、硬度は、１００ｇ荷重の微小ビッカース
硬度計を用い測定した。
を用い、また、硬度は、１００ｇ荷重の微小ビッカース
硬度計を用い測定した。
【００２１】また、図６は上記製造条件により得られた
合金薄帯について、示差熱量分析図を示す。
合金薄帯について、示差熱量分析図を示す。
【００２２】上記機械的特性に優れた非晶質相にＦＣＣ
のＮｉ粒子からなる結晶質相を均一微細に分散した構造
の合金は、図２〜５の加熱処理温度と対比することによ
り分かるように、加熱処理温度はそれぞれの組成の合金
の第１発熱ピークの開始点Ｔｘ1（Ｋ）から第２発熱ピ
ークの開始点Ｔｘ2と一致する。なお、図６における示
差熱量分析は昇温速度２０Ｋ／ｍｉｎ（０．３３Ｋ／ｓ
ｅｃ）で行った。
のＮｉ粒子からなる結晶質相を均一微細に分散した構造
の合金は、図２〜５の加熱処理温度と対比することによ
り分かるように、加熱処理温度はそれぞれの組成の合金
の第１発熱ピークの開始点Ｔｘ1（Ｋ）から第２発熱ピ
ークの開始点Ｔｘ2と一致する。なお、図６における示
差熱量分析は昇温速度２０Ｋ／ｍｉｎ（０．３３Ｋ／ｓ
ｅｃ）で行った。
【００２３】実施例２ 実施例１と同様の方法で、表１に示す組成の合金薄帯を
得て、上記と同様に加熱処理を行なったものについて、
上記と同様に、引張強度、破断歪、ヤング率、硬度の機
械的特性を測定した。この結果を表１に示す。
得て、上記と同様に加熱処理を行なったものについて、
上記と同様に、引張強度、破断歪、ヤング率、硬度の機
械的特性を測定した。この結果を表１に示す。
【００２４】なお、表１に示されるものは、非晶質相に
ＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相を微細に分散したも
のである。
ＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相を微細に分散したも
のである。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１より、表中加熱処理温度にて製造し、
非晶質相にＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相を微細に
分散させることにより、引張強度、破断歪、ヤング率、
硬度の機械的特性に優れた合金が得られていることが分
かる。
非晶質相にＦＣＣのＮｉ粒子からなる結晶質相を微細に
分散させることにより、引張強度、破断歪、ヤング率、
硬度の機械的特性に優れた合金が得られていることが分
かる。
【００２７】また、表１よりＣｒ、Ｚｒ、Ｎｂを添加す
ることにより、より上記特性に優れた合金が得られるこ
とが分かる。
ることにより、より上記特性に優れた合金が得られるこ
とが分かる。
【００２８】
【発明の効果】以上のように、本発明の製造方法によれ
ば、非晶質相に均一微細に分散するＦＣＣのＮｉ粒子か
らなる結晶質相を分散する構造の合金を製造でき、これ
により、機械的特性に優れた合金を提供することができ
る。
ば、非晶質相に均一微細に分散するＦＣＣのＮｉ粒子か
らなる結晶質相を分散する構造の合金を製造でき、これ
により、機械的特性に優れた合金を提供することができ
る。
【００２９】また、本発明の製造方法によれば、加熱処
理工程を利用して、固化成形及び成形加工または接合な
どが可能となり、機械的特性に優れた、固化材、成形
剤、接合材などを製造できる。
理工程を利用して、固化成形及び成形加工または接合な
どが可能となり、機械的特性に優れた、固化材、成形
剤、接合材などを製造できる。
【図１】本発明において非晶質相からなる合金薄帯を得
るのに適した装置の説明図である。
るのに適した装置の説明図である。
【図２】本発明実施例品の引張強度の試験結果を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図３】本発明実施例品の破断歪の試験結果を示すグラ
フである。
フである。
【図４】本発明実施例品のヤング率の試験結果を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図５】本発明実施例品の硬度の試験結果を示すグラフ
である。
である。
【図６】本発明実施例品の示差熱量分析図を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ａ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地川内住宅 11−806 (72)発明者 柴田 利介 宮城県仙台市青葉区米ケ袋１丁目５番12 号 (56)参考文献 特開 昭55−145150（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−194609（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−77356（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−304343（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−275717（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−70903（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22F 1/10 B22D 11/06 360
Claims (3)
- 【請求項１】 一般式：ＮｉbalＳｉaＢb（ただし、
ａ、ｂは原子パーセントで８≦ａ≦１２、９≦ｂ≦１
２）で示される組成を有し、組織が実質的に非晶質相か
らなる合金を、合金の第１発熱反応の開始温度Ｔｘ
1（結晶化温度）（Ｋ）から第２発熱反応の開始温度Ｔ
ｘ2（Ｋ）までの温度領域で、１〜６０分の時間で加熱
処理し、非晶質相に面心立方体構造（ＦＣＣ）のＮｉか
らなる結晶質相を均一に分散してなる組織の合金を製造
することを特徴とする高強度ニッケル基合金の製造方
法。 - 【請求項２】 一般式：ＮｉbalＳｉaＢbＸc（ただし、
Ｘ：Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｖ、Ｍｏ、
Ｎｂから選ばれる１種もしくは２種以上の元素、ａ、
ｂ、ｃは原子パーセントで、８≦ａ≦１２、９≦ｂ≦１
２、０．５≦ｃ≦５）で示される組成を有し、組織が実
質的に非晶質相からなる合金を、合金の第１発熱反応の
開始温度Ｔｘ1（結晶化温度）（Ｋ）から第２発熱反応
の開始温度Ｔｘ2（Ｋ）までの温度領域で、１〜６０分
の時間で加熱処理し、非晶質相に面心立方体構造（ＦＣ
Ｃ）のＮｉからなる結晶質相を均一に分散してなる組織
の合金を製造することを特徴とする高強度ニッケル基合
金の製造方法。 - 【請求項３】 Ｘ元素として少なくともＣｒ、Ｚｒ、Ｎ
ｂを含んでいる請求項２記載の高強度ニッケル基合金の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4096491A JP2954779B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 高強度ニッケル基合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4096491A JP2954779B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 高強度ニッケル基合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287470A JPH05287470A (ja) | 1993-11-02 |
| JP2954779B2 true JP2954779B2 (ja) | 1999-09-27 |
Family
ID=14166555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4096491A Expired - Lifetime JP2954779B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 高強度ニッケル基合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2954779B2 (ja) |
-
1992
- 1992-04-16 JP JP4096491A patent/JP2954779B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05287470A (ja) | 1993-11-02 |
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