JP2947574B2 - 高捲縮弾性率アセテートトウおよびその製造方法 - Google Patents
高捲縮弾性率アセテートトウおよびその製造方法Info
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Description
の製造方法に関する。より詳しくはアセテートトウをた
ばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上機においてフィードロ
ーラへの巻付きの少い高捲縮弾性率アセテートトウとそ
の製造方法に関する。
ばこフィルタを用いることが知られている。従来のたば
こフィルタ、すなわちたばこ煙濾過体用の充填材として
は主としてアセテートトウが用いられている。アセテー
トトウはたばこ煙を濾過するに際して、煙成分をバラン
ス良く捕集し、且つ濾過された後の煙の喫味が良いとさ
れている。アセテートトウは巻上機を用いてトウを開繊
した上で、開繊されたトウを紙で包み込んで棒状の濾過
体に成型して用いられる。
を示す。第2図において1は供給されるアセテートト
ウ、2はプリテンションローラ、3はフィードローラ、
4はデリバリローラ、5は巻紙、6は巻上装置、そして
7はナイフである。第2図に示す巻上機ではフィードロ
ーラは1対であるが2対用いてもよい。アセテートトウ
1はプリテンションローラ2と1対又は2対のフィード
ローラ3との間で1段又は2段で1.4〜2.5倍の伸長が加
えられ、次にフィードローラ3とデリバリローラ4との
間でアセテートトウ1は弛緩され、それによってトウの
開繊が行われる。前述のトウの伸長処理において高張力
が加えられるため、トウ中の捲縮の一部が伸び切ってし
まう場合がある。このような場合には開繊後のトウを紙
で包み込んで濾過体とした時に、空気の圧損を示す通気
抵抗が低くなるばかりでなく、煙の濾過率も低くなると
いう問題点を生ずる。そこで濾過体の通気抵抗を大きく
することを目的として、伸長処理後の捲縮のもどりが大
きくなるように弛緩率(リラックス率)を大きくするこ
とが考えられるが、この場合には捲上機のフィードロー
ラへのトウの巻付きが多くなり実用に耐えない。
いは捲縮数をあげるために押込式捲縮装置の上流で、ト
ウを蒸気処理する方法が提案されている。(例えば特開
昭56−53223号公報参照)。しかしこの方法を用いた場
合、蒸気温度が変動すると不均一な捲縮が発生しやす
く、さらに蒸気温が所定温度より僅かに低いとヤング率
の向上が見られず、一方所定の温度より僅かに高いと繊
維同志の密着が発生するという問題点を生ずる。
の有する問題点を解決して、巻上機にかけた時に、捲縮
のもどりが大きく且つ巻上機上、特にフィードローラに
巻付くことの少い高捲縮弾性率アセテートトウとかかる
特性を有するたばこ煙濾過体用アセテートトウを製造す
るのに好ましい製造方法を提供することを特徴とする。
濾過体に巻上げる際の巻上機のデリバリローラ通過直後
の捲縮率が、前記巻上機のフィードローラにトウが巻き
つくに至ならない条件の下で、1.4以上であることを特
徴とする高捲縮弾性率アセテートトウによって達成され
る。
トウを製造する好ましい方法は、押込式捲縮装置を出た
直後のアセテートトウのアセトン含有率(%)をAと
し、トウの温度(℃)をTとした時に、下記式を満足す
るように、前記押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲縮
装置中でアセテートトウを加熱しながら捲縮を付与する
ことを特徴とする。
スアセテートである。このセルロースアセテートはセル
ロースを無水酢酸によりエステル化したものであり、一
般的に重合度が100〜500、酢化度が40〜62.5%のものが
好んで用いられるが、重合度の低いものを用いてもよ
い。
トンに溶解し、その溶解物を口金を通して押出して複数
本のフィラメントから成る糸条にする乾式紡糸法によっ
て製造する。次に複数本の糸条を束ね合せてトウとし、
このトウに押込式捲縮装置で捲縮をかける。フィラメン
トの単糸デニールは1〜15デニール、トウのトータルデ
ニールは10,000〜100,000デニールが通常用いられ、捲
縮数は1吋当り15〜50個の範囲のものが通常用いられる
が、本発明は特に前記範囲に限定されるものではない。
デリバリローラの通過直後の捲縮率である。この捲縮率
は濾過体の製造工程中でのトウの捲縮率であるので従来
公知の捲縮率の測定方法は採用できない。そこで下記式
によってトウの捲縮率を得る。
し、その値を下記式(4)に入れてトウの捲縮率を算出
する。
は、アセテートトウをたばこ煙濾過体に巻上得げる際の
巻上げ機のデリバリローラ通過直後でのアセテートトウ
の捲縮率が、特に前記巻上機のフィードローラに巻きつ
くに至らない条件の下で、1.4以上に選ばれることを特
徴とする。トウの捲縮率が1.4未満の場合は、巻上機に
おいてアセテートトウの開繊を良くするためにプリテン
ションローラに対するフィードローラの表面速度比を例
えば1.6のように大きくすると、濾過体とした時の通気
抵抗が小さすぎて好ましくなく、そこで濾過体の通気抵
抗をあげるためにフィードローラに対するデリバリロー
ラの表面速度比を例えば0.6のように小さくするとフィ
ードローラへのアセテートトウの巻付きが多くなり実用
性がなく、したがってフィードローラに対するデリバリ
ローラの表面速度比を大幅に小さくできず、濾過体の通
気抵抗の改善が達成されないことになる。
安定して得るための巻上機上のアセテートトウは、アセ
テートトウをたばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上げ機の
デリバリローラ通過直後でのアセテートトウの捲縮率
が、前記巻上機のフィードローラに巻きつくに至らない
条件の下で、1.4以上の高捲縮弾性率を有するアセテー
トトウである。
前述のように式(1)および式(2)を満足するように
アセテートトウを押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲
縮装置中で加熱しながら捲縮を付与することを特徴とす
る。
ましい条件の一例を第1図のグラフに示す。第1図にお
いて縦軸にアセテートトウ温度(℃)を取り、横軸にア
セテートトウ中のアセトン含有率(%)を取る。第1図
の領域Aが本発明の製造条件の範囲である。アセテート
トウ中のアセトン含有率はアセテートトウを製造する際
の他の条件によって左右される。そしてアセテートトウ
に対する好ましい加熱温度はアセテートトウ中のアセト
ン含有率に影響を受ける。すなわちアセトン含有率が増
加すると、アセテートトウが柔らかくなる。そのために
アセトン含有率が増加するにしたがって加熱温度を低く
する必要があり、その条件を外れるとアセテートトウ中
の繊維の密着が生ずることになる。このことから第1図
における本発明の領域Aは右下がりの範囲となる。
領域であり、この領域の条件では、高捲縮弾性率アセテ
ートトウを製造できない。すなわちこの条件下で得られ
たアセテートトウを用いて濾過体を製造した場合、捲縮
のもどりが小さく、フィードローラへの巻付きが多くな
るばかりでなく、高通気抵抗の濾過体が得られない。
ウの温度が高くなりすぎることによってアセテートトウ
中の繊維の密着が発生し、このアセテートトウを用いて
巻上機で巻上げを行うと、開繊不良となり濾過体の通気
抵抗が低くなり好ましくない。
調整することができる。すなわち乾式紡糸工程では、口
金から吐出された紡糸原液を熱風を吹込んだ紡糸筒内で
アセトンを蒸発させ固体の繊維を形成させるが、その際
繊維の引取り速度、熱風の温度・風量を変更することに
より所定のアセトン含有率に変更できる。
に、あるいは押込式捲縮装置中で加熱して調整すること
ができる。前者の場合は、加熱ローラを用いて加熱する
方法、繊維油剤を含む液か又は含まない加熱液を付与す
る方法あるいは蒸気で加熱する方法等を用いることがで
きる。
明がこれら実施例により限定されるものではないことは
明らかである。
ィラメントを乾式紡糸した。その際紡糸筒に吹込む空気
の温度を100℃とし、フィラメントの引取り速度を400m/
minとした。得られたフィラメントを12,000本集束し
て、トータルデニール36,000デニールのアセテートトウ
を作り、このトウを押込式捲縮装置に送込み、1インチ
当り30個の捲縮をかけた。押込式捲縮装置の直前で油剤
を含む70℃の熱水をアセテートトウに付与した。押込式
捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含有量は8重
量%であり、アセテートトウの温度(非接触型赤外線温
度計で測定)は50℃であった。
用いて長さ120mm、円周24.8mmの断面が実質的に円形の
濾過体を製造した。プリテンションローラに対するフィ
ードローラの表面速度比を1.6とし、フィードローラか
らデリバリローラの間でトウをたるませていき、すなわ
ちフィードローラに対するデリバリローラの表面速度比
を下げていき、トウがフィードローラに巻付く寸前の状
態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮率は1.
45であった。フィードローラとデリバリローラの間でア
セテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にスムース
に巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵抗値は
トウ詰込み量が0.640gの時325mm(水柱)であった。
トータルデニール36,000デニールのアセテートトウを加
熱を行わないで押込式捲縮装置に送込み、捲縮トウを得
た。押込式捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含
有率は8重量%であり、アセテートトウの温度は38℃で
あった。
mの断面が実質的に円形の濾過体を製造した。プリテン
ションローラに対するフィードローラの表面速度比を1.
6とし、フィードローラからデリバリローラの間でトウ
をたるませていき、トウがフィードローラに巻付く寸前
の状態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮率
は1.35であった。フィードローラとデリバリローラの間
でアセテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にスム
ースに巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵抗
値はトウ詰込み量が0.640gの時304mm(水柱)であっ
た。前記トウの捲縮率および通気抵抗値は実施例1と比
べてはるかに低いものであった。
トータルデニール36,000デニールのアセテートトウを、
蒸気式加熱装置(加熱装置内温度110℃)の中を通過さ
せた後押込捲縮装置に送込み、捲縮トウを得た。押込式
捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含有率は、7
重量%であり、アセテートトウの温度は55℃であった。
が見られた。このアセテートトウを実施例1と同じ巻上
機を用いて長さ120mm、円周24.8mmの断面が実質的に円
形の濾過体を製造した。プリテンションローラに対する
フィードローラの表面速度比を1.6とし、フィードロー
ラからデリバリローラの間でトウをたるませていき、ト
ウがフィードローラに巻付く寸前の状態のデリバリロー
ラ直後のアセテートトウの捲縮率は1.37であった。フィ
ードローラとデリバリローラの間でアセテートトウのト
ウ巾の変動がなく、濾過体にスムースに巻上げられる限
界内で巻上げた濾過体の通気抵抗値はトウ詰込み量が0.
640gの時295mm(水柱)であった。前記トウの捲縮率お
よび通気抵抗値は実施例1と比べてはるかに低いもので
あった。
ィラメントを乾式紡糸し、その他の条件は実施例1と同
様にしてトータルデニール40,000デニールのアセテート
トウを得た。このアセテートトウを蒸気加熱(加熱装置
内温度110℃)した後押込式捲縮装置に送込み、1イン
チ当り30個の捲縮をかけた押込式捲縮装置を出たアセテ
ートトウのアセトン含有量は11重量%であり、アセテー
トトウの温度は43℃であった。
前の状態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮
率は1.43であった。フィードローラとデリバリローラの
間でアセテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にス
ムースに巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵
抗値はトウ詰込み量が0.74gの時、345mm(水柱)であっ
た。この通気抵抗値は4デニールY型断面40,000デニー
ルのトウとしては実用性の高いトウである。
る高捲縮アセテートトウは巻上機の加工に際してローラ
への巻付きが少く、又濾過体にした時に通気抵抗を大き
くすることができる。
好ましいアセテートトウ中のアセトン含有率(%)とア
セテートトウ温度(℃)との関係領域を示すグラフであ
り、第2図は濾過体の巻上げに用いられる巻上機を説明
する図である。 1……アセテートトウ、 2……プリテンションローラ、 3……フィードローラ、4……デリバリローラ、 5……巻紙、6……巻上装置、 7……ナイフ。
Claims (2)
- 【請求項1】押込式捲縮が付与されたアセテートトウを
たばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上げ機のデリバリロー
ラ通過直後でのアセテートトウの捲縮率が、前記巻上機
のフィードローラに巻きつくに至らない条件の下で、1.
4以上であることを特徴とする高捲縮弾性率アセテート
トウ。 - 【請求項2】アセテートトウを押込式捲縮装置で捲縮を
付与するに際して、押込式捲縮装置を出た直後のアセテ
ートトウのアセトン含有率(%)をAとし、トウの温度
(℃)をTとした時に、下記式を満足するように、前記
押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲縮装置中でアセテ
ートトウを加熱しながら捲縮を付与することを特徴とす
るたばこ煙濾過体用高捲縮弾性率アセテートトウの製造
方法。
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