JP2944856B2 - 冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼 - Google Patents
冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼Info
- Publication number
- JP2944856B2 JP2944856B2 JP16845593A JP16845593A JP2944856B2 JP 2944856 B2 JP2944856 B2 JP 2944856B2 JP 16845593 A JP16845593 A JP 16845593A JP 16845593 A JP16845593 A JP 16845593A JP 2944856 B2 JP2944856 B2 JP 2944856B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- steel
- less
- bal
- precipitation hardening
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間加工性および耐孔
食性に優れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼
に関する。マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の
鋼線、棒鋼および鋼管は、原子力材料や海洋材料、プラ
スチック金型および高強度ボルト・ナット、シャフトと
して用いられ、特に耐孔食性を必要とする分野において
使用される。
食性に優れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼
に関する。マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の
鋼線、棒鋼および鋼管は、原子力材料や海洋材料、プラ
スチック金型および高強度ボルト・ナット、シャフトと
して用いられ、特に耐孔食性を必要とする分野において
使用される。
【０００２】
【従来の技術】従来のマルテンサイト系析出硬化型ステ
ンレス鋼（SUS630等）をボルト、ナット等の製品に加工
する場合、通常固溶化熱処理後、冷間加工および切削加
工を施し、析出硬化熱処理にて任意の強度を得る方法が
頻繁に行われている。しかしながら固溶化熱処理後、急
冷される際にマルテンサイト組織となるため、固溶化熱
処理後の硬さが約３２HRC と非常に硬くなる。そのため
冷間加工性、被削性が困難であると言われている。ただ
し組織をマルテンサイト組織としなければ、析出硬化は
生じない。
ンレス鋼（SUS630等）をボルト、ナット等の製品に加工
する場合、通常固溶化熱処理後、冷間加工および切削加
工を施し、析出硬化熱処理にて任意の強度を得る方法が
頻繁に行われている。しかしながら固溶化熱処理後、急
冷される際にマルテンサイト組織となるため、固溶化熱
処理後の硬さが約３２HRC と非常に硬くなる。そのため
冷間加工性、被削性が困難であると言われている。ただ
し組織をマルテンサイト組織としなければ、析出硬化は
生じない。
【０００３】この対策として焼なまし処理を施すことが
あるが、この熱処理を行った場合、硬さは約３０HRC と
なり、冷間加工性を向上させるのに充分な対策ではな
い。また、本材料は耐孔食性にも優れ、海洋材料として
頻繁に使用されてきたが、近年の長寿命化、高品質化に
より従来のマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼で
は対応できなくなってきた。
あるが、この熱処理を行った場合、硬さは約３０HRC と
なり、冷間加工性を向上させるのに充分な対策ではな
い。また、本材料は耐孔食性にも優れ、海洋材料として
頻繁に使用されてきたが、近年の長寿命化、高品質化に
より従来のマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼で
は対応できなくなってきた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、上記の従来技術における要求に応えるよう
従来技術を改善するもので、固溶化熱処理後の硬さを
約２５HRC 以下に低下し、冷間加工性および切削加工性
を向上させ、また、耐孔食性を改善する元素、例えば
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎの添加によりオーステナイト系ステンレ
ス鋼の代表鋼であるＳＵＳ３０４と同程度にし、あわせ
て、析出硬化熱処理後の硬さは従来鋼のＳＵＳ６３０
以上を有するものとすることである。
する課題は、上記の従来技術における要求に応えるよう
従来技術を改善するもので、固溶化熱処理後の硬さを
約２５HRC 以下に低下し、冷間加工性および切削加工性
を向上させ、また、耐孔食性を改善する元素、例えば
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎの添加によりオーステナイト系ステンレ
ス鋼の代表鋼であるＳＵＳ３０４と同程度にし、あわせ
て、析出硬化熱処理後の硬さは従来鋼のＳＵＳ６３０
以上を有するものとすることである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明鋼は、析出硬化特性を失わないで高強度に
するため、Ｃｕの添加を必要不可欠とし、耐孔食性を向
上させるためにＣｒ、Ｍｏを添加しかつＣ含有量を低下
し、また固溶化状態の硬さを低下させるために固溶強化
元素であるＣ、Ｎの含有量を低下する必要がある。これ
らより、本発明鋼はＣ含有量をできる限り低下しＣｒ、
Ｍｏを添加して耐孔食性を向上させる。また組織をマル
テンサイト組織になるように成分バランスを調整しなけ
ればならない。ただし後述するようにＣを低下しＭｏを
添加するとδフェライト量が増加するため、Ｎｉ−ｂａ
ｌ．式にて−４以上となるようにＮｉにて成分調整する
必要がある。
めに、本発明鋼は、析出硬化特性を失わないで高強度に
するため、Ｃｕの添加を必要不可欠とし、耐孔食性を向
上させるためにＣｒ、Ｍｏを添加しかつＣ含有量を低下
し、また固溶化状態の硬さを低下させるために固溶強化
元素であるＣ、Ｎの含有量を低下する必要がある。これ
らより、本発明鋼はＣ含有量をできる限り低下しＣｒ、
Ｍｏを添加して耐孔食性を向上させる。また組織をマル
テンサイト組織になるように成分バランスを調整しなけ
ればならない。ただし後述するようにＣを低下しＭｏを
添加するとδフェライト量が増加するため、Ｎｉ−ｂａ
ｌ．式にて−４以上となるようにＮｉにて成分調整する
必要がある。
【０００６】即ち、本発明は、重量％で、Ｃ：０．０２
％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：５．５〜８．０
％、Ｃｒ：１２〜２０％、Ｍｏ：０．６〜３．０％、Ｃ
ｕ：３〜５％、Ｎｂ：０．１〜０．５％、Ｃ＋Ｎ：０．
０３５％以下、および、Ｎｂ／Ｃ：１８以上で、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物よりなり、下記式で表されるＮ
ｉ−ｂａｌ．が−４以上でかつマルテンサイト組織を有
する冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステ
ンレス鋼である。但し、Ni-bal.=Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3
Cu-1.2(Cr+Mo)-0.5Si-0.3Nb+10
％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：５．５〜８．０
％、Ｃｒ：１２〜２０％、Ｍｏ：０．６〜３．０％、Ｃ
ｕ：３〜５％、Ｎｂ：０．１〜０．５％、Ｃ＋Ｎ：０．
０３５％以下、および、Ｎｂ／Ｃ：１８以上で、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物よりなり、下記式で表されるＮ
ｉ−ｂａｌ．が−４以上でかつマルテンサイト組織を有
する冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステ
ンレス鋼である。但し、Ni-bal.=Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3
Cu-1.2(Cr+Mo)-0.5Si-0.3Nb+10
【０００７】
【作用】本発明鋼は、低Ｃマルテンサイト組織としてい
るので硬度が低く、そのために冷間加工性と切削加工性
が良好となっている。また、Ｍｏ添加により耐孔食性が
オーステナイト系ステンレス鋼の代表鋼であるＳＵＳ３
０４と同程度のレベルに向上し、かつ、析出硬化熱処理
後の硬さは従来鋼のＳＵＳ６３０以上を有するものとな
っている。
るので硬度が低く、そのために冷間加工性と切削加工性
が良好となっている。また、Ｍｏ添加により耐孔食性が
オーステナイト系ステンレス鋼の代表鋼であるＳＵＳ３
０４と同程度のレベルに向上し、かつ、析出硬化熱処理
後の硬さは従来鋼のＳＵＳ６３０以上を有するものとな
っている。
【０００８】本発明鋼についてその成分を限定する理由
について以下に示す。 Ｃ：０．０２％を超えると硬さが急に上昇するので、
０．０２％以下とする。
について以下に示す。 Ｃ：０．０２％を超えると硬さが急に上昇するので、
０．０２％以下とする。
【０００９】Ｓｉ：耐孔食性を高めるためにはできる限
り低い方がこのましいが、脱酸剤として非常に有効であ
るので、上限を１％とする。
り低い方がこのましいが、脱酸剤として非常に有効であ
るので、上限を１％とする。
【００１０】Ｍｎ：強度およひ靱性を向上させるのに有
効な元素であるが、２％を超えると機械的性質および耐
孔食性が劣化するため、上限を２％とする。
効な元素であるが、２％を超えると機械的性質および耐
孔食性が劣化するため、上限を２％とする。
【００１１】Ｓ：切削加工性を向上させるのに有効な元
素であるが、０．０３％を超えると耐孔食性が急激に劣
化するため、上限を０．０３％とする。
素であるが、０．０３％を超えると耐孔食性が急激に劣
化するため、上限を０．０３％とする。
【００１２】Ｐ：切削加工性を向上させるのに有効な元
素であるが、０．０４０％を超えると熱間加工性の劣
化、衝撃靱性の劣化が著しくなるため、上限を０．０４
０％とした。
素であるが、０．０４０％を超えると熱間加工性の劣
化、衝撃靱性の劣化が著しくなるため、上限を０．０４
０％とした。
【００１３】Ｎｉ：δフェライトの生成を抑制し、かつ
析出効果に必要不可欠な元素であるため、下限は５．５
％とする。逆に多すぎると残留オーステナイトが生成し
やすくなるため、Ｎｉ−ｂａｌ．との関連も考慮して上
限を８％とする。
析出効果に必要不可欠な元素であるため、下限は５．５
％とする。逆に多すぎると残留オーステナイトが生成し
やすくなるため、Ｎｉ−ｂａｌ．との関連も考慮して上
限を８％とする。
【００１４】Ｃｒ：析出硬化型ステンレス鋼として必要
不可欠な元素であり、ステンレス鋼として要求される耐
食性を確保するには１２％以上必要である。しかし２０
％を超えて多量に添加するとδフェライト量が急激に増
加し、熱間加工性を劣化させるため、上限は２０％まで
とする。
不可欠な元素であり、ステンレス鋼として要求される耐
食性を確保するには１２％以上必要である。しかし２０
％を超えて多量に添加するとδフェライト量が急激に増
加し、熱間加工性を劣化させるため、上限は２０％まで
とする。
【００１５】Ｍｏ：耐孔食性の向上に有効な元素である
が、その効果は０．６％以上で現れるが、３．０％を超
えて多量に添加するとＮｉ−ｂａｌ．が小さくなり、δ
フェライトが発生しやすくなるため、０．６〜３．０％
とする。
が、その効果は０．６％以上で現れるが、３．０％を超
えて多量に添加するとＮｉ−ｂａｌ．が小さくなり、δ
フェライトが発生しやすくなるため、０．６〜３．０％
とする。
【００１６】Ｃｕ：析出硬化させるためには３％以上の
添加が必要であり、下限を３％とする。しかし、５％を
超えて添加すると靱性、熱間加工性が劣化するため、上
限を５％とする。
添加が必要であり、下限を３％とする。しかし、５％を
超えて添加すると靱性、熱間加工性が劣化するため、上
限を５％とする。
【００１７】Ｎｂ：Ｃの安定化と析出硬化度を向上させ
るのに必要不可欠な元素であるが、０．１％未満ではそ
の効果は少なく、０．５％を超えると靱性の低下、熱間
加工性の低下を招くため、０．１〜０．５％までとす
る。
るのに必要不可欠な元素であるが、０．１％未満ではそ
の効果は少なく、０．５％を超えると靱性の低下、熱間
加工性の低下を招くため、０．１〜０．５％までとす
る。
【００１８】Ｃ＋Ｎ：Ｃと同様、Ｎは固溶化熱処理状態
の硬度を低下させるにはできる限り低い方が好ましく、
Ｃ＋Ｎの総和量として上限を０．０３５％までとする。
の硬度を低下させるにはできる限り低い方が好ましく、
Ｃ＋Ｎの総和量として上限を０．０３５％までとする。
【００１９】Ｎｂ／Ｃ：析出硬化熱処理後の硬度を上昇
させるには適宜なＮｂ／Ｃに設定する必要がある。Ｎｂ
／Ｃが１８以上になると析出硬化熱処理後の硬さは４０
ＨＲＣ以上が得られる。Ｎｂ／Ｃを高くすると析出硬化
熱処理後の靱性が劣化する恐れもあるが、実施例に示す
ようにＭｏ添加により焼戻し脆化は消失する。
させるには適宜なＮｂ／Ｃに設定する必要がある。Ｎｂ
／Ｃが１８以上になると析出硬化熱処理後の硬さは４０
ＨＲＣ以上が得られる。Ｎｂ／Ｃを高くすると析出硬化
熱処理後の靱性が劣化する恐れもあるが、実施例に示す
ようにＭｏ添加により焼戻し脆化は消失する。
【００２０】Ｎｉ−ｂａｌ．：Ｎｉ−ｂａｌ．は凝固後
の組織を推定する上で有効となる指標である。この計算
値が負の値になるとδフェライト相が生成する。
の組織を推定する上で有効となる指標である。この計算
値が負の値になるとδフェライト相が生成する。
【００２１】図１はＮｉ−ｂａｌ．と凝固後のδフェラ
イト量との関係を示す図である。このＮｉ−ｂａｌ．は
著名なシェフラーが提唱したニッケルバランスを基本と
し、本発明では実測値から多重解析にて求めたものであ
り、またシェフラーの式にはＣｕとＮｂの項がないの
で、これらの項をＮｉ−ｂａｌ．に加えた。
イト量との関係を示す図である。このＮｉ−ｂａｌ．は
著名なシェフラーが提唱したニッケルバランスを基本と
し、本発明では実測値から多重解析にて求めたものであ
り、またシェフラーの式にはＣｕとＮｂの項がないの
で、これらの項をＮｉ−ｂａｌ．に加えた。
【００２２】このδフェライト相は均質熱処理および圧
造によりその量は減少する。Ｎｉ−ｂａｌ．が−４未満
になると、これら処理を行っても全く減少しなくなる。
すなわち、図２にみるとおり、Ｎｉ−ｂａｌ．と熱間鍛
造後のδフェライト量との関係をみると、熱間鍛造によ
りδフェライト量は減少し、Ｎｉ−ｂａｌ．が−４以上
となればδフェライト量は１％以下となり、良好な熱間
および冷間加工性が得られることが判る。
造によりその量は減少する。Ｎｉ−ｂａｌ．が−４未満
になると、これら処理を行っても全く減少しなくなる。
すなわち、図２にみるとおり、Ｎｉ−ｂａｌ．と熱間鍛
造後のδフェライト量との関係をみると、熱間鍛造によ
りδフェライト量は減少し、Ｎｉ−ｂａｌ．が−４以上
となればδフェライト量は１％以下となり、良好な熱間
および冷間加工性が得られることが判る。
【００２３】δフェライトが多量に存在すると熱間加工
性の劣化および冷間加工時の割れの起点になるので、Ｎ
ｉ−ｂａｌ．を−４以上とする。
性の劣化および冷間加工時の割れの起点になるので、Ｎ
ｉ−ｂａｌ．を−４以上とする。
【００２４】
【実施例】本発明鋼、比較鋼、従来鋼、およびＳＵＳ３
０４に関する１６例の、Ｆｅおよび不可避不純物を除く
化学成分、Ｎｉ−ｂａｌ．並びに凝固後の組織を表１に
示し、固溶化熱処理後の硬さ、穿孔性、並びにＲ50変形
抵抗値を表２に示し、さらに、４８０℃析出硬化熱処理
後の硬さ、耐孔食性並びに靱性について表３に示す。
０４に関する１６例の、Ｆｅおよび不可避不純物を除く
化学成分、Ｎｉ−ｂａｌ．並びに凝固後の組織を表１に
示し、固溶化熱処理後の硬さ、穿孔性、並びにＲ50変形
抵抗値を表２に示し、さらに、４８０℃析出硬化熱処理
後の硬さ、耐孔食性並びに靱性について表３に示す。
【００２５】表１に見るとおり、Ｎｉ−ｂａｌ．が−４
以上である本発明の鋼において、凝固後の組織はα’す
なわち主としてマルテンサイト組織でδフェライトは１
％未満混在するのみである。これに対し、Ｎｉ−ｂａ
ｌ．が−４以下である比較鋼は
以上である本発明の鋼において、凝固後の組織はα’す
なわち主としてマルテンサイト組織でδフェライトは１
％未満混在するのみである。これに対し、Ｎｉ−ｂａ
ｌ．が−４以下である比較鋼は
【００２６】
【表１】
【００２７】１％以上のδフェライトが混在し、またオ
ーステナイト組織が混在する。
ーステナイト組織が混在する。
【００２８】
【表２】
【００２９】そして、本発明鋼は低炭素含有量であり、
表２に見るとおり固溶化熱処理後の硬さは比較鋼や従来
鋼に比し低く２５ＨＲＣ以下である。従って、切削加工
性を示す穿孔性ならびにＲ50変形抵抗値は比較鋼、従来
鋼およびＳＵＳ３０４に比し本発明鋼は優れている。
表２に見るとおり固溶化熱処理後の硬さは比較鋼や従来
鋼に比し低く２５ＨＲＣ以下である。従って、切削加工
性を示す穿孔性ならびにＲ50変形抵抗値は比較鋼、従来
鋼およびＳＵＳ３０４に比し本発明鋼は優れている。
【００３０】また、表３に見るとおり、本発明鋼は４８
０℃析出硬化熱処理後の硬さにおいて従来鋼のＳＵＳ６
３０と同程度に高く、また、耐孔食性もオーステナイト
ステンレス鋼のＳＵＳ３０４に劣ることなく、４８０℃
析出硬化熱処理後の硬さおよび耐孔食性は比較鋼および
従来鋼に比し本発明鋼は優れている。
０℃析出硬化熱処理後の硬さにおいて従来鋼のＳＵＳ６
３０と同程度に高く、また、耐孔食性もオーステナイト
ステンレス鋼のＳＵＳ３０４に劣ることなく、４８０℃
析出硬化熱処理後の硬さおよび耐孔食性は比較鋼および
従来鋼に比し本発明鋼は優れている。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のマルテン
サイト析出硬化型ステンレス鋼は高強度、高靱性である
にも拘わらず、冷間加工性および切削加工性がよく、耐
孔食性もマルテンサイト析出硬化型ステンレス鋼である
にも拘わらずオーステナイト系ステンレス鋼と同等のレ
ベルとなっている。
サイト析出硬化型ステンレス鋼は高強度、高靱性である
にも拘わらず、冷間加工性および切削加工性がよく、耐
孔食性もマルテンサイト析出硬化型ステンレス鋼である
にも拘わらずオーステナイト系ステンレス鋼と同等のレ
ベルとなっている。
【図１】図１はＮｉ−ｂａｌ．と凝固後のδフェライト
量との関係を示す図である。
量との関係を示す図である。
【図２】図２はＮｉ−ｂａｌ．と熱間鍛造後のδフェラ
イト量との関係を示す図である。
イト量との関係を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 阿部 源隆 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番 地 山陽特殊製鋼株式会社内 (56)参考文献 特開 昭61−147855（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｎｉ：５．５〜８．０％、Ｃｒ：１２
〜２０％、Ｍｏ：０．６〜３．０％、Ｃｕ：３〜５％、
Ｎｂ：０．１〜０．５％、Ｃ＋Ｎ：０．０３５％以下お
よびＮｂ／Ｃ：１８以上で、残部がＦｅおよび不可避不
純物よりなり、下記式で表されるＮｉ−ｂａｌ．が−４
以上でかつマルテンサイト組織を有することを特徴とす
る冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステン
レス鋼。但し、Ni-bal.=Ni+27C+23N+0.2Mn+0.3Cu-1.2(C
r+Mo)-0.5Si-0.3Nb+10
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16845593A JP2944856B2 (ja) | 1993-06-14 | 1993-06-14 | 冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16845593A JP2944856B2 (ja) | 1993-06-14 | 1993-06-14 | 冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346198A JPH06346198A (ja) | 1994-12-20 |
| JP2944856B2 true JP2944856B2 (ja) | 1999-09-06 |
Family
ID=15868435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16845593A Expired - Lifetime JP2944856B2 (ja) | 1993-06-14 | 1993-06-14 | 冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2944856B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5109222B2 (ja) * | 2003-08-19 | 2012-12-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| KR100598610B1 (ko) * | 2004-10-23 | 2006-07-07 | 강진규 | 초고내식 쾌삭 스테인리스강 연마평재 제조방법 |
-
1993
- 1993-06-14 JP JP16845593A patent/JP2944856B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06346198A (ja) | 1994-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4765953A (en) | High nitrogen containing duplex stainless steel having high corrosion resistance and good structure stability | |
| JP2500162B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼 | |
| JP2008127590A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP6776136B2 (ja) | 耐熱ボルト用二相ステンレス鋼線、および、該二相ステンレス鋼線を用いた耐熱ボルト部品 | |
| US4798634A (en) | Corrosion resistant wrought stainless steel alloys having intermediate strength and good machinability | |
| JP2018178144A (ja) | 優れた熱間加工性を有する析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH08269632A (ja) | 高強度・高耐食含窒素オーステナイ ト系ステンレス鋼 | |
| JP6433341B2 (ja) | 時効硬化型ベイナイト非調質鋼 | |
| JP4200473B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3768091B2 (ja) | 高強度及び高耐食性のマルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JPH07188863A (ja) | 耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3304001B2 (ja) | 耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2944856B2 (ja) | 冷間加工性および耐孔食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP2008156678A (ja) | 耐遅れ破壊特性および耐腐食性に優れた高強度ボルト | |
| JP3471576B2 (ja) | 表面高硬度、高耐食性、高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP6583885B2 (ja) | 耐食性および製造性に優れた高硬度ステンレス鋼 | |
| JP6987651B2 (ja) | 熱間加工性に優れ、サブゼロ処理を要しない高硬度析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP2946992B2 (ja) | 強度、靭性および耐食性に優れた２相ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP3750596B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3587271B2 (ja) | 冷間加工性に優れたセミオーステナイト型析出硬化ステンレス鋼 | |
| JP2005298840A (ja) | 靭性に優れた高強度析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP4315049B2 (ja) | 強度，疲労強度，耐食性及び耐磨耗性に優れた薄鋼帯板及びその製造方法 | |
| JP4307329B2 (ja) | ピストンリング用線材及びピストンリング | |
| EP4279628A1 (en) | Non-magnetic austenitic stainless steel material and production method therefor | |
| JP3307841B2 (ja) | 耐塩酸性及び冷間加工性に優れたセミオーステナイト型析出硬化ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080625 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090625 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100625 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100625 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110625 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120625 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 14 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130625 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |