JP2928411B2 - Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末
合金の製造方法に関し、さらに詳しくは、ヒーター等の
高温において使用するのに適しているＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系粉末合金の製造方法に関するものである。
合金の製造方法に関し、さらに詳しくは、ヒーター等の
高温において使用するのに適しているＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系粉末合金の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】従来、家庭電気製品および工業用炉の発熱
体や精密抵抗線に有用な高電気抵抗のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系粉末合金を製造する方法としては、例えば、特開昭６
２−２８０３４８号公報に記載されているように、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ系合金を真空溶解を行った後、不活性ガス
中においてガスアトマイズ法により製造した合金粉末を
ＨＩＰ成形および熱間圧延により製品とすることが行わ
れて来ている。
体や精密抵抗線に有用な高電気抵抗のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系粉末合金を製造する方法としては、例えば、特開昭６
２−２８０３４８号公報に記載されているように、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ系合金を真空溶解を行った後、不活性ガス
中においてガスアトマイズ法により製造した合金粉末を
ＨＩＰ成形および熱間圧延により製品とすることが行わ
れて来ている。
【０００３】この従来のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の
製造方法について、図３により説明すると、Ｆｅ−Ｃｒ
−Ａｌ系合金を真空溶解し、アルゴン等の不活性ガスア
トマイズ法により、酸素含有量２００ｐｐｍ以下、窒素
含有量３００ｐｐｍ以下の合金粉末を作製し、次いで、
１１００℃×１０００ａｔｍでＨＩＰ成形を行い、外側
に軟鋼層を付けたままの状態で圧延を行い製品とする。
なお、ガス成分が上記の範囲内であれば軟鋼シースを付
けた状態で割れることなく、熱間圧延を行うことができ
る（図３の工程Ａ）。
製造方法について、図３により説明すると、Ｆｅ−Ｃｒ
−Ａｌ系合金を真空溶解し、アルゴン等の不活性ガスア
トマイズ法により、酸素含有量２００ｐｐｍ以下、窒素
含有量３００ｐｐｍ以下の合金粉末を作製し、次いで、
１１００℃×１０００ａｔｍでＨＩＰ成形を行い、外側
に軟鋼層を付けたままの状態で圧延を行い製品とする。
なお、ガス成分が上記の範囲内であれば軟鋼シースを付
けた状態で割れることなく、熱間圧延を行うことができ
る（図３の工程Ａ）。
【０００４】しかしながら、特開昭６２−２８０３４８
号公報においても、熱間加工性は極めて悪く、軟鋼容器
に充填した状態でなければ、圧延を行うことができない
ので、工業的な量産方法とは言えず、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系合金の熱間加工性の改善が望まれていた。
号公報においても、熱間加工性は極めて悪く、軟鋼容器
に充填した状態でなければ、圧延を行うことができない
ので、工業的な量産方法とは言えず、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系合金の熱間加工性の改善が望まれていた。
【０００５】また、実際の試験結果においても、Ｆｅ−
Ｃｒ−Ａｌ系合金を真空溶解後、溶湯をアルゴンガスア
トマイズ法により合金粉末とし（酸素６１ｐｐｍ、窒素
１０５ｐｐｍ）、この合金粉末をＨＩＰを行った後、軟
鋼製カプセル層を除去し、ヒーター材ビレットの圧延を
行おうとしたが、クラックが発生して圧延は行えなかっ
た。
Ｃｒ−Ａｌ系合金を真空溶解後、溶湯をアルゴンガスア
トマイズ法により合金粉末とし（酸素６１ｐｐｍ、窒素
１０５ｐｐｍ）、この合金粉末をＨＩＰを行った後、軟
鋼製カプセル層を除去し、ヒーター材ビレットの圧延を
行おうとしたが、クラックが発生して圧延は行えなかっ
た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た従来のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法におけ
る種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、検
討を重ねた結果、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金を粉末キャン
ニングおよびＨＩＰ後の熱間圧延において、殆どの試験
材が割れを発生する原因として、粒子間界面の窒化物、
酸化物の存在による粒界劣化によることを知見し、従っ
て、これら窒化物、酸化物が粒界に多数存在しても粒界
劣化を生じない、欠陥のない優れた性能を有するＦｅ−
Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法を開発したのである。
た従来のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法におけ
る種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、検
討を重ねた結果、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金を粉末キャン
ニングおよびＨＩＰ後の熱間圧延において、殆どの試験
材が割れを発生する原因として、粒子間界面の窒化物、
酸化物の存在による粒界劣化によることを知見し、従っ
て、これら窒化物、酸化物が粒界に多数存在しても粒界
劣化を生じない、欠陥のない優れた性能を有するＦｅ−
Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法を開発したのである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ系粉末合金の製造方法は、Ｃｒ２０〜３５ｗｔ
％、Ａｌ４〜１２ｗｔ％、を含有するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系合金溶湯をガスアトマイズ法、または、水アトマイズ
法により粉末化し、この合金粉末を予備成形し、また
は、予備成形することなく、押出比２以上の熱間押出加
工を行った後に成形加工を行うことを特徴とするＦｅ−
Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法を第１の発明とし、ま
た、合金粉末中の酸素は０.１０ｗｔ％以下、窒素は０.
０５〜０.２０ｗｔ％である請求項１記載のＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ系粉末合金の製造方法を第２の発明とし、合金粉
末がＺｒ、Ｎｂ、Ｔｉの１種以上および／またはＹ、Ｈ
ｆ、Ｓｃ、希土類元素の１種以上を合計で１ｗｔ％以下
含有する請求項２記載のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の
製造方法を第３の発明とする３つの発明よりなるもので
ある。
−Ａｌ系粉末合金の製造方法は、Ｃｒ２０〜３５ｗｔ
％、Ａｌ４〜１２ｗｔ％、を含有するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
系合金溶湯をガスアトマイズ法、または、水アトマイズ
法により粉末化し、この合金粉末を予備成形し、また
は、予備成形することなく、押出比２以上の熱間押出加
工を行った後に成形加工を行うことを特徴とするＦｅ−
Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法を第１の発明とし、ま
た、合金粉末中の酸素は０.１０ｗｔ％以下、窒素は０.
０５〜０.２０ｗｔ％である請求項１記載のＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ系粉末合金の製造方法を第２の発明とし、合金粉
末がＺｒ、Ｎｂ、Ｔｉの１種以上および／またはＹ、Ｈ
ｆ、Ｓｃ、希土類元素の１種以上を合計で１ｗｔ％以下
含有する請求項２記載のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の
製造方法を第３の発明とする３つの発明よりなるもので
ある。
【０００８】本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金
の製造方法について、以下詳細に説明する。先ず、本発
明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法におい
て使用する合金の含有成分および成分割合について説明
する。
の製造方法について、以下詳細に説明する。先ず、本発
明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法におい
て使用する合金の含有成分および成分割合について説明
する。
【０００９】Ｃｒは耐酸化性を付与する元素であり、含
有量が２０ｗｔ％未満では耐酸化性が充分でなく、ま
た、３５ｗｔ％を越えるとシグマ相を形成して脆化す
る。よって、Ｃｒ含有量は２０〜３５ｗｔ％とする。
有量が２０ｗｔ％未満では耐酸化性が充分でなく、ま
た、３５ｗｔ％を越えるとシグマ相を形成して脆化す
る。よって、Ｃｒ含有量は２０〜３５ｗｔ％とする。
【００１０】ＡｌはＣｒと同様に耐酸化性を付与する元
素であり、含有量が４ｗｔ％未満では耐酸化性が不足
し、また、１２ｗｔ％を越えると脆化する。よって、Ａ
ｌ含有量は４〜１２ｗｔ％とする。
素であり、含有量が４ｗｔ％未満では耐酸化性が不足
し、また、１２ｗｔ％を越えると脆化する。よって、Ａ
ｌ含有量は４〜１２ｗｔ％とする。
【００１１】酸素は含有量が０.１０ｗｔ％を越えると
加工性が劣化する。よつて、酸素含有量は０.１０ｗｔ
％以下とする。
加工性が劣化する。よつて、酸素含有量は０.１０ｗｔ
％以下とする。
【００１２】窒素は含有量が０.０５ｗｔ％未満におい
ては耐クリープ性が悪くなり、また、０.２０ｗｔ％を
越えると加工性が悪化する。よって、窒素含有量は０.
０５〜０.２０ｗｔ％とする。
ては耐クリープ性が悪くなり、また、０.２０ｗｔ％を
越えると加工性が悪化する。よって、窒素含有量は０.
０５〜０.２０ｗｔ％とする。
【００１３】なお、本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉
末合金の製造方法においては、高温クリープ性を改善す
るためには、上記のように窒素含有量を０.０５〜０.２
０ｗｔ％に制御することによって効果があるものであ
り、この高窒素のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造に
は、押出加工のような静水圧成分の大きい状態の加工が
すぐているのである。
末合金の製造方法においては、高温クリープ性を改善す
るためには、上記のように窒素含有量を０.０５〜０.２
０ｗｔ％に制御することによって効果があるものであ
り、この高窒素のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造に
は、押出加工のような静水圧成分の大きい状態の加工が
すぐているのである。
【００１４】Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｙ、Ｈｆ、Ｓｃおよび
希土類元素のＣｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄ等は酸化膜が合金
に密着する作用を高くし、酸化膜が剥離して酸化物量が
増大することを防止する元素であり、含有量が１ｗｔ％
を越えると合金の靭性が低下する。よって、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｙ、Ｈｆ、Ｓｃおよび希土類元素のＣｅ、Ｌ
ａ、Ｐｒ、Ｎｄ等の含有量は何れも合計で１ｗｔ％以下
とする。
希土類元素のＣｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄ等は酸化膜が合金
に密着する作用を高くし、酸化膜が剥離して酸化物量が
増大することを防止する元素であり、含有量が１ｗｔ％
を越えると合金の靭性が低下する。よって、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｙ、Ｈｆ、Ｓｃおよび希土類元素のＣｅ、Ｌ
ａ、Ｐｒ、Ｎｄ等の含有量は何れも合計で１ｗｔ％以下
とする。
【００１５】次に、本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉
末合金の製造方法について図１により説明する。
末合金の製造方法について図１により説明する。
【００１６】上記に説明した含有成分および成分割合の
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金を、真空溶解或いは大気溶解に
より溶解し、得られた溶湯を窒素等のガスアトマイズ法
または水アトマイズ法によりＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金粉
末とする。このＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金粉末を以下説明
する３つの工程（図１）により成形を行う。ＨＩＰ成
形→熱間押出→熱間圧延（工程Ｂ） 熱間押出→熱間圧延（工程Ｃ） ＣＩＰ成形→熱間押出→熱間圧延（工程Ｄ） この工程Ｄは、窒素ガスアトマイズ粉末を内径７０φ×
長さ１５０ｍｍの軟鋼製カプセルに充填し、真空加熱脱
気後密封し、プレフォームした。この時の粉末の充填密
度は約７０％であった。このプレフォームにＣＩＰ（冷
間静水圧成形プレス）を使用して、５０００ｋｇ／ｃｍ
2で１時間の加圧処理を行うことより、充填密度を約８
５％にまで上昇させた。このプロセス（ＣＩＰ）は、押
出工程における加熱を容易にするために行うものであ
り、特に行わなくてもよく、この時は、工程Ｃとなる。
なお、各工程において熱間圧延は必ずしも行わなくても
良い。
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金を、真空溶解或いは大気溶解に
より溶解し、得られた溶湯を窒素等のガスアトマイズ法
または水アトマイズ法によりＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金粉
末とする。このＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金粉末を以下説明
する３つの工程（図１）により成形を行う。ＨＩＰ成
形→熱間押出→熱間圧延（工程Ｂ） 熱間押出→熱間圧延（工程Ｃ） ＣＩＰ成形→熱間押出→熱間圧延（工程Ｄ） この工程Ｄは、窒素ガスアトマイズ粉末を内径７０φ×
長さ１５０ｍｍの軟鋼製カプセルに充填し、真空加熱脱
気後密封し、プレフォームした。この時の粉末の充填密
度は約７０％であった。このプレフォームにＣＩＰ（冷
間静水圧成形プレス）を使用して、５０００ｋｇ／ｃｍ
2で１時間の加圧処理を行うことより、充填密度を約８
５％にまで上昇させた。このプロセス（ＣＩＰ）は、押
出工程における加熱を容易にするために行うものであ
り、特に行わなくてもよく、この時は、工程Ｃとなる。
なお、各工程において熱間圧延は必ずしも行わなくても
良い。
【００１８】従来法においては、合金粉末表面にＡｌＮ
またはＡｌ2Ｏ3等が偏析するため、ＨＩＰ成形後の圧
延、鍛造等の成形加工を行うには保護シースがなければ
不可能であるが、本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末
合金の製造方法のように、押出比２以上の熱間押出を行
った材料では、粒界上のＡｌＮやＡｌ2Ｏ3等の偏析層が
破壊分散されて、粒界強度が向上し熱間加工が可能とな
るのである。このことは、合金粉末表面にＺｒ、Ｎｂ、
Ｔｉ、Ｙ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄ等の窒
化物や酸化物が同時に多数存在していても、押出比２以
上の熱間押出を行えば、割れのない優れた性能を有する
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金を製造することができる。
またはＡｌ2Ｏ3等が偏析するため、ＨＩＰ成形後の圧
延、鍛造等の成形加工を行うには保護シースがなければ
不可能であるが、本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末
合金の製造方法のように、押出比２以上の熱間押出を行
った材料では、粒界上のＡｌＮやＡｌ2Ｏ3等の偏析層が
破壊分散されて、粒界強度が向上し熱間加工が可能とな
るのである。このことは、合金粉末表面にＺｒ、Ｎｂ、
Ｔｉ、Ｙ、Ｈｆ、Ｓｃ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄ等の窒
化物や酸化物が同時に多数存在していても、押出比２以
上の熱間押出を行えば、割れのない優れた性能を有する
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金を製造することができる。
【００１９】また、本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉
末合金の製造方法において、ＨＩＰ成形を行った後（行
わない場合もある。）、押出比２以上で熱間加工を行っ
た場合について説明する。即ち、０.０１ｗｔ％Ｃ−２
３ｗｔ％Ｃｒ−５ｗｔ％Ａｌ鋼粉末のＨＩＰ成形体およ
び押出比４で押出した合金の高温高速引張試験の結果を
図２に示してある。
末合金の製造方法において、ＨＩＰ成形を行った後（行
わない場合もある。）、押出比２以上で熱間加工を行っ
た場合について説明する。即ち、０.０１ｗｔ％Ｃ−２
３ｗｔ％Ｃｒ−５ｗｔ％Ａｌ鋼粉末のＨＩＰ成形体およ
び押出比４で押出した合金の高温高速引張試験の結果を
図２に示してある。
【００２０】この図２より、ＨＩＰ成形体の絞り値は何
れの温度においても２０％以下であって極めて低いが、
押出加工後の絞り値は何れの温度においても８０％以上
であって加工性が大幅に向上していることがわかる。
れの温度においても２０％以下であって極めて低いが、
押出加工後の絞り値は何れの温度においても８０％以上
であって加工性が大幅に向上していることがわかる。
【００２１】
【実 施 例】本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合
金の製造方法の実施例を比較例と共に説明する。
金の製造方法の実施例を比較例と共に説明する。
【００２２】
【実 施 例 １】表１に使用するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合
金の含有成分および成分割合を示してある。この合金
は、Ｆｅ−２３Ｃｒ−５Ａｌ系、Ｆｅ−２７Ｃｒ−５Ａ
ｌ系の２種類を選択した。
金の含有成分および成分割合を示してある。この合金
は、Ｆｅ−２３Ｃｒ−５Ａｌ系、Ｆｅ−２７Ｃｒ−５Ａ
ｌ系の２種類を選択した。
【００２３】Ｎｏ.１、Ｎｏ.２、Ｎｏ.３、Ｎｏ.４は表
１に示す組成に調整した合金を真空溶解した後、アルゴ
ンガスアトマイザーにより合金粉末を製造した。この合
金粉末を内径７０φ×長さ１５０ｍｍの軟鋼製容器内に
充填し、真空加熱脱気後密封した。
１に示す組成に調整した合金を真空溶解した後、アルゴ
ンガスアトマイザーにより合金粉末を製造した。この合
金粉末を内径７０φ×長さ１５０ｍｍの軟鋼製容器内に
充填し、真空加熱脱気後密封した。
【００２４】次いで、ＨＩＰ成形（１１５０℃×１００
０ａｔｍ）した後、軟鋼容器層を切削除去し、６０φ×
長さ１３０ｍｍのビレットを製作した。このビレットを
１１００℃の温度で加熱後、圧延を行ったが、ビレット
表面に無数のクラックが発生した。
０ａｔｍ）した後、軟鋼容器層を切削除去し、６０φ×
長さ１３０ｍｍのビレットを製作した。このビレットを
１１００℃の温度で加熱後、圧延を行ったが、ビレット
表面に無数のクラックが発生した。
【００２５】Ｎｏ.５、Ｎｏ.６は本発明に係るＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法によるものであり、大気
溶解後、溶湯を窒素ガスアトマイザーにより合金粉末を
製造し、次いで、上記のＮｏ.１、Ｎｏ.２と同様な方法
によりＨＩＰ成形により製作した６０φ×長さ１３０ｍ
ｍの成形体を、押出比４で熱間押出加工により３０φ×
長さ５２０のバー材とした。
ｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法によるものであり、大気
溶解後、溶湯を窒素ガスアトマイザーにより合金粉末を
製造し、次いで、上記のＮｏ.１、Ｎｏ.２と同様な方法
によりＨＩＰ成形により製作した６０φ×長さ１３０ｍ
ｍの成形体を、押出比４で熱間押出加工により３０φ×
長さ５２０のバー材とした。
【００２６】このバー材に熱間圧延を行ったがクラック
の発生は認められなかった。
の発生は認められなかった。
【００２７】
【実 施 例 ２】表１のＮｏ.７、Ｎｏ.８は、Ｆｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ系合金を大気溶解後、溶湯を窒素ガスアトマイ
ザーにより合金粉末を製造し、内径２１０φ×長さ１５
０ｍｍの軟鋼製カプセルに密封し、１１００℃の温度に
加熱後、押出比２０で押出加工を行って製作した合金で
ある。この合金は、次工程の圧延によるクラックの発生
はなかった。
ｒ−Ａｌ系合金を大気溶解後、溶湯を窒素ガスアトマイ
ザーにより合金粉末を製造し、内径２１０φ×長さ１５
０ｍｍの軟鋼製カプセルに密封し、１１００℃の温度に
加熱後、押出比２０で押出加工を行って製作した合金で
ある。この合金は、次工程の圧延によるクラックの発生
はなかった。
【００２８】
【実 施 例 ３】表１のＮｏ.９、Ｎｏ.１０はＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ系合金を真空溶解後、溶湯を窒素ガスアトマイ
ザーにより合金粉末を製造し、内径７０φ×長さ１５０
ｍｍの軟鋼製カプセルに密封し、ＣＩＰ成形（常温、５
０００ａｔｍ）により製作した６０φ×長さ１３０ｍｍ
の成形体を、押出比２で熱間押出加工により４２φ×長
さ２６５ｍｍのバー材とした。このバー材を１１００℃
の温度に加熱後、圧延を行ったがクラックの発生は認め
られなかった。
ｒ−Ａｌ系合金を真空溶解後、溶湯を窒素ガスアトマイ
ザーにより合金粉末を製造し、内径７０φ×長さ１５０
ｍｍの軟鋼製カプセルに密封し、ＣＩＰ成形（常温、５
０００ａｔｍ）により製作した６０φ×長さ１３０ｍｍ
の成形体を、押出比２で熱間押出加工により４２φ×長
さ２６５ｍｍのバー材とした。このバー材を１１００℃
の温度に加熱後、圧延を行ったがクラックの発生は認め
られなかった。
【００２９】
【実 施 例 ４】表１のＮｏ.１１、Ｎｏ.１２は、Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ系合金を大気溶解後、溶湯を水アトマイザ
ーにより合金粉末を製造し、内径７０φ×長さ１５０ｍ
ｍの軟鋼製カプセルに密封し、１１００℃の温度に加熱
後、押出比１０で押出加工を行って製造した。この合金
も、次工程の１１５０℃の温度における熱間圧延におい
て、クラックの発生を認められなかった。
−Ｃｒ−Ａｌ系合金を大気溶解後、溶湯を水アトマイザ
ーにより合金粉末を製造し、内径７０φ×長さ１５０ｍ
ｍの軟鋼製カプセルに密封し、１１００℃の温度に加熱
後、押出比１０で押出加工を行って製造した。この合金
も、次工程の１１５０℃の温度における熱間圧延におい
て、クラックの発生を認められなかった。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法は上記の構成である
から、製造された粉末合金が如何なる溶解法および如何
なるアトマイズ法を組み合わせて製造された合金粉末で
あっても、合金粉末表面には多量の酸化物、窒化物等が
存在しても、押出加工を行うことによってＡｌＮ、Ａｌ
2Ｏ3等の偏析層が破壊・分散されるので、割れ発生起点
となる粒界の靭性向上を図ることができ、従って、熱間
加工性を著しく向上させ、熱間加工を容易に行うことが
できるという優れた効果を有するものである。
−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法は上記の構成である
から、製造された粉末合金が如何なる溶解法および如何
なるアトマイズ法を組み合わせて製造された合金粉末で
あっても、合金粉末表面には多量の酸化物、窒化物等が
存在しても、押出加工を行うことによってＡｌＮ、Ａｌ
2Ｏ3等の偏析層が破壊・分散されるので、割れ発生起点
となる粒界の靭性向上を図ることができ、従って、熱間
加工性を著しく向上させ、熱間加工を容易に行うことが
できるという優れた効果を有するものである。
【図１】本発明に係るＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製
造方法を説明するための工程図である。
造方法を説明するための工程図である。
【図２】加工温度と絞り値との関係を示す図である。
【図３】従来のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法
を示す工程図である。
を示す工程図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 武 本 昌 之 埼玉県熊谷市熊谷810 株式会社リケン 熊谷事業所内 (56)参考文献 特開 昭62−284035（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−205659（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−308064（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 33/02 B22F 3/20,9/08
Claims (3)
- 【請求項１】Ｃｒ２０〜３５ｗｔ％、Ａｌ４〜１２ｗｔ
％、を含有するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金溶湯をガスアト
マイズ法、または、水アトマイズ法により粉末化し、こ
の合金粉末を予備成形し、または、予備成形することな
く、押出比２以上の熱間押出加工を行った後に成形加工
を行うことを特徴とするＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の
製造方法。 - 【請求項２】合金粉末中の酸素は０.１０ｗｔ％以下、
窒素は０.０５〜０.２０ｗｔ％である請求項１記載のＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法。 - 【請求項３】合金粉末がＺｒ、Ｎｂ、Ｔｉの１種以上お
よび／またはＹ、Ｈｆ、Ｓｃ、希土類元素の１種以上を
合計で１ｗｔ％以下含有する請求項２記載のＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ系粉末合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22655691A JP2928411B2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22655691A JP2928411B2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系粉末合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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