JP2909546B2 - Manufacturing method of metal matrix composite material - Google Patents
Manufacturing method of metal matrix composite materialInfo
- Publication number
- JP2909546B2 JP2909546B2 JP63108173A JP10817388A JP2909546B2 JP 2909546 B2 JP2909546 B2 JP 2909546B2 JP 63108173 A JP63108173 A JP 63108173A JP 10817388 A JP10817388 A JP 10817388A JP 2909546 B2 JP2909546 B2 JP 2909546B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal
- molded body
- composite material
- compact
- molten metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、複合材料に係り、更に詳細にはセラミック
ス繊維の如き金属以外の無機質の繊維等を強化材とし、
アルミニウム合金等をマトリックスとする金属基複合材
料の製造方法に係る。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a composite material, and more particularly, to a reinforcing material of inorganic fibers other than metals such as ceramic fibers,
The present invention relates to a method for producing a metal matrix composite material using an aluminum alloy or the like as a matrix.
従来の技術及び発明が解決しようとする課題 例えば日本軽金属学会の主催により昭和60年7月15〜
16日に熱海市に於て開催された第3回金属成形セミナー
に於て頒布された「アルミニウム複合材料(FRM)の成
形」と題する小冊子に記載されている如く、強化繊維が
連続繊維である繊維強化金属複合材料の製造方法とし
て、拡散接合法プラズマ・スプレイ法、気相折出
法、溶融浸透法、電着法(めっき法)等があり、強
化繊維が不連続繊維である繊維強化金属複合材料の製造
方法として、粉末治金法、コンポキャスティング
法、溶湯鍛造法、半溶融加工法、HIP法等がある
ことが知られている。Problems to be solved by conventional technology and invention For example, sponsored by the Japan Institute of Light Metals, July 15, 1985
Reinforced fibers are continuous fibers, as described in the booklet entitled "Forming Aluminum Composite Materials (FRM)" distributed at the 3rd Metal Forming Seminar held in Atami City on the 16th. As a method for producing a fiber-reinforced metal composite material, there are a diffusion bonding method, a plasma spray method, a vapor deposition method, a melt infiltration method, an electrodeposition method (plating method), and the like. It is known that a method for producing a composite material includes a powder metallurgy method, a component casting method, a molten metal forging method, a semi-solid processing method, an HIP method, and the like.
特に強化繊維が不連続繊維である場合には、上述の他
の方法に比して量産性等に優れていることから、主とし
て上述のの溶湯鍛造法(高圧鋳造法)が従来より一般
に採用されている。しかし溶湯鍛造法に於ては、マトリ
ックス金属の溶湯を非常に高い圧力に加圧する必要があ
り、従って製造設備が大規模なものとなり、そのため複
合材料の製造が高コストになり、このことが複合材料の
実用化に対する一つの大きな阻害要因となっている。Particularly when the reinforcing fiber is a discontinuous fiber, the above-described melt forging method (high-pressure casting method) has been generally employed mainly since the above-described method is superior in mass productivity as compared with the other methods described above. ing. However, in the squeeze forging method, it is necessary to press the melt of the matrix metal to a very high pressure, so that the manufacturing equipment becomes large-scale, and therefore, the production of the composite material becomes expensive, which results in the complex This is one of the major obstacles to the practical use of materials.
かくして強化繊維が短繊維である場合に於ける複合材
料の製造に於ては、マトリックス金属の溶湯に対する必
要加圧力を低減し、更には加圧を省略することが要請さ
れており、このことを実現するためには強化繊維とマト
リックス金属の溶湯との濡れ性を大幅に改善することが
必要である。Thus, in the production of a composite material in the case where the reinforcing fibers are short fibers, it is required to reduce the necessary pressure applied to the molten metal of the matrix metal and further to omit the pressurization. To achieve this, it is necessary to greatly improve the wettability between the reinforcing fibers and the molten metal of the matrix metal.
かかる要請に鑑み、例えば特開昭61−295344号公報に
は、マトリックス金属として特殊な元素が添加されたア
ルミニウム合金を使用することが提案されている。しか
しマトリックス金属に特殊な元素を添加するだけでは十
分な濡れ性を確保することができず、またマトリックス
金属の組成が特定なものに限定されてしまうという問題
がある。In view of such a demand, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-295344 proposes to use an aluminum alloy to which a special element is added as a matrix metal. However, there is a problem that sufficient wettability cannot be ensured only by adding a special element to the matrix metal, and that the composition of the matrix metal is limited to a specific one.
また強化繊維が連続繊維である場合についてマトリッ
クス金属の溶湯に対する繊維の濡れ性を改善するための
種々の方法が従来より提案されており、例えば特開昭49
−42504号公報には繊維の表面に金属粉末を塗布し、こ
れにより濡れ性を改善する方法が記載されており、特開
昭50−109904号、特開昭52−28433号、特開昭53−38791
号、特開昭57−169036号、特開昭57−169037号の各公報
には繊維の表面に金属を被覆し、これにより濡れ性を改
善する方法が記載されている。Various methods have been proposed for improving the wettability of the matrix metal to the molten metal in the case where the reinforcing fibers are continuous fibers.
JP-A-42504 describes a method in which a metal powder is applied to the surface of a fiber to thereby improve wettability, and is disclosed in JP-A-50-109904, JP-A-52-28433, and JP-A-53-28433. −38791
JP-A-5-176906 and JP-A-57-169037 describe a method of coating the surface of a fiber with a metal to thereby improve the wettability.
これらの公報に記載されている如く、強化繊維が連続
繊維である場合には、一般に繊維が一方向に配向される
ので、毛細管現象によって個々の連続繊維の間にマトリ
ックス金属の溶湯が浸透し、従って上述の如き方法によ
れば繊維とマトリックス金属の溶湯との間の濡れ性を向
上させることができる。As described in these publications, when the reinforcing fibers are continuous fibers, since the fibers are generally oriented in one direction, the molten metal of the matrix metal penetrates between the individual continuous fibers by capillary action, Therefore, according to the method as described above, the wettability between the fiber and the molten metal of the matrix metal can be improved.
しかし強化繊維が短繊維やウイスカである場合には、
それらが不連続なものであるため毛細管現象によるマト
リックス金属の溶湯の浸透を期待することができず、従
って例えば特開昭59−205464号公報に記載されている如
く、連続繊維について濡れ性を向上させる手段として知
られている方法を只単に短繊維やウイスカに適用しただ
けではそれらの濡れ性を十分に向上させることはできな
い。また強化繊維が短繊維にウイスカである場合には、
これらの金属を多量に被覆したり金属粉末を多量に塗布
することが困難であり、また非常に高コストである。こ
れらの問題は米国特許第4,376,803号及び同第4,569,886
号公報に記載されている如く繊維の表面を金属酸化物に
て被覆する場合も同様である。However, if the reinforcing fibers are short fibers or whiskers,
Since they are discontinuous, it is impossible to expect the penetration of the molten metal of the matrix metal by capillary action, and therefore, as described in, for example, JP-A-59-205464, the wettability of continuous fibers is improved. Simply applying the method known as a means for causing the fibers to short fibers or whiskers cannot sufficiently improve their wettability. If the reinforcing fibers are whiskers for short fibers,
It is difficult to coat a large amount of these metals or apply a large amount of metal powder, and the cost is very high. These problems are addressed in U.S. Patent Nos. 4,376,803 and 4,569,886.
The same applies to the case where the surface of the fiber is coated with a metal oxide as described in Japanese Patent Application Laid-Open Publication No. H11-209,878.
また本願出願人と同一の出願人の出願にかかる特開昭
57−31466号公報や特開昭62−67133号公報に記載されて
いる如く、強化材成形体を所定の温度に予熱し、しかる
後成形体中にマトリックス金属の溶湯を加圧浸透させる
方法が知られている。かかる方法によれば、強化材自身
が或る温度に加熱されることによってマトリックス金属
の溶湯との濡れ性が向上し、成形体が予熱されない場合
に比してマトリックス金属の溶湯の浸透性が向上する。
しかしこれらの方法に於ては成形体を予熱することが必
須であり、またそのための特別の手段が必要であり、従
ってこれらの方法によっても複合材料の製造を能率化し
低コスト化することに限界がある。In addition, Japanese Patent Application Laid-Open No.
As described in JP-A-57-31466 and JP-A-62-67133, a method of preheating a reinforcing material molded body to a predetermined temperature and then infiltrating a molten metal of a matrix metal into the molded body under pressure is known. Are known. According to this method, when the reinforcing material itself is heated to a certain temperature, the wettability of the matrix metal with the molten metal is improved, and the permeability of the molten matrix metal is improved as compared with a case where the molded body is not preheated. I do.
However, in these methods, it is essential to preheat the compact, and special measures are required for these methods. Therefore, these methods are also limited in the efficiency and cost reduction of the production of composite materials. There is.
また本願出願人と同一の出願人の出願にかかる特開昭
61−165265号公報に記載されている如く、強化材の成形
体中に含まれる金属酸化物とマトリックス金属中の或る
特定の金属元素との間に於ける酸化還元反応を利用して
強化材成形体中へのマトリックス金属の溶湯の浸透性を
向上させる方法が知られている。しかしこの方法に於て
は互いに酸化還元反応する元素が或る程度制限されるた
め、任意の組成の金属をマトリックス金属とする複合材
料を製造することができないという問題がある。In addition, Japanese Patent Application Laid-Open No.
As described in JP-A-61-165265, a reinforcing material is utilized by utilizing a redox reaction between a metal oxide contained in a molded product of the reinforcing material and a specific metal element in a matrix metal. There is known a method for improving the permeability of a matrix metal melt into a molded article. However, in this method, there is a problem that a composite material using a metal having an arbitrary composition as a matrix metal cannot be produced because the elements that undergo a redox reaction with each other are limited to some extent.
更に上述の何れの従来の方法に於ても、マトリックス
金属の溶湯を或る比較的高い圧力に加圧することが必須
であり、従ってこれら従来の方法によってはマトリック
ス金属の溶湯に対する加圧を省略したり、加圧に必要な
鋳型等の使用を省略して能率よく低廉に複合材料を製造
することはできず、また鋳造毎に鋳型内の成形体以外の
領域に於て比較的多量のマトリックス金属が凝固するこ
とが避けられないため、歩留りを向上させることができ
ないという問題がある。Furthermore, in any of the above-mentioned conventional methods, it is necessary to pressurize the molten metal of the matrix metal to a certain relatively high pressure. Therefore, in these conventional methods, the pressurization of the molten metal of the matrix metal is omitted. In addition, it is not possible to efficiently and inexpensively produce a composite material by omitting the use of a mold or the like required for pressurization, and to use a relatively large amount of matrix metal in an area other than the molded body in the mold for each casting. However, there is a problem that the yield cannot be improved because solidification of the steel cannot be avoided.
また特表昭59−500973号公報及び1985年4月に出版さ
れたJornal of Materials Science Lettersには、強化
繊維の成形体をフッ素含有試薬で前処理し、その成形体
にマトリックス金属の溶湯を含浸させる複合材料の製造
方法が記載されている。しかしこの方法に於ては、強化
繊維が炭素又は炭化物を主成分とし若しくは炭素又は炭
化物で表面被覆された強化繊維に限定され、またマトリ
ックス金属の溶湯を含浸させる前に処理後の成形体を予
熱することが必要であるという問題がある。In addition, JP-T-59-500973 and the Journal of Materials Science Letters published in April 1985 state that a molded article of a reinforcing fiber is pretreated with a fluorine-containing reagent, and the molded article is impregnated with a molten metal of a matrix metal. A method for producing a composite material is described. However, in this method, the reinforcing fibers are limited to reinforcing fibers mainly composed of carbon or carbide or surface-coated with carbon or carbide, and the preformed body is preheated before being impregnated with the molten matrix metal. There is a problem that it is necessary to do.
本願発明者等は、従来の複合材料の製造方法に於ける
上述の如き問題に鑑み、種々の実験的研究を行った結
果、強化材が金属以外の無機質よりなり短繊維、ウイス
カ若しくは粒子の形態をなす場合にも、金属以外の無機
質の強化材の成形体中に特定の金属及び特定の金属フッ
化物の微細片を混入することにより、上述の如き種々の
問題を解決し得ることを見出した。In view of the above-mentioned problems in the conventional method for producing a composite material, the present inventors conducted various experimental studies and found that the reinforcing material was made of an inorganic material other than metal, and was in the form of short fibers, whiskers or particles. It is also found that by mixing fine particles of a specific metal and a specific metal fluoride in a molded body of an inorganic reinforcing material other than a metal, various problems as described above can be solved. .
本発明は本願発明者等が行った種々の実験的研究の結
果得られた知見に基き、強化材が短繊維、ウイスカ若し
くは粒子の形態をなす場合に於て、マトリックス金属の
溶湯を加圧しなくてもマトリックス金属が個々の強化材
の間に良好に充填された複合材料を能率よく低廉に製造
することのできる方法を提供することを目的としてい
る。The present invention is based on the knowledge obtained as a result of various experimental studies performed by the inventors of the present application, and when the reinforcing material is in the form of short fibers, whiskers or particles, the molten metal of the matrix metal is not pressurized. It is another object of the present invention to provide a method for efficiently and inexpensively producing a composite material in which a matrix metal is well filled between individual reinforcements.
また本発明は、マトリックス金属の溶湯を加圧するた
めの鋳型や所定の形状の複合材料を製造するための鋳型
を用いることなく、実質的に所定の形状及び寸法の複合
材料を非常に能率よく且低廉に非常に高い歩留りにて製
造することのできる方法を提供することを目的としてい
る。Further, the present invention can provide a composite material having a substantially predetermined shape and size very efficiently and without using a mold for pressurizing a molten metal of a matrix metal or a mold for producing a composite material having a predetermined shape. It is an object of the present invention to provide a method that can be manufactured at a very high yield at a low cost.
課題を解決するための手段 上述の如き目的は、本発明によれば、金属以外の無
機質よりなり短繊維、ウイスカ若しくは粒子の形態をな
す強化材と、Ni、Fe、Co、Cr、Mn、Cu、Ag、Si、Mg、A
l、Zn、Sn、Pb、Ti、Nb及びこれらを主成分とする合金
よりなる群より選択された金属の微細片と、K2ZrF6、KA
lF4、K2TiF6、CsAlF4よりなる群より選択された金属フ
ッ化物の微細片とを含みこれらが実質的に均一に混合さ
れた成形体を形成し、前記成形体の少くとも一部をAl、
Mg、Al合金、及びMg合金よりなる群より選択されたマト
リックス金属の溶湯に接触させ、前記溶湯を実質的に加
圧することなく前記成形体中に浸透させる金属基複合材
料の製造方法、及びNi、Fe、Co、Cr、Mn、Cu、Ag、S
i、Mg、Al、Zn、Sn、Pb、Ti、Nb及びこれらを主成分と
する合金よりなる群より選択された金属にて被覆された
金属以外の無機質よりなる短繊維、ウイスカ若しくは粒
子の形態をなす強化材と、K2ZrF6、KAlF4、K2TiF6、CsA
lF4よりなる群より選択された金属フッ化物の微細片と
を含みこれらが実質的に均一に混合された成形体を形成
し、前記成形体の少くとも一部をAl、Mg、Al合金、及び
Mg合金よりなる群より選択されたマトリックス金属の溶
湯に接触させ、前記溶湯を実質的に加圧することなく前
記成形体中に浸透させる金属基複合材料の製造方法によ
って達成される。Means for Solving the Problems The object as described above is, according to the present invention, a reinforcing material made of an inorganic material other than metal, in the form of short fibers, whiskers or particles, and Ni, Fe, Co, Cr, Mn, Cu , Ag, Si, Mg, A
l, Zn, Sn, Pb, Ti, Nb and fine particles of a metal selected from the group consisting of alloys containing these as main components, and K 2 ZrF 6 , KA
lF 4 , K 2 TiF 6 , and a fine piece of a metal fluoride selected from the group consisting of CsAlF 4 to form a substantially homogeneously mixed molded article including at least a part of the molded article. Is Al,
Mg, Al alloy, and a method for producing a metal-based composite material, which is brought into contact with a molten metal of a matrix metal selected from the group consisting of Mg alloys, and wherein the molten metal is penetrated into the molded body without substantially applying pressure, and Ni , Fe, Co, Cr, Mn, Cu, Ag, S
i, Mg, Al, Zn, Sn, Pb, Ti, Nb and forms of short fibers, whiskers or particles made of inorganic materials other than metals coated with a metal selected from the group consisting of alloys containing these as main components a reinforcement forming a, K 2 ZrF 6, KAlF 4 , K 2 TiF 6, CsA
a fine piece of a metal fluoride selected from the group consisting of IF 4 to form a substantially uniformly mixed compact, and at least a portion of the compact is Al, Mg, an Al alloy, as well as
This is achieved by a method for producing a metal-based composite material, which is brought into contact with a molten metal of a matrix metal selected from the group consisting of Mg alloys and penetrates the molten metal into the compact without substantially applying pressure.
発明の作用及び効果 本発明の方法によれば、金属以外の無機質よりなり
短繊維、ウイスカ若しくは粒子の形態をなす強化材と、
Ni、Fe、Co、Cr、Mn、Cu、Ag、Si、Mg、Al、Zn、Sn、P
b、Ti、Nb及びこれらを主成分とする合金よりなる群よ
り選択された金属(以下「特定の金属」という)の微細
片と、K2ZrF6、KAlF4、K2TiF6、CsAlF4よりなる群より
選択された金属フッ化物(以下「特定の金属フッ化物」
という)の微細片とを含みこれらが実質的に均一に混合
された成形体、又は特定の金属にて被覆された金属以
外の無機質よりなり短繊維、ウイスカ若しくは粒子の形
態をなす強化材と、特定の金属フッ化物の微細片とを含
みこれらが実質的に均一に混合された成形体が形成さ
れ、その成形体の少くとも一部がマトリックス金属の溶
湯と接触せしめられる。溶湯は特定の金属を伝って成形
体中へ浸透する。特定の金属フッ化物はマトリックス金
属の溶湯及び特定の金属の酸化膜を除去いて強化材に対
する溶湯の濡れを改善する。特に上記特定の金属フッ化
物は他の金属フッ化物に比して酸化膜除去作用に優れ、
また上記特定の金属と組合せて使用されるのに適してい
る。またマトリックス金属の溶湯及び特定の金属は互い
に反応することによって発熱し、その熱によって溶湯及
び強化材が加熱され、これにより溶湯の成形体中への浸
透性及び強化材の濡れ性が向上され、これによりマトリ
ックス金属の溶湯が成形体全体に良好に浸透して行く。According to the method of the present invention, according to the method of the present invention, a reinforcing fiber made of an inorganic material other than metal, in the form of short fibers, whiskers or particles,
Ni, Fe, Co, Cr, Mn, Cu, Ag, Si, Mg, Al, Zn, Sn, P
b, Ti, Nb and a fine piece of a metal selected from the group consisting of alloys containing these as main components (hereinafter referred to as “specific metal”), K 2 ZrF 6 , KAlF 4 , K 2 TiF 6 , and CsAlF 4 A metal fluoride selected from the group consisting of
And a reinforcing material in the form of short fibers, whiskers or particles made of an inorganic substance other than metal coated with a specific metal, A compact is formed which contains the specific metal fluoride micro-pieces and which is substantially uniformly mixed, with at least a portion of the compact being brought into contact with the molten matrix metal. The molten metal penetrates into the compact through a specific metal. Certain metal fluorides remove the matrix metal melt and certain metal oxides to improve the wetting of the melt with the reinforcement. In particular, the above-mentioned specific metal fluoride is superior in removing the oxide film compared to other metal fluorides,
It is also suitable to be used in combination with the above specific metal. Also, the molten metal of the matrix metal and the specific metal generate heat by reacting with each other, and the heat heats the molten metal and the reinforcing material, thereby improving the permeability of the molten metal into the molded body and the wettability of the reinforcing material, As a result, the molten metal of the matrix metal permeates the entire molded body well.
従って本発明の方法によれば、マトリックス金属の溶
湯を加圧したり強化材を予熱しなくても、従ってマトリ
ックス金属の溶湯を加圧したり雰囲気を制御する必要が
なく、そのためマトリックス金属の溶湯を加圧したり雰
囲気を制御するための大掛りな設備も必要ではなく、こ
れによりマトリックス金属が個々の強化材の間に良好に
充填された複合材料を従来の方法に比して遥かに能率よ
く且つ低廉に製造することができる。Therefore, according to the method of the present invention, it is not necessary to press the molten matrix metal or control the atmosphere without pressurizing the molten matrix metal or preheating the reinforcing material. No extensive equipment is needed for pressing or controlling the atmosphere, which makes it possible to obtain a composite material in which the matrix metal is well packed between the individual reinforcements, which is much more efficient and less expensive than conventional methods. Can be manufactured.
また本発明の方法によれば、上述の如くマトリックス
金属の溶湯が良好に成形体中へ浸透して行くので、成形
体を所定の形状及び寸法にて形成し、その一部をマトリ
ックス金属の溶湯に接触させれば、成形体全体にマトリ
ックス金属の溶湯が過不足なく迅速に浸透し、これによ
り実質的に所定の形状及び寸法の複合材料が形成され
る。従ってマトリックス金属の溶湯を加圧したり所定の
製品形状を郭定するための鋳型を要し、また鋳型内の複
合材料以外の部分にて多量のマトリックス金属が凝固す
ることが避けられない従来の溶湯鋳造法等に比して、非
常に高い歩留りにて実質的に所定の形状及び寸法の複合
材料を非常に能率よく且つ低廉に製造することができ
る。In addition, according to the method of the present invention, the molten metal of the matrix metal permeates well into the molded body as described above, so that the molded body is formed into a predetermined shape and dimensions, and a part of the molded body is melted in the matrix metal. In this case, the molten matrix metal quickly penetrates into the entire molded body without any excess or shortage, whereby a composite material having a substantially predetermined shape and size is formed. Therefore, the conventional molten metal which requires a mold for pressing the molten metal of the matrix metal and defining a predetermined product shape, and in which a large amount of matrix metal is inevitably solidified in portions other than the composite material in the mold. Compared with a casting method or the like, a composite material having a substantially predetermined shape and dimensions can be manufactured very efficiently and at a low cost with a very high yield.
本発明の一つの詳細な特徴によれば、上述の特許請求
の範囲第1項の方法に於て、強化材と特定金属の微細片
と特定の金属フッ化物微細片とを混合することにより、
或いは強化材の表面に特定の金属の微細片及び特定の金
属フッ化物の微細片を付着することにより、これらより
なる成形体が形成される。According to one detailed feature of the present invention, in the method of claim 1 described above, by mixing the reinforcing material, the specific metal fine pieces and the specific metal fluoride fine pieces,
Alternatively, by adhering a fine piece of a specific metal and a fine piece of a specific metal fluoride to the surface of the reinforcing material, a molded article made of these is formed.
本発明の他の一つの詳細な特徴によれば、上述の特許
請求の範囲第2項の方法に於て、特定の金属にて被覆さ
れた強化材と特定の金属フッ化物とを混合することによ
り、或いは金属にて被覆された強化材の表面に特定の金
属フッ化物を付着させることにより、これらよりなる成
形体が形成される。According to another detailed feature of the present invention, in the method of the above-mentioned claim 2, mixing a reinforcing material coated with a specific metal with a specific metal fluoride. Or by attaching a specific metal fluoride to the surface of the reinforcing material coated with a metal, a molded body composed of these is formed.
本発明の他の一つの詳細な上述の特許請求の範囲第2
項の方法に於て、強化材の表面に特定の金属が被覆さ
れ、その被覆層中に特定の金属フッ化物の微細片が分散
され、かかる複合被覆層を有する強化材を用いて成形体
が形成される。Another further detailed description of the invention is set forth in the following Claim 2.
In the method of the above paragraph, the surface of the reinforcing material is coated with a specific metal, fine pieces of a specific metal fluoride are dispersed in the coating layer, and a molded article is formed using the reinforcing material having such a composite coating layer. It is formed.
本願発明者等が行って実験的研究の結果によれば、成
形体中に特定の金属及び特定の金属フッ化物の微細片が
含まれていれば、マトリックス金属の溶湯の成形体中へ
の浸透性を向上させることができるが、強化材に対する
特定の金属の重量比が2%以上であり、強化材に対する
特定の金属フッ化物の微細片の重量比が0.03%以上、特
に0.05%以上である場合にマトリックス金属の溶湯を成
形体中へ良好に浸透させることができる。従って本発明
の一つの詳細な特徴によれば、成形体中の特定の金属の
量は強化材に対する重量比で見て2%以上に設定され、
成形体中の特定の金属フッ化物の微細片の量は強化材に
対する重量比で見て0.03%以上、好ましくは0.05%以上
に設定される。According to the results of an experimental study conducted by the inventors of the present application, if a fine piece of a specific metal and a specific metal fluoride is contained in a molded body, the penetration of the molten metal of the matrix metal into the molded body The weight ratio of the specific metal to the reinforcing material is 2% or more, and the weight ratio of the specific metal fluoride fine pieces to the reinforcing material is 0.03% or more, particularly 0.05% or more. In this case, the molten metal of the matrix metal can be satisfactorily penetrated into the molded body. Thus, according to one particular feature of the invention, the amount of the particular metal in the compact is set at 2% or more by weight to reinforcement,
The amount of the fine pieces of the specific metal fluoride in the molded body is set to 0.03% or more, preferably 0.05% or more in terms of weight ratio to the reinforcing material.
尚金属基複合材料の製造に於いては、強化材の成形体
に金属フッ化物の微細片が含まれていれば、金属フッ化
物の微細片が使用されない場合に比してマトリックス金
属が個々の強化材の間に良好に浸透した複合材料を製造
することができるが、金属フッ化物は例えばK2ZrF6、K2
TiF6、KAlF4、K3AlF6、K2AlF5・H2O、CsAlF4、CsAlF5・
H2Oの如く、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類
金属の如き電気的に正の元素と結合したTi、Zr、Hf、
V、Nb、Taの如き遷移金属又はAlを含むフッ化物である
ことが好ましく、特にマトリックス金属がAl、Mg、Al合
金、及びMg合金よりなる群より選択された金属であり、
強化材と共に使用される金属がNi、Fe、Co、Cr、Mn、C
u、Ag、Si、Mg、Al、Zn、Sn、Pb、Ti、Nb及びこれらの
合金よりなる群より選択された金属である場合には、後
述の実施例に示されている如くK2ZrF6、KAlF4、K2Ti
F6、CsAlF4であることが好ましい。従って本発明に於い
て使用される金属フッ化物はK2ZrF6、KAlF4、K2TiF6、C
sAlF4よりなる群より選択された金属フッ化物である。In the production of the metal-based composite material, if the metal fluoride microparticles are contained in the molded body of the reinforcing material, the matrix metal becomes individual compared to the case where the metal fluoride microparticles are not used. While it is possible to produce a composite material that is well infiltrated between the reinforcements, metal fluorides can be produced, for example, K 2 ZrF 6 , K 2
TiF 6, KAlF 4, K 3 AlF 6, K 2 AlF 5 · H 2 O, CsAlF 4, CsAlF 5 ·
Ti, Zr, Hf, which is electrically combined with a positive element such as alkali metal, alkaline earth metal, rare earth metal like H 2 O,
V, Nb, is preferably a transition metal such as Ta or a fluoride containing Al, particularly a matrix metal is Al, Mg, Al alloy, and a metal selected from the group consisting of Mg alloy,
The metals used with the reinforcement are Ni, Fe, Co, Cr, Mn, C
u, Ag, Si, Mg, Al, Zn, Sn, Pb, Ti, Nb and in the case of a metal selected from the group consisting of these alloys, K 2 ZrF as shown in the examples below 6, KAlF 4, K 2 Ti
F 6 and CsAlF 4 are preferred. Therefore, the metal fluoride used in the present invention is K 2 ZrF 6 , KAlF 4 , K 2 TiF 6 , C 2
sAlF a metal fluoride selected from the group consisting of 4.
また金属基複合材料の製造に於いては、強化材の成形
体に金属が含まれていれば、金属が使用されない場合に
比してマトリックス金属が個々の強化材の間に良好に浸
透した複合材料を製造することができるが、成形体中に
上記特定の金属フッ化物の微細片が使用される場合に
は、成形体に含まれる金属は後述の実施例に示されてい
る如くNi、Fe、Co、Cr、Mn、Cu、Ag、Si、Mg、Al、Zn、
Sn、Pb、Ti、Nb及びこれらの合金よりなる群より選択さ
れた金属であることが好ましい。従って本発明に於いて
使用される金属はNi、Fe、Co、Cr、Mn、Cu、Ag、Si、M
g、Al、Zn、Sn、Pb、Ti、Nb及びこれらの合金よりなる
群より選択された金属である。In the production of metal-based composite materials, if the metal is contained in the molded product of the reinforcing material, the composite in which the matrix metal permeates between the individual reinforcing materials better than when no metal is used. Although the material can be manufactured, when the fine pieces of the specific metal fluoride are used in the compact, the metal contained in the compact is Ni, Fe as shown in Examples described later. , Co, Cr, Mn, Cu, Ag, Si, Mg, Al, Zn,
Preferably, the metal is selected from the group consisting of Sn, Pb, Ti, Nb and alloys thereof. Therefore, the metals used in the present invention are Ni, Fe, Co, Cr, Mn, Cu, Ag, Si, M
g, Al, Zn, Sn, Pb, Ti, Nb, and alloys thereof.
また本願発明者等が行った実験的研究の結果によれ
ば、成形体中の強化材、特定の金属、及び特定の金属フ
ッ化物の微細片の合計の体積率が低過ぎても逆に高過ぎ
てもマトリックス金属の溶湯を成形体中に良好に浸透さ
せることが困難になる。従って本発明の更に他の一つの
詳細な特徴によれば、成形体中の強化材、特定の金属、
及び特定の金属フッ化物の微細片の合計の体積率は5〜
80%、好ましくは6〜80%に設定される。Also, according to the results of the experimental research conducted by the inventors of the present application, the reinforcing material, the specific metal, and the specific volume fraction of the fine particles of the metal fluoride in the compact were too high even if the total volume fraction was too low. If it is too long, it becomes difficult to satisfactorily penetrate the molten metal of the matrix metal into the compact. Thus, according to yet another detailed feature of the present invention, the reinforcement in the compact, a particular metal,
And the total volume fraction of the fine pieces of the specific metal fluoride is 5 to 5.
It is set at 80%, preferably 6-80%.
また本願発明者等が行った実験的研究の結果によれ
ば、成形体中に含まれる特定の金属の体積率が高い値で
あってもマトリックス金属の溶湯を成形体中に良好に浸
透させることができるが、特定の金属の量が多くなれば
なる程強化材の体積率が相対的に低下し、またその種類
によってはマトリックス金属の組成が大きく変化するこ
とになる。従って本発明の更に他の一つの詳細な特徴に
よれば、成形体中の特定の金属の体積率は80%以下、好
ましくは75%以下に設定される。According to the results of an experimental study conducted by the inventors of the present application, even when the volume fraction of a specific metal contained in a molded product is a high value, it is possible to make the molten metal of the matrix metal penetrate well into the molded product. However, as the amount of the specific metal increases, the volume ratio of the reinforcing material relatively decreases, and depending on the type, the composition of the matrix metal greatly changes. Therefore, according to yet another detailed feature of the present invention, the volume fraction of the specific metal in the compact is set to 80% or less, preferably 75% or less.
また本発明の更に他の一つの詳細な特徴によれば、成
形体は所定の形状及び寸法を有し、その一部のみがマト
リックス金属の溶湯に浸漬される。かかる方法によれ
ば、マトリックス金属の溶湯を加圧したり所定の製品形
状を郭定するための鋳型等を使用することなく、所定の
形状及び寸法の複合材料を非常に高い歩留りにて能率よ
く且低廉に製造することができる。According to yet another particular feature of the invention, the shaped body has a predetermined shape and dimensions, only a part of which is immersed in the molten matrix metal. According to such a method, a composite material having a predetermined shape and dimensions can be efficiently produced at a very high yield without pressurizing the molten metal of the matrix metal or using a mold or the like for defining a predetermined product shape. It can be manufactured at low cost.
尚本発明の方法に於ては、成形体の予熱は不要である
が、マトリックス金属の溶湯に対する強化材及び特定の
金属の濡れ性を向上させるべく成形体を予熱する場合に
は、その温度は従来より採用されている温度よりも低い
ことが好ましい。また本発明に於ける特定の金属フッ化
物の微細片の形態は短繊維、ウイスカ、粉末の如き任意
の形態のものであってよい。In the method of the present invention, preheating of the compact is unnecessary, but when the compact is preheated in order to improve the wettability of the reinforcing metal and the specific metal with respect to the molten metal of the matrix metal, the temperature of the preform is increased. It is preferable that the temperature is lower than the temperature conventionally used. In the present invention, the form of the fine pieces of the specific metal fluoride may be any form such as short fibers, whiskers, and powder.
また本願出願人により本願と同日付にて出願された特
願昭63−108172号明細書には金属よりなる強化材の成形
体に金属フッ化物の微細片を混入する複合材料の製造方
法が、また特願昭63−108168号明細書には強化材の成形
体に金属の微細片及び金属酸化物の微細片を混入する複
合材料の製造方法が開示されている。Further, Japanese Patent Application No. 63-108172, filed on the same date as the present application by the applicant of the present application, discloses a method for producing a composite material in which metal fluoride fine pieces are mixed into a molded product of a reinforcing material made of metal, Japanese Patent Application No. 63-108168 discloses a method for producing a composite material in which fine metal pieces and fine metal oxide pieces are mixed into a molded product of a reinforcing material.
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例につい
て詳細に説明する。Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings with reference to the accompanying drawings.
実施例 1 平均粒径20μmのTiC粉末(0.3g)と、平均繊維径30
μm、平均繊維長1.5mmのNi繊維(2g)と、平均粒径20
μmのK2ZrF6粉末(0.003g)とを混合し、その混合物を
金型を用いて約120kg/cm2の圧力にて加圧することによ
り、第1図に示されている如く、10×30×5mmの寸法を
有する成形体10を形成した。尚この成形体のTiC粉末12
及びNi繊維14の体積率はそれぞれ約5%、約15%であ
り、TiC粉末に対するK2ZrF6粉末16の重量比は約0.1%で
あり、これらは実質的に互いに均一に混合された状態に
あった。Example 1 TiC powder (0.3 g) having an average particle diameter of 20 μm and an average fiber diameter of 30
μm, Ni fiber (2 g) with an average fiber length of 1.5 mm and an average particle size of 20
μm of K 2 ZrF 6 powder (0.003 g), and pressing the mixture with a mold at a pressure of about 120 kg / cm 2 , as shown in FIG. A molded body 10 having a size of 30 × 5 mm was formed. Incidentally, the TiC powder 12
And the volume ratio of the Ni fibers 14 is about 5% and about 15%, respectively, and the weight ratio of the K 2 ZrF 6 powder 16 to the TiC powder is about 0.1%, which are substantially uniformly mixed with each other. Was in
次いで第2図に示されている如く、各成形体を予熱す
ることなくその下端より約1/3の部分を750℃の純Alの溶
湯18中に約10秒間浸漬し、しかる後成形体を溶湯より取
出し、そのままの状態で溶湯を凝固させた。この場合溶
湯はそれが凝固するまで表面張力により成形体に付着し
た状態を維持し、実質的に成形体より滴り落ちることは
なかった。Then, as shown in FIG. 2, each preform was immersed for about 10 seconds in a pure Al melt 18 at 750 ° C. for about 10 seconds without preheating each compact without preheating. The melt was taken out of the melt and solidified as it was. In this case, the molten metal remained attached to the molded body due to surface tension until it solidified, and did not substantially drip from the molded body.
溶湯が完全に凝固し冷却した後、かくして得られた凝
固体の寸法を測定したところ、この凝固体は元の成形体
と実質的に同一の形状及び寸法を有していることが認め
られた。またこの凝固体を切断し、その断面を研磨して
光学顕微鏡にて観察したところ、成形体の溶湯に浸漬さ
れなかった部分を含む成形体全体にAlが過不足なく良好
に浸透しており、Ni繊維及びTiC粒子とAlとの密着状態
も良好である複合材料が形成されていることが確認され
た。After the molten metal was completely solidified and cooled, the dimensions of the solidified body thus obtained were measured, and it was confirmed that the solidified body had substantially the same shape and dimensions as the original compact. . In addition, when this solidified body was cut, its cross section was polished, and observed with an optical microscope, Al had penetrated well into the entire molded body including the portion of the molded body that was not immersed in the molten metal, It was confirmed that a composite material having good adhesion between Ni fibers and TiC particles and Al was formed.
また比較の目的で、K2ZrF6粉末が含まれていなかった
点を除きこの実施例に於て形成された成形体と同様の成
形体を形成し、その成形体を用いてこの実施例の場合と
同様の要領にて複合材料の製造を試みた。しかしその成
形体中には殆どAlの溶湯が浸透せず、実質的に複合材料
を製造することはできなかった。Further, for the purpose of comparison, a molded body similar to the molded body formed in this example was formed except that K 2 ZrF 6 powder was not included, and the molded body of this example was used by using the molded body. Production of a composite material was attempted in the same manner as in the case. However, almost no molten aluminum permeated into the molded body, and a composite material could not be produced substantially.
実施例 2 平均長さ2mmにチョッピングされた平均繊維径10μm
の炭素繊維(東レ株式会社製「トレカM40」)(0.14g)
と、平均繊維径20μm、平均繊維長1mmのCr繊維(2.1
g)と、平均粒径20μmのKAlF4粉末(0.3g)とを湿式混
合し、その混合物を金型を用いて約120kg/cm2の圧力に
て加圧することにより、10×30×5mmの寸法を有する成
形体を形成した。尚この成形体の炭素繊維及びCr繊維の
体積率はそれぞれ約5%、約20%であり、炭素繊維に対
するKAlF4粉末の重量比は約11%であり、これらは実質
的に互いに均一に混合された状態にあった。Example 2 Average fiber diameter 10 μm chopped to an average length of 2 mm
Carbon fiber (“Torayca M40” manufactured by Toray Industries, Inc.) (0.14g)
And a Cr fiber with an average fiber diameter of 20 μm and an average fiber length of 1 mm (2.1
g) and KAlF 4 powder (0.3 g) having an average particle size of 20 μm are wet-mixed, and the mixture is pressed at a pressure of about 120 kg / cm 2 using a mold to obtain a 10 × 30 × 5 mm A compact having dimensions was formed. The volume ratios of the carbon fiber and the Cr fiber of this compact were about 5% and about 20%, respectively, and the weight ratio of the KAlF 4 powder to the carbon fiber was about 11%, which were substantially uniformly mixed with each other. It was in the state that was done.
次いで成形体を予熱することなくその下端より約1/3
の部分を750℃のアルミニウム合金(JIS規格AC2A)の溶
湯中に約10秒間浸漬し、かかる後成形体を溶湯より取出
し、そのままの状態で溶湯を凝固させた。この場合溶湯
はそれが凝固するまで表面張力により成形体に付着した
状態を維持し、実質的に成形体より滴り落ちることはな
かった。Then about 1/3 from the lower end without preheating the compact
Was immersed in a melt of an aluminum alloy (JIS standard AC2A) at 750 ° C. for about 10 seconds, after which the molded body was taken out of the melt and solidified as it was. In this case, the molten metal remained attached to the molded body due to surface tension until it solidified, and did not substantially drip from the molded body.
溶湯が完全に凝固し冷却した後、かくして得られた凝
固体の寸法を測定したところ、この凝固体は元の成形体
と実質的に同一の形状及び寸法を有していることが認め
られた。またこの凝固体を切断し、その断面を研磨して
光学顕微鏡にて観察したところ、成形体の溶湯に浸漬さ
れなかった部分を含む成形体全体にアルミニウム合金が
過不足なく良好に浸透しており、炭素繊維及びCr繊維と
アルミニウム合金との密着状態も良好である複合材料が
形成されていることが確認された。After the molten metal was completely solidified and cooled, the dimensions of the solidified body thus obtained were measured, and it was confirmed that the solidified body had substantially the same shape and dimensions as the original compact. . In addition, when this solidified body was cut, its cross section was polished, and observed with an optical microscope, it was found that the aluminum alloy had penetrated well into the entire molded body including the portion of the molded body that was not immersed in the molten metal. Thus, it was confirmed that a composite material having good adhesion between the carbon fiber and the Cr fiber and the aluminum alloy was formed.
また比較の目的で、KAlF4粉末が含まれていなかった
点を除きこの実施例に於て形成された成形体と同様の成
形体を形成し、その成形体を用いてこの実施例の場合と
同様の要領にて複合材料の製造を試みた。しかしその成
形体中には殆どアルミニウム合金の溶湯が浸透せず、実
質的に複合材料を製造することはできなかった。Further, for the purpose of comparison, a molded body similar to the molded body formed in this example was formed except that KAlF 4 powder was not included, and the molded body was used as in this example. Production of a composite material was attempted in a similar manner. However, the molten aluminum alloy hardly penetrated into the compact, and a composite material could not be produced substantially.
実施例 3 平均繊維径1μm、平均繊維長150μmの炭化ケイ素
ウイスカ(85g)と、平均粒径40μmのNi−Cr粉末(115
g)と、平均粒径20μmのK2TiF6粉末(2.5g)とを混合
し、その混合物を金型を用いて約120kg/cm2の圧力にて
加圧することにより、第4図に示されている如く、直径
90mm、長さ40mmの寸法を有する円柱状の成形体20を形成
した。尚この成形体の炭化ケイ素ウイスカ22及びNi−Cr
粉末24の体積率はそれぞれ約10%、約10%であり、炭化
ケイ素ウイスカに対するK2TiF6粉末26の重量比は約3%
であり、これらは実質的に互いに均一に混合された状態
にあった。Example 3 Silicon carbide whiskers (85 g) having an average fiber diameter of 1 μm and an average fiber length of 150 μm, and Ni-Cr powder (115
g) and K 2 TiF 6 powder (2.5 g) having an average particle diameter of 20 μm are mixed, and the mixture is pressed using a mold at a pressure of about 120 kg / cm 2 , as shown in FIG. Diameter as
A cylindrical molded body 20 having dimensions of 90 mm and a length of 40 mm was formed. Incidentally, the silicon carbide whiskers 22 and Ni-Cr
The volume ratio of powder 24 is about 10% and about 10%, respectively, and the weight ratio of K 2 TiF 6 powder 26 to silicon carbide whisker is about 3%.
Which were in a substantially homogeneously mixed state with each other.
次いで成形体を約200℃に予熱し、しかる後その成形
体を約740℃のアルミニウム合金(JIS規格AC8A)の溶湯
28中に約15秒間浸漬し、しかる後成形体を溶湯より取出
し、そのままの状態で溶湯を凝固させた。この場合溶湯
はそれが凝固するまで表面張力により成形体に付着した
状態を維持し、実質的に成形体より滴り落ちることはな
かった。Next, the molded body is preheated to about 200 ° C, and then the molded body is melted at about 740 ° C with aluminum alloy (JIS standard AC8A).
28 for about 15 seconds, after which the molded body was taken out of the molten metal and solidified as it was. In this case, the molten metal remained attached to the molded body due to surface tension until it solidified, and did not substantially drip from the molded body.
溶湯が完全に凝固し冷却した後、かくして得られた凝
固体の寸法を測定したところ、この凝固体は元の成形体
と実質的に同一の形状及び寸法を有していることが認め
られた。またこの凝固体を切断し、その断面を研磨して
光学顕微鏡にて観察したところ、成形体全体にアルミニ
ウム合金が過不足なく良好に浸透しており、炭化ケイ素
ウイスカ及びNi−Cr粉末とアルミニウム合金との密着状
態も良好である複合材料が形成されていることが確認さ
れた。After the molten metal was completely solidified and cooled, the dimensions of the solidified body thus obtained were measured, and it was confirmed that the solidified body had substantially the same shape and dimensions as the original compact. . When the solidified body was cut, the cross section thereof was polished and observed with an optical microscope. The aluminum alloy had penetrated well into the entire formed body without excess or shortage, and the silicon carbide whisker and Ni-Cr powder and aluminum alloy It was confirmed that a composite material having a good adhesion state with the composite material was formed.
また比較の目的で、K2TiF6粉末が含まれていなかった
点を除きこの実施例に於て形成された成形体と同様の成
形体を形成し、その成形体を用いてこの実施例の場合と
同様の要領にて複合材料の製造を試みた。しかしその成
形体中には殆どアルミニウム合金の溶湯が浸透せず、実
質的に複合材料を製造することはできなかった。Further, for the purpose of comparison, a molded body similar to the molded body formed in this example was formed except that K 2 TiF 6 powder was not contained, and the molded body of this example was used by using the molded body. Production of a composite material was attempted in the same manner as in the case. However, the molten aluminum alloy hardly penetrated into the compact, and a composite material could not be produced substantially.
実施例 4 厚さ0.1μmにてB4Cが蒸着された平均繊維径3μm、
平均繊維長1mmのアルミナ繊維(0.25g)と、平均粒径40
μmの純Al粉末(2.7g)と、平均粒径30μmのK2Zr6粉
末(0.075g)とを混合し、その混合物を金型を用いて約
100kg/cm2の圧力にて加圧することにより、10×30×5mm
の寸法を有する成形体を形成した。尚この成形体のアル
ミナ繊維及び純Al粉末の体積率はそれぞれ約5%、約20
%であり、アルミナ繊維に対するK2Zr6粉末の重量比は
約30%であり、これらは実質的に互いに均一に混合され
た状態にあった。Example 4 An average fiber diameter of 3 μm in which B 4 C was deposited at a thickness of 0.1 μm,
Alumina fiber with average fiber length 1mm (0.25g) and average particle size 40
μm pure Al powder (2.7 g) and K 2 Zr 6 powder (0.075 g) having an average particle size of 30 μm were mixed, and the mixture was mixed using a mold.
10 × 30 × 5mm by pressing at a pressure of 100kg / cm 2
A molded article having the following dimensions was formed. The volume ratios of the alumina fiber and the pure Al powder in this compact were about 5% and about 20%, respectively.
%, And the weight ratio of K 2 Zr 6 powder to alumina fiber was about 30%, which were substantially homogeneously mixed with each other.
次いで成形体を予熱することなく約780℃の純Mgの溶
湯中に約5秒間浸漬し、しかる後成形体を溶湯より取出
し、そのままの状態で溶湯を凝固させた。この場合溶湯
はそれが凝固するまで表面張力により成形体に付着した
状態を維持し、実質的に成形体より滴り落ちることはな
かった。Next, the molded body was immersed in a pure Mg melt at about 780 ° C. for about 5 seconds without preheating, and then the molded body was taken out of the melt and solidified as it was. In this case, the molten metal remained attached to the molded body due to surface tension until it solidified, and did not substantially drip from the molded body.
溶湯が完全に凝固し冷却した後、かくして得られた凝
固体の寸法を測定したところ、この凝固体は元に成形体
と実質的に同一の形状及び寸法を有していることが認め
られた。またこの凝固体を切断し、その断面を研磨して
光学顕微鏡にて観察したところ、成形体全体にMgが過不
足なく良好に浸透しており、アルミナ繊維とMgとの密着
状態も良好である複合材料が形成されていることが確認
された。After the molten metal was completely solidified and cooled, the dimensions of the solidified body thus obtained were measured, and it was confirmed that this solidified body had substantially the same shape and dimensions as the original molded body . In addition, when this solidified body was cut, its cross section was polished, and observed with an optical microscope, Mg had penetrated well into the entire molded body without excess or shortage, and the adhesion state between the alumina fiber and Mg was good. It was confirmed that a composite material was formed.
また比較の目的で、K2Zr6粉末が含まれていなかった
点を除きこの実施例に於て形成された成形体と同様の成
形体を形成し、その成形体を用いてこの実施例の場合と
同様の要領にて複合材料の製造を試みた。しかしその成
形体中には殆どMg溶湯が浸透せず、実質的に複合材料を
製造することはできなかった。Further, for the purpose of comparison, a molded body similar to the molded body formed in this example was formed except that K 2 Zr 6 powder was not contained, and the molded body was used in this example. Production of a composite material was attempted in the same manner as in the case. However, almost no Mg melt permeated into the molded product, and a composite material could not be produced substantially.
実施例 5 平均繊維径0.5μm、平均繊維長100μmの炭化ケイ素
ウイスカ(4g)と、平均粒径40μmの純Ti粉末(5.4g)
と、平均粒径30μmのK2TiF6粉末(0.6g)とを混合し、
その混合物を水中に分散させ、該分散液に対し真空成形
を行なって、水分をある程度除去し、更に圧縮成形を行
なってその成形体を自然乾燥させることにより、20×10
×30mmの寸法を有する成形体を形成した。尚この成形体
の炭化ケイ素ウイスカ及び純Ti粉末の体積率はそれぞれ
約20%、約20%であり、炭化ケイ素ウイスカに対するK2
TiF6粉末の重量比は約15%であり、これらは実質的に互
いに均一に混合された状態にあった。Example 5 Silicon carbide whiskers (4 g) having an average fiber diameter of 0.5 μm and an average fiber length of 100 μm, and pure Ti powder (5.4 g) having an average particle diameter of 40 μm
And K 2 TiF 6 powder (0.6 g) having an average particle size of 30 μm,
The mixture was dispersed in water, the dispersion was vacuum-molded to remove water to some extent, and further compression-molded, and the compact was air-dried to give 20 × 10
A molded body having a size of × 30 mm was formed. Incidentally, respectively approximately 20% volume fraction of silicon carbide whiskers and pure Ti powder of the molded body is about 20%, K 2 for silicon carbide whiskers
The weight ratio of TiF 6 powder was about 15%, and they were substantially homogeneously mixed with each other.
次いで成形体を予熱することなく約650℃のアルミニ
ウム合金(JIS規格AC4C)の溶湯中に約10秒間浸漬し、
しかる後成形体を溶湯より取出し、そのままの状態で溶
湯を凝固させた。この場合溶湯はそれが凝固するまで表
面張力により成形体に付着した状態を維持し、実質的に
成形体より滴り落ちることはなかった。Next, the molded body is immersed in a molten aluminum alloy (JIS standard AC4C) at about 650 ° C for about 10 seconds without preheating,
Thereafter, the molded body was taken out of the molten metal, and the molten metal was solidified as it was. In this case, the molten metal remained attached to the molded body due to surface tension until it solidified, and did not substantially drip from the molded body.
溶湯が完全に凝固し冷却した後、かくして得られた凝
固体の寸法を測定したところ、この凝固体は元の成形体
と実質的に同一の形状及び寸法を有していることが認め
られた。またこの凝固体を切断し、その断面を研磨して
光学顕微鏡にて観察したところ、成形体全体にアルミニ
ウム合金が過不足なく良好に浸透しており、炭化ケイ素
ウイスカとアルミニウム合金との密着状態も良好である
複合材料が形成されていることが確認された。After the molten metal was completely solidified and cooled, the dimensions of the solidified body thus obtained were measured, and it was confirmed that the solidified body had substantially the same shape and dimensions as the original compact. . Also, when the solidified body was cut, its cross section was polished, and observed with an optical microscope, the aluminum alloy had penetrated well into the entire molded body without excess or shortage, and the adhesion between the silicon carbide whiskers and the aluminum alloy was also observed. It was confirmed that a good composite material was formed.
また比較の目的で、K2TiF6粉末が含まれていなかった
点を除きこの実施例に於て形成された成形体と同様の成
形体を形成し、その成形体を用いてこの実施例の場合と
同様の要領にて複合材料の製造を試みた。しかしその成
形体中には殆どアルミニウム合金の溶湯が浸透せず、実
質的に複合材料を製造することはできなかった。Further, for the purpose of comparison, a molded body similar to the molded body formed in this example was formed except that K 2 TiF 6 powder was not contained, and the molded body of this example was used by using the molded body. Production of a composite material was attempted in the same manner as in the case. However, the molten aluminum alloy hardly penetrated into the compact, and a composite material could not be produced substantially.
実施例 6 平均繊維径1μm、平均繊維長100μmの炭化ケイ素
ウイスカ(21g)と、平均繊維径15μm、平均繊維長1mm
のステンレス鋼(JIS規格SUS430)繊維(40g)と、KAlF
4粉末(5g)とを水に撹拌混合し、その混合物を吸引成
形して乾燥することにより、80×80×10mmの寸法を有
し、炭化ケイ素ウイスカとステンレス鋼繊維とKAlF4粉
末とよりなる成形体を形成した。尚この成形体の炭化ケ
イ素ウイスカ及びステンレス鋼繊維の体積率はそれぞれ
約10%、約8%であり、炭化ケイ素ウイスカに対するKA
lF4粉末の重量比は約24%であり、これらは実質的に互
いに均一に混合された状態にあった。Example 6 Silicon carbide whiskers (21 g) having an average fiber diameter of 1 μm and an average fiber length of 100 μm, an average fiber diameter of 15 μm, and an average fiber length of 1 mm
Stainless steel (JIS standard SUS430) fiber (40g) and KAlF
4 powder (5g) and water are stirred and mixed, and the mixture is suction molded and dried to have dimensions of 80 × 80 × 10mm, consisting of silicon carbide whisker, stainless steel fiber and KAlF 4 powder A compact was formed. The volume ratios of the silicon carbide whiskers and the stainless steel fibers of this molded product were about 10% and about 8%, respectively.
lF 4 powder weight ratio is about 24%, which was substantially a state of being homogeneously mixed with one another.
次いで成形体を約300℃に予熱し、しかる後その成形
体を金型の底に厚入によって固定し、金型内に約700℃
のアルミニウム合金(JIS規格AC4C)の溶湯を注湯し、
しかる後溶湯を加圧することなく凝固させた。Next, the molded body is preheated to about 300 ° C., and thereafter, the molded body is fixed to the bottom of the mold by thickening, and the molded body is heated to about 700 ° C. in the mold.
Pour molten aluminum alloy (JIS standard AC4C)
Thereafter, the melt was solidified without applying pressure.
溶湯が完全に凝固し冷却した後、かくして得られた凝
固体より元の成形体に対応する部分を切出し、それを切
断してその断面を研磨し光学顕微鏡にて観察したとこ
ろ、成形体全体にアルミニウム合金が過不足なく良好に
浸透しており、炭化ケイ素ウイスカ及びステンレス鋼繊
維とアルミニウム合金との密着状態も良好である複合材
料が形成されていることが確認された。After the molten metal was completely solidified and cooled, the part corresponding to the original molded body was cut out from the solidified body thus obtained, cut and polished, and its cross section was polished and observed with an optical microscope. It was confirmed that the aluminum alloy was well penetrated without excess and deficiency, and that a composite material having a good adhesion between the silicon carbide whisker and the stainless steel fiber and the aluminum alloy was formed.
また比較の目的で、KAlF4粉末が含まれていなかった
点を除きこの実施例に於て形成された成形体と同様の成
形体を形成し、その成形体を用いてこの実施例の場合と
同様の要領にて複合材料の製造を試みた。しかしその成
形体中には殆どアルミニウム合金の溶湯が浸透せず、実
質的に複合材料を製造することはできなかった。Further, for the purpose of comparison, a molded body similar to the molded body formed in this example was formed except that KAlF 4 powder was not included, and the molded body was used as in this example. Production of a composite material was attempted in a similar manner. However, the molten aluminum alloy hardly penetrated into the compact, and a composite material could not be produced substantially.
実施例 7 厚さ約0.1μmにてNiが蒸着された平均繊維径1μ
m、平均繊維長150μmのSi3N4ウイスカ(3.5g)とK2Zr
F6粉末(0.4g)とを混合し、その混合物を金型を用いて
約150kg/cm2の圧力にて加圧することにより、外径85m
m、内径70mm、高さ4mmのリング上の成形体を形成した。
尚この成形体のSi3N4ウイスカの体積率はそれぞれ約15
%であり、Si3N4ウイスカに対するK2ZrF4粉末の重量比
は約11%であり、ウイスカとK2ZrF6粉末とは実質的に互
いに均一に混合された状態であった。Example 7 An average fiber diameter of 1 μm on which Ni was deposited at a thickness of about 0.1 μm
m, Si 3 N 4 whisker (3.5g) with average fiber length 150μm and K 2 Zr
Mixing the F 6 powder (0.4 g), by the mixture pressed at about 150 kg / cm 2 pressure using a mold, the outer diameter 85m
A molded body on a ring having a diameter of 70 mm, an inner diameter of 70 mm and a height of 4 mm was formed.
The volume fraction of Si 3 N 4 whiskers in this compact was about 15
%, The weight ratio of the K 2 ZrF 4 powder to the Si 3 N 4 whisker was about 11%, and the whisker and the K 2 ZrF 6 powder were substantially uniformly mixed with each other.
次いで成形体を200℃に予熱し、しかる後第5図に示
されている如くピストンを鋳造するための金型42のトッ
プリング溝部に対応する位置に成形体40を配置し、金型
内に約730℃のアルミニウム合金(JIS規格AC8A)の溶湯
を注湯し、該溶湯を実質的に加圧することなく凝固さ
せ、これにより第6図に示されている如きピストン粗材
44を形成した。Next, the compact is preheated to 200 ° C., and thereafter, the compact 40 is arranged at a position corresponding to the top ring groove of the mold 42 for casting a piston as shown in FIG. A melt of an aluminum alloy (JIS standard AC8A) at about 730 ° C. is poured, and the melt is solidified without substantially applying pressure, thereby obtaining a piston coarse material as shown in FIG.
44 formed.
次いでかくして形成されたピストン粗材を切断し、そ
の断面を研磨して光学顕微鏡にて観察した所、元の成形
体に対応する部分全体にアルミニウム合金が良好に浸透
しており、またかくして成形された複合材料の部分と他
のアルミニウム合金のみの部分との界面には空隙やアル
ミニウム合金の溶湯の酸化被膜の残存の如き欠陥は全く
認められなかった。Then, the piston coarse material thus formed was cut, the cross section thereof was polished and observed with an optical microscope, and it was found that the aluminum alloy had penetrated well into the entire portion corresponding to the original compact, and was thus formed again. No defects such as voids or residual oxide film of the molten aluminum alloy were observed at the interface between the composite material portion and the other aluminum alloy only portion.
実施例 8 平均粒径10μmのKAlF4粉末が懸濁されたNiめっき溶
中に、平均繊維径15μm、平均繊維長2mmの炭化ケイ素
繊維(日本カーボン株式会社製「ニカロン」を浸漬し、
各繊維の表面に厚さ10μmにてNiを無電解めっきした。
この場合Niめっき層中には体積率約5%にてKAlF4粉末
が分散されていた。Example 8 A silicon carbide fiber having an average fiber diameter of 15 μm and an average fiber length of 2 mm (“Nicalon” manufactured by Nippon Carbon Co., Ltd. was immersed in Ni plating solution in which KAlF 4 powder having an average particle diameter of 10 μm was suspended.
The surface of each fiber was electrolessly plated with Ni at a thickness of 10 μm.
In this case, the KAlF 4 powder was dispersed in the Ni plating layer at a volume ratio of about 5%.
次いでかくしてめっきされた炭化ケイ素繊維に対し真
空成形を行うことにより20×50×10mmの寸法を有する成
形体を形成した。尚この成形体のSiC繊維及びNiの体積
率はそれぞれ10%、40%であり、SiC繊維に対するKAlF4
粉末の重量比は約6%であった。Subsequently, the formed silicon carbide fiber was subjected to vacuum forming to form a formed body having a size of 20 × 50 × 10 mm. The volume ratios of the SiC fiber and Ni of this molded product were 10% and 40%, respectively, and KAlF 4
The weight ratio of the powder was about 6%.
次いで成形体を予熱することなく純Alの溶湯中に20秒
間浸漬し、しかる後成形体を溶湯より取出し、そのまま
の状態で溶湯を凝固させた。この場合溶湯はそれが凝固
するまで表面張力により成形体に付着した状態を維持
し、実質的に成形体をより滴り落ちることはなかった。Next, the molded body was immersed in the molten pure Al for 20 seconds without preheating, and then the molded body was taken out of the molten metal and solidified as it was. In this case, the molten metal remained attached to the compact due to surface tension until it solidified, and did not substantially drip off the compact.
溶湯が完全に凝固し冷却した後、かくして得られた凝
固体の寸法を測定したところ、この凝固体は元の成形体
と実質的に同一の形状及び寸法を有していることが認め
られた。またこの凝固体を切断し、その断面を研磨して
光学顕微鏡にて観察してところ、成形体全体にAlが過不
足なく良好に浸透しており、SiC繊維とAlとの密着状態
も良好である複合材料が形成されていることが確認され
た。After the molten metal was completely solidified and cooled, the dimensions of the solidified body thus obtained were measured, and it was confirmed that the solidified body had substantially the same shape and dimensions as the original compact. . In addition, when this solidified body was cut, its cross section was polished and observed with an optical microscope, Al had penetrated well into the entire molded body without excess or shortage, and the adhesion between the SiC fiber and Al was good. It was confirmed that a certain composite material was formed.
また比較の目的で、繊維がNiにてめっきされておら
ず、またKAlF4粉末が含まれていなかった点を除きこの
実施例に於て形成された成形体と同様の成形体を形成
し、その成形体を用いてこの実施例の場合と同様の要領
にて複合材料の製造を試みた。しかしその成形体中には
殆どAlの溶湯が浸透せず、実質的に複合材料を製造する
ことはできなかった。Also, for the purpose of comparison, a molded article similar to the molded article formed in this example was formed except that the fiber was not plated with Ni, and that KAlF 4 powder was not included, Using the molded body, an attempt was made to manufacture a composite material in the same manner as in this example. However, almost no molten aluminum permeated into the molded body, and a composite material could not be produced substantially.
尚上述の実施例3〜6に於て、成形体をマトリックス
金属の溶湯中に実質的に下端より1/3の部分のみを浸漬
することによっても複合状態が良好な複合材料を製造す
ることができた。また成形体の予熱が行われた上述の各
実施例に於て、成形体の予熱が行われない場合にも複合
状態が良好な複合材料を製造することができた。更に上
述の実施例1〜6の比較例の成形体を用いて良好な複合
材料を製造するためには、マトリックス金属の溶湯を50
0〜1000kg/cm2の高い圧力に加圧することが必要である
ことが認められた。In Examples 3 to 6 described above, it is possible to produce a composite material having a good composite state by immersing the molded body substantially only in the third part from the lower end in the molten metal of the matrix metal. did it. Further, in each of the above-mentioned examples in which the preform was preheated, a composite material having a good composite state could be produced even when the preform was not preheated. Further, in order to produce a good composite material using the molded articles of the comparative examples of Examples 1 to 6 described above, it
It was found necessary to pressurize to a high pressure of 0-1000 kg / cm 2 .
また具体的な実施例としては示されていないが、CsAl
F4も好適な金属フッ化物であることが判っている。Although not shown as a specific example, CsAl
It has been found that F 4 is also preferred metal fluoride.
以上に於ては本発明を種々の実施例について詳細に説
明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能で
あることは当業者にとってあらかであろう。Although the present invention has been described in detail with reference to various embodiments, the present invention is not limited to these embodiments, and various other embodiments are possible within the scope of the present invention. Some will be apparent to those skilled in the art.
第1図は強化材としてのTiC粉末と、Ni繊維とK2ZrF6粉
末とよりなる成形体を示す斜視図、第2図は第1図に示
された成形体がマトリックス金属の溶湯中に部分的に浸
漬された状態を示す解図、第3図は強化材としての炭化
ケイ素ウイスカとNi−Cr粉末とK2TiF6粉末とよりなる円
柱状の成形体を示す斜視図、第4図は第3図に示された
成形体がマトリックス金属の溶湯中に浸漬された状態を
示す解図、第5図及び第6図は本発明の方法に従ってピ
ストン粗材を製造する工程を示す解図である。 10…成形体,12…TiC粉末,14…Ni繊維,16…K2ZrF6,18…
純Alの溶湯,20…成形体,22…炭化ケイ素ウイスカ,24…N
i−Cr合金粉末,26…K2TiF6粉末,28…アルミニウム合金
の溶湯,40…成形体,42…金型,44…ピストン粗材FIG. 1 is a perspective view showing a compact made of TiC powder as a reinforcing material, Ni fiber and K 2 ZrF 6 powder, and FIG. 2 is a diagram showing the compact shown in FIG. FIG. 3 is an exploded view showing a partially immersed state, FIG. 3 is a perspective view showing a columnar compact made of silicon carbide whisker as a reinforcing material, Ni—Cr powder and K 2 TiF 6 powder, FIG. FIG. 3 is an illustrative view showing a state in which the molded body shown in FIG. 3 is immersed in a molten metal of a matrix metal, and FIGS. 5 and 6 are illustrative views showing steps of manufacturing a piston coarse material according to the method of the present invention. It is. 10… compact, 12… TiC powder, 14… Ni fiber, 16… K 2 ZrF 6 , 18…
Melt of pure Al, 20 ... compact, 22 ... silicon carbide whisker, 24 ... N
i-Cr alloy powder, 26… K 2 TiF 6 powder, 28… Molten aluminum alloy, 40… Mold, 42… Mold, 44… Piston coarse material
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森川 隆 愛知県豊田市トヨタ町1番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 田中 淳夫 愛知県豊田市トヨタ町1番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 久保 雅洋 愛知県豊田市トヨタ町1番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 額見 哲也 愛知県豊田市トヨタ町1番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭48−311(JP,A) 特開 昭49−42504(JP,A) 特開 昭61−210137(JP,A) 特表 昭59−500973(JP,A) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Takashi Morikawa 1 Toyota Town, Toyota City, Aichi Prefecture Inside Toyota Motor Corporation (72) Inventor Atsushi Tanaka 1 Toyota Town Toyota City, Aichi Prefecture Inside Toyota Motor Corporation ( 72) Inventor Masahiro Kubo 1 Toyota Town, Toyota City, Aichi Prefecture, Toyota Motor Corporation (72) Inventor Tetsuya Nomi 1 Toyota Town, Toyota City, Aichi Prefecture, Toyota Motor Corporation (56) References JP 48-311 (JP, A) JP-A-49-42504 (JP, A) JP-A-61-210137 (JP, A)
Claims (2)
カ若しくは粒子の形態をなす強化材と、Ni、Fe、Co、C
r、Mn、Cu、Ag、Si、Mg、Al、Zn、Sn、Pb、Ti、Nb及び
これらを主成分とする合金よりなる群より選択された金
属の微細片と、K2ZrF6、KAlF4、K2TiF6、CsAlF4よりな
る群より選択された金属フッ化物の微細片とを含みこれ
らが実質的に均一に混合された成形体を形成し、前記成
形体の少くとも一部をAl、Mg、Al合金、及びMg合金より
なる群より選択されたマトリックス金属の溶湯に接触さ
せ、前記溶湯を実質的に加圧することなく前記成形体中
に浸透させる金属基複合材料の製造方法。1. A reinforcing material made of an inorganic substance other than metal and in the form of short fibers, whiskers or particles, and Ni, Fe, Co, C
r, Mn, Cu, Ag, Si, Mg, Al, Zn, Sn, Pb, Ti, Nb and fine pieces of metal selected from the group consisting of alloys containing these as main components, and K 2 ZrF 6 , KAlF 4, K 2 TiF 6, and a fine piece of metal fluoride selected from the group consisting of CsAlF 4 these form a substantially homogeneously mixed molded body, the at least a portion of the green body A method for producing a metal matrix composite material in which a molten metal of a matrix metal selected from the group consisting of Al, Mg, an Al alloy, and a Mg alloy is brought into contact with the molten metal, and the molten metal is penetrated into the molded body without substantially applying pressure.
l、Zn、Sn、Pb、Ti、Nb及びこれらを主成分とする合金
よりなる群より選択された金属にて被覆された金属以外
の無機質よりなり短繊維、ウイスカ若しくは粒子の形態
をなす強化材と、K2ZrF6、KAlF4、K2TiF6、CsAlF4より
なる群より選択された金属フッ化物の微細片とを含みこ
れらが実質的に均一に混合された成形体を形成し、前記
成形体の少くとも一部をAl、Mg、Al合金、及びMg合金よ
りなる群より選択されたマトリックス金属の溶湯に接触
させ、前記溶湯を実質的に加圧することなく前記成形体
中に浸透させる金属基複合材料の製造方法。2. Ni, Fe, Co, Cr, Mn, Cu, Ag, Si, Mg, A
l, Zn, Sn, Pb, Ti, Nb and reinforcing materials in the form of short fibers, whiskers or particles made of inorganic materials other than metals coated with a metal selected from the group consisting of alloys containing these as main components And, K 2 ZrF 6 , KAlF 4 , K 2 TiF 6 , comprising a fine piece of metal fluoride selected from the group consisting of CsAlF 4 to form a molded body substantially uniformly mixed with them, At least a part of the compact is contacted with a molten metal of a matrix metal selected from the group consisting of Al, Mg, Al alloy, and Mg alloy, and the molten metal is penetrated into the compact without substantially applying pressure. A method for producing a metal matrix composite material.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63108173A JP2909546B2 (en) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | Manufacturing method of metal matrix composite material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63108173A JP2909546B2 (en) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | Manufacturing method of metal matrix composite material |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01279721A JPH01279721A (en) | 1989-11-10 |
JP2909546B2 true JP2909546B2 (en) | 1999-06-23 |
Family
ID=14477838
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63108173A Expired - Fee Related JP2909546B2 (en) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | Manufacturing method of metal matrix composite material |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2909546B2 (en) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2792192B2 (en) * | 1990-04-10 | 1998-08-27 | トヨタ自動車株式会社 | Method for producing titania whisker reinforced Al-based composite material |
JP3500911B2 (en) * | 1997-05-28 | 2004-02-23 | スズキ株式会社 | Method for producing Mg-based composite material or Mg alloy-based composite material |
US6247519B1 (en) * | 1999-07-19 | 2001-06-19 | Her Majesty The Queen In Right Of Canada, As Represented By The Minister Of Natural Resources | Preform for magnesium metal matrix composites |
JP3530792B2 (en) | 1999-12-24 | 2004-05-24 | トーカロ株式会社 | Metal-based composite material and method for producing the same |
US6599466B1 (en) | 2002-01-16 | 2003-07-29 | Adma Products, Inc. | Manufacture of lightweight metal matrix composites with controlled structure |
US6635357B2 (en) * | 2002-02-28 | 2003-10-21 | Vladimir S. Moxson | Bulletproof lightweight metal matrix macrocomposites with controlled structure and manufacture the same |
WO2006003773A1 (en) * | 2004-07-06 | 2006-01-12 | Mitsubishi Corporation | Fine carbon fiber-metal composite material and method for production thereof |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5133484B2 (en) * | 1972-08-30 | 1976-09-20 | ||
JPS61210137A (en) * | 1985-03-15 | 1986-09-18 | Toshiba Corp | Manufacture of silicon nitride fiber frinforced metal |
-
1988
- 1988-04-30 JP JP63108173A patent/JP2909546B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH01279721A (en) | 1989-11-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU624416B2 (en) | A method of surface bonding materials together by use of a metal matrix composite, and products produced thereby | |
FI89015B (en) | FOERFARANDE FOER FRAMSTAELLNING AV EN METALLMATRISKOMPOSIT | |
AU649561B2 (en) | Macrocomposite articles | |
CA1325706C (en) | Process for obtaining a metallurgical bond between a metal material, or a composite material having a metal matrix, and a metal casting or a metal-alloy casting | |
JP2905522B2 (en) | Thermoforming method of metal matrix composite | |
NO177417B (en) | Process for manufacturing a metal matrix composite | |
JP2909546B2 (en) | Manufacturing method of metal matrix composite material | |
NO176391B (en) | Process for manufacturing a metal matrix composite | |
US20060021728A1 (en) | Method and device for producing a reinforced component by thixoforming | |
US5295528A (en) | Centrifugal casting of reinforced articles | |
JP2909545B2 (en) | Manufacturing method of metal matrix composite material | |
JP2576188B2 (en) | Manufacturing method of metal matrix composite material | |
JPH04304333A (en) | Composite material made by using aluminum or its alloy as matrix and method for improving the wetting of the reinforcement with the matrix and the bonding between them | |
JP2576187B2 (en) | Manufacturing method of metal matrix composite material | |
JP2541298B2 (en) | Manufacturing method of metal matrix composite material | |
JPH07100834B2 (en) | Manufacturing method of metal matrix composite material | |
JP2576186B2 (en) | Manufacturing method of metal matrix composite material | |
US5697421A (en) | Infrared pressureless infiltration of composites | |
JPH02101127A (en) | Manufacture of metal matrix composite | |
JPH01279719A (en) | Manufacture of metal-based composite material | |
JPH024935A (en) | Manufacture of metal matrix composite | |
JP3605571B2 (en) | Metal matrix composite material treated with noble metal element and method for producing the same | |
JPH01306533A (en) | Production of composite material of intermetallic compound | |
JPH02254128A (en) | Manufacture of metal-matrix composite material | |
JPH0636983B2 (en) | Method for manufacturing partial composite member |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |