JP2904727B2

JP2904727B2 - クラッド材

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Publication number: JP2904727B2
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Inventors: 彰高安
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Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、Ｆｅ系もしくはＣ
ｕ系のベース金属に対し、耐食性金属被覆層がシーム溶
接により接合されたクラッド材に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、Ｆｅ系ないしＣｕ系のベース金属
に、ＴｉやＺｒ等の耐食性金属被覆層を接合する方法と
しては、ベース金属板の表面に耐食性金属板を重ね合わ
せ、その上に配置された火薬の爆発力を利用して両者を
圧接する爆発圧接法、互いに積層されたベース金属板と
耐食性金属板とを圧延ロールにより圧延して両者を接合
する圧延法、さらにはスポット溶接を利用する方法等、
各種のものが実施ないし提案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記従来の方法におい
ては次のような問題点がある。 (1)爆発圧接法では、火薬の爆発に伴い騒音が発生する
ので、実施場所の制約を受けるケースが多い。また、製
造できるクラッド材の寸法や形状に制約が多く、製造コ
ストも割り高である欠点がある。さらに、薄板状のクラ
ッド材の製造には不向きであり、そのような薄板状のも
のを得るためには厚板を爆発圧接後、さらに圧延を施す
必要があるなど、工数が増大する難点がある。 (2)圧延法では、製造できるクラッド材が板状のものに
限られるほか、大掛かりな圧延設備が必要なので設備費
用が高くつく欠点がある。また、曲面を有するベース金
属に被覆を行うことができないなど、ベース金属の形状
に対する融通性に欠ける難点がある。さらに、圧延のみ
では爆発圧接法等に比べると接合力が不足しがちで、圧
延後の拡散熱処理が必要となる場合も多く、工数及びコ
ストが増大しやすい難点がある。 (3)スポット溶接を用いた方法では、散点状のスポット
溶接部を多数形成しなければならないため、接合に手間
がかかる。また、点接合であるため接合力が不足しやす
く、さらにはベース金属と耐食性金属被覆との間のシー
ル性を得にくい難点がある。

【０００４】本発明の課題は、シーム溶接を用いて簡便
に製造され、しかも接合強度に優れたクラッド材を提供
することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段、作用及び効果】本発明の
請求項１に係るクラッド材は、上述の課題を解決するた
めに下記のように構成されることを特徴とする。すなわ
ち、Ｆｅ又はＦｅ合金で構成されるＦｅ系ベース金属層
に対し、Ｎｉ系金属層が積層され、さらに、そのＮｉ系
金属層に対し、Ｆｅ系ベース金属層とは反対側から金属
網が積層される。そして、Ｎｉ系金属層と反対側におい
て、金属網と接して耐食性金属被覆層が配置され、それ
らＦｅ系ベース金属層、Ｎｉ系金属層、金属網及び耐食
性金属被覆層が、ローラ電極により線状もしくは面状に
形成されたシーム溶接部によって結合される。耐食性金
属被覆層はＴｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれかを
主成分とする金属、もしくはステンレス鋼により構成さ
れる。これにより、耐食性金属被覆層とベース金属層と
が強固に結合されたクラッド材が実現される。なお、Ｆ
ｅ系ベース金属層は、例えば炭素鋼、ステンレス鋼、及
びその他の合金鋼により構成することができる。

【０００６】上述の構成のクラッド材は、ベース金属層
に対し、Ｎｉ系金属層、金属網、耐食性金属被覆層をこ
の順序で積層し、その積層方向においてローラ電極によ
り加圧力を加えて通電することにより積層体を抵抗発熱
させ、さらにその状態でローラ電極を積層体に対し相対
的に回転させてシーム溶接部を形成することにより製造
することができる。この場合、積層体を複数のローラ電
極の間に挟み付けて通電することができる。一方、ロー
ラ電極により積層体を挟まずにシーム溶接を行う方法、
例えば耐食性金属被覆層側にローラ電極を配置し、これ
に対応して別のローラ電極を同じ側に配置するととも
に、一方のローラ電極側から少なくとも耐食性金属被覆
層、金属網及びＮｉ系金属層を貫き、その積層面に沿っ
て横方向へ曲がった後、再び各層を上記とは逆順に貫い
て他方のローラ電極側へ抜ける通電経路を形成して溶接
を行う、いわゆるシリーズシーム溶接法等を用いること
もできる。なお、通電電流は交流電流及び直流電流のい
ずれを用いてもよい。

【０００７】金属網は網目が形成されていることから通
電断面積が小さく、また隣接するＮｉ系金属層及び耐食
性金属被覆層との接触面積も小さいので、抵抗発熱はそ
の近傍で特に大きくなる。そして高温となった金属網
は、ローラ電極による加圧力によって上記発熱により軟
化した耐食性金属被覆層及びベース金属層の少なくとも
一方へ食い込んで、その食込効果あるいは金属網の凹凸
による接合延べ面積の増加等に基づいて、耐食性金属被
覆層とベース金属層との間の結合力が高められるものと
推測される。

【０００８】また、Ｎｉ系金属層は、下記のような機能
のうちの少なくともいずれかを有するものと推測され
る。 (1)抵抗発熱により少なくとも自身の一部が溶融するこ
とにより、あるいはベース金属層ないし金属網の一部と
共に溶融することにより液相を発生させ、その液相が金
属網とベース金属層との接触部へ供給される。Ｎｉ及び
その合金は、ベース金属層を構成するＦｅ系材料との間
の濡れ性が良好であるため、生じた液相が一種のろう材
として作用し、金属網とベース金属層との間の結合力を
高める働きをする。また、生じた液相が金属網の網目に
も供給され、その網目において耐食性金属被覆層とベー
ス金属層とを、あるいは耐食性金属被覆層と金属網とを
接合するろう材の役割を果たす場合もありうる。 (2)仮に液相が生じない場合であっても、抵抗発熱によ
り少なくともその成分の一部が金属網及びベース金属層
へ、さらには網目を介して耐食性金属被覆層へ拡散・合
金化することにより、それらの間の結合力を高める働き
をする。

【０００９】Ｎｉ系金属層としては、抵抗発熱により流
動性及び濡れ性に優れた液相を生ずることから、Ｃｒ、
Ｂ、Ｓｉ、Ｃ、Ｐ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅの少なくとも１種を
含有するＮｉ合金、特に、Ｎｉを主成分とし、５〜１６
重量％のＣｒ、２〜４重量％のＢ、３．５〜５．５重量
％のＳｉ及び２〜５重量％のＦｅを含有する合金を好適
に使用することができる。

【００１０】こうして、上記金属網及びＮｉ系金属層の
働きにより、耐食性金属被覆層とベース金属層とが強固
に結合されたクラッド材が実現される。特にＮｉ系金属
層によるろう接効果あるいは拡散接合効果により、Ｎｉ
系金属層を使用せずにクラッド材を製造する場合と比較
してシーム溶接時の加圧力や溶接電流を低く抑えること
ができるので、例えば、ベース金属層や耐食性金属被覆
層の厚さが相当大きい場合でも、比較的小さな加圧力な
いし溶接電流により良好な接合状態を得ることができ
る。

【００１１】ここで、金属網を、溶接温度近傍において
耐食性金属被覆層よりも硬質の材質で構成すれば、上記
金属網の耐食性金属被覆層側への食込効果が大きくなる
ので、接合強度を一層高めることができる。また、金属
網及びその接触部における発熱により耐食性金属被覆層
が適度に軟化するようにその発熱量を調整することによ
り、金属網の耐食性金属被覆層への食込みが促進されて
金属網と耐食性金属被覆層との間の結合力をより強固な
ものとすることができる。また、金属網と耐食性金属被
覆層とを互いに親和性の優れた材質により構成すること
により、両者の間の接合強度を高めることができる。こ
の場合、「親和性が優れている」とは、例えば接合温度
近傍における相互拡散性が優れていること、あるいはそ
れらの一部が溶融して生じた液相との濡れ性に優れてい
ることを意味する。

【００１２】具体的な例として、金属網をＦｅ系材料を
主体に構成し、耐食性金属被覆層をＴｉ又はＺｒのいず
れかを主成分とする金属で構成する組合わせを例示する
ことができる。この場合は、両層の相互拡散による接合
効果と金属網の食込効果の双方において優れた結果が得
られる。金属網を構成するＦｅ系材料としては、各種ス
テンレス鋼（例えばＳＵＳ３０４合金等）が網表面に錆
を生じにくく、また比較的高い電気比抵抗を有して通電
時の発熱性に優れていることから好適に使用される。

【００１３】金属網の材質としては、Ｆｅ以外に、Ｎ
ｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とするものも使用すること
ができる。このような金属網は、耐食性金属被覆層がＮ
ｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれかを主成分とする金属、又はス
テンレス鋼により構成される場合に好適に使用すること
ができる。これらの材質の金属網は、シーム溶接時にそ
の一部が溶融して生じた液相が、上記材質の耐食性金属
被覆層との間の濡れ性に優れていることから、一種のろ
う接効果により良好な接合性を達成することが可能とな
る。

【００１４】Ｎｉ系金属層は、Ｎｉを主成分とする金属
箔を含むものとすることができる（請求項２）。金属箔
は熱伝導性が良好であり、シーム溶接部からの発熱を放
散させる一種の放熱板として機能し、耐食性金属被覆層
の接合面のうちシーム溶接が未完了の部分が酸化するこ
とを防止する効果が得られる。一方、Ｎｉ系金属層は、
ベース金属層上に形成されたメッキ層とすることもでき
る。メッキ層は、電解メッキ、無電解メッキ、さらには
蒸着、スパッタリング等の各種気相製膜法等により形成
することができる。また、Ｎｉ系金属層は、Ｎｉを主成
分とする金属の粉末層とすることもできる。その粉末層
の形成方法としては、金属粉末をフラックス等とともに
ペースト状に混練したものをベース金属層に塗布する方
法を例示することができる。また、金属粉末をベース金
属層上に溶射することにより、Ｎｉ系金属層を形成する
こともできる。

【００１５】次に、金属網を単一の材質で形成する場合
には、板厚方向に貫通する複数の切れ目が全面に千鳥状
に形成された金属板を、その切れ目の形成方向と交差す
る向きに変形させて、切れ目をその変形方向に開口する
ことにより網目が形成された金属網（以下、本明細書で
は、このような金属網を「金属ラス網」と称する）とす
ることができる（請求項３）。金属ラス網は、Ｆｅ、Ｎ
ｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする金属により構成する
ことができる。このような金属ラス網は製造が容易であ
り、クラッド材の製造コスト低減に効果的である。金属
ラス網はさらに具体的には、金属板の、各切れ目の形成
方向に関して両側の部分を、該金属板の板厚方向におい
て互いに逆向きに変形することにより、切れ目が開口さ
せられたものとすることができる。また、切れ目を形成
・開口させることにより得られた金属ラス網に対し、圧
延を施したものを使用することもできる。

【００１６】なお、金属網は、同一種類あるいは種類の
異なるものを複数枚積層して使用することも可能であ
る。

【００１７】上記クラッド材においては、金属網とＮｉ
系金属層を併用することにより、耐食性金属被覆層とベ
ース金属層との接合を行っていたが、金属網の介在のみ
により十分な接合力が確保できる場合には、Ｎｉ系金属
層を含まない構成とすることも可能である。その一例と
して、耐食性金属被覆層がＴｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎ
ｉのいずれかを主成分とする金属、又はステンレス鋼で
構成されるとともに、金属網は、その一部がＦｅを主成
分とする金属により構成されるか、あるいは全体もしく
は一部がＮｉ又はＣｕのいずれかを主成分とする金属で
構成される態様を挙げることができる（請求項４）。そ
して、金属網をＣｕを主成分とする金属で形成する場合
には、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｐの少なくとも１種を含有す
るＣｕ合金により構成することができる（請求項５）。
具体的にはＳｎを１〜２０重量％の範囲内で含有する合
金、より具体的には０．５重量％以下のＰをさらに含有
する合金により構成することができる。

【００１８】一方、金属網の一部をＦｅを主成分とする
金属により構成する場合の具体的な態様としては、Ｆｅ
を主成分とする材質の金属網と、Ｆｅ以外の金属を主成
分とする材質の金属網とが複数枚積層された多層構造網
を使用する態様を例示することができる。例えば、耐食
性金属被覆層側にＦｅを主成分とする材質の金属網が配
置され、Ｆｅ系ベース金属層側にＮｉ又はＣｕを主成分
とする材質の金属網が配置された２層構造の網、あるい
はＦｅを主成分とする材質の２枚の金属網の間にＮｉ又
はＣｕを主成分とする材質の金属網を配置した３層構造
の網を使用できる。

【００１９】また、Ｎｉ系金属層を含まない構成の別の
例として、耐食性金属被覆層をＴｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔ
ａ、Ｎｉのいずれかを主成分とする金属、又はステンレ
ス鋼により構成し、金属網を、その全体がＦｅ、Ｎｉ、
Ｃｕのいずれかを主成分とする金属により構成された金
属ラス網とする態様を例示することができる（請求項
６）。金属ラス網を使用することで、クラッド材の製造
コストを節約することができる。

【００２０】次に、請求項７に係るクラッド材は下記の
ように構成されることを特徴とする。すなわち、Ｆｅも
しくはＦｅ合金又はＣｕもしくはＣｕ合金で構成される
ベース金属層に対し、互いに材質の異なる２種以上の金
属線材を編み上げることにより形成された金属網が積層
される。また、その金属網と反対側において、前記金属
網と接するように耐食性金属被覆層が配置され、それら
ベース金属層、金属網及び耐食性金属被覆層が、ローラ
電極により線状もしくは面状に形成されたシーム溶接部
により結合される。

【００２１】２種以上の金属線材を有する金属網を使用
することで、例えば次のような効果を得ることができ
る。 (1)電気比抵抗の互いに異なる材質の金属線材を組合せ
ることにより、その材質の組み合わせに応じて金属網全
体の電気抵抗値を調整することが可能となる。例えば、
単一の材質では電気比抵抗が高すぎて発熱量が大きくな
り、金属網が溶融ないし飛散してしまったり、あるいは
耐食性金属被覆層ないしベース金属層が軟化し過ぎて金
属網がそのいずれかに埋没してしまい、金属網の食込み
に基づく耐食性金属被覆層とベース金属層との結合力が
低下してしまうケースが生じうる。そこで、複数の材質
を使用して金属網を構成することにより、電気比抵抗を
調整すれば上述のような現象が回避でき、良好な結合状
態を達成することができるようになる。 (2)例えば２種の金属線材で金属網を構成する場合に
は、一方を耐食性金属被覆層に対する親和性ないし食込
み性の高い材質で構成し、他方をベース金属層に対する
親和性ないし食込み性の高い材質で構成することで、両
者の間の接合強度を高めることができる。

【００２２】ここで、ベース金属層と金属網との間には
中間金属層を配置することもできる（請求項８）。この
場合、その中間金属層の材質は、ベース金属層及び金属
網の材質に応じて適宜選定することができ、例えばＦｅ
又はＦｅ合金により構成されるベース金属層（以下、Ｆ
ｅ系ベース金属層という）が使用される場合には、Ｎｉ
系あるいはＣｕ系金属層が使用できる。この場合、Ｎｉ
系又はＣｕ系金属層の形成態様及び作用については、請
求項１のクラッド材におけるＮｉ系金属層とほぼ同じで
あるので説明は省略する。また、Ｃｕ系のベース金属層
に適した中間金属層の材質と作用については後述する。

【００２３】耐食性金属被覆層は、具体的にはＴｉ、Ｚ
ｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれかを主成分とする金属、
又はステンレス鋼により構成することができる（請求項
１０）。また、金属網は、所定の方向に沿って互いにほ
ぼ平行に配列された多数の金属線材からなる第一の線材
の組と、これと交差する方向に沿って互いにほぼ平行に
配列され、かつ第一の線材の組とは異なる材質の多数の
金属線材からなる第二の線材の組とを含むものとして構
成することができる（請求項９）。

【００２４】Ｆｅ系のベース金属層が使用される場合に
は具体的に、上記第一及び第二の線材の組の少なくとも
一方を、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする金
属により構成することができる（請求項１１）。また、
さらに具体的には、第一の線材の組をステンレス鋼によ
り構成し、第二の線材の組をそれよりも電気比抵抗が小
さい材質で構成することができる。この場合、第二の線
材の組をＦｅ、Ｎｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする金
属により構成することができる。その一例として、第二
の線材の組を炭素鋼線で構成することができる。なお、
炭素鋼線の表面には亜鉛等による防食被覆が施されてい
てもよい。

【００２５】一方、Ｃｕ又はＣｕ合金で構成されるベー
ス金属層（以下、Ｃｕ系ベース金属層という）を使用す
る場合には、具体的に下記のように構成することができ
る。すなわち、Ｃｕ系ベース金属層に対し、それよりも
低融点の金属により構成される中間金属層が積層され
る。また、その中間金属層に対しＣｕ系ベース金属層と
は反対側から金属網が積層される。その金属網は、所定
の方向に沿って互いにほぼ平行に配列された多数の金属
線材からなる第一の線材の組と、これと交差する方向に
沿って互いにほぼ平行に配列され、かつ第一の線材の組
とは異なる材質の多数の金属線材からなる第二の線材の
組を有し、それら第一及び第二の線材の組の少なくとも
一方が、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする金
属により構成される。そして、その金属網に対して中間
金属層と反対側からは耐食性金属被覆層が積層され、そ
れらベース金属層、中間金属層、金属網及び耐食性金属
被覆層が、ローラ電極により線状もしくは面状に形成さ
れたシーム溶接部により互いに結合される（請求項１
２）。

【００２６】Ｃｕ系のベース金属層が使用される構成に
おいては、金属網を構成する２種の線材の組合せとし
て、具体的には、第一及び第二の線材の組の一方を耐食
性金属被覆層に対して親和性ないし食込み性の高い材質
で構成し、他方をＣｕ系ベース金属層に対して親和性の
高い材質で構成することで、両者の間の接合強度を高め
ることができる。ここで、ベース金属層に対して親和性
の高い材質のなかでも、中間金属層の溶融により発生し
た液相との濡れ性が良好な材質を選定することが望まし
い。そして、その中間金属層の材質として、Ｃｕ系ベー
ス金属層と上記金属網との両方に濡れ性が良好な材質を
選定することが望ましい。

【００２７】このように各層及び金属網の材質を選定す
ることで、下記のような効果が達成される。すなわち、
金属網は網目が形成されていることから通電断面積が小
さいので、抵抗発熱は金属網の近傍で大きくなる。そし
て金属網は、ローラ電極による加圧力によって少なくと
も耐食性金属被覆層側へ食い込むとともに、中間金属層
はその発熱によって少なくともその一部が溶融して液相
を生じ、それがろう材的に機能して金属網とベース金属
層とを融着させることにより、耐食性金属被覆層がベー
ス金属層に強固に接合されたクラッド材が形成される。
この液相は、金属網の網目を通って、その耐食性金属被
覆層との接触側にも回り込み、接合強度の向上に寄与す
る場合もある。

【００２８】また、Ｃｕ系ベース金属層が使用される構
成において中間金属層は、シーム溶接時の発熱に伴い十
分な量の液相が生ずるように、その融点が１０００℃以
下、望ましくは９５０℃以下の材質を使用するのがよ
い。一方、融点が７０℃以下の合金を使用すると、クラ
ッド材が使用される環境の温度が少し上昇しただけで中
間金属層が軟化し、ベース金属層と金属網との接合強度
が急速に低下することとなるので、それ以上の融点のも
のを使用するのがよく、より望ましくは融点が１００℃
以上のものを使用するのがよい。

【００２９】上記中間金属層は具体的には、Ｃｕないし
Ｃｕ合金との濡れ性に優れた金属ないし合金、例えば、
Ｐｂ、Ｓｎ、Ｚｎのうちの少なくとも１種を合計で５０
重量％以上含有するもので構成することができる（請求
項１３）。このうち、Ｐｂ−Ｓｎ系をベースとする合金
（例えば、各種ハンダ類）を特に好適に使用することが
できる。中間金属層を上述のような合金で構成すること
で、金属網とＣｕ系ベース金属層との間のろう接性が高
められ、接合強度がより優れたクラッド材を得ることが
できる。上述のような中間金属層をベース金属層上に形
成する方法としては、構成金属ないし合金の箔を使用す
る方法の他、溶融メッキ法や、合金粉末をフラックス等
とともにペースト状に混練したものをベース金属層表面
に塗布する方法等も採用することができる。なお、中間
金属層の融点を調整したり強度を高めるために、上記合
金にＩｎ、Ｇａ、Ｚｎ、Ａｇ及びＣｕのうちの１種以上
を添加することができる。

【００３０】一方、上記以外の合金では、下記のような
ものが中間金属層の構成材料として使用可能である。・Ａｇ及びＣｕを合計で５０重量％以上含有するもの。・Ｃｕを７０重量％以上、Ｐを３重量％以上含有するも
の。

【００３１】Ｃｕ系ベース金属層が使用される構成にお
いて耐食性金属被覆層が、Ｔｉ及びＺｒのいずれかを主
成分とする金属で構成される場合には、金属網を構成す
る線材の組の一方をステンレス鋼により、他方をＣｕを
主成分とする金属により構成することができる。上述の
ように構成することにより、耐食性金属被覆層は金属網
の発熱により適度に軟化し、ステンレス鋼線材部の食込
効果が促進されて接合力が高められる。

【００３２】一方、耐食性金属被覆層がＮｂ、Ｔａ、Ｎ
ｉのいずれかを主成分とする金属、又はステンレス鋼で
構成される場合には、金属網を構成する線材の組の一方
をＮｉを主成分とする金属により、他方をＣｕを主成分
とする金属により構成することが有効である。この場
合、Ｎｉを主成分とする線材の組は、シーム溶接時にそ
の一部が溶融して液相を生じ、その液相によるろう接効
果により耐食性金属被覆層と金属網との間の接合力が増
大する。

【００３３】次に、請求項１４以下のクラッド材は、金
属網を含まない構成を有するクラッド材に係るものであ
る。すなわち、耐食性金属被覆層の材質によっては、金
属網を用いなくとも、Ｎｉ系又はＣｕ系金属層のみで接
合強度の良好なシーム溶接部を形成できる場合がある。
請求項１４のクラッド材は、Ｆｅ系ベース金属層と、そ
のＦｅ系ベース金属層に積層されるＮｉ系又はＣｕ系金
属層と、Ｆｅ系ベース金属層とは反対側からＮｉ系又は
Ｃｕ系金属層に積層され、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉ、Ｚｒのい
ずれかを主成分とする金属、もしくはステンレス鋼によ
り構成される耐食性金属被覆層と、それらを互いに結合
するシーム溶接部とを含むことを特徴とする。この場
合、請求項１のクラッド材におけるＮｉ系金属層と同様
に、本項のクラッド材においてもそのＮｉ系金属層及び
Ｃｕ系金属層は、Ｎｉ又はＣｕを主成分とする金属箔と
したり、あるいはベース金属層上に形成されたメッキ層
とすること、さらには粉末層ないし溶射層とすることが
できる。

【００３４】上記構成においては、例えば耐食性金属被
覆層がＮｉを主成分とする金属、又はステンレス鋼によ
り構成される場合に、特に良好な接合強度が達成され
る。例えば耐食性金属被覆層を、Ｎｉを主成分とし、１
３〜３５重量％のＣｒと、３〜２５重量％のＦｅと、３
〜３５重量％のＭｏとを含有するＮｉ合金（例えば商標
名ハステロイ、請求項１５）、あるいはＮｉを主成分と
し、１３〜３０重量％のＣｒと３〜３５重量％のＦｅと
を含有するＮｉ合金（例えば商標名インコネル）等で構
成することにより、耐薬品性及び高温耐食性が特に優れ
たクラッド材を得ることができる。

【００３５】Ｎｉ系金属層を使用する場合は、これをＣ
ｒ、Ｂ、Ｓｉ、Ｃ、Ｐ、Ｍｏ、Ｗ、Ｆｅの少なくとも１
種を含有するＮｉ合金、特にＮｉを主成分とし、５〜１
６重量％のＣｒ、２〜４重量％のＢ、３．５〜５．５重
量％のＳｉ及び２〜５重量％のＦｅを含有する合金で構
成することができる（請求項１６）。このような合金で
構成されたＮｉ系金属層は、抵抗発熱時に溶融して流動
性及び濡れ性に優れた液相を生ずるので、接合強度に優
れたクラッド材を得ることができる。

【００３６】一方、Ｃｕ系金属層を使用する場合は、こ
れをＺｎ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｐの少なくとも１種を含有する
Ｃｕ合金で構成することにより、接合強度の優れたクラ
ッド材を得ることができる（請求項１７）。この場合、
Ｃｕ系金属層は、具体的には次のようなＣｕ合金で構成
することができる。・Ｚｎを２０〜５０重量％の範囲内で含有する合金（例
えば真鍮等）。・Ｚｎを３〜３０重量％、Ｎｉを５〜４０重量％（ただ
し、ＺｎとＮｉの合計含有量は５０重量％を超えない）
の範囲内で含有する合金（例えば洋白等）。

【００３７】以上説明した本発明の各クラッド材のう
ち、Ｆｅ系ベース金属層を有するものについては、例え
ば次のような機器ないし構造物に好適に使用することが
できる。・蒸留塔、反応器、反応塔、反応槽、薬品貯留槽、攪拌
槽、高圧ガスタワー、ヘッドタンク、セパレータ等の各
種塔槽類の内面ライニング。・熱交換器の内面被覆。特に、管板部の被覆。・タンクローリーの内面被覆。・真空蒸発缶の内面被覆。

【００３８】また、Ｃｕ系ベース金属層を有するクラッ
ド材は、例えば電気メッキや各種電解処理等に使用され
る電極あるいはブスバー等に好適に使用することができ
る。

【００３９】なお、以上述べたクラッド材構成のすべて
において、耐食性金属被覆層は、ベース金属層の一方の
側のみでなく、他方の側にも同様の態様で接合すること
ができる。さらに、ベース金属層の両面で耐食性金属被
覆層の材質ないし接合様態を異ならせることも可能であ
る。

【００４０】

【発明の実施の形態】以下、本発明のいくつかの実施の
形態を図面を用いて説明する。図１は、Ｆｅ系のベース
金属層を有する本発明のクラッド材の製造方法を模式的
に示すものであって、（ａ）に示すように、炭素鋼、ス
テンレス鋼等で構成されたＦｅ系ベース金属層１の上
に、Ｎｉ系金属層としてのＮｉ箔２を重ね、さらにその
上にステンレス鋼等で構成される金属網３、及びＴｉ、
Ｚｒ等で構成される耐食性金属被覆層としての耐食性金
属板材４をこの順序で積層する。続いて同図（ｂ）に示
すように、それらの積層体５をその積層方向において、
２つのローラ電極６の間で挟み付け、図示しない空圧機
構等の荷重付与手段により加圧力をかけながら、交流電
源７によりそれらローラ電極６を介して積層体５に通電
する。これにより、その通電部において積層体５が抵抗
発熱し、その状態でローラ電極６を積層体５に対し、そ
の板面に沿う方向に相対回転させることにより、図２に
示すように、ベース金属層１、Ｎｉ箔２、金属網３及び
耐食性金属板材４を互いに結合する線状のシーム溶接部
８が形成されて本発明のクラッド材１０となる。ここ
で、シーム溶接部８は、積層体５の板面方向に沿って所
定の間隔で複数形成されている。なお、ローラ電極６へ
の通電は連続的に行っても、断続的に行ってもいずれで
もよい。なお、以下の図面において、Ｎｉ箔２、金属網
３及び耐食性金属板材４の厚さは誇張して描いている場
合があり、実際のクラッド材における寸法とは必ずしも
対応していない。

【００４１】一方、図２４に示すように、ローラ電極６
により積層体５を挟まずにシーム溶接を行う方法、例え
ばシリーズシーム溶接法を用いることもできる。すなわ
ち、耐食性金属板材４側にローラ電極６を配置し、これ
に対応して別のローラ電極６を同じ側に配置する。そし
て、それらローラ電極６に通電すると、一方のローラ電
極６側から少なくとも耐食性金属板材４、金属網３及び
Ｎｉ箔２を貫き、その積層面に沿って横方向へ曲がった
後、再び各層を上記とは逆順に貫いて他方のローラ電極
６側へ抜ける通電経路Ｉが形成されて、シーム溶接部が
形成される。

【００４２】図３及び図４は、図２に示すクラッド材１
０の推測される断面構造の模式図を示している（図３は
Ｂ−Ｂ断面、図４はＡ−Ａ断面）。金属網３は網目が形
成されていることから、隣接するＮｉ箔２及び耐食性金
属板材４との間の接触面積（すなわち通電断面積）が小
さいので、抵抗発熱はその近傍で特に大きくなる。この
発熱により、Ｆｅ系ベース金属層１に比べて軟化しやす
いＴｉないしＺｒ等で構成された耐食性金属板材４が適
度に軟化し、ローラ電極６の加圧力により金属網３が、
その軟化した耐食性金属板材４へ比較的大きく食い込む
ことにより、両者が互いに強固に結合されるものと考え
られる。

【００４３】一方Ｎｉ箔２は、その抵抗発熱により少な
くとも自身の一部が溶融することにより、あるいはベー
ス金属層１もしくは金属網３の一部と共に溶融すること
により液相を発生させ、その液相が主に金属網３とベー
ス金属層１との接触部へ供給されるものと考えられる。
そして、Ｎｉ箔２を構成するＮｉは、ベース金属層１を
構成するＦｅ系材料との間の濡れ性もしくは相互拡散性
が良好なことから、金属網３とベース金属層１との結合
力を高める作用をするものと推測される。

【００４４】このようにして、図３に示すように、金属
網３の食込効果と、Ｎｉ箔２によるろう接ないし成分拡
散効果の相乗作用により、耐食性金属板材４がベース金
属層１と強固に結合されるものと考えられる。なお、金
属網３と耐食性金属板材４との間の食込部には、両者の
間の成分拡散に伴う拡散層３ａが形成される場合もあり
うる。

【００４５】また、図４に示すように、積層体５の、シ
ーム溶接部８が形成されない部分においては各層１〜４
の間での結合は生じない。ここで、クラッド材１０全体
における耐食性金属板材４とベース金属層１との結合力
は、シーム溶接部８の形成本数、形成間隔及び形成幅を
変更することにより適宜調整することが可能である。ま
た、シーム溶接部８の幅は、ローラ電極６の幅を変更す
ることにより調整される。また、特に広幅のシーム溶接
部８（あるいは面状のシーム溶接部）が必要な場合は、
隣接するシーム溶接部８が互いに接するようにないしは
一部が重なるように形成すればよい。

【００４６】次に、耐食性金属板材４の材質及び厚さ
は、クラッド材が使用される環境に応じて設定される。
そして、金属網３の厚さ（ないし金属網を形成する線材
の線径）及び網目の開き、ならびにＮｉ系金属層の材質
と厚さは、耐食性金属板材４の材質と厚さに応じて、ベ
ース金属層１との間で最適の接合力が得られるよう適宜
に選定される。こうして、各層１〜４の材質と寸法が決
定されると、これに対応してシーム溶接の条件、すなわ
ち、溶接電流値、ローラ電極６による加圧力、溶接速度
（例えばローラ電極６の回転速度）、通電時間、休止時
間等が適宜設定されることとなる。例えば、溶接電流の
値は、抵抗発熱が極端に大きくなって金属網３が溶融し
たり、逆に発熱が小さくなり過ぎて各層の接合状態が不
充分とならない範囲内で調整される。また、ローラ電極
６による加圧力は、金属網３が耐食性金属板材４（又は
ベース金属層１）への圧入が過不足なく起こり、かつ積
層体５表面への電極ローラ６の極端な食込みが生じない
範囲で調整される。

【００４７】例えば、ステンレス鋼網３及びＮｉ箔２を
使用して、ＴｉないしＺｒ系の耐食性金属板材４と、炭
素鋼製のベース金属層１とを接合する場合、耐食性金属
板材４の厚さをＴ、金属網３の線径をＭとすると、Ｍ／
Ｔの値を0.1〜0.4の範囲で設定するのがよい。Ｍ／Ｔが
0.1未満となると金属網３の耐食性金属板材４への食込
みが不足して接合強度が低下する。また、0.4を越える
と、逆に食込みが大きくなり過ぎ、金属網３の網目が耐
食性金属板材４の表面に浮き上がって外観不良を起こし
たり、金属網３の一部が耐食性金属板材４の表面側へ突
き抜けてクラック等が生じたりして、ベース金属層１に
対する防食効果が損なわれることにもつながりうる。Ｍ
／Ｔの値は、望ましくは0.15〜0.30とするのがよい。

【００４８】一方、網目の間隔（隣接する線材の内側同
士、すなわち空隙の間隔とする）をＤとした場合、Ｄ／
Ｍは1〜10の範囲で設定するのがよい。Ｄ／Ｍが1未満と
なると、網目の間隔が小さくなり過ぎて金属網３の食込
み深さが不足し、接合強度が低下したり、Ｎｉ箔２の溶
融により生じた液相が網目に浸透しにくくなり、金属網
３の網目を介した耐食性金属板材４とベース金属層１と
のろう接効果が十分に達成できなくなる。一方、Ｄ／Ｍ
が10を越えると耐食性金属板材４に食い込む金属網３の
線材の間隔がまばらになって、接合効果の低下につなが
る。Ｄ／Ｍの値は、望ましくは1.5〜7とするのがよい。

【００４９】次に、金属網３のみ、あるいはＮｉ系金属
層ないしＣｕ系金属層のみを耐食性金属板材４とベース
金属層１との間に積層してクラッド材１０を構成する場
合も、シーム溶接部８の形成は図１に示すものと同様の
原理に基づいて行われる。そして、そのシーム溶接部８
は、例えばステンレス鋼製の金属網３とＺｒ製の耐食性
金属板材４を使用する構成では、図５に示すようなもの
になると推測される。すなわち、金属網３は、耐食性金
属板材４側に大きく食い込んで固着されるとともに、ベ
ース金属層１との接触部には、通電による抵抗発熱によ
り成分拡散層１３が形成されて金属網３とベース金属層
１とが結合されるものと考えられる。また、金属網３の
網目において、耐食性金属板材４とベース金属層１とが
直接接触する部分にも若干の成分拡散層１１が生じる場
合がある。さらに金属網３の耐食性金属板材４への食込
部の周辺にも成分拡散層１２が生じうる。

【００５０】一方、金属網３を使用しない場合である
が、例えば金属層としてＮｉ箔２を使用し、耐食性金属
板材４としてＮｂ薄板を使用する場合は、そのシーム溶
接部８は、図６に示すような構造となるものと推測され
る。すなわち、Ｎｉ箔２と耐食性金属板材４及びベース
金属層１との間の接触部で抵抗発熱が起こりＮｉ箔２が
溶融するとともに、生じた液相と耐食性金属板材４及び
ベース金属層１との間で成分拡散が生じて拡散層１４及
び１５が形成され、耐食性金属板材４とベース金属層１
とが接合されるものと考えられる。

【００５１】次に、金属網３を使用して、厚さが特に大
きい耐食性金属板材４をベース金属層１と接合する場
合、シーム溶接に必要な電流密度を確保するためには、
耐食性金属板材４の厚さに合わせて溶接電流を高くする
か又は通電時間を長くする必要が生ずる。ところが、金
属網３は耐食性金属板材４との接触面積が小さく電気比
抵抗が高いことから、溶接電流の増大に伴い、金属網３
近傍において過剰な発熱が生じやすくなる。その結果、
図７（ａ）に示すように、耐食性金属板材４が軟化し過
ぎて金属網３が耐食性金属板材４中に完全に埋没してし
まい、金属網３の食込みによる接合効果が損なわれる場
合がある。このような場合、同図（ｂ）に示すように、
２ないしそれ以上の枚数の金属網３を重ねて使用すれ
ば、上記のような埋没が生じても、それら複数の金属網
３の一部のものがベース金属層１と耐食性金属板材４と
の間にまたがって存在することで、所定の結合力を確保
することができるようになる。

【００５２】一方、同図（ｃ）に示すように、２枚の材
質の異なる金属網３ａ及び３ｂを積層して使用すること
もできる。一例として、耐食性金属板材４がＴｉないし
Ｚｒ系の材料で構成されている場合、その耐食性金属板
材４に対する食込性がよい材質の網、例えばＦｅ系網３
ａ（例えばステンレス鋼網）を耐食性金属板材４側に配
置し、そのＦｅ系網３ａ及びＦｅ系ベース金属層１のい
ずれとも親和性の高い材質の網、例えばＮｉ系網３ｂ
（例えばＮｉ金属網）をベース金属層１側に配置してシ
ーム溶接部を形成すると、Ｆｅ系網３ａがＮｉ系網３ｂ
を仲立ちとしてＦｅ系ベース金属層１に強固に結合さ
れ、接合力の大きいクラッド材を得ることができる。こ
の場合、例えば２枚のＦｅ系網３ａの間にＮｉ系網３ｂ
を挟み込んだ３層構造の金属網を使用してもよい。

【００５３】一方、それとは別の方法として、金属網３
を構成する縦横の線材を、電気比抵抗の互いに異なる材
質で構成し、その材質の組み合わせに応じて金属網全体
の電気抵抗値を調整するようにしてもよい。図８（ａ）
及び（ｂ）はその具体例を示しており、交差する金属線
材の一方の組１６がステンレス鋼で、他方の組１７がそ
れよりも電気比抵抗の小さい炭素鋼で構成されている。
この炭素鋼線材１７は、防食のために表面を亜鉛で被覆
したものを使用することができる。なお、炭素鋼に換え
て、ＮｉないしＣｕ等を主成分とし、ステンレス鋼より
も電気比抵抗の小さい合金により線材の組１７を形成し
てもよい。なお、図８（ｃ）に示すように縦横の線材の
組のそれぞれにおいて、材質の異なる線材１８及び１９
を交互に配列する構成としてもよい。

【００５４】次に、金属網３は、線材を編み上げて製造
したものの他、図９に示すように、板厚方向に貫通する
複数の切れ目が全面に千鳥状に形成された金属板を、そ
の切れ目の形成方向と交差する向きに変形させて切れ目
をその変形方向に開口することにより網目を形成した、
金属ラス網３３を使用することができる。このような金
属ラス網３３は、例えば図１０に示すような装置３４を
用いて製造することができる。

【００５５】装置３４は、金属板３５を上面で支持する
テーブル３６と、そのテーブル３６の端面に対応して設
けられ、その端面に沿って昇降する昇降刃３７を備えて
いる。また、図示はしていないが、装置３４は下記の構
成要素も備えている。・昇降刃３７を昇降させる昇降機構。・昇降刃３７を、テーブル３６上の金属板３５に対し相
対的に横方向に移動させる横移動機構。・テーブル３６上の金属板３５を、昇降刃３７が対応し
ている端部側へ所定ピッチで間欠的に送り出す板送り機
構。なお、昇降刃３７の下部には、複数の刃部３９が波状に
形成されている。また、テーブル３６の上縁部に沿っ
て、上記刃部３９に対応する刃部３８が形成されてい
る。なお、４０は金属板３５の浮き上がりを防止するた
めの押さえ部材である。

【００５６】その作動であるが、図１１（ａ）に示すよ
うに、金属板３５を１ピッチだけテーブル３６の端面部
から突出させ、その状態で昇降刃３７を下降させると、
金属板３５は、テーブル３６側の刃部３８と昇降刃３７
側の刃部３９の対応する内縁部との間で厚さ方向に剪断
されて破線状の切れ目４１が形成されるとともに、その
切れ目４１によって金属板３５の本体から分割された突
出部４２が刃部３９によって押し下げられる。その押し
下げられた突出部４２は、切れ目４１から下方へ変形・
開口することとなる。

【００５７】次に、同図（ｂ）に示すように、昇降刃３
７を上昇させて切れ目４１の長さの約半分に相当する距
離だけ横方向に移動させるとともに、テーブル３６の端
部から金属板３５をさらに１ピッチだけ突出させる。続
いて、昇降刃３７を下降させることにより、（ａ）と同
様の機構に基づいて、すでに形成されている切れ目４１
とほぼ平行に、かつ各切れ目４１の長さの半分だけずれ
た位置に（すなわち千鳥状に）新たな切れ目４３が形成
されつつ、その突出部４４が下方へ押し下げられる。こ
れにより、（ｃ）に示すように、その突出部４４と、先
に形成されている突出部４２とによって、テーブル３６
の幅方向に１列に連なる菱形状の網目４５が形成される
こととなる。そして、再び昇降刃３７を上昇させ、昇降
刃３７を上記とは逆向きに横方向へ移動させて原位置へ
戻せば、装置３４は（ａ）に示す状態に復帰する。以
下、同様の工程を繰り返すことにより、図９に示す金属
ラス網３３を形成することができる。なお、図１１
（ｄ）に示すように、こうして得られた金属ラス網３３
に対し、圧延ロール３３ａを用いて圧延を施したものを
使用してもよい。

【００５８】例えば、ＴｉないしＺｒ製の耐食性金属板
材４と炭素鋼製のベース金属層１とを、金属ラス網３３
（例えばＦｅ系金属ラス網）により接合する場合は、耐
食性金属板材４の厚さをＴ、金属ラス網３３を作るため
の金属板の厚さをＭとすると、Ｍ／Ｔの値を０．１〜
０．６の範囲で設定するのがよい。Ｍ／Ｔが０．１未満
となると金属ラス網３の耐食性金属板材４への食込みが
不足して接合強度が低下する。また、０．６を越える
と、逆に食込みが大きくなり過ぎ、金属ラス網３３の網
目が耐食性金属板材４の表面に浮き上がって外観不良を
起こしたり、金属ラス網３３の一部の網目が耐食性金属
板材４の表面側へ突き抜けてクラック等を生じたりし
て、ベース金属層１に対する防食効果が損なわれること
にもつながりうる。Ｍ／Ｔの値は、望ましくは０．２〜
０．５とするのがよい。

【００５９】一方、図９に示すように、菱形状の網目４
５の間隔Ｄを、その長対角線の寸法Ｒと短対角線の寸法
Ｓとの平均値（すなわち（Ｒ＋Ｓ）／２）で定義した場
合、Ｄ／Ｍは1.1〜40の範囲で設定するのがよい。Ｄ／
Ｍが1.1未満となると、網目の間隔が小さくなり過ぎて
金属ラス網３３の食込み深さが不足し、接合強度が低下
することとなる。一方、Ｄ／Ｍが40を越えると耐食性金
属板材４に食い込む網目の密度が疎になり過ぎて、接合
効果の低下につながる。Ｄ／Ｍの値は、望ましくは2〜3
0とするのがよい。

【００６０】以下、Ｆｅ系ベース金属層を有する上記ク
ラッド材の使用例について説明する。図１２は、ベース
金属層１を円筒状に形成したクラッド材１０の例を示し
ている。この場合、耐食性金属板材４は円筒内面（もし
くは外面：この場合は図１２において、ベース金属層１
と耐食性金属板材４との位置関係が反転する）を覆うよ
うに配置されるとともに、シーム溶接部８は、（ａ）に
示すように円筒の周方向に沿うものを複数本、円筒の軸
方向に沿って所定の間隔で形成したり、（ｂ）に示すよ
うに螺旋状に形成したり、さらには（ｃ）に示すように
円筒の軸方向に沿う直線状のものを複数本、円筒の周方
向に沿って所定の間隔で形成することができる。このよ
うな形状のものは、例えば、塔槽類や熱交換器の胴部、
あるいはパイプ内面又は外面に耐食性金属被覆を施す場
合等に適用できる。

【００６１】図１３は、ベース金属層１が中空円錐状な
いし円錐台状に形成された例を示しており、耐食性金属
板材４はその内面側に配置される。そして、シーム溶接
部８は、（ａ）に示すようにその周方向に沿って形成し
たり、あるいは（ｂ）に示すようにその母線に沿う方向
に形成することができる。このような形状のものは、例
えば塔槽類上部ないし下部の縮径部分に適用することが
できる。

【００６２】図１４に示すベース金属層１は、円形の平
面形状を有し、その中央部が凸曲面状に膨出する蓋状に
形成されて、その内面側（凹部側）が耐食性金属板材４
で覆われている。このような形状のものは、例えば塔槽
類や熱交換器等の鏡板に適用することが可能である。図
１５は、シーム溶接部８の形成パターンの例を示してお
り、（ａ）、（ｂ）は同心円状に形成した例を、
（ｃ）、（ｄ）は放射状に形成した例を、さらに（ｅ）
は同心円状のものと放射状のものとを組み合わせた例
を、（ｆ）は直径方向に延びる直線状のものを所定の間
隔で形成した例をそれぞれ示している。

【００６３】ここで、耐食性金属板材４は、予め複数部
分に分割されたものを溶接（例えばＴＩＧ溶接）等で接
合することにより、内面全面を覆う形状に形成してもよ
い。図１５（ｇ）は、耐食性金属板材４を放射状に分割
して形成した例を示しており、その放射状の突き合わせ
部が継ぎ目溶接部９により接合されて一体化され、シー
ム溶接部８によりベース金属層１と接合される。なお、
シーム溶接部８は、継ぎ目溶接部９を避けつつ同心円状
に形成されている。一方、（ｅ）及び（ｈ）に示す例に
おいては、耐食性金属板材４は円形の分割面により、円
形の内側部４ａとドーナツ状の外側部４ｂとに分割され
ており、外側部４ｂはさらに放射状に分割され、それら
各々の突き合わせ部が継ぎ目溶接部９により接合され
る。なお、ベース金属層１は、耐食性金属板材４の内側
部４ａに対応する内側部分と、それ以外の部分（外側部
分）とに分割して形成することが可能である。この場
合、その分割された内側部分及び外側部分に対し、予め
別々に耐食性金属板材４をシーム溶接部８により接合し
ておき、その後それら内側部分及び外側部分のベース金
属層１同士及び耐食性金属板材４同士を溶接等で接合す
るようにしてもよい。

【００６４】図１６は、ベース金属層１が方形板状に形
成されたクラッド材の例を示しており、（ａ）はクラッ
ド材１０の一辺に沿う方向に延びるシーム溶接部８が複
数本、それと交差する方向に所定の間隔で並んで形成さ
れた例を、（ｂ）はその並んで配置されたシーム溶接部
８の両端部側に、それと交差する方向に延びるシーム溶
接部８を配置した例を、（ｃ）は板の中央から放射状に
延びるシーム溶接部８を形成した例をそれぞれ示してい
る。また、図１７に示すように、ベース金属層１の板面
に突起部１０ｂが形成されている場合には、その突起部
１０ｂを避けつつシーム溶接部８を形成することも可能
である。

【００６５】図１８は、厚板状に形成されたベース金属
層１の板面に浅い凹所１ａを形成し、対応する形状の耐
食性金属板材４をそこに嵌め込むとともに、その耐食性
金属板材４の縁部にのみシーム溶接部８を形成した例を
示している。また、図１９は、クラッド材１０を熱交換
器の管板７１に適用した例を示している。その製造方法
であるが、まず予めベース金属層１及び耐食性金属板材
４に多数の貫通孔４０ａを形成し、その耐食性金属板材
４をベース金属層１の上面に重ね合わせ、その重なり部
においてシーム溶接部８を形成する。次に、そのベース
金属層１を円筒状の胴体部５０と溶接により一体化す
る。そして、ベース金属層１の各貫通孔４０ａに管材４
０を挿入し、それらの端面同士を一致させた状態で管材
４０の周縁部と耐食性金属板材４とを固着・溶接する。

【００６６】以上、Ｆｅ系ベース金属層を有するクラッ
ド材の実施の形態について説明したが、続いて以下に、
Ｃｕ系ベース金属層を有するクラッド材の実施の形態に
ついて説明する。ここで、クラッド材の製造方法として
は、Ｆｅ系ベース金属層を有するクラッド材に対し、図
１及び図２を用いて説明したものとほぼ同様の原理に基
づく手法を適用することができるので、主にそれとの相
異点について説明することにする。

【００６７】まず、図２０に示す態様においては、Ｃｕ
系ベース金属層５１上に中間金属層として例えばＳｎ−
３７重量％Ｐｂ合金層（以下、ハンダ層という）５２が
形成され、その上に金属網５３と耐食性金属被覆層とし
てＴｉ、Ｚｒ等で構成された耐食性金属板材５４が積層
されて、積層体５５が形成される。Ｓｎ−Ｐｂ合金層５
２は、合金粉末とフラックスとをペースト状に混練した
もの（ソルダーペースト等）をベース金属層５１表面に
塗布することにより形成することができるが、合金箔を
使用したり、あるいは溶融メッキ層として形成すること
もできる。

【００６８】次に、金属網５３は、図８を援用して示す
ように、交差する金属線材の一方の組５６がステンレス
鋼で、他方の組５７がＣｕで構成されている。このよう
な金属網５３を含む積層体５５に通電した場合、Ｆｅ系
ベース金属層を有するクラッド材の場合と同様に、通電
断面積の小さい金属網５３近傍における抵抗発熱が大き
くなる。ここで、金属網５３のＣｕ線材部５７は電気比
抵抗が低いので、抵抗発熱は主にステンレス鋼線材部５
６及びそれと耐食性金属板材５４ないしハンダ層５２と
の接触部で生ずることとなる。そして、シーム溶接部５
８の構造は、図２１に示すようなものになると推測され
る。すなわち、金属網５３は、そのステンレス鋼線材部
５６が、抵抗発熱により軟化した耐食性金属板材５４側
へローラ電極６（図１等）による加圧力により比較的大
きく食い込むとともに、Ｃｕ系線材部５７は抵抗発熱に
より溶融したハンダ層５２により、いわばハンダ付けさ
れる形でＣｕ系ベース金属層５１と接合されることとな
る。このようにして、耐食性金属板材５４とＣｕ系ベー
ス金属層５１とは、金属網５３とハンダ層５２とを介し
て互いに接合されてクラッド材２０が形成されるものと
推測される。

【００６９】例えば、ＴｉないしＺｒ系の耐食性金属板
材をＣｕ系ベース金属層と接合する場合、耐食性金属板
材の厚さをＴ、金属網の線径をＭ、網目の間隔（隣接す
る線材の内側同士、すなわち空隙の間隔とする）をＤと
するとき、Ｆｅ系ベース金属層を使用したクラッド材の
場合と同様に、Ｍ／Ｔ及びＤ／Ｍの好ましい範囲が存在
する。この場合、Ｍ／Ｔの値は0.1〜0.4、望ましくは0.
15〜0.3とするのがよく、Ｄ／Ｍの値は1〜10、望ましく
は1.5〜7とするのがよい。

【００７０】以下、Ｃｕ系ベース金属層を有する上記ク
ラッド材の使用例について説明する。まず、図２２
（ａ）に示す例においてはベース金属層５１は、横長板
状に形成された本体部５１ａと、その本体部５１ａの両
端部から上方へ突出して形成された突出部５１ｂと、及
び各突出部５１ｂの上端部から横方向外側へ張り出した
板状の張出部５１ｃとを備えており、それぞれ両板面を
含めた全面がＴｉ、Ｚｒ等の耐食性金属板材５４で覆わ
れるとともに、本体部５１ａと張出部５１ｃにシーム溶
接部５８が形成されている。

【００７１】図２２（ｂ）は、その本体部５１ａの断面
図を示しており、ベース金属層５１の両面にハンダ層５
２が形成され、その上に図２０に示すような金属網５３
が積層され、さらに全体が耐食性金属板材５４で覆われ
ている。耐食性金属板材５４は、ベース金属層５１の一
方の縁部側でその両側縁部が溶接部５９により継ぎ合わ
されて、ベース金属層５１を包み込んでいる。そして、
この状態でローラ電極６によりシーム溶接を施すことに
より、ベース金属層５１の両面にシーム溶接部５８が同
時に形成されることとなる。ここで、シーム溶接部５８
は、本体部５１ａに対してはその長手方向に沿って延び
るものが、張出部５１ｃに対してはその張出方向に沿っ
て延びるものが、それぞれ所定の間隔で複数形成されて
いる。このような形状のクラッド材２０は、電気メッキ
や各種電解処理等に使用される電極や給電用のブスバー
などに適用することができ、特に張出部５１ｃを電解液
外に配置して給電のための端子部とし、本体部５１ａ
を、それ自体が電解液中に浸漬された状態で、例えば被
メッキ部材やメッキ材料保持用のバスケット等を懸架す
るための懸架部とする、液浸漬型のブスバーとして好適
に使用することができる。

【００７２】次に、図２３（ａ）〜（ｄ）に示すよう
に、円形ないし方形の断面形状を有する棒状ないしバー
状に形成されたベース金属層５１に対し、その外周面を
耐食性金属板材５４で覆ってシーム溶接部５８を形成す
ることもできる。シーム溶接部５８は、棒状ないしバー
状のベース金属層５１の長手方向に沿うものが、その断
面周方向に沿って所定の間隔で複数本形成されている。
なお、（ｂ）及び（ｄ）においては、ベース金属層５１
は中空形状に形成されている。これらの形状のものも、
電極基体ないしブスバー等に好適に使用することができ
る。

【００７３】

【実施例】

（実施例１）縦50cm、横50cm、厚さ12mmの板状に形成し
たベース金属層上に、それと同面積の各種金属箔（厚さ
10〜100μm）、各種金属網（線径：0.1〜0.5mm、網目間
隔：16〜100mesh）、耐食性金属板材（厚さ0.5〜1.5m
m）を適宜積層し、図１に示す方法により、ベース金属
層の長手方向に沿うシーム溶接部を25mm間隔で形成して
クラッド材とした（表１：試料番号１〜２０、表２：試
料番号２１〜２８）。一方、比較のために、金属網及び
金属箔を使用せず、耐食性金属板材とベース金属層とを
直接重ね合わせてシーム溶接を施した試料（表３：試料
番号３１〜３８）も合わせて作製した。

【００７４】各部に使用した材質は下記の通りである。・ベース金属層：炭素鋼（SS400）、ステンレス鋼（SUS
304）。・耐食性金属板材：Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉ、Ｔ
ｉ−Ｐｄ合金（Ｐｄ：0.15wt%、残部Ｔｉ、wt%は重量％
を示す）、ステンレス鋼（SUS316）、Ｎｉ合金（ハステ
ロイC-276、Ｆｅ：5wt%、Ｃｒ：16wt%、Ｍｏ：16wt%、
残部Ｎｉ）。・金属網：ステンレス鋼網（SUS304）、ステンレス鋼と
炭素鋼の複合網（縦の線材をステンレス鋼（SUS304）
で、横の線材を炭素鋼（SS400、亜鉛被覆されたもの）
で構成、線径：0.1〜0.5mm、網目間隔：16〜100mes
h）、ステンレス鋼とＮｉ又はＣｕとの複合網（縦の線
材をステンレス鋼（SUS304）で、横の線材をＮｉ又はＣ
ｕで構成、線径：0.1〜0.5mm、網目間隔：16〜100mes
h）、Ｃｕ−Ｓｎ−Ｐ合金網（JIS-C5111、Ｓｎ：3.5〜
4.5wt%、Ｐ：0.03〜0.35wt%、残部Ｃｕ）及びＮｉ網
（線径：0.1〜0.5mm、網目間隔：16〜100mesh）。な
お、表１の試料番号７、１８は、ステンレス鋼（SUS30
4）製の金属ラス網を使用。金属ラス網作製に使用した
ステンレス鋼板材の厚さは0.6mmであり、形成された網
目は図９に示す菱形状のもので、その長対角線側の寸法
Ｒは6.0mm、短対角線側の寸法Ｓは3.2mmとした。・金属箔：Ｎｉ、Ｃｕ、真鍮（Ｚｎ：30wt%、残部Ｃ
ｕ）、洋白、（JIS-C7521、Cu：61.0〜67.0wt%、Ni：1
6.5〜19.5wt%、残部Zn）、Ｎｉろう材（アライド社製、
ＭＢＦ−２０、Ｃｒ：7.0wt%、Ｆｅ：3.0wt%、Ｓｉ4.5w
t%、ホウ素3.2wt%、残部Ｎｉ）。

【００７５】また、シーム溶接の条件は下記の範囲で調
整した：・溶接電流：5000〜25000Ａ・通電時間：5〜50サイクル・休止時間：5〜50サイクル・加圧力：500〜1500kg ・電極幅：5〜20mm ・溶接速度：500〜1500mm/分。そして、得られたクラッド材に対し、曲げ試験（内側曲
げ半径：クラッド材の厚さの２倍、曲げ角度：180°）
を行い、耐食性金属板材とベース金属層との間の剥がれ
発生の有無に基づいて接合状態の良否の判定を行った。
結果を表１〜３に示す。

【００７６】

【表１】

【００７７】

【表２】

【００７８】

【表３】

【００７９】表１及び表２に示す本発明のクラッド材は
いずれも良好な接合状態を示したのに対し、表３に示す
比較例のクラッド材はいずれも剥がれが発生しているこ
とがわかる。

【００８０】（実施例２）縦5cm、横100cm、厚さ6mmの
板状に形成したＣｕ系ベース金属層上に、中間金属層
（厚さ10〜100μm）を配置し、その上に金属網及び耐食
性金属板材（厚さ0.5〜1.5mm）を積層した。その積層体
に対し、図１に示す方法により、ベース金属層の長手方
向に沿う線状のシーム溶接部を互いに密接して形成して
クラッド材を得た（表４、試料番号４１〜５１）。ここ
で、中間金属層のみを使用した試料（表４、試料番号５
２）、及び金属網と中間金属層を使用せず、耐食性金属
板材とベース金属層とを直接重ね合わせてシーム溶接を
施した試料（試料番号５３〜５６）も合わせて作製し
た。

【００８１】各部に使用した材質は下記の通りである。・ベース金属層：無酸素銅。・耐食性金属板材：Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、ステンレ
ス鋼（SUS304）、Ｎｉ。・金属網：ステンレス鋼（SUS304）とＣｕの複合網（縦
の線材をステンレス鋼で、横の線材をＣｕで構成、線
径：0.1〜0.5mm、網目間隔：16〜100mesh）、ＮｉとＣ
ｕの複合網（縦の線材をＮｉで、横の線材をＣｕで構
成、線径：0.1〜0.5mm、網目間隔：16〜100mesh）。・中間金属層：ハンダ（組成：Ｓｎ−37wt%Ｐｂ、Ｓｎ
−47wt%Ｐｂ−3wt%Ｃｕ、及びＳｎ−50wt%Ｐｂ、ベース
金属層に溶融塗布）。

【００８２】また、シーム溶接の条件は下記の範囲で調
整した：・溶接電流：5000〜25000Ａ・通電時間：5〜50サイクル・休止時間：5〜50サイクル・加圧力：500〜1500kg ・電極幅：5〜20mm ・溶接速度：500〜1500mm/分。そして、得られたクラッド材に対し、曲げ試験（内側曲
げ半径：クラッド材の厚さの２倍、曲げ角度：180°）
を行い、耐食性金属板材とベース金属層との間の剥がれ
発生の有無に基づいて接合状態の良否の判定を行った。
結果を表４に示す。

【００８３】

【表４】

【００８４】実施例のクラッド材はいずれも良好な接合
状態を示したのに対し、比較例のクラッド材はいずれも
剥がれが発生していることがわかる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のクラッド材の製造方法を概念的に示す
図。

【図２】本発明のクラッド材のシーム溶接部の形成工程
を示す斜視図。

【図３】図２のＢ−Ｂ断面図。

【図４】同じくＡ−Ａ断面図。

【図５】Ｆｅ系ベース金属層に対し、金属網のみを用い
て耐食性金属板材を接合した場合のシーム溶接部の断面
模式図。

【図６】同じく、Ｎｉ系又はＣｕ系金属層のみを使用し
て耐食性金属板材を接合した場合のシーム溶接部の断面
模式図。

【図７】金属網１枚のみ使用した場合と、２枚の金属網
を使用した場合の効果の違いを説明する模式図。

【図８】異なる材質の線材を使用して形成された複合金
属網の例を示す説明図。

【図９】金属ラス網の一例を示す平面図。

【図１０】金属ラス網の製造装置の概念図。

【図１１】金属ラス網の製造工程説明図。

【図１２】ベース金属層を円筒状に形成した例を示す斜
視図。

【図１３】同じく円錐状に形成した例を示す斜視図。

【図１４】同じく偏平蓋状に形成した例を示す斜視図。

【図１５】そのシーム溶接部の形成パターンを示す模式
図。

【図１６】ベース金属層を方形板状に形成した例を示す
模式図。

【図１７】板面上に形成された突起部を避けつつシーム
溶接部を形成した例を示す平面及び側面図。

【図１８】耐食性金属板材の縁部にのみシーム溶接部を
形成した例を示す平面及び側面図。

【図１９】耐食性金属板材の板面に多数の管材を接合し
た例を示す平面及び側面図。

【図２０】Ｃｕ系ベース金属層を使用したクラッド材の
例を示す説明図。

【図２１】そのシーム溶接部の拡大断面模式図。

【図２２】Ｃｕ系ベース金属層を使用したクラッド材の
適用例の斜視図と、そのＣ−Ｃ断面図。

【図２３】Ｃｕ系ベース金属層を使用したクラッド材の
別の適用例を示す斜視図。

【図２４】シリーズシーム溶接法によりシーム溶接部を
形成する方法例を示す説明図。

【符号の説明】

１Ｆｅ系ベース金属層２Ｎｉ箔（Ｎｉ系金属層）３金属網４耐食性金属板材（耐食性金属被覆層）６ローラ電極８シーム溶接部１０、２０クラッド材１６ステンレス鋼線材１７炭素鋼線材３３金属ラス網３５金属板４１、４３切れ目４５網目５１Ｃｕ系ベース金属層５２ハンダ層（中間金属層）５３金属網５４耐食性金属板材（耐食性金属被覆層）５８シーム溶接部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＢ２３Ｋ 20/00 ３６０Ｂ２３Ｋ 20/00 ３６０Ｄ３６０Ｅ 20/16 20/16 (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B32B 15/01 B23K 11/06 510 B23K 20/00 360 B23K 20/16

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成されるＦｅ系ベ
ース金属層と、そのＦｅ系ベース金属層に積層されるＮｉ系金属層と、そのＮｉ系金属層に対し、前記Ｆｅ系ベース金属層とは
反対側から積層される金属網と、前記Ｎｉ系金属層と反対側において、前記金属網と接し
て配置され、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれか
を主成分とする金属、又はステンレス鋼により構成され
る耐食性金属被覆層と、ローラ電極により線状もしくは面状に形成され、それら
Ｆｅ系ベース金属層、Ｎｉ系金属層、金属網及び耐食性
金属被覆層を互いに結合するシーム溶接部とを含み、前記シーム溶接部において、前記金属網が前記耐食性金
属被覆層及び前記ベース金属層の少なくとも一方へ食い
込んでいることを特徴とするクラッド材。
【請求項２】前記Ｎｉ系金属層のＮｉ成分の一部が前
記ベース金属層へ拡散・合金化している請求項１記載の
クラッド材。
【請求項３】前記Ｎｉ系金属層はＮｉを主成分とする
金属箔を含むものとされ、前記金属網はＦｅ、Ｎｉ、Ｃ
ｕのいずれかを主成分とする金属により構成されている
請求項１又は２に記載のクラッド材。
【請求項４】前記金属網は、板厚方向に貫通する複数
の切れ目が全面に千鳥状に形成された金属板を、その切
れ目の形成方向と交差する向きに変形させ、前記切れ目
をその変形方向に開口することにより網目が形成された
ものである請求項１ないし３のいずれかに記載のクラッ
ド材。
【請求項５】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成されるＦｅ系ベ
ース金属層と、そのＦｅ系ベース金属層に積層され、かつその一部がＦ
ｅを主成分とする金属により構成されているか、又は全
体もしくは一部がＮｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする
金属により構成されている金属網と、前記Ｆｅ系ベース金属層とは反対側から前記金属網に積
層され、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれかを主
成分とする金属、又はステンレス鋼により構成される耐
食性金属被覆層と、ローラ電極により線状もしくは面状に形成され、それら
Ｆｅ系ベース金属層、金属網及び耐食性金属被覆層を互
いに結合するシーム溶接部とを含み、前記シーム溶接部において、前記金属網が前記耐食性金
属被覆層及び前記ベース金属層の少なくとも一方へ食い
込んでいることを特徴とするクラッド材。
【請求項６】前記金属網は、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｐの
少なくとも１種を含有するＣｕ合金で構成されている請
求項５記載のクラッド材。
【請求項７】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成されるＦｅ系ベ
ース金属層と、そのＦｅ系ベース金属層に積層され、かつ全体がＦｅ、
Ｎｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする金属により構成さ
れる金属網であって、板厚方向に貫通する複数の切れ目
が全面に千鳥状に形成された金属板を、その切れ目の形
成方向と交差する向きに変形させ、前記切れ目をその変
形方向に開口することにより網目が形成された金属網
と、前記Ｆｅ系ベース金属層とは反対側から前記金属網に積
層され、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれかを主
成分とする金属、又はステンレス鋼により構成される耐
食性金属被覆層と、ローラ電極により線状もしくは面状に形成され、それら
Ｆｅ系ベース金属層、金属網及び耐食性金属被覆層を互
いに結合するシーム溶接部とを含み、前記シーム溶接部において、前記金属網が前記耐食性金
属被覆層及び前記ベース金属層の少なくとも一方へ食い
込んでいることを特徴とするクラッド材。
【請求項８】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成される前記ベー
ス金属層と、そのベース金属層に積層される前記金属網であって、電
気比抵抗の互いに異なる材質の金属線材を編み上げるこ
とにより形成され、その材質の組み合わせに応じて該金
属網全体の電気抵抗値が調整されるとともに、所定の方
向に沿って互いにほぼ平行に配列された多数の金属線材
からなる第一の線材の組と、これと交差する方向に沿っ
て互いにほぼ平行に配列され、かつ前記第一の線材の組
とは異なる材質の多数の金属線材からなる第二の線材の
組とを有し、それら第一及び第二の線材の組の少なくと
も一方が、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする
金属により構成される前記金属網と、その金属網と反対側において該金属網と接して配置さ
れ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれかを主成分
とする金属、又はステンレス鋼により構成される耐食性
金属被覆層と、ローラ電極により線状もしくは面状に形成され、それら
ベース金属層、金属網及び耐食性金属被覆層を互いに結
合するシーム溶接部とを含み、前記シーム溶接部において、前記金属網が前記耐食性金
属被覆層及び前記ベース金属層の少なくとも一方へ食い
込んでいることを特徴とするクラッド材。
【請求項９】前記第一の線材の組をステンレス鋼によ
り構成し、前記第二の線材の組をそれよりも電気比抵抗
が小さい材質で構成した請求項８記載のクラッド材。
【請求項１０】前記第二の線材の組をＦｅ、Ｎｉ、Ｃ
ｕのいずれかを主成分とする金属により構成した請求項
９記載のクラッド材。
【請求項１１】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成される前記ベ
ース金属層と、そのベース金属層に積層される前記金属網であって、所
定の方向に沿って互いにほぼ平行に配列された多数の金
属線材からなる第一の線材の組と、これと交差する方向
に沿って互いにほぼ平行に配列され、かつ前記第一の線
材の組とは異なる材質の多数の金属線材からなる第二の
線材の組とを有し、前記第一の線材の組をステンレス鋼
により構成し、前記第二の線材の組を、前記第一の線材
の組とは異なる材質の金属であってＦｅ、Ｎｉ、Ｃｕの
いずれかを主成分とする金属により構成される前記金属
網と、その金属網と反対側において該金属網と接して配置さ
れ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｎｉのいずれかを主成分
とする金属、又はステンレス鋼により構成される耐食性
金属被覆層と、ローラ電極により線状もしくは面状に形成され、それら
ベース金属層、金属網及び耐食性金属被覆層を互いに結
合するシーム溶接部とを含み、前記シーム溶接部において、前記金属網が前記耐食性金
属被覆層及び前記ベース金属層の少なくとも一方へ食い
込んでいることを特徴とするクラッド材。
【請求項１２】前記第二の線材の組を炭素鋼線で構成
した請求項１０又は１１に記載のクラッド材。
【請求項１３】前記ベース金属層と前記金属網との間
に、中間金属層が配置されている請求項８ないし１２の
いずれかに記載のクラッド材。
【請求項１４】Ｃｕ又はＣｕ合金で構成されるベース
金属層と、そのベース金属層に積層され、かつ該Ｃｕ系ベース金属
層よりも低融点の金属により構成される中間金属層と、その中間金属層に対し前記ベース金属層とは反対側から
積層される金属網であって、所定の方向に沿って互いに
ほぼ平行に配列された多数の金属線材からなる第一の線
材の組と、これと交差する方向に沿って互いにほぼ平行
に配列され、かつ前記第一の線材の組とは異なる材質の
多数の金属線材からなる第二の線材の組とを有し、それ
ら第一及び第二の線材の組の少なくとも一方が、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｃｕのいずれかを主成分とする金属により構成さ
れる金属網と、その金属網に対し前記中間金属層とは反対側から積層さ
れる耐食性金属被覆層と、ローラ電極により線状もしくは面状に形成され、それら
ベース金属層、中間金属層、金属網及び耐食性金属被覆
層を互いに結合するシーム溶接部とを含み、前記シーム溶接部において、前記金属網が前記耐食性金
属被覆層及び前記ベース金属層の少なくとも一方へ食い
込んでいることを特徴とするクラッド材。
【請求項１５】前記中間金属層は、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｚｎ
のうちの少なくとも１種を合計で５０重量％以上含有す
るものである請求項１４記載のクラッド材。
【請求項１６】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成されるＦｅ系
ベース金属層と、そのＦｅ系ベース金属層に金属網を介することなく接し
て積層されるＮｉ系又はＣｕ系金属層と、前記Ｆｅ系ベース金属層とは反対側から前記Ｎｉ系又は
Ｃｕ系金属層に金属網を介することなく接して積層さ
れ、Ｎｉ及びＺｒのいずれかを主成分とする金属により
構成される耐食性金属被覆層と、ローラ電極により線状もしくは面状に形成され、それら
Ｆｅ系ベース金属層、Ｎｉ系又はＣｕ系金属層及び耐食
性金属被覆層を互いに結合するシーム溶接部と、を含むことを特徴とするクラッド材。
【請求項１７】前記耐食性金属被覆層は、Ｎｉを主成
分とし、１３〜３５重量％のＣｒと、３〜２５重量％の
Ｆｅと、３〜３５重量％のＭｏとを含有するものである
請求項１５記載のクラッド材。
【請求項１８】前記Ｎｉ系金属層は、Ｎｉを主成分と
し、５〜１６重量％のＣｒと、２〜４重量％のＢ、３．
５〜５．５重量％のＳｉ及び２〜５重量％のＦｅを含有
するものである請求項１６又は１７に記載のクラッド
材。
【請求項１９】前記Ｃｕ系金属層は、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｎ
ｉ、Ｐの少なくとも１種を含有するＣｕ合金で構成され
ている請求項１８記載のクラッド材。
【請求項２０】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成されるＦｅ系
ベース金属層と、そのＦｅ系ベース金属層に金属網を介することなく接し
て積層されるＮｉ系金属層と、前記Ｆｅ系ベース金属層とは反対側から前記Ｎｉ系金属
層に金属網を介することなく接して積層され、Ｎｂ及び
Ｔａのいずれかを主成分とする金属により構成される耐
食性金属被覆層と、ローラ電極により線状又は面状に形成され、それらＦｅ
系ベース金属層、Ｎｉ系金属層及び耐食性金属被覆層を
互いに結合するシーム溶接部と、を含むことを特徴とするクラッド材。
【請求項２１】Ｆｅ又はＦｅ合金で構成されるＦｅ系
ベース金属層と、そのＦｅ系ベース金属層に金属網を介することなく接し
て積層されるＣｕ系金属箔と、前記Ｆｅ系ベース金属層とは反対側から前記Ｃｕ系金属
箔に金属網を介することなく接して積層され、Ｎｂ及び
Ｔａのいずれかを主成分とする金属により構成される耐
食性金属被覆層と、ローラ電極により線状又は面状に形成され、それらＦｅ
系ベース金属層、Ｃｕ系金属箔及び耐食性金属被覆層を
互いに結合するシーム溶接部とを含み、前記シーム溶接部の形成されない領域において前記Ｃｕ
系金属箔と前記耐食性金属被覆層とが接合されていない
ことをことを特徴とするクラッド材。