JP2894239B2 - 変調用ダイオード駆動回路 - Google Patents
変調用ダイオード駆動回路Info
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- 102100032919 Chromobox protein homolog 1 Human genes 0.000 description 8
- 101000797584 Homo sapiens Chromobox protein homolog 1 Proteins 0.000 description 8
- 101710170230 Antimicrobial peptide 1 Proteins 0.000 description 4
- 101710170231 Antimicrobial peptide 2 Proteins 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
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- Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は変調用ダイオードの駆動
回路に関し、回路構成が単純で、しかも、オフセット電
圧や他のバイアス回路のばらつきによって生じるオフセ
ット誤差、振幅誤差を容易に調整することが可能な駆動
回路に関する。
回路に関し、回路構成が単純で、しかも、オフセット電
圧や他のバイアス回路のばらつきによって生じるオフセ
ット誤差、振幅誤差を容易に調整することが可能な駆動
回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より変調用ダイオード駆動回路とし
て、例えば特開平５−５６０９２号公報に記載の回路を
始めとして、種々の回路が提案されている。例えば、本
発明者が認識している回路の一例を図３に示す。この回
路では、ベースバンド信号ＶＢＢは入力端子ＢＢＩＮよ
り同相入力され、オペアンプＯＰ３，ＯＰ４の反転及び
非反転入力端子に入力され、オペアンプＯＰ２の出力で
あるオフセット調整電圧Ｖｏｆｓｔと加算されてベース
バンド信号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１２として出力され、こ
の出力がダイオード変調器ＭＯＤ２を構成する変調ダイ
オードＤ１１，Ｄ１２に入力される。また、可変抵抗Ｒ
Ｖ１２によって片方のオペアンプＯＰ３のゲインを変化
させ、振幅誤差の調整を行う。ここで、オフセット調整
電圧Ｖｏｆｓｔは、差動出力のそれぞれのオフセット電
圧の差であるオフセット誤差を調整する。
て、例えば特開平５−５６０９２号公報に記載の回路を
始めとして、種々の回路が提案されている。例えば、本
発明者が認識している回路の一例を図３に示す。この回
路では、ベースバンド信号ＶＢＢは入力端子ＢＢＩＮよ
り同相入力され、オペアンプＯＰ３，ＯＰ４の反転及び
非反転入力端子に入力され、オペアンプＯＰ２の出力で
あるオフセット調整電圧Ｖｏｆｓｔと加算されてベース
バンド信号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１２として出力され、こ
の出力がダイオード変調器ＭＯＤ２を構成する変調ダイ
オードＤ１１，Ｄ１２に入力される。また、可変抵抗Ｒ
Ｖ１２によって片方のオペアンプＯＰ３のゲインを変化
させ、振幅誤差の調整を行う。ここで、オフセット調整
電圧Ｖｏｆｓｔは、差動出力のそれぞれのオフセット電
圧の差であるオフセット誤差を調整する。
【０００３】ダイオード変調器ＭＯＤ２は変調素子とし
てＰＩＮダイオードＤ１１，Ｄ１２を用いている。ＰＩ
Ｎダイオードは素子を流れる電圧によって、高周波信号
に対する抵抗値が変化する。そこで前記ベースバンド信
号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１２でダイオードＤ１１，Ｄ１２
を駆動すると、ベースバンド信号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１
２は差動出力で逆相になっているので、各ダイオードＤ
１１，Ｄ１２を流れる電流Ｉ１１，Ｉ１２も逆相にな
り、ＲＦ信号からはダイオードＤ１１，Ｄ１２は２つの
スイッチが交互にＯＮ／ＯＦＦしているように見える。
したがって、キャリア入力端子ＲＦＩＮ２から入力され
た高周波信号（搬送波）は、ダイオードＤ１１，Ｄ１２
によってベースバンド信号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１２に応
じて信号の向き（位相）が変化する。この信号を変調波
出力端子ＲＦＯＵＴ２から取り出しことで変調波出力を
得ることができる。
てＰＩＮダイオードＤ１１，Ｄ１２を用いている。ＰＩ
Ｎダイオードは素子を流れる電圧によって、高周波信号
に対する抵抗値が変化する。そこで前記ベースバンド信
号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１２でダイオードＤ１１，Ｄ１２
を駆動すると、ベースバンド信号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１
２は差動出力で逆相になっているので、各ダイオードＤ
１１，Ｄ１２を流れる電流Ｉ１１，Ｉ１２も逆相にな
り、ＲＦ信号からはダイオードＤ１１，Ｄ１２は２つの
スイッチが交互にＯＮ／ＯＦＦしているように見える。
したがって、キャリア入力端子ＲＦＩＮ２から入力され
た高周波信号（搬送波）は、ダイオードＤ１１，Ｄ１２
によってベースバンド信号ＶＢＢ１１，ＶＢＢ１２に応
じて信号の向き（位相）が変化する。この信号を変調波
出力端子ＲＦＯＵＴ２から取り出しことで変調波出力を
得ることができる。
【０００４】ところで、ダイオードを変調用素子として
用いる場合、素子のインピーダンスが一定になるよう
に、両者に流れる電流Ｉ１１，Ｉ１２の積を一定にする
事が必要である。すなわち、 Ｉ１１×Ｉ１２＝Ｉｃｏｎｓｔ（一定値） …（１） ここで、ダイオードに流れる電流と両端の電圧の関係よ
り、結局、素子のインピーダンスを一定にするために
は、 ＶＢＢ１１＋ＶＢＢ１２＝Ｖｃｏｎｓｔ（一定値） …（２） とすればよく、Ｖｃｏｎｓｔは素子のインピーダンスが
最適になるように選ぶ。なお、このＶｃｏｎｓｔは、入
力信号の振幅が０の時の出力（同相電圧出力）、すなわ
ちオフセット電圧に相当する。
用いる場合、素子のインピーダンスが一定になるよう
に、両者に流れる電流Ｉ１１，Ｉ１２の積を一定にする
事が必要である。すなわち、 Ｉ１１×Ｉ１２＝Ｉｃｏｎｓｔ（一定値） …（１） ここで、ダイオードに流れる電流と両端の電圧の関係よ
り、結局、素子のインピーダンスを一定にするために
は、 ＶＢＢ１１＋ＶＢＢ１２＝Ｖｃｏｎｓｔ（一定値） …（２） とすればよく、Ｖｃｏｎｓｔは素子のインピーダンスが
最適になるように選ぶ。なお、このＶｃｏｎｓｔは、入
力信号の振幅が０の時の出力（同相電圧出力）、すなわ
ちオフセット電圧に相当する。
【０００５】この回路ではオペアンプＯＰ１を用いてＶ
ｃｏｎｓｔを設定し、オペアンプＯＰ３，ＯＰ４の反転
入力に入力する。この時、ベースバンド信号ＶＢＢ１
１，ＶＢＢ１２は、 ＶＢＢ１１＝−ＶＢＢ−Ｖｏｆｓｔ−Ｖｃｏｎｓｔ …（３） ＶＢＢ１２＝＋ＶＢＢ＋Ｖｏｆｓｔ−Ｖｃｏｎｓｔ …（４） よって、 ＶＢＢ１１＋ＶＢＢ１２＝−２×Ｖｃｏｎｓｔ（一定値） …（５） となり、条件を満足する。
ｃｏｎｓｔを設定し、オペアンプＯＰ３，ＯＰ４の反転
入力に入力する。この時、ベースバンド信号ＶＢＢ１
１，ＶＢＢ１２は、 ＶＢＢ１１＝−ＶＢＢ−Ｖｏｆｓｔ−Ｖｃｏｎｓｔ …（３） ＶＢＢ１２＝＋ＶＢＢ＋Ｖｏｆｓｔ−Ｖｃｏｎｓｔ …（４） よって、 ＶＢＢ１１＋ＶＢＢ１２＝−２×Ｖｃｏｎｓｔ（一定値） …（５） となり、条件を満足する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この従来の回路では、
可変抵抗ＲＶ１２により振幅誤差が調整でき、オペアン
プＯＰ２によりオフセット誤差が調整でき、さらに、オ
ペアンプＯＰ１によりオフセット電圧を調整して、変調
ダイオードのインピーダンスを最適に調整する事が可能
である。しかしながら、この回路構成では複数個のオペ
アンプが必要とされるために、この回路をＩＣの内部に
取り込もうとすると回路規模の大きさがネックになり、
実現が難しいものとなる。
可変抵抗ＲＶ１２により振幅誤差が調整でき、オペアン
プＯＰ２によりオフセット誤差が調整でき、さらに、オ
ペアンプＯＰ１によりオフセット電圧を調整して、変調
ダイオードのインピーダンスを最適に調整する事が可能
である。しかしながら、この回路構成では複数個のオペ
アンプが必要とされるために、この回路をＩＣの内部に
取り込もうとすると回路規模の大きさがネックになり、
実現が難しいものとなる。
【０００７】このため、回路規模が小さくなるように、
差動増幅回路に置き変える事が考えられる。差動増幅回
路にする理由は、出力の電圧和が一定にする事が出来る
からである。しかしながら、差動増幅回路では負荷抵抗
によって出力のオフセットと増幅が同時に決まるため、
負荷抵抗を変化させるだけでは両者の調整が独立に行え
ず、増幅誤差等の調整が非常に困難なものとなる。
差動増幅回路に置き変える事が考えられる。差動増幅回
路にする理由は、出力の電圧和が一定にする事が出来る
からである。しかしながら、差動増幅回路では負荷抵抗
によって出力のオフセットと増幅が同時に決まるため、
負荷抵抗を変化させるだけでは両者の調整が独立に行え
ず、増幅誤差等の調整が非常に困難なものとなる。
【０００８】
【発明の目的】本発明の目的は、差動増幅回路を用いて
回路規模を小さくした構成としながらも振幅誤差、オフ
セット誤差、オフセット電圧の調整を容易に行うことを
可能にした変調用ダイオード駆動回路を提供することに
ある。
回路規模を小さくした構成としながらも振幅誤差、オフ
セット誤差、オフセット電圧の調整を容易に行うことを
可能にした変調用ダイオード駆動回路を提供することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の変調用ダイオー
ド駆動回路は、第１のトランジスタ差動増幅器と、その
負荷抵抗に接続された差動入力を持つ第２のトランジス
タ差動増幅器と、第２のトランジスタ差動増幅器の負荷
抵抗間に接続された分圧回路と、分圧回路でそれぞれ分
圧された電圧が各ベースに入力されるトランジスタ対
と、このトランジスタ対の各エミッタ端子に接続された
抵抗と、これらトランジスタ対の各エミッタ出力を差動
出力としてダイオード変調器に入力するように構成す
る。
ド駆動回路は、第１のトランジスタ差動増幅器と、その
負荷抵抗に接続された差動入力を持つ第２のトランジス
タ差動増幅器と、第２のトランジスタ差動増幅器の負荷
抵抗間に接続された分圧回路と、分圧回路でそれぞれ分
圧された電圧が各ベースに入力されるトランジスタ対
と、このトランジスタ対の各エミッタ端子に接続された
抵抗と、これらトランジスタ対の各エミッタ出力を差動
出力としてダイオード変調器に入力するように構成す
る。
【００１０】ここで、分圧回路は、可変抵抗と固定抵抗
との直列接続で構成され、一方の分圧電圧は固定抵抗に
より分圧された固定電圧とされ、他方の分圧電圧は可変
抵抗により分圧される可変電圧とされ、この可変抵抗の
調整により差動出力の振幅調整を可能とする。また、第
１のトランジスタ差動増幅器の一方の入力電圧に対して
他方の入力電圧を変化調整可能として差動出力のオフセ
ット誤差を調整可能とする。更に、トランジスタ対の各
エミッタ端子に接続された各抵抗の抵抗値を変化調整し
て差動出力のオフセット電圧を調整可能とする。
との直列接続で構成され、一方の分圧電圧は固定抵抗に
より分圧された固定電圧とされ、他方の分圧電圧は可変
抵抗により分圧される可変電圧とされ、この可変抵抗の
調整により差動出力の振幅調整を可能とする。また、第
１のトランジスタ差動増幅器の一方の入力電圧に対して
他方の入力電圧を変化調整可能として差動出力のオフセ
ット誤差を調整可能とする。更に、トランジスタ対の各
エミッタ端子に接続された各抵抗の抵抗値を変化調整し
て差動出力のオフセット電圧を調整可能とする。
【００１１】
【作用】第１のトランジスタ差動増幅器の各トランジス
タのベース入力電圧を調整してオフセット誤差を調整で
き、第２のトランジスタ差動増幅器の負荷抵抗間から取
り出す分圧電圧を調整して振幅誤差を調整でき、トラン
ジスタ対のエミッタ抵抗を調整してオフセット電圧を調
整でき、オフセット誤差、オフセット電圧、振幅誤差を
それぞれ独立して調整可能とする一方で、回路規模を小
さくすることが可能となる。
タのベース入力電圧を調整してオフセット誤差を調整で
き、第２のトランジスタ差動増幅器の負荷抵抗間から取
り出す分圧電圧を調整して振幅誤差を調整でき、トラン
ジスタ対のエミッタ抵抗を調整してオフセット電圧を調
整でき、オフセット誤差、オフセット電圧、振幅誤差を
それぞれ独立して調整可能とする一方で、回路規模を小
さくすることが可能となる。
【００１２】
【実施例】次に、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。図１は本発明の一実施例の回路構成図であり、第
１及び第２の差動増幅器ＡＭＰ１，ＡＭＰ２を主体に構
成され、ダイオード変調器ＭＯＤ１を駆動する。第１の
差動増幅器ＡＭＰ１は、トランジスタＱ２０，Ｑ２１で
構成され、定電流源としてトランジスタＱ２２，Ｑ２
３、抵抗Ｒ２２〜Ｒ２６を有する。また、トランジスタ
Ｑ２０のベースにはＶＢ２０を供給でき、トランジスタ
Ｑ２１のベースにはＶＣＣを抵抗Ｒ２７，Ｒ２８で分圧
した電圧ＶＢ２１を供給する。また、各トランジスタＱ
２０，Ｑ２１のコレクタはそれぞれ負荷抵抗Ｒ２０，Ｒ
２１を介してＶＣＣに接続される。なお、この負荷抵抗
Ｒ２０，Ｒ２１は前段回路の負荷抵抗として機能される
ものである。
する。図１は本発明の一実施例の回路構成図であり、第
１及び第２の差動増幅器ＡＭＰ１，ＡＭＰ２を主体に構
成され、ダイオード変調器ＭＯＤ１を駆動する。第１の
差動増幅器ＡＭＰ１は、トランジスタＱ２０，Ｑ２１で
構成され、定電流源としてトランジスタＱ２２，Ｑ２
３、抵抗Ｒ２２〜Ｒ２６を有する。また、トランジスタ
Ｑ２０のベースにはＶＢ２０を供給でき、トランジスタ
Ｑ２１のベースにはＶＣＣを抵抗Ｒ２７，Ｒ２８で分圧
した電圧ＶＢ２１を供給する。また、各トランジスタＱ
２０，Ｑ２１のコレクタはそれぞれ負荷抵抗Ｒ２０，Ｒ
２１を介してＶＣＣに接続される。なお、この負荷抵抗
Ｒ２０，Ｒ２１は前段回路の負荷抵抗として機能される
ものである。
【００１３】第２の差動増幅器ＡＭＰ２は、トランジス
タＱ１，Ｑ２で構成され、定電流源としてトランジスタ
Ｑ５，Ｑ６、Ｒ５〜Ｒ９を有する。また、トランジスタ
Ｑ１，Ｑ２の各ベースには前記第１の差動増幅器ＡＭＰ
１の差動出力、即ち各トランジスタＱ２０，Ｑ２１のコ
レクタ電圧Ｖ２０，Ｖ２１が供給される。また、各トラ
ンジスタＱ１，Ｑ２のコレクタはそれぞれＲ１，Ｒ２を
介して接地されるが、各コレクタ間に可変抵抗ＲＶ１と
固定抵抗Ｒ３，Ｒ４の直列回路を接続する。そして、こ
の可変抵抗ＲＶ１の可変端子と、固定抵抗Ｒ３，Ｒ４の
接続点からそれぞれ差動出力を取り出している。
タＱ１，Ｑ２で構成され、定電流源としてトランジスタ
Ｑ５，Ｑ６、Ｒ５〜Ｒ９を有する。また、トランジスタ
Ｑ１，Ｑ２の各ベースには前記第１の差動増幅器ＡＭＰ
１の差動出力、即ち各トランジスタＱ２０，Ｑ２１のコ
レクタ電圧Ｖ２０，Ｖ２１が供給される。また、各トラ
ンジスタＱ１，Ｑ２のコレクタはそれぞれＲ１，Ｒ２を
介して接地されるが、各コレクタ間に可変抵抗ＲＶ１と
固定抵抗Ｒ３，Ｒ４の直列回路を接続する。そして、こ
の可変抵抗ＲＶ１の可変端子と、固定抵抗Ｒ３，Ｒ４の
接続点からそれぞれ差動出力を取り出している。
【００１４】これらの差動出力は、エミッタフォロワを
構成するトランジスタＱ３，Ｑ４のベースに供給され
る。各トランジスタＱ３，Ｑ４のコレクタは抵抗Ｒ１
０，Ｒ１２を介してＶＣＣに接続され、エミッタは抵抗
Ｒ１１，Ｒ１２を介して接地される。なお、これらのエ
ミッタ抵抗Ｒ１１，Ｒ１２は連動する可変抵抗で構成
し、或いは独立した半固定抵抗で構成することも可能で
ある。そして、各エミッタフォロワの差動出力はダイオ
ード変調器ＭＯＤ１に入力される。
構成するトランジスタＱ３，Ｑ４のベースに供給され
る。各トランジスタＱ３，Ｑ４のコレクタは抵抗Ｒ１
０，Ｒ１２を介してＶＣＣに接続され、エミッタは抵抗
Ｒ１１，Ｒ１２を介して接地される。なお、これらのエ
ミッタ抵抗Ｒ１１，Ｒ１２は連動する可変抵抗で構成
し、或いは独立した半固定抵抗で構成することも可能で
ある。そして、各エミッタフォロワの差動出力はダイオ
ード変調器ＭＯＤ１に入力される。
【００１５】ダイオード変調器ＭＯＤ１は、ＰＩＮダイ
オードＤ１，Ｄ２と、キャパシタンスＣ１〜Ｃ３と、イ
ンダクタンスＬ１〜Ｌ５で構成され、キャリア入力端子
ＲＦＩＮ１から搬送波が入力され、変調波出力端子ＲＦ
ＯＵＴ１から変調信号が出力される。そして、前記エミ
ッタフォロワからの差動出力は、各ダイオードＤ１，Ｄ
２のアノード側に供給される。
オードＤ１，Ｄ２と、キャパシタンスＣ１〜Ｃ３と、イ
ンダクタンスＬ１〜Ｌ５で構成され、キャリア入力端子
ＲＦＩＮ１から搬送波が入力され、変調波出力端子ＲＦ
ＯＵＴ１から変調信号が出力される。そして、前記エミ
ッタフォロワからの差動出力は、各ダイオードＤ１，Ｄ
２のアノード側に供給される。
【００１６】以上の構成の変調用ダイオード駆動回路の
動作を説明する。ここで、第１の差動増幅器ＡＭＰ１の
負荷抵抗Ｒ２０，Ｒ２１は前段の回路、例えば、差動増
幅器、アナログ掛け算器等の負荷抵抗を考えているが、
負荷抵抗であれば特に回路が限定されるものではない。
図３のＢＢＩＮ（ベースバンド信号）に相当する前段の
出力はＲ２０，Ｒ２１による電圧降下の電圧Ｖ２０，Ｖ
２１として出力され、それぞれの抵抗を流れる電流をＩ
２０，Ｉ２１とすると、 Ｖ２０＝Ｖｃｃ−Ｒ２０×Ｉ２０ …（６−１） Ｖ２１＝Ｖｃｃ−Ｒ２１×Ｉ２１ …（６−２） Ｉ２０＝Ｉ０＋ΔＩ＋Ｉｃ２０ …（７−１） Ｉ２１＝Ｉ０−ΔＩ＋Ｉｃ２１ …（７−２） と表せる。（７−１）式、（７−２）式中、Ｉ０は入力
に依らずに一定の成分で、ΔＩは入力に応じて変化する
成分である。これがダイオード変調器ＭＯＤ１のベース
バンド信号（図３のＢＢＩＮ入力）になる。また、式中
において、Ｒ２０，Ｒ２１はそれぞれ抵抗Ｒ２０，Ｒ２
１の抵抗値を示している（以下、同様）。さらに、Ｉｃ
２０，Ｉｃ２１は前記トランジスタＱ２０，Ｑ２１のコ
レクタ電流である。
動作を説明する。ここで、第１の差動増幅器ＡＭＰ１の
負荷抵抗Ｒ２０，Ｒ２１は前段の回路、例えば、差動増
幅器、アナログ掛け算器等の負荷抵抗を考えているが、
負荷抵抗であれば特に回路が限定されるものではない。
図３のＢＢＩＮ（ベースバンド信号）に相当する前段の
出力はＲ２０，Ｒ２１による電圧降下の電圧Ｖ２０，Ｖ
２１として出力され、それぞれの抵抗を流れる電流をＩ
２０，Ｉ２１とすると、 Ｖ２０＝Ｖｃｃ−Ｒ２０×Ｉ２０ …（６−１） Ｖ２１＝Ｖｃｃ−Ｒ２１×Ｉ２１ …（６−２） Ｉ２０＝Ｉ０＋ΔＩ＋Ｉｃ２０ …（７−１） Ｉ２１＝Ｉ０−ΔＩ＋Ｉｃ２１ …（７−２） と表せる。（７−１）式、（７−２）式中、Ｉ０は入力
に依らずに一定の成分で、ΔＩは入力に応じて変化する
成分である。これがダイオード変調器ＭＯＤ１のベース
バンド信号（図３のＢＢＩＮ入力）になる。また、式中
において、Ｒ２０，Ｒ２１はそれぞれ抵抗Ｒ２０，Ｒ２
１の抵抗値を示している（以下、同様）。さらに、Ｉｃ
２０，Ｉｃ２１は前記トランジスタＱ２０，Ｑ２１のコ
レクタ電流である。
【００１７】ここで、 Ｉｃ２０＝Ｉｃ０＋ΔＩｃ …（８−１） Ｉｃ２１＝Ｉｃ０−ΔＩｃ …（８−２） となり、Ｉｃ０はベースバンド信号に依らずに一定の成
分で、ΔＩｃはＱ２０，Ｑ２１のベース電圧の差動入力
（ＶＢ２０ーＶＢ２１）（後述するオフセット誤差調整
のための電圧入力）に応じて変化する成分である。
分で、ΔＩｃはＱ２０，Ｑ２１のベース電圧の差動入力
（ＶＢ２０ーＶＢ２１）（後述するオフセット誤差調整
のための電圧入力）に応じて変化する成分である。
【００１８】（８−１），（８−２）を（７−１），
（７−２）に代入して、 Ｉ２０＝Ｉ０＋ΔＩ＋Ｉｃ０＋ΔＩｃ …（９−１） Ｉ２１＝Ｉ０−ΔＩ＋Ｉｃ０−ΔＩｃ …（９−２） Ｖ２０＝Ｖｃｃ−Ｒ２０×（Ｉ０−Ｉｃ０）−Ｒ２０×ΔＩｃ−Ｒ２０×ΔＩ …（１０−１） Ｖ２１＝Ｖｃｃ−Ｒ２０×（Ｉ０＋Ｉｃ０）＋Ｒ２０×ΔＩｃ＋Ｒ２０×ΔＩ …（１０−２） 最後の項±Ｒ２０×ΔＩは前段の出力、つまりＭＯＤ１
のベースバンド信号そのものである。また、その他の項
はΔＩの変化、つまりベースバンド信号に依らず一定な
成分である。よって差動入力（ＶＢ２０ーＶＢ２１）を
変えてΔＩｃを変化させてやることで、Ｖ２０，Ｖ２１
間のオフセット誤差のみを調整させる事が可能になる。
この時、振幅は変化しない。
（７−２）に代入して、 Ｉ２０＝Ｉ０＋ΔＩ＋Ｉｃ０＋ΔＩｃ …（９−１） Ｉ２１＝Ｉ０−ΔＩ＋Ｉｃ０−ΔＩｃ …（９−２） Ｖ２０＝Ｖｃｃ−Ｒ２０×（Ｉ０−Ｉｃ０）−Ｒ２０×ΔＩｃ−Ｒ２０×ΔＩ …（１０−１） Ｖ２１＝Ｖｃｃ−Ｒ２０×（Ｉ０＋Ｉｃ０）＋Ｒ２０×ΔＩｃ＋Ｒ２０×ΔＩ …（１０−２） 最後の項±Ｒ２０×ΔＩは前段の出力、つまりＭＯＤ１
のベースバンド信号そのものである。また、その他の項
はΔＩの変化、つまりベースバンド信号に依らず一定な
成分である。よって差動入力（ＶＢ２０ーＶＢ２１）を
変えてΔＩｃを変化させてやることで、Ｖ２０，Ｖ２１
間のオフセット誤差のみを調整させる事が可能になる。
この時、振幅は変化しない。
【００１９】次に、Ｖ２０，Ｖ２１が第２の差動増幅器
ＡＭＰ２に入力された状態を考える。ここで、可変抵抗
ＲＶ１の最大抵抗値と抵抗Ｒ４の抵抗値は等しいとす
る。入力されたベースバンド信号Ｖ２０，Ｖ２１は増幅
されて、トランジスタＱ１，Ｑ２のコレクタ端子ａ点，
ｅ点に出力される。この点での電圧をそれぞれＶａとＶ
ｅとする。ダイオードＤ１，Ｄ２への出力のオフセット
は、抵抗Ｒ１，Ｒ２と、そこを流れる電流によって決定
できる。この電圧が従来例のＶｃｏｎｓｔに相当し、変
調用ダイオードのインピーダンスが最適になるように調
整する。これにより、ダイオード変調器ＭＯＤ１の同相
電圧出力（オフセット電圧）を最適にできる。
ＡＭＰ２に入力された状態を考える。ここで、可変抵抗
ＲＶ１の最大抵抗値と抵抗Ｒ４の抵抗値は等しいとす
る。入力されたベースバンド信号Ｖ２０，Ｖ２１は増幅
されて、トランジスタＱ１，Ｑ２のコレクタ端子ａ点，
ｅ点に出力される。この点での電圧をそれぞれＶａとＶ
ｅとする。ダイオードＤ１，Ｄ２への出力のオフセット
は、抵抗Ｒ１，Ｒ２と、そこを流れる電流によって決定
できる。この電圧が従来例のＶｃｏｎｓｔに相当し、変
調用ダイオードのインピーダンスが最適になるように調
整する。これにより、ダイオード変調器ＭＯＤ１の同相
電圧出力（オフセット電圧）を最適にできる。
【００２０】図２は、図１のａ点，ｅ点間を抜き出した
もので、説明のために ＲＶ１＝Ｒａ＋Ｒｂ …（１１−１） Ｒ３＝Ｒｃ＋Ｒｄ …（１１−２） Ｒ４＝Ｒｅ …（１１−３） に分割してある。ｃ点は、 Ｒａ＋Ｒｂ＋Ｒｃ＝Ｒｄ＋Ｒｅ＝Ｒ０ …（１２） となるように選んだ。すなわち、ＲＶ１の状態に依らず
一定。
もので、説明のために ＲＶ１＝Ｒａ＋Ｒｂ …（１１−１） Ｒ３＝Ｒｃ＋Ｒｄ …（１１−２） Ｒ４＝Ｒｅ …（１１−３） に分割してある。ｃ点は、 Ｒａ＋Ｒｂ＋Ｒｃ＝Ｒｄ＋Ｒｅ＝Ｒ０ …（１２） となるように選んだ。すなわち、ＲＶ１の状態に依らず
一定。
【００２１】このとき、ＶａとＶｅとは差動出力なの
で、ｃ点での電圧は常に一定で、 Ｖｃ＝（Ｖａ＋Ｖｅ）／２ …（１３）式 となる。そこで、ｂ点，ｄ点の電圧をＶｂ，Ｖｄとする
と、 Ｖｂ＝（Ｖａ─Ｖｃ）×（Ｒｂ＋Ｒｃ）／（Ｒａ＋Ｒｂ＋Ｒｃ） …（１４） Ｖｄ＝（Ｖｅ─Ｖｃ）×Ｒｄ／（Ｒｄ＋Ｒｅ） …（１５） （１２）式より、 Ｖｂ＝（Ｖａ─Ｖｃ）×（Ｒｂ＋Ｒｃ）／Ｒ０ …（１６） Ｖｄ＝（Ｖｅ─Ｖｃ）×Ｒｄ／Ｒ０ …（１７） よって、ＲＶ１の分圧比を変えることで上式のＲｂの値
のみが変わるから、Ｖｂの振幅を調整する事ができる。
したがって、ＶｂとＶｄの振幅を一致させるための調整
が可能となる。
で、ｃ点での電圧は常に一定で、 Ｖｃ＝（Ｖａ＋Ｖｅ）／２ …（１３）式 となる。そこで、ｂ点，ｄ点の電圧をＶｂ，Ｖｄとする
と、 Ｖｂ＝（Ｖａ─Ｖｃ）×（Ｒｂ＋Ｒｃ）／（Ｒａ＋Ｒｂ＋Ｒｃ） …（１４） Ｖｄ＝（Ｖｅ─Ｖｃ）×Ｒｄ／（Ｒｄ＋Ｒｅ） …（１５） （１２）式より、 Ｖｂ＝（Ｖａ─Ｖｃ）×（Ｒｂ＋Ｒｃ）／Ｒ０ …（１６） Ｖｄ＝（Ｖｅ─Ｖｃ）×Ｒｄ／Ｒ０ …（１７） よって、ＲＶ１の分圧比を変えることで上式のＲｂの値
のみが変わるから、Ｖｂの振幅を調整する事ができる。
したがって、ＶｂとＶｄの振幅を一致させるための調整
が可能となる。
【００２２】Ｖｂ，ＶｄはトランジスタＱ３，Ｑ４を通
って、ベース エミッタ電圧ＶＢＥだけ降下し、 ＶＢＢ１＝Ｖｂ−ＶＢＥ …（１８−１） ＶＢＢ２＝Ｖｄ−ＶＢＥ …（１８−２） ＶＢＢ１、ＶＢＢ２が変調用ダイオード（Ｄ１、Ｄ２）
のドライブ入力となる。したがって、各トランジスタＱ
３，Ｑ４のエミッタ抵抗Ｒ１１，Ｒ１３を調整すること
で、ダイオードＤ１，Ｄ２に対するオフセット電圧の調
整が可能となる。このＲ１１，Ｒ１３の値は設計によっ
て設定されるが、場合によってはこれらＲ１１，Ｒ１３
を可変抵抗或いは半固定抵抗で構成し、回路を構成した
後に調整するようにしてもよい。
って、ベース エミッタ電圧ＶＢＥだけ降下し、 ＶＢＢ１＝Ｖｂ−ＶＢＥ …（１８−１） ＶＢＢ２＝Ｖｄ−ＶＢＥ …（１８−２） ＶＢＢ１、ＶＢＢ２が変調用ダイオード（Ｄ１、Ｄ２）
のドライブ入力となる。したがって、各トランジスタＱ
３，Ｑ４のエミッタ抵抗Ｒ１１，Ｒ１３を調整すること
で、ダイオードＤ１，Ｄ２に対するオフセット電圧の調
整が可能となる。このＲ１１，Ｒ１３の値は設計によっ
て設定されるが、場合によってはこれらＲ１１，Ｒ１３
を可変抵抗或いは半固定抵抗で構成し、回路を構成した
後に調整するようにしてもよい。
【００２３】ダイオード変調器ＭＯＤ１では、ＲＦＩＮ
１から入力された高周波信号（搬送波）は、ＰＩＮダイ
オードＤ１，Ｄ２によってＶＢＢ１，ＶＢＢ２に応じて
変調がかけられ、ＲＦＯＵＴ１から出力される。
１から入力された高周波信号（搬送波）は、ＰＩＮダイ
オードＤ１，Ｄ２によってＶＢＢ１，ＶＢＢ２に応じて
変調がかけられ、ＲＦＯＵＴ１から出力される。
【００２４】したがって、この回路構成においては、前
記したオフセット誤差、オフセット電圧、振幅誤差の３
つの調整は互いに独立しており、それぞれ、独自に調整
可能である。よって、オフセット電圧を設定し、振幅誤
差を調整した後にオフセット誤差を調整してやること
で、容易にベースバンド信号の調整が可能である。ま
た、この回路の規模はトランジスタの数にして２０〜３
０個程度であり、従来の回路のようにオペアンプを多用
した場合に比べ回路規模の大幅な節約が可能となる。
記したオフセット誤差、オフセット電圧、振幅誤差の３
つの調整は互いに独立しており、それぞれ、独自に調整
可能である。よって、オフセット電圧を設定し、振幅誤
差を調整した後にオフセット誤差を調整してやること
で、容易にベースバンド信号の調整が可能である。ま
た、この回路の規模はトランジスタの数にして２０〜３
０個程度であり、従来の回路のようにオペアンプを多用
した場合に比べ回路規模の大幅な節約が可能となる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、第１のト
ランジスタ差動増幅器、第２のトランジスタ差動増幅
器、トランジスタ対で構成され、かつ第２のトランジス
タ差動増幅器の負荷抵抗間に接続された分圧回路でそれ
ぞれ分圧された電圧をトランジスタ対の各ベースに入力
し、その各エミッタ出力を差動出力としてダイオード変
調器に入力するように構成されているので、第１のトラ
ンジスタ差動増幅器の各トランジスタのベース入力電圧
を調整してオフセット誤差を調整でき、第２のトランジ
スタ差動増幅器の負荷抵抗間から取り出す分圧電圧を調
整して振幅誤差を調整できるため、トランジスタ対のエ
ミッタ抵抗を調整してオフセット電圧を調整でき、従来
よりも回路規模を大幅に縮小した回路にも関わらず、従
来と同様に振幅誤差、オフセット誤差、オフセット電圧
の調整が容易に可能な変調用ダイオードの駆動回路を得
ることができる。
ランジスタ差動増幅器、第２のトランジスタ差動増幅
器、トランジスタ対で構成され、かつ第２のトランジス
タ差動増幅器の負荷抵抗間に接続された分圧回路でそれ
ぞれ分圧された電圧をトランジスタ対の各ベースに入力
し、その各エミッタ出力を差動出力としてダイオード変
調器に入力するように構成されているので、第１のトラ
ンジスタ差動増幅器の各トランジスタのベース入力電圧
を調整してオフセット誤差を調整でき、第２のトランジ
スタ差動増幅器の負荷抵抗間から取り出す分圧電圧を調
整して振幅誤差を調整できるため、トランジスタ対のエ
ミッタ抵抗を調整してオフセット電圧を調整でき、従来
よりも回路規模を大幅に縮小した回路にも関わらず、従
来と同様に振幅誤差、オフセット誤差、オフセット電圧
の調整が容易に可能な変調用ダイオードの駆動回路を得
ることができる。
【００２６】ここで、分圧回路は、可変抵抗と固定抵抗
との直列接続で構成され、一方の分圧電圧は固定抵抗に
より分圧された固定電圧とされ、他方の分圧電圧は可変
抵抗により分圧される可変電圧とされ、この可変抵抗を
調整することにより差動出力の振幅調整が可能とされ
る。また、第１のトランジスタ差動増幅器の一方の入力
電圧に対して他方の入力電圧を変化調整可能とされ差動
出力のオフセット誤差が調整可能とされる。更に、トラ
ンジスタ対の各エミッタ端子に接続された各抵抗の抵抗
値を変化調整することで差動出力のオフセット電圧が調
整可能とされる。
との直列接続で構成され、一方の分圧電圧は固定抵抗に
より分圧された固定電圧とされ、他方の分圧電圧は可変
抵抗により分圧される可変電圧とされ、この可変抵抗を
調整することにより差動出力の振幅調整が可能とされ
る。また、第１のトランジスタ差動増幅器の一方の入力
電圧に対して他方の入力電圧を変化調整可能とされ差動
出力のオフセット誤差が調整可能とされる。更に、トラ
ンジスタ対の各エミッタ端子に接続された各抵抗の抵抗
値を変化調整することで差動出力のオフセット電圧が調
整可能とされる。
【図１】本発明の変調用ダイオード駆動回路の一実施例
の回路図である。
の回路図である。
【図２】図１に示した回路の動作を説明するための部分
回路図である。
回路図である。
【図３】従来の変調用ダイオード駆動回路の一例の回路
図である。
図である。
ＡＭＰ１ 第１のトランジスタ差動増幅器 ＡＭＰ２ 第２のトランジスタ差動増幅器 ＭＯＤ１ ダイオード変調器 Ｑ１〜Ｑ６，Ｑ２０〜Ｑ２３ トランジスタ Ｄ１，Ｄ２ ダイオード ＲＶ１ 可変抵抗 Ｒ３，Ｒ４ 抵抗（分圧抵抗） Ｒ１１，Ｒ１３ エミッタ抵抗
Claims (5)
- 【請求項１】 第１のトランジスタ差動増幅器と、その
負荷抵抗に接続された差動入力を持つ第２のトランジス
タ差動増幅器と、前記第２のトランジスタ差動増幅器の
負荷抵抗間に接続された分圧回路と、前記分圧回路でそ
れぞれ分圧された電圧が各ベースに入力されるトランジ
スタ対と、このトランジスタ対の各エミッタ端子に接続
された抵抗と、これらトランジスタ対の各エミッタ出力
を差動出力としてダイオード変調器に入力するように構
成したことを特徴とする変調用ダイオード駆動回路。 - 【請求項２】 分圧回路は、可変抵抗と固定抵抗との直
列接続で構成され、一方の分圧電圧は固定抵抗により分
圧された固定電圧とされ、他方の分圧電圧は可変抵抗に
より分圧される可変電圧とされ、この可変抵抗の調整に
より差動出力の振幅調整を可能とした請求項１の変調用
ダイオード駆動回路。 - 【請求項３】 第１のトランジスタ差動増幅器の一方の
入力電圧に対して他方の入力電圧を変化調整可能とし、
この調整により差動出力のオフセット誤差を調整可能と
した請求項１または２の変調用ダイオード駆動回路。 - 【請求項４】 トランジスタ対の各エミッタ端子に接続
された各抵抗の抵抗値を変化調整して差動出力のオフセ
ット電圧を調整可能とした請求項１ないし３の変調用ダ
イオード駆動回路。 - 【請求項５】 ダイオード変調器は一対のＰＩＮダイオ
ードを並列接続し、各ＰＩＮダイオードに搬送波とトラ
ンジスタ対の各エミッタ出力を入力する請求項１ないし
４の変調用ダイオード駆動回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9760895A JP2894239B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 変調用ダイオード駆動回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9760895A JP2894239B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 変調用ダイオード駆動回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08274828A JPH08274828A (ja) | 1996-10-18 |
| JP2894239B2 true JP2894239B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=14196941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9760895A Expired - Lifetime JP2894239B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 変調用ダイオード駆動回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2894239B2 (ja) |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP9760895A patent/JP2894239B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08274828A (ja) | 1996-10-18 |
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