JP2873133B2 - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
蓄圧式燃料噴射装置Info
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関に適用する蓄圧
式燃料噴射装置に係わり、特に内燃機関に加わるストレ
スを軽減することのできる蓄圧式燃料噴射装置に関す
る。
式燃料噴射装置に係わり、特に内燃機関に加わるストレ
スを軽減することのできる蓄圧式燃料噴射装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関に対する燃料供給装置として、
内燃機関に沿って設置されたコモンレールに燃料を供給
し燃料噴射弁から燃料を噴射する蓄圧式燃料噴射装置は
公知である。このような蓄圧式燃料噴射装置を備える内
燃機関においては、気筒内に噴射される燃料量はコモン
レールに供給される燃料量、コモンレール内の燃料圧力
および燃料噴射弁の開弁期間によって制御される。
内燃機関に沿って設置されたコモンレールに燃料を供給
し燃料噴射弁から燃料を噴射する蓄圧式燃料噴射装置は
公知である。このような蓄圧式燃料噴射装置を備える内
燃機関においては、気筒内に噴射される燃料量はコモン
レールに供給される燃料量、コモンレール内の燃料圧力
および燃料噴射弁の開弁期間によって制御される。
【０００３】内燃機関への燃料供給量を電子式制御ユニ
ット（以下ＥＣＵと記す。）で制御する場合には、内燃
機関回転数およびアクセル開度をパラメータとするマッ
プに基づいて、燃料量、コモンレール内の燃料圧力およ
び燃料噴射弁の開弁時期と開弁期間を制御している。そ
してこのマップは内燃機関が通常の運転状態、即ち内燃
機関の暖機運転状態を基準として設定されることが普通
である。
ット（以下ＥＣＵと記す。）で制御する場合には、内燃
機関回転数およびアクセル開度をパラメータとするマッ
プに基づいて、燃料量、コモンレール内の燃料圧力およ
び燃料噴射弁の開弁時期と開弁期間を制御している。そ
してこのマップは内燃機関が通常の運転状態、即ち内燃
機関の暖機運転状態を基準として設定されることが普通
である。
【０００４】しかしながら内燃機関を冷間始動する際
に、暖機運転状態を基準に設定されたマップに基づいて
決定された燃料供給量では燃料供給量が不足するため、
始動性が劣るという問題を生じる。この点を解決するた
めに、例えば冷却水温度である内燃機関の暖機の程度を
代表するパラメータを測定し、暖機運転状態を基準に設
定されたマップに基づいて燃料供給量、コモンレール内
の燃料圧力および燃料噴射弁の開弁時期の目標値を補正
することが提案されている。（特開昭６３−２６６１４
９公報参照。）
に、暖機運転状態を基準に設定されたマップに基づいて
決定された燃料供給量では燃料供給量が不足するため、
始動性が劣るという問題を生じる。この点を解決するた
めに、例えば冷却水温度である内燃機関の暖機の程度を
代表するパラメータを測定し、暖機運転状態を基準に設
定されたマップに基づいて燃料供給量、コモンレール内
の燃料圧力および燃料噴射弁の開弁時期の目標値を補正
することが提案されている。（特開昭６３−２６６１４
９公報参照。）
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記発明
においては、内燃機関が冷間状態であれば燃料供給量お
よび燃料圧力を増加するような補正が行われる。従って
冷間始動直後に、例えば登坂走行のように高負荷運転が
なされた場合には、補正が過剰になされる。
においては、内燃機関が冷間状態であれば燃料供給量お
よび燃料圧力を増加するような補正が行われる。従って
冷間始動直後に、例えば登坂走行のように高負荷運転が
なされた場合には、補正が過剰になされる。
【０００６】このため内燃機関への燃料供給量が多くな
って爆発行程における気筒内圧力が過度に高くなり、内
燃機関に過度のストレスを与えるおそれがある。本発明
はかかる問題点に鑑みなされたものであって、冷間始動
直後に高負荷運転がなされた場合にも内燃機関にストレ
スを与えることを防止することのできる蓄圧式燃料噴射
装置を提供することを目的とする。
って爆発行程における気筒内圧力が過度に高くなり、内
燃機関に過度のストレスを与えるおそれがある。本発明
はかかる問題点に鑑みなされたものであって、冷間始動
直後に高負荷運転がなされた場合にも内燃機関にストレ
スを与えることを防止することのできる蓄圧式燃料噴射
装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】図１は第１の発明にかか
る蓄圧式燃料噴射装置の基本構成図であって、内燃機関
の運転状態を示す運転状態量を検出する運転状態量検出
手段１０１と、運転状態量検出手段１０１によって検出
された運転状態量に基づいて目標燃料量、目標燃料圧力
および燃料噴射弁の目標開弁時期を演算する目標値演算
手段１０２と、運転状態量検出手段１０１によって検出
された運転状態量に基づいて目標値演算手段１０２で演
算された目標燃料量を増量補正して燃料供給量を演算す
る燃料供給量演算手段１０３と、運転状態量検出手段１
０１によって検出された運転状態量に基づいてコモンレ
ール内燃料の圧力増量補正量を演算する燃料圧力補正量
演算手段１０４と、運転状態量検出手段１０１によって
検出された運転状態量に基づいて燃料噴射弁の開弁時期
の進角補正量を演算する進角補正量演算手段１０５と、
燃料供給量演算手段１０３によって演算された燃料供給
量と運転状態量検出手段１０１によって検出された運転
状態量との関数として増量補正抑制係数を演算する増量
補正抑制係数演算手段１０６と、燃料圧力補正量演算手
段１０４で演算された圧力増量補正量に増量補正抑制係
数演算手段１０６で演算された増量補正抑制係数を乗じ
て最終圧力増量補正量を演算する最終圧力増量補正量演
算手段１０７と、進角補正量演算手段１０５で演算され
た進角補正量に増量補正抑制係数演算手段１０６で演算
された増量補正抑制係数を乗じて最終進角補正量を演算
する最終進角補正量演算手段１０８と、燃料供給量演算
手段１０３で演算された燃料供給量に基づいて燃料噴射
弁の開弁期間を制御する開弁期間制御手段１０９と、目
標値演算手段１０２で演算された目標燃料圧力と最終圧
力増量補正量演算手段１０７で演算された最終圧力増量
補正量とに基づいてコモンレール内の燃料圧力を制御す
る燃料圧力制御手段１１０と、目標値演算手段で演算さ
れた目標開弁時期と最終進角補正量演算手段１０８で演
算された最終進角補正量とに基づいて燃料噴射弁の開弁
時期を制御する開弁時期制御手段１１１とを備えてい
る。
る蓄圧式燃料噴射装置の基本構成図であって、内燃機関
の運転状態を示す運転状態量を検出する運転状態量検出
手段１０１と、運転状態量検出手段１０１によって検出
された運転状態量に基づいて目標燃料量、目標燃料圧力
および燃料噴射弁の目標開弁時期を演算する目標値演算
手段１０２と、運転状態量検出手段１０１によって検出
された運転状態量に基づいて目標値演算手段１０２で演
算された目標燃料量を増量補正して燃料供給量を演算す
る燃料供給量演算手段１０３と、運転状態量検出手段１
０１によって検出された運転状態量に基づいてコモンレ
ール内燃料の圧力増量補正量を演算する燃料圧力補正量
演算手段１０４と、運転状態量検出手段１０１によって
検出された運転状態量に基づいて燃料噴射弁の開弁時期
の進角補正量を演算する進角補正量演算手段１０５と、
燃料供給量演算手段１０３によって演算された燃料供給
量と運転状態量検出手段１０１によって検出された運転
状態量との関数として増量補正抑制係数を演算する増量
補正抑制係数演算手段１０６と、燃料圧力補正量演算手
段１０４で演算された圧力増量補正量に増量補正抑制係
数演算手段１０６で演算された増量補正抑制係数を乗じ
て最終圧力増量補正量を演算する最終圧力増量補正量演
算手段１０７と、進角補正量演算手段１０５で演算され
た進角補正量に増量補正抑制係数演算手段１０６で演算
された増量補正抑制係数を乗じて最終進角補正量を演算
する最終進角補正量演算手段１０８と、燃料供給量演算
手段１０３で演算された燃料供給量に基づいて燃料噴射
弁の開弁期間を制御する開弁期間制御手段１０９と、目
標値演算手段１０２で演算された目標燃料圧力と最終圧
力増量補正量演算手段１０７で演算された最終圧力増量
補正量とに基づいてコモンレール内の燃料圧力を制御す
る燃料圧力制御手段１１０と、目標値演算手段で演算さ
れた目標開弁時期と最終進角補正量演算手段１０８で演
算された最終進角補正量とに基づいて燃料噴射弁の開弁
時期を制御する開弁時期制御手段１１１とを備えてい
る。
【０００８】
【作用】本発明においては、運転状態に応じて目標燃料
量、目標圧力および目標噴射時期が決定され、暖機程度
に応じて燃料増量、圧力増量および進角増量が決定され
る。基本燃料量と燃料増量とを加算した燃料量と回転数
が大である程小となる増量補正抑制係数が乗算され最終
圧力増量および最終進角増量が演算される。そしてこの
燃料量、最終圧力増量および最終進角増量に基づいて内
燃機関への燃料供給が制御される。
量、目標圧力および目標噴射時期が決定され、暖機程度
に応じて燃料増量、圧力増量および進角増量が決定され
る。基本燃料量と燃料増量とを加算した燃料量と回転数
が大である程小となる増量補正抑制係数が乗算され最終
圧力増量および最終進角増量が演算される。そしてこの
燃料量、最終圧力増量および最終進角増量に基づいて内
燃機関への燃料供給が制御される。
【０００９】
【実施例】図２は本発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置の
実施例の構成図であって、６気筒のディーゼル内燃機関
２０１の各気筒に対応して燃料噴射弁２０２ａ〜２０２
ｆ（４本のみ図示）が設置されるが、燃料噴射弁２０２
ａ〜２０２ｆは内燃機関２０１に沿って設置されるコモ
ンレール２０３に接続されていて、噴射制御用電磁弁２
０４ａ〜２０４ｆが励磁されている間燃料の噴射が行わ
れる。
実施例の構成図であって、６気筒のディーゼル内燃機関
２０１の各気筒に対応して燃料噴射弁２０２ａ〜２０２
ｆ（４本のみ図示）が設置されるが、燃料噴射弁２０２
ａ〜２０２ｆは内燃機関２０１に沿って設置されるコモ
ンレール２０３に接続されていて、噴射制御用電磁弁２
０４ａ〜２０４ｆが励磁されている間燃料の噴射が行わ
れる。
【００１０】コモンレール２０３には燃料供給配管２０
５および逆止弁２０６を介して高圧燃料ポンプ２０７が
接続されている。高圧ポンプ２０７には低圧燃料ポンプ
２０９によって燃料タンク２０８に貯蔵されている燃料
が供給される。なお高圧ポンプ２０７には吐出量制御装
置２１０が設置されていて、コモンレール２０３に供給
する燃料量を調節する。
５および逆止弁２０６を介して高圧燃料ポンプ２０７が
接続されている。高圧ポンプ２０７には低圧燃料ポンプ
２０９によって燃料タンク２０８に貯蔵されている燃料
が供給される。なお高圧ポンプ２０７には吐出量制御装
置２１０が設置されていて、コモンレール２０３に供給
する燃料量を調節する。
【００１１】コモンレール２０３にはコモンレール２０
３内の圧力を検出するための圧力センサ２１１が設置さ
れている。また内燃機関２０１には内燃機関の回転数を
検出する回転数センサ２１２、アクセル開度センサ２１
３および冷却水温度センサ２１４が設置されている。各
気筒への燃料噴射時期は電子制御ユニット（以下ＥＣＵ
と記す。）２１５によって制御される。
３内の圧力を検出するための圧力センサ２１１が設置さ
れている。また内燃機関２０１には内燃機関の回転数を
検出する回転数センサ２１２、アクセル開度センサ２１
３および冷却水温度センサ２１４が設置されている。各
気筒への燃料噴射時期は電子制御ユニット（以下ＥＣＵ
と記す。）２１５によって制御される。
【００１２】ＥＣＵ２１５は、例えばバス２１５ａ、Ｃ
ＰＵ２１５ｂ、メモリ２１５ｃ、入力インターフェイス
２１５ｄおよび出力インターフェイス２１５ｅからなる
マイクロコンピュータで構成される。入力インターフェ
イス２１５ｄには圧力センサ２１１、回転数センサ２１
２、アクセル開度センサ２１３および冷却水温度センサ
２１４が接続される。
ＰＵ２１５ｂ、メモリ２１５ｃ、入力インターフェイス
２１５ｄおよび出力インターフェイス２１５ｅからなる
マイクロコンピュータで構成される。入力インターフェ
イス２１５ｄには圧力センサ２１１、回転数センサ２１
２、アクセル開度センサ２１３および冷却水温度センサ
２１４が接続される。
【００１３】また出力インターフェイス２１５ｅには噴
射制御用電磁弁２０４ａ〜２０４ｆ、吐出量制御装置２
１０が接続されている。図３は燃料噴射制御ルーチンの
フローチャートであって、所定の回転角毎に実行され
る。ステップ３１において、内燃機関回転数Ｎｅ、アク
セル開度ＡCCP および冷却水温度ＴW を読み込む。
射制御用電磁弁２０４ａ〜２０４ｆ、吐出量制御装置２
１０が接続されている。図３は燃料噴射制御ルーチンの
フローチャートであって、所定の回転角毎に実行され
る。ステップ３１において、内燃機関回転数Ｎｅ、アク
セル開度ＡCCP および冷却水温度ＴW を読み込む。
【００１４】ここで冷却水温度ＴW は内燃機関の暖機程
度を代表するパラメータとして使用する。なおステップ
３１は運転状態量検出手段１０１を構成する。ステップ
３２において、内燃機関回転数Ｎｅおよびアクセル開度
ＡCCP の関数として目標燃料量Ｑ0 を求め、この目標燃
料量Ｑ0 に基づいて目標燃料圧力Ｐ0および目標噴射時
期θ0 を決定する。ここで、目標燃料圧力Ｐ0 は、目標
燃料量Ｑ0 が多くなるほど高くなるよう設定され、目標
噴射時期Ｑ0 は、目標燃料量Ｑ 0 が多くなるほど、回転
数Ｎｅが高くなるほど進角されるように設定される。な
おステップ３２は目標値演算手段１０２を構成する。
度を代表するパラメータとして使用する。なおステップ
３１は運転状態量検出手段１０１を構成する。ステップ
３２において、内燃機関回転数Ｎｅおよびアクセル開度
ＡCCP の関数として目標燃料量Ｑ0 を求め、この目標燃
料量Ｑ0 に基づいて目標燃料圧力Ｐ0および目標噴射時
期θ0 を決定する。ここで、目標燃料圧力Ｐ0 は、目標
燃料量Ｑ0 が多くなるほど高くなるよう設定され、目標
噴射時期Ｑ0 は、目標燃料量Ｑ 0 が多くなるほど、回転
数Ｎｅが高くなるほど進角されるように設定される。な
おステップ３２は目標値演算手段１０２を構成する。
【００１５】図４は目標燃料量を決定するマップであっ
て、横軸に内燃機関回転数Ｎｅを、縦軸に目標燃料量Ｑ
0 をとる。なおパラメータとしてアクセル開度ＡCCP を
とる。ステップ３３において、目標燃料量Ｑ0 と暖機状
態に応じて冷却水温度ＴW の関数として求められる燃料
増量ΔＱとを加算して燃料供給量Ｑを求める。
て、横軸に内燃機関回転数Ｎｅを、縦軸に目標燃料量Ｑ
0 をとる。なおパラメータとしてアクセル開度ＡCCP を
とる。ステップ３３において、目標燃料量Ｑ0 と暖機状
態に応じて冷却水温度ＴW の関数として求められる燃料
増量ΔＱとを加算して燃料供給量Ｑを求める。
【００１６】図５は燃料増量ΔＱを決定するマップであ
って、横軸に冷却水温度ＴW を、縦軸に燃料増量ΔＱを
とる。即ち冷却水温度ＴW が低いほど燃料増量ΔＱが大
となるように設定する。なおステップ３３は燃料供給量
演算手段１０３を構成する。ステップ３４において、圧
力増量ΔＰおよび進角増量Δθを冷却水温度ＴW の関数
として決定する。圧力増量ΔＰおよび進角増量Δθを定
めるための関数は図５のマップと同様に冷却水温度ＴW
が低いほど圧力増量ΔＰおよび進角増量Δθが大となる
ように設定する。なおステップ３４は燃料圧力補正量演
算手段１０４および進角補正量演算手段１０５を構成す
る。
って、横軸に冷却水温度ＴW を、縦軸に燃料増量ΔＱを
とる。即ち冷却水温度ＴW が低いほど燃料増量ΔＱが大
となるように設定する。なおステップ３３は燃料供給量
演算手段１０３を構成する。ステップ３４において、圧
力増量ΔＰおよび進角増量Δθを冷却水温度ＴW の関数
として決定する。圧力増量ΔＰおよび進角増量Δθを定
めるための関数は図５のマップと同様に冷却水温度ＴW
が低いほど圧力増量ΔＰおよび進角増量Δθが大となる
ように設定する。なおステップ３４は燃料圧力補正量演
算手段１０４および進角補正量演算手段１０５を構成す
る。
【００１７】ステップ３５において、暖機状態に応じた
補正がなされた燃料供給量Ｑと内燃機関回転数Ｎｅとの
関数として増量補正抑制係数ｋを求める。図６は増量補
正抑制係数ｋを決定するマップであって、Ｘ軸に回転数
Ｎｅを、Ｙ軸に燃料供給量Ｑを、Ｚ軸に増量補正抑制係
数ｋをとる。即ち回転数Ｎｅが大となるほど、燃料供給
量Ｑが大となるほど燃料増量補正係数ｋが小となるよう
に設定される。なおステップ３５は増量補正抑制係数演
算手段１０６を構成する。
補正がなされた燃料供給量Ｑと内燃機関回転数Ｎｅとの
関数として増量補正抑制係数ｋを求める。図６は増量補
正抑制係数ｋを決定するマップであって、Ｘ軸に回転数
Ｎｅを、Ｙ軸に燃料供給量Ｑを、Ｚ軸に増量補正抑制係
数ｋをとる。即ち回転数Ｎｅが大となるほど、燃料供給
量Ｑが大となるほど燃料増量補正係数ｋが小となるよう
に設定される。なおステップ３５は増量補正抑制係数演
算手段１０６を構成する。
【００１８】ステップ３６において、圧力増量ΔＰおよ
び進角増量Δθに増量補正抑制係数ｋを乗じて最終圧力
増量ΔＰ’および最終進角増量Δθ’を決定する。なお
ステップ３６は最終圧力増量補正量演算手段１０７およ
び最終進角補正量演算手段１０８を構成する。ステップ
３７において、目標圧力Ｐ0 と最終圧力増量ΔＰ’とに
基づいてコモンレール内の燃料圧力を制御する。なおス
テップ３７は燃料圧力制御手段１１０を構成する。
び進角増量Δθに増量補正抑制係数ｋを乗じて最終圧力
増量ΔＰ’および最終進角増量Δθ’を決定する。なお
ステップ３６は最終圧力増量補正量演算手段１０７およ
び最終進角補正量演算手段１０８を構成する。ステップ
３７において、目標圧力Ｐ0 と最終圧力増量ΔＰ’とに
基づいてコモンレール内の燃料圧力を制御する。なおス
テップ３７は燃料圧力制御手段１１０を構成する。
【００１９】ステップ３８において、目標噴射時期θ0
および最終進角増量Δθ’とに基づいて噴射時期の制御
を実行してこのルーチンを終了する。なおステップ３８
は開弁期間制御手段１０９および開弁時期制御手段１１
１を構成する。図７はステップ３７で実行されるコモン
レール内の燃料圧力制御ルーチンのフローチャートであ
る。
および最終進角増量Δθ’とに基づいて噴射時期の制御
を実行してこのルーチンを終了する。なおステップ３８
は開弁期間制御手段１０９および開弁時期制御手段１１
１を構成する。図７はステップ３７で実行されるコモン
レール内の燃料圧力制御ルーチンのフローチャートであ
る。
【００２０】ステップ３７１において、コモンレール内
燃料圧力ＰF を読み込む。ステップ３７２において、目
標圧力Ｐ0 と最終圧力増量ΔＰ’とを加算して燃料圧力
設定値Ｐset を決定する。ステップ３７３において、次
式に基づき圧力偏差ＤＰを演算する。 ＤＰ＝ Ｐset − ＰF （１） ステップ３７４において、圧力偏差ＤＰの関数として吐
出量制御装置２１０の駆動信号ＯＰを演算する。なおこ
の関数としては、例えば周知の比例積分演算を使用する
ことができる。
燃料圧力ＰF を読み込む。ステップ３７２において、目
標圧力Ｐ0 と最終圧力増量ΔＰ’とを加算して燃料圧力
設定値Ｐset を決定する。ステップ３７３において、次
式に基づき圧力偏差ＤＰを演算する。 ＤＰ＝ Ｐset − ＰF （１） ステップ３７４において、圧力偏差ＤＰの関数として吐
出量制御装置２１０の駆動信号ＯＰを演算する。なおこ
の関数としては、例えば周知の比例積分演算を使用する
ことができる。
【００２１】そしてステップ７５において、ＯＰを出力
して吐出量制御装置２１０を制御してコモンレール２０
３内の燃料圧力ＰF を燃料圧力設定値Ｐset に制御す
る。図８はステップ３８で実行される噴射時期制御ルー
チンのフローチャートであって、ステップ３８１におい
て、燃料供給量Ｑの関数として燃料噴射弁開弁期間Ｔを
決定する。
して吐出量制御装置２１０を制御してコモンレール２０
３内の燃料圧力ＰF を燃料圧力設定値Ｐset に制御す
る。図８はステップ３８で実行される噴射時期制御ルー
チンのフローチャートであって、ステップ３８１におい
て、燃料供給量Ｑの関数として燃料噴射弁開弁期間Ｔを
決定する。
【００２２】ステップ３８２において、目標噴射時期θ
0 と最終進角増量Δθ’とから開弁時期θを決定する。
ステップ３８３で現在の回転カム角度Θが開弁時期θと
なるまで待機し、開弁時期θになればステップ３８４で
燃料噴射弁に開弁期間Ｔの間、開弁信号を出力して、こ
のルーチンを終了する。
0 と最終進角増量Δθ’とから開弁時期θを決定する。
ステップ３８３で現在の回転カム角度Θが開弁時期θと
なるまで待機し、開弁時期θになればステップ３８４で
燃料噴射弁に開弁期間Ｔの間、開弁信号を出力して、こ
のルーチンを終了する。
【００２３】なお本実施例においては圧力増量および進
角増量に対する増量補正抑制係数は同一の係数を使用す
るものとしたが、別個の係数を使用するものとしてもよ
い。以上に述べた実施例によると、機関の冷間始動時の
燃料圧力増量、および噴射時期進角が、回転数Ｎｅが高
くなるほど抑制されるとともに、アクセル開度が大きく
なって燃料供給量Ｑが多くなるほど抑制される。このた
め、冷間始動直後に機関回転数が上昇して高圧ポンプの
加圧能力が高まりコモンレール内の燃料圧力が短時間に
上昇するような事態となっても、冷間条件（水温）に応
じた燃料圧力増量が抑制されるため、冷間時に高めに増
加補正された燃料圧力がさらに高まって、内燃機関およ
び蓄圧式燃料噴射装置の各部に過大な負荷を与えること
が防止される。
角増量に対する増量補正抑制係数は同一の係数を使用す
るものとしたが、別個の係数を使用するものとしてもよ
い。以上に述べた実施例によると、機関の冷間始動時の
燃料圧力増量、および噴射時期進角が、回転数Ｎｅが高
くなるほど抑制されるとともに、アクセル開度が大きく
なって燃料供給量Ｑが多くなるほど抑制される。このた
め、冷間始動直後に機関回転数が上昇して高圧ポンプの
加圧能力が高まりコモンレール内の燃料圧力が短時間に
上昇するような事態となっても、冷間条件（水温）に応
じた燃料圧力増量が抑制されるため、冷間時に高めに増
加補正された燃料圧力がさらに高まって、内燃機関およ
び蓄圧式燃料噴射装置の各部に過大な負荷を与えること
が防止される。
【００２４】また、アクセル開度の増加、あるいは燃料
供給量の増加に応じて燃料圧力を増加させる補正制御が
実行されても、冷間条件（冷却水温）に応じた燃料圧力
増量が抑制されるため、燃料供給量等の高負荷条件に応
じた燃料圧力増量にさらに冷間条件（冷却水温）に応じ
た燃料圧力増量が加えられて過度に燃料圧力が上昇する
ことが防止され、冷間時に高めに増加補正される燃料圧
力が内燃機関および蓄圧式燃料噴射装置の各部に過大な
負荷を与えることが防止される。
供給量の増加に応じて燃料圧力を増加させる補正制御が
実行されても、冷間条件（冷却水温）に応じた燃料圧力
増量が抑制されるため、燃料供給量等の高負荷条件に応
じた燃料圧力増量にさらに冷間条件（冷却水温）に応じ
た燃料圧力増量が加えられて過度に燃料圧力が上昇する
ことが防止され、冷間時に高めに増加補正される燃料圧
力が内燃機関および蓄圧式燃料噴射装置の各部に過大な
負荷を与えることが防止される。
【００２５】また、冷間始動直後にアクセル開度が大き
くなったり、機関回転数が上昇して内燃機関が高負荷運
転され、燃料噴射時期が進角されても、冷間条件（水
温）に応じた噴射時期進角が抑制されるため、高負荷条
件に応じた噴射時期進角にさらに冷間条件に応じた噴射
時期進角が加えられて過度に進角された噴射時期となる
ことが防止され、冷間時に進角側に補正される噴射時期
が内燃機関および蓄圧式燃料噴射装置の各部に過大な負
荷を与えることが防止される。
くなったり、機関回転数が上昇して内燃機関が高負荷運
転され、燃料噴射時期が進角されても、冷間条件（水
温）に応じた噴射時期進角が抑制されるため、高負荷条
件に応じた噴射時期進角にさらに冷間条件に応じた噴射
時期進角が加えられて過度に進角された噴射時期となる
ことが防止され、冷間時に進角側に補正される噴射時期
が内燃機関および蓄圧式燃料噴射装置の各部に過大な負
荷を与えることが防止される。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、冷間始動直後に高出力
運転をおこなった場合にもコモンレール内の燃料圧力お
よび燃料噴射弁の開弁時期進角量が過大となることが抑
制され、内燃機関に過剰のストレスが加わることを防止
することができる。
運転をおこなった場合にもコモンレール内の燃料圧力お
よび燃料噴射弁の開弁時期進角量が過大となることが抑
制され、内燃機関に過剰のストレスが加わることを防止
することができる。
【図１】図１は本発明の基本構成図である。
【図２】図２は実施例の構成図である。
【図３】図３は燃料噴射制御ルーチンのフローチャート
である。
である。
【図４】図４は目標燃料量を決定するマップである。
【図５】図５は燃料増量を決定するマップである。
【図６】図６は増量補正抑制係数を決定するマップであ
る。
る。
【図７】図７はコモンレール圧力制御ルーチンのフロー
チャートである。
チャートである。
【図８】図８は開弁時期制御ルーチンのフローチャート
である。
である。
２０１…ディーゼル内燃機関 ２０２ａ〜ｆ…燃料噴射弁 ２０４ａ〜ｆ…電磁弁 ２０３…コモンレール ２０７…高圧燃料ポンプ ２０９…低圧燃料ポンプ ２１０…吐出量制御装置 ２１１…圧力センサ ２１２…回転数センサ ２１３…アクセル開度センサ ２１４…冷却水温度センサ ２１５…電子制御ユニット
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｄ 43/00 ３０１ Ｆ０２Ｄ 43/00 ３０１Ｗ ３０１Ｚ Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｅ (56)参考文献 特開 平１−253545（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−56934（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−50694（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−246261（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02D 41/00 - 45/00 395
Claims (1)
- 【請求項１】 燃料ポンプによって圧送される燃料を貯
蔵するコモンレールに取り付けられた燃料噴射弁から燃
料を噴射することによって内燃機関の各気筒に燃料を供
給する蓄圧式燃料噴射装置において、 内燃機関の運転状態を示す運転状態量を検出する運転状
態量検出手段と、 該運転状態量検出手段によって検出された運転状態量に
基づいて目標燃料量、目標燃料圧力および燃料噴射弁の
目標開弁時期を演算する目標値演算手段と、 前記運転状態量検出手段によって検出された運転状態量
に基づいて前記目標値演算手段で演算された目標燃料量
を増量補正して燃料供給量を演算する燃料供給量演算手
段と、 前記運転状態量検出手段によって検出された運転状態量
に基づいてコモンレール内燃料の圧力増量補正量を演算
する燃料圧力補正量演算手段と、 前記運転状態量検出手段によって検出された運転状態量
に基づいて燃料噴射弁の開弁時期の進角補正量を演算す
る進角補正量演算手段と、 前記燃料供給量演算手段によって演算された燃料供給量
と前記運転状態検出手段によって検出された運転状態量
との関数として増量補正抑制係数を演算する増量補正抑
制係数演算手段と、 前記燃料圧力補正量演算手段で演算された圧力増量補正
量に増量補正抑制係数演算手段で演算された増量補正抑
制係数を乗じて最終圧力増量補正量を演算する最終圧力
増量補正量演算手段と、 前記進角補正量演算手段で演算された進角補正量に増量
補正抑制係数演算手段で演算された増量補正抑制係数を
乗じて最終進角補正量を演算する最終進角補正量演算手
段と、 前記燃料供給量演算手段で演算された燃料供給量に基づ
いて燃料噴射弁の開弁期間を制御する開弁期間制御手段
と、 前記目標値演算手段で演算された目標燃料圧力と前記最
終圧力増量補正量演算手段で演算された最終圧力増量補
正量とに基づいてコモンレール内の燃料圧力を制御する
燃料圧力制御手段と、 前記目標値演算手段で演算された目標開弁時期と前記最
終進角補正量演算手段で演算された最終進角補正量とに
基づいて燃料噴射弁の開弁時期を制御する開弁時期制御
手段とを備えることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4224245A JP2873133B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4224245A JP2873133B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0674080A JPH0674080A (ja) | 1994-03-15 |
| JP2873133B2 true JP2873133B2 (ja) | 1999-03-24 |
Family
ID=16810766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4224245A Expired - Fee Related JP2873133B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2873133B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP4517849B2 (ja) * | 2004-12-15 | 2010-08-04 | 株式会社デンソー | エンジンの燃料噴射制御装置 |
| GB2468872B (en) * | 2009-03-25 | 2013-07-17 | Bamford Excavators Ltd | A method of operating a compression ignition engine by altering the fuel injection timing based on sensed engine parameters |
-
1992
- 1992-08-24 JP JP4224245A patent/JP2873133B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0674080A (ja) | 1994-03-15 |
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