JP2870751B2 - 弾性表面波フィルタ - Google Patents

弾性表面波フィルタ

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Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は遅延線またはフィルタ等に用いられる弾性表
面波フィルタに係り、特に３次高調波を防止する電極構
造を有した弾性表面波フィルタに関する。
（従来の技術） 近年、弾性表面波フィルタは、TV等のPIFフィルタと
して用いられ、その需要は今後ますます増加するものと
考えられる。
この弾性表面波フィルタの基本構造は、LiTaO2,LiNbO
3,Li2B4O7,水晶等からなる圧電基板上に、入力電極用の
第１の変換器と、この第１の変換器に対向する位置に出
力電極用の第２の変換器とを設けて構成されてなる。
この変換器は、複数の電極指からなる正極のくし歯電
極と、複数の電極指からなる負極のくし歯電極とが交差
してなる。
ところで、弾性表面波フィルタにおいて、その周波数
特性を変えるためには、第１の変換器または第２の変換
器の少なくとも一方の変換器を構成する正極および負極
のくし歯電極の複数の電極指の長さを異ならせることに
より実現する。このように電極指長を変えた変換器は、
通常アポダイズ電極（重み付け電極）と称し、これ以外
の変換器すなわち電極指長が一定である変換器は、通常
正規型電極と称する。
また、このアポダイズ電極と正規型電極とで構成され
た弾性表面波フィルタの周波数振幅特性の通過域の中心
周波数f0は、次のようにして選定される。すなわち、正
規型電極はこのf0で決められる周波数で決められる電極
ピッチ（相隣接する電極指の略中心点間の距離をいう）
で構成される。他方、アポダイズ電極は、この中心周波
数f0のごく近傍の周波数で決められる電極ピッチで構成
されている。
ところで、弾性表面波フィルタにおいて、第１の変換
器および第２の変換器をともにアポダイズ電極で構成し
た場合、この第１の変換器とこの第２の変換器との間に
複数の電極指を一定の間隔で配置したマルチストリップ
カプラを配置することが一般的である。
次に、このマルチストリップカプラを用いた弾性表面
波フィルタの周波数特性を第15図を参照して説明する。
第１の変換器の周波数特性は第11図（ａ）に示される
如くなり、第２の変換器の周波数特性は第11図（ｂ）に
示される如くなる。
この第11図（ａ），（ｂ）から理解されるように、第
１の変換器、第２の変換器ともに周波数f0とおよび3f0
が通過域（周波数通過帯域）となる。弾性表面波フィル
タの周波数特性は、この第１の変換器と第２の変換器と
の各周波数特性の積で表わされるので、このような構成
の弾性表面波フィルタの周波数特性は、第11図（ｃ）の
如くなる。
この第11図（ｃ）から明示されるように、弾性表面波
フィルタの周波数振幅特性はf0付近だけではなく、3f0
付近も周波数通過帯域となり、いわゆる３次高調波が現
われる。この３次高調波は、弾性表面波フィルタの特性
劣化の原因となり、特にTV等において問題とされてい
る。
また、この３次高調波を防止する方法として、一方の
変換器をソリッド電極で構成したものが知られている。
この場合ソリッド電極は、電極指幅と各電極指間の間隙
が等しい正規型電極である。
しかしながら、このような構成の弾性表面波フィルタ
では、製造時において、電極指幅と電極指間の間隙とが
完全に等しくなるように電極を形成しなければならず、
したがって高精度の製造技術が必要になり、歩留りの低
下、コストの上昇等の問題を有していた。
（発明が解決しようとする課題） 本発明は上述の問題に鑑みてなされたものであり、３
次高調波を防止し、フィルタの周波数特性を向上させた
弾性表面波フィルタを提供することを第１の目的とす
る。
また、本発明の第２の目的は、製造時における高精度
な電極形成作業を排除し、容易に製造可能な３次周波数
のない弾性表面波フィルタを提供することにある。
さらに第３の目的は、低コストにて３次高調波のない
弾性表面波フィルタを提供することにある。
〔発明の構成〕
（課題を解決するための手段） 上述の課題を解決するため本発明の弾性表面波フィル
タは、次の構成をとる。
すなわち、本発明の弾性表面波フィルタは、圧電基板
と、この圧電基板の一主面上に形成された複数の電極指
からなるくし歯電極が交差してなる第１の変換器と、前
記圧電基板の一主面上に形成され、かつこの第１の変換
器と対向して形成された複数の電極指からなるくし歯電
極が交差してなる第２の変換器とを少なくとも備えてフ
ィルタを構成し、このフィルタの周波数振幅特性が、周
波数f0の周波数振幅特性近傍で周波数通過帯域を有する
ものである弾性表面波フィルタにおいて、前記第１及び
第２の変換器のうち少なくとも一方のくし歯電極の交差
構造が、重み付けがなされており、前記第１の変換器の
電極ピッチおよび前記第２の変換器の電極ピッチが、 |f1−f2|≧1/8（Δf1＋Δf2） 但し、Δf1:前記第１の変換器の周波数通過帯域幅 Δf2:前記第２の変換器の周波数通過帯域幅 f1:前記第１の変換器の電極ピッチを規定する
前記第１の変換器の周波数 f2:前記第２の変換器の電極ピッチを規定する
前記第２の変換器の周波数 を満足するように構成したことを特徴とする。
また、本発明の弾性表面波フィルタは、圧電基板と、
この圧電基板の一主面上に形成された複数の電極指から
なるくし歯電極が交差してなる第１の変換器と、前記圧
電基板の一主面上に形成され、かつこの第１の変換器と
対向して形成された複数の電極指からなるくし歯電極が
交差してなる第２の変換器とを少なくとも備え、周波数
通過帯域幅がΔf0、この周波数通過帯域幅Δf0の中心周
波数がf0である弾性表面波フィルタにおいて、前記第１
及び第２の変換器のうち少なくとも一方のくし歯電極の
交差構造が、重み付けがなされており、前記第１の変換
器の周波数通過帯域幅がΔf0、この周波数通過帯域幅Δ
f0の中心周波数がf0、であり、前記第２の変換器は周波
数通過帯域幅がΔf1、この周波数通過帯域Δf1の中心周
波数f1の近傍の周波数で周波数通過帯域を有し、かつ前
記第２の変換器を構成し各隣接する電極指の電極ピッチ
が周波数fXで規定された電極ピッチで構成され、 4fX−f1≧3f0＋Δf0/2＋Δf1/2 または、 4fX−f1≦3f0−Δf0/2−Δf1/2 を満足するように構成されていることを特徴とする。
（作用） 少なくとも第１の変換器と第２の変換器とを備えた本
発明の弾性表面波フィルタの周波数特性は、第１の変換
器の周波数振幅特性と第２の変換器の周波数振幅特性と
の積で決定されるため、第１の変換器の周波数振幅特性
における３次高調波領域と、第２の変換器の周波数振幅
特性の３次高調波領域とがずれるように双方の変換器の
電極を構成して３次高調波を防止することができる。
（実施例） 次に本発明の弾性表面波フィルタの実施例を図面に基
づいて説明する。
第１図は実施例の弾性表面波フィルタの電極構成を示
す図である。
第１図において、弾性表面波フィルタ101は、LiTaO2,
LiNbO3,Li2B4O7,水晶等の圧電基板102上に、第１の変換
器103が形成されており、この第１の変換器103から励振
された弾性表面波を一方向性にするためのマルチストリ
ップカプラ104を介して、この弾性表面波を受信する第
２の変換器105が、この第１の変換器103と略点対称の位
置に形成されている。
ここで、この弾性表面波フィルタ１の周波数振幅特性
は、周波数f0の周波数振幅特性近傍で周波数通過帯域を
有しているものとする。
第１の変換器103は、アルミニウムからなる電極によ
り構成されており、その構造は、複数の電極指112がそ
の一端をブスバー111により電気的に短絡されてなるく
し歯電極113を、相互に交差して構成している。この電
極指112の交差構造は、いわゆる重み付けがなされてお
り、結果として第１の変換器103はアポダイズ電極とな
っている。
この第１の変換器103は、周波数通過帯域幅がΔf1、
周波数f0の周波数振幅特性近傍で周波数通過帯域をも
ち、かつ周波数f1に対応する弾性表面波の波長λの1/4
の電極ピッチP1を有するアポダイズ電極である。
マルチストリップカプラ104は、アルミニウムからな
る電極により構成されており、その構造は、複数の各電
極指114を、周波数f0で決まる一定の電極ピッチPNで配
置して構成している。
第２の変換器105は、アルミニウムからなる電極によ
り構成されており、その構造は、複数の電極指116がそ
の一端をブスバー15により電気的に短絡されてなるくし
歯電極117を、相互に交差することにより構成してい
る。電極指116の交差する構造は、いわゆる重み付けが
なされており、結果として第２の変換器105はアポダイ
ズ電極となっている。
この第２の変換器105は、周波数通過帯域幅がΔf2、
周波数f0の周波数振幅特性の近傍で周波数通過帯域をも
ち、かつ周波数f2に対応する弾性表面波の波長λの1/4
の電極ピッチP2を有するアポダイズ電極である。
次に、この第１の変換器103と第２の変換器105との電
極ピッチを決める周波数f1,f2について説明する。
まず、周波数f1,f2がf1＞f2の関係にある場合につい
て説明する。
第２図（ａ）は第１の変換器103の周波数特性を示す
特性曲線図であり、第２図（ｂ）は第２の変換器105の
周波数特性を示す特性曲線図である。
ところで、第１図に示した弾性表面波フィルタにおい
て、３次高調波を生じないようにするためには、第１の
変換器103の周波数3f0近傍における周波数通過帯域と、
第２の変換器105の周波数3f0近傍における周波数通過帯
域とが重ならないようにすればよい。
……条件（A1）とする。
ここで、第２図（ａ）において、第１の変換器103のf
0の周波数振幅特性近傍の周波数通過帯域と3f0近傍の周
波数通過帯域とは、周波数2f1を中心として対称となっ
ている。
したがって、 とすれば 第１の変換器103の３次高調波は、 から周波数通過帯域が開始する。
また、第２図（ｂ）において、第２の変換器105のf0
の周波数振幅特性近傍の周波数通過帯域と3f0の周波数
通過帯域とは、2f2を中心として対称となっている。
したがって、 とすれば、 第２の変換器105の３次高調波は、 までが周波数通過帯域となる。
ここで、上記条件（A1）を満足するためには、式
（４）≦式（２）であればよく、すなわち、 となればよい。
この式に式（１），（２）を代入すると、 3f2＋（Δf2/2−f0＋f2） ≦3f1−（Δf1/2−f1＋f0） ∴f1−f2≧1/8（Δf1＋Δf2） ………（５） が得られる。
次に、周波数f1,f2が、f2＜f1の関係にある場合につ
いて第３図を参照して説明する。
第３図（ａ）において、 とすると、 第１の変換器103の３次高調波は までが周波数通過帯域となる。
また第３図（ｂ）において、 とすれば、 第２の変換器105の３次高調波は から周波数通過帯域が開始する。
ここで、上記条件（A1）を満足するためには、式
（７）≦式（９）であればよく、すなわち、 となればよい。
これに式（６），（８）を代入すると、 3f1＋（Δf1/2−f0＋f1） ≦3f2−（Δf2/2−f2＋f0） ∴f2−f1≧1/8（Δf1＋Δf2） ………（10） が得られる。
ここで式（５），（10）をまとめると、 |f1−f2|≧1/8（Δf1＋Δf2） ………（11） が得られる。
すなわち、式（11）を満足するような周波数f1,f2に
よりそれぞれ第1,第２の変換器の電極ピッチを決定すれ
ば、第２図（ｃ）および第３図（ｃ）に示す如く、第１
図に示した弾性表面波フィルタ１の周波数特性に３次高
調波が生じず極めて良好な特性が得られる。
上述した実施例においては、マルチストリップカプラ
を用いたが、本発明はこれに限られるわけではなく、マ
ルチストリップカプラがない弾性表面波フィルタにも適
用できる。
以下に、このマルチストリップカプラがない弾性表面
波フィルタに本発明を適用した実施例について説明す
る。なお、第１図と同一部分には同一符号を付した。
マルチストリップカプラを用いない場合には、一方の
変換器は重み付け電極で、他方の電極は正規型電極で構
成する。第４図はこのような弾性表面波フィルタの電極
構成を示す図である。
第４図において、弾性表面波フィルタ１は、圧電基板
102上に、第１の変換器201が形成されており、この変換
器201から励振された弾性表面波202を受信する第２の変
換器203が、この第１の変換器201と対向する圧電基板10
2上の位置に形成されている。
ここで、この弾性表面波フィルタ101の周波数振幅特
性は、周波数f0の周波数振幅特性近傍で周波数通過帯域
をもつものとする。
第１の変換器201は、交差幅一定のいわゆる正規型電
極で、相隣接する２本の電極指がペアとなったダブル電
極である。
この第１の変換器201は、中心周波数f0、周波数通過
帯域幅がΔf1、かつ中心周波数f0に対応する弾性表面波
の波長λの1/4の電極ピッチP3を有する。
第２の変換器203は、周波数通過帯域幅がΔf2、周波
数f0の近傍で周波数通過帯域をもち、かつ周波数f2に対
応する弾性表面波の波長λの1/4の電極ピッチP4を有す
るアポダイズ電極である。
以下に、この第１の変換器201と第２の変換器203の電
極ピッチを決める周波数f0,f2について説明する。
まず、周波数f0,f2がf0＞f2の関係にある場合につい
て説明する。
第５図（ａ）は第１の変換器201の周波数特性を示す
特性曲線図であり、第５図（ｂ）は第２の変換器203の
周波数特性を示す特性曲線図である。
条件（Ａ）を満足するためには第５図から、 であればよい。
ここで（22）を（21）に代入して、 3f0−Δf1/2 ≦3f2＋（Δf1/2−f0＋f2） ∴f0−f2≧1/8（Δf1＋Δf2） ………（23） ここでf0＜f2の場合も同様にして、 f2−f0＞1/8（Δf1＋Δf2） ………（24） そして式（23），（24）をまとめて、 |f0−f2|≧1/8（Δf1＋Δf2） ………（25） が得られる。
ここで、第５図が第２図におけるf0＝f0の場合である
ことを考慮すると、f0＝f1を式（25）に代入すれば、式
（11）と同様の結果となる。
さらに本発明の他の実施例について第６図ないし第９
図を参照して説明する。なお、第１図と同一部分には同
一符号を付した。
第６図において、弾性表面波フィルタ101は圧電基板1
02上に、第１の変換器301が形成されており、この第１
の変換器301から励振された弾性表面波を一方向性にす
るためマルチストリップカプラ302を介して、この弾性
表面波を受信するための第２の変換器303が、この第１
の変換器301と略点対称の位置に形成されている。
ここで、この弾性表面波フィルタ101の周波数振幅特
性は、通過域の中心周波数をf0、周波数通過帯域幅をΔ
f0とする。
この第１の変換器301は、アルミニウムからなる電極
により構成されており、その構造は、複数の電極指312
がその一端をブスバー311により電気的に短絡されてな
るくし歯電極313を、相互に交差することにより構成し
ている。この電極指312の交差構造は、いわゆる重み付
けがなされており、結果として第１の変換器301はアポ
ダイズ電極となる。
この第１の変換器301は、周波数通過帯域幅がΔf0、
この周波数通過帯域幅Δf0の中心周波数がf0、かつ隣接
する電極指312の電極ピッチPNが周波数f0に対応する弾
性表面波の波長λの略1/4間隔で構成されているアポダ
イズ電極である。
マルチストリップカプラ302は、アルミニウムからな
る電極により構成されており、その構造は、複数の各電
極指314を周波数f0で決まる一定の電極ピッチPNで配置
して構成している。
第２の変換器303は、アルミニウムからなる電極によ
り構成されており、その構造は、複数の電極指316がそ
の一端をブスバー315により電気的に短絡されてなるく
し歯電極317を、相互に交差することにより構成してい
る。この電極指316の交差構造は、いわゆる重み付けが
なされており、結果として第２の変換器303はアポダイ
ズ電極となっている。
この第２の変換器303は、周波数通過帯域幅がΔf1で
あり、周波数f1の近傍の周波数通過帯域をもち、かつ周
波数fXに対応する弾性表面波の波長λの1/4間隔からな
る電極ピッチP5を有するアポダイズ電極である。
次に、この第１の変換器301の中心周波数f0と周波数
通過帯域幅Δf0、および第２の変換器303の中心周波数f
1と周波数通過帯域幅Δf1、および電極ピッチを決める
周波数fXについて説明する。
まず、周波数f1,fXがf1＞fXの関係にある場合につい
て説明する。
第７図（ａ）は第１の変換器301の周波数特性を示す
特性曲線図であり、第７図（ｂ）は第２の変換器303の
周波数特性を示す特性曲線図である。
ところで、第６図に示した弾性表面波フィルタにおい
て、３次高調波を生じないようにするためには、第１の
変換器301の3f0近傍における周波数通過帯域と、第２の
変換器303の3f1近傍における周波数通過帯域とが重なら
ないようにすればよい。
……条件（A2）とする。
ここで、第７図（ａ）において、第１の変換器301の3
f0近傍の周波数通過域は、中心周波数が3f0、周波数通
過帯域幅がΔf0をもつことから、 3f0−Δf0/2 ………（31） から周波数通過帯域が開始する。
また第７図（ｂ）において、第２の変換器300のf1の
周波数振幅特性近傍の周波数通過帯域と3f1近傍の周波
数通過帯域とは、2fXを中心に対称となっている。した
がって、 Δf3＝f1−fX ………（32） とすれば、 第２の変換器303の３次高調波は、 3fX＋（Δf1/2−ΔfS） ………（33） までが周波数通過帯域となる。
ここで、上記条件（A2）を満足するためには、式（3
3）≦式（31）であればよく、 3fX＋（Δf1/2−ΔfS） ≦3f0−Δf0/2 となればよい。
この式に式（32）を代入すると、 3fX＋（Δf1/2−f1＋fX） ≦3f0−Δf0/2 ∴4fX−f1≦3f0−Δf0/2 −Δf0/2 ………（34） が得られる。
次に、周波数f1,fXが、f1＜fXの関係にある場合につ
いて第８図を参照して説明する。
第８図（ａ）において、第１の変換器301の3f0近傍の
周波数通過帯域は、中心周波数が3f0、周波数通過帯域
幅がΔf0をもつことから、 3f0＋Δf02 ………（35） までが周波数通過帯となる。
また第８図（ｂ）において、第２の変換器303のf1の
周波数振幅特性近傍の周波数通過帯域と3f1近傍の周波
数通過帯域とは、2fXを中心に対称である。
したがって、 ΔfS＝fX−f1 ………（36） とすれば、 第２の変換器303の３次高調波は 3fX−（Δf1/2−ΔfS） ………（37） から周波数通過帯域が開始する。
ここで、上記条件（A2）を満足するためには、式（3
5）≦式（37）であればよく、すなわち、 3f0＋Δf0/2 ≦3fX−（Δf1/2−ΔfS） とすればよい。
これに式（36）を代入すると、 3f0＋Δf0/2 ≦3fX−（Δf1/2−fX＋f1） ∴4fX−f1 ≧3f0＋Δf0/2＋Δf1/2 ………（38） が得られる。
すなわち、式（34），（38）を満足するように、第1,
第２の変換器を構成すれば、第７図（ｃ）および第８図
（ｃ）に示す如く、第６図に示した弾性表面波フィルタ
101の周波数特性に３次高調波が生じず極めて良好な特
性が得られる。
上述した実施例においては、マルチストリップカプラ
を用いたが、本発明はこれに限られるわけではなく、マ
ルチストリップカプラのない構造の弾性表面波フィルタ
にも適用できる。
以下に、このマルチストリップカプラがない構造の弾
性表面波フィルタの実施例について説明する。なお、第
６図と同一部分には同一符号を付した。
マルチストリップカプラを用いない場合は、一方の変
換器は重み付け電極で、他方の電極は正規型電極で構成
する。
第９図はこのような弾性表面波フィルタの電極構成を
示す図である。
第９図において、弾性表面波フィルタ101は、圧電基
板102上に、第１の変換器401が形成されてあり、この第
１の変換器401から励振された弾性表面波202を受信する
第２の変換器402が、この第１の変換器401と対向する圧
電基板102上の位置に形成されている。
ここで、この弾性表面波フィルタ101の周波数振幅特
性は、周波数f0の周波数振幅特性近傍で周波数通過帯域
を有している。
第２の変換器402は、交差幅一定のいわゆる正規型電
極で、相隣接する２本の電極指がペアとなったダブル電
極である。
この第２の変換器402は、中心周波数がf1、周波数通
過帯域幅がΔf1、かつ中心周波数f1に対応する弾性表面
波の波長λの1/4間隔の電極指411が構成する電極ピッチ
P6を有する。
また第１の変換器401は、周波数通過帯域幅がΔf0、
周波数f0の近傍で周波数通過帯域を有し、かつ隣接する
電極指412が構成する電極ピッチP7が周波数f0に対応す
る弾性表面波の波長λの略1/4の間隔を有するアポダイ
ズ電極である。
これは第７図および第８図において、 fX−f1 ………（41） と置き変えた場合と一致する。
以下にこの第１の変換器401第２の変換器403の電極ピ
ッチを決める周波数f0,f1について説明する。
まず、周波数f0,f1が、f0＞f1の関係にある場合につ
いて説明する。
第７図より、第１の変換器の周波数特性の3f0の周波
数通過帯は、 3f0−Δf0/2 ………（42） から開始する。
また第２の変換器の周波数特性の3f1近傍の周波数通
過帯域は、 3f1−Δf1/2 ………（43） までとなっている。
ここで、上記条件（A2）を満足するためには、式（4
3）≦（42）であればよく、 3f1＋Δf1/2≦3f0−Δf2/2 となればよい。
上式から、 3f1≦3f0−Δf0/2−Δf1/2 ……（44） が得られる。これは式（34）に式（35）を代入した結果
に一致する。
さらに、f0＜f1の場合も同様にして、 3f1≧3f0＋Δf0/2＋Δf1/2 ……（45） が得られる。これは式（38）に式（41）を代入した結果
と一致する。
上述した第４図および第９図の実施例では、第１の変
換器はダブル電極で構成したが、第１の変換器はソリッ
ド電極で構成してもよい。
第10図は、このソリッド電極の構成を示す図で、正規
型電極701は一対のくし歯電極711が交差して構成されて
いる。このくし歯電極711は、複数の電極指712の一端を
ブスバー713を介して電気的に短絡して構成されてい
る。
この電極指712の幅S1と電極指間の間隙（ギャップ）S
2とは必ずしも同一でなくともよい。また、正規型電極7
01は、中心周波数f0に対応する弾性表面波の波長λの1/
2の電極ピッチP3を有している。
〔発明の効果〕
上述の構成からなる本発明の弾性表面波フィルタを用
いれば、３次高調波の発生を防止することができ、これ
に伴って弾性表面波フィルタの特性の向上を図ることが
できる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の実施例の弾性表面波フィルタを説明す
るための模式平面図、第２図（ａ）ないし第２図（ｃ）
は第１図の実施例の効果を説明するための周波数特性
図、第３図（ａ）ないし第３図（ｃ）は第１図の実施例
の効果を説明するための周波数特性図、第４図は本発明
の他の実施例の弾性表面波フィルタを説明するための模
式平面図、第５図（ａ）ないし第５図（ｃ）は第４図の
実施例の効果を説明するための周波数特性図、第６図は
本発明の他の実施例の弾性表面波フィルタを説明するた
めの模式平面図、第７図（ａ）ないし第７図（ｃ）は第
６図の実施例の効果を説明するための周波数特性図、第
８図（ａ）ないし第８図（ｃ）は第６図の実施例の効果
を説明するための周波数特性図、第９図は本発明の他の
実施例の弾性表面波フィルタを説明するための模式平面
図、第10図は本発明の他の実施例の弾性表面波フィルタ
を説明するための電極部の一部拡大平面図、第11図
（ａ）ないし第11図（ｃ）は従来の弾性表面波フィルタ
を説明するための周波数特性図である。 （101）……弾性表面波フィルタ （102）……圧電基板 （103）……第１の変換器 （104）……マルチストリップカプラ （105）……第２の変換器 （111），（115）……ブスバー （112），（114），（116）……電極指 （113），（117）……くし歯電極
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭53−10946（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−158191（ＪＰ，Ａ) 実開 昭53−99942（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭57−44256（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭56−22163（ＪＰ，Ｂ２)

Claims (10)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】圧電基板と、 この圧電基板の一主面上に形成された複数の電極指から
    なるくし歯電極が交差してなる第１の変換器と、 前記圧電基板の一主面上に形成され、かつこの第１の変
    換器と対向して形成された複数の電極指からなるくし歯
    電極が交差してなる第２の変換器とを少なくとも備えて
    フィルタを構成し、 このフィルタの周波数振幅特性が、周波数f0の周波数振
    幅特性近傍で周波数通過帯域を有するものである弾性表
    面波フィルタにおいて、 前記第１及び第２の変換器のうち少なくとも一方のくし
    歯電極の交差構造が、重み付けがなされており、 前記第１の変換器の電極ピッチおよび前記第２の変換器
    の電極ピッチが、 |f1−f2|≧1/8（Δf1＋Δf2） 但し、Δf1:前記第１の変換器の周波数通過帯域幅 Δf2:前記第２の変換器の周波数通過帯域幅 f1:前記第１の変換器の電極ピッチを規定する前記第１
    の変換器の周波数 f2:前記第２の変換器の電極ピッチを規定する前記第２
    の変換器の周波数 を満足するように構成したことを特徴とする弾性表面波
    フィルタ。
  2. 【請求項２】前記第１の変換器を構成する電極指群の各
    隣接する電極指の電極ピッチと、前記第２の変換器を構
    成する電極指群の各隣接する電極指の電極ピッチとは、
    それぞれ前記周波数f1,f2に対応する弾性表面波の波長
    λの1/4間隔であることを特徴とする請求項１記載の弾
    性表面波フィルタ。
  3. 【請求項３】前記第１の変換器の周波数f1と、第２の変
    換器の周波数f2のうち少なくとも一方は、前記弾性表面
    波フィルタの周波数f0と略一致していることを特徴とす
    る請求項１記載の弾性表面波フィルタ。
  4. 【請求項４】前記周波数f0に略一致した前記変換器を構
    成する電極指群の電極ピッチは前記周波数f0に対応する
    弾性表面波の波長λの1/4間隔で構成されていることを
    特徴とする請求項３記載の弾性表面波フィルタ。
  5. 【請求項５】前記周波数f0に略一致した前記変換器を構
    成する電極指群の電極ピッチは、前記周波数f0に対応す
    る弾性表面波の波長λの1/2間隔で構成されていること
    を特徴とする請求項３記載の弾性表面波フィルタ。
  6. 【請求項６】圧電基板と、 この圧電基板の一主面上に形成された複数の電極指から
    なるくし歯電極が交差してなる第１の変換器と、 前記圧電基板の一主面上に形成され、かつこの第１の変
    換器と対向して形成された複数の電極指からなるくし歯
    電極が交差してなる第２の変換器とを少なくとも備え、 周波数通過帯域幅がΔf0、この周波数通過帯域幅Δf0の
    中心周波数がf0である弾性表面波フィルタにおいて、 前記第１及び第２の変換器のうち少なくとも一方のくし
    歯電極の交差構造が、重み付けがなされており、 前記第１の変換器の周波数通過帯域幅がΔf0、この周波
    数通過帯域幅Δf0の中心周波数がf0、であり、 前記第２の変換器は周波数通過帯域幅がΔf1、この周波
    数通過帯域Δf1の中心周波数f1の近傍の周波数で周波数
    通過帯域を有し、かつ前記第２の変換器を構成し各隣接
    する電極指の電極ピッチが周波数fXで規定された電極ピ
    ッチで構成され、 4fX−f1≧3f0＋Δf0/2＋Δf1/2 または、 4fX−f1≦3f0−Δf0/2−Δf1/2 を満足するように構成されていることを特徴とする弾性
    表面波フィルタ。
  7. 【請求項７】前記第２の変換器を構成する電極指群の各
    隣接する電極指の電極ピッチは、前記周波数fXに対応す
    る弾性表面波の波長λの1/4間隔で構成されていること
    を特徴とする請求項６記載の弾性表面波フィルタ。
  8. 【請求項８】前記第２の変換器を構成する電極群の各隣
    接する電極指の電極ピッチを規定する周波数fXは、前記
    周波数f1と略一致し、かつ前記第２の変換器は交差幅が
    一定である正規型電極で構成されていることを特徴とす
    る請求項７記載の弾性表面波フィルタ。
  9. 【請求項９】前記第２の変換器を構成する電極群の各隣
    接する電極指の電極ピッチは、 前記周波数f1に対応する弾性表面波の波長λの1/2間隔
    で構成され、かつ交差幅が一定の正規型電極で構成され
    ていることを特徴とする請求項６記載の弾性表面波フィ
    ルタ。
  10. 【請求項１０】前記第１の変換器を構成する電極群の各
    隣接する電極指の電極ピッチは前記周波数f0に対応する
    弾性表面波の波長λの略1/4間隔で構成されていること
    を特徴とする請求項８または９記載の弾性表面波フィル
    タ。
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