JP2865475B2 - 冷媒組成物及びこれを使用した二元冷凍装置 - Google Patents
冷媒組成物及びこれを使用した二元冷凍装置Info
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- JP2865475B2 JP2865475B2 JP4094290A JP9429092A JP2865475B2 JP 2865475 B2 JP2865475 B2 JP 2865475B2 JP 4094290 A JP4094290 A JP 4094290A JP 9429092 A JP9429092 A JP 9429092A JP 2865475 B2 JP2865475 B2 JP 2865475B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷凍装置に用いられ、且
つ、オゾン層を破壊する危険性の少ない冷媒組成物と、
それを使用した二元冷凍装置に関する。
つ、オゾン層を破壊する危険性の少ない冷媒組成物と、
それを使用した二元冷凍装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷凍機の冷媒として用いられてい
るものにはＲ１２（ジクロロジフルオロメタン）とＲ５
００（Ｒ１２とＲ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタ
ン）との共沸混合物）が多い。Ｒ１２の沸点は約−３０
℃で、Ｒ５００の沸点は約−３３℃であり通常の冷凍装
置に好適である。更に圧縮機への吸込温度が比較的高く
ても吐出温度が圧縮機のオイルスラッジを引き起こす程
高くならない。更に又、Ｒ１２は圧縮機のオイルと相溶
性が良く、冷媒回路中のオイルを圧縮機まで引き戻す役
割も果たす。
るものにはＲ１２（ジクロロジフルオロメタン）とＲ５
００（Ｒ１２とＲ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタ
ン）との共沸混合物）が多い。Ｒ１２の沸点は約−３０
℃で、Ｒ５００の沸点は約−３３℃であり通常の冷凍装
置に好適である。更に圧縮機への吸込温度が比較的高く
ても吐出温度が圧縮機のオイルスラッジを引き起こす程
高くならない。更に又、Ｒ１２は圧縮機のオイルと相溶
性が良く、冷媒回路中のオイルを圧縮機まで引き戻す役
割も果たす。
【０００３】一方、−４５℃以下というより低い温度帯
を得るためには、Ｒ５０２（Ｒ２２とＲ１１５との共沸
混合物）が使用される。Ｒ５０３の沸点は−４５．４℃
であり、低温を得るのに最適である。
を得るためには、Ｒ５０２（Ｒ２２とＲ１１５との共沸
混合物）が使用される。Ｒ５０３の沸点は−４５．４℃
であり、低温を得るのに最適である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】然し乍ら上記各冷媒は
オゾン層を破壊する恐れがあるとされ、その使用が規制
されることとなって来た。即ち、Ｒ５００を組成するＲ
１２やＲ５０２を組成するＲ１１５は難分解性の所謂規
制冷媒であり、大気中に放出されてオゾン層に到達する
とオゾン層を破壊する危険があることが解明されてき
た。
オゾン層を破壊する恐れがあるとされ、その使用が規制
されることとなって来た。即ち、Ｒ５００を組成するＲ
１２やＲ５０２を組成するＲ１１５は難分解性の所謂規
制冷媒であり、大気中に放出されてオゾン層に到達する
とオゾン層を破壊する危険があることが解明されてき
た。
【０００５】現在、世界中の研究者は上記規制冷媒の代
替冷媒を研究、模索中である。
替冷媒を研究、模索中である。
【０００６】本発明は斯る点に鑑みなされたもので、オ
ゾン層を破壊する危険が大きい規制冷媒を使用すること
なく、−４５℃以下いう低温を達成でき、冷凍能力や他
の性能面でもＲ５０２の代替冷媒として使用できる冷媒
組成物を提供すると共に、実際に低温を達成できる二元
冷凍装置を提供することを目的とする。
ゾン層を破壊する危険が大きい規制冷媒を使用すること
なく、−４５℃以下いう低温を達成でき、冷凍能力や他
の性能面でもＲ５０２の代替冷媒として使用できる冷媒
組成物を提供すると共に、実際に低温を達成できる二元
冷凍装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、請求項１の如
く、比熱比が高めのクロロジフルオロメタンを４４重量
％、比熱比が低めの８沸化プロパンを５６重量％混合し
た共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの混合物からなり、こ
のｎ−ペンタンを、クロロジフルオロメタンと８沸化プ
ロパンの総重量に対して１４％以下の割合で混合してな
る冷媒組成物を組成したものである。
く、比熱比が高めのクロロジフルオロメタンを４４重量
％、比熱比が低めの８沸化プロパンを５６重量％混合し
た共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの混合物からなり、こ
のｎ−ペンタンを、クロロジフルオロメタンと８沸化プ
ロパンの総重量に対して１４％以下の割合で混合してな
る冷媒組成物を組成したものである。
【０００８】また、請求項２の如く、比熱比が高めのク
ロロジフルオロメタンを４４重量％、比熱比が低めの８
沸化プロパンを５６重量％混合した共沸混合物と、ジク
ロロモノフルオロメタンとの混合物からなり、このジク
ロロモノフルオロメタンを、クロロジフルオロメタンと
８沸化プロパンの総重量に対して２０％以下の割合で混
合してなる冷媒組成物を組成したものである。
ロロジフルオロメタンを４４重量％、比熱比が低めの８
沸化プロパンを５６重量％混合した共沸混合物と、ジク
ロロモノフルオロメタンとの混合物からなり、このジク
ロロモノフルオロメタンを、クロロジフルオロメタンと
８沸化プロパンの総重量に対して２０％以下の割合で混
合してなる冷媒組成物を組成したものである。
【０００９】また、請求項３の如く、高温側冷媒回路と
低温側冷媒回路を備え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の
凝縮を前記高温側冷媒回路中のカスケードコンデンサを
通過する冷媒により行う二元冷凍装置において、前記低
温側冷媒回路に封入される冷媒を、比熱比が高めのクロ
ロジフルオロメタンを４４重量％、比熱比が低めの８沸
化プロパンを５６重量％混合した共沸混合物と、ｎ−ペ
ンタンとの混合物からなり、このｎ−ペンタンを、クロ
ロジフルオロメタンと８沸化プロパンの総重量に対して
１４％以下の割合で混合してなる冷媒組成物を使用した
二元冷凍装置比熱比が高めのトリフルオロメタンを３９
重量％、比熱比が低めのヘキサフルオロエタンを６１重
量％混合した共沸混合物と、プロパンとの混合物からな
り、このプロパンを、トリフルオロメタンとヘキサフル
オロエタンの総重量に対して１４％以下の割合で混合し
た冷媒組成物を使用して二元冷凍装置にしたものであ
る。
低温側冷媒回路を備え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の
凝縮を前記高温側冷媒回路中のカスケードコンデンサを
通過する冷媒により行う二元冷凍装置において、前記低
温側冷媒回路に封入される冷媒を、比熱比が高めのクロ
ロジフルオロメタンを４４重量％、比熱比が低めの８沸
化プロパンを５６重量％混合した共沸混合物と、ｎ−ペ
ンタンとの混合物からなり、このｎ−ペンタンを、クロ
ロジフルオロメタンと８沸化プロパンの総重量に対して
１４％以下の割合で混合してなる冷媒組成物を使用した
二元冷凍装置比熱比が高めのトリフルオロメタンを３９
重量％、比熱比が低めのヘキサフルオロエタンを６１重
量％混合した共沸混合物と、プロパンとの混合物からな
り、このプロパンを、トリフルオロメタンとヘキサフル
オロエタンの総重量に対して１４％以下の割合で混合し
た冷媒組成物を使用して二元冷凍装置にしたものであ
る。
【００１０】更に、請求項４の如く、高温側冷媒回路と
低温側冷媒回路を備え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の
凝縮を前記高温側冷媒回路中のカスケードコンデンサを
通過する冷媒により行う二元冷凍装置において、前記低
温側冷媒回路に封入される冷媒を、比熱比が高めのクロ
ロジフルオロメタンを４４重量％、比熱比が低めの８沸
化プロパンを５６重量％混合した共沸混合物と、ジクロ
ロモノフルオロメタンとの混合物からなり、このジクロ
ロモノフルオロメタンを、クロロジフルオロメタンと８
沸化プロパンの総重量に対して２０％以下の割合で混合
した冷媒組成物を使用して二元冷凍装置にしたものであ
る。
低温側冷媒回路を備え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の
凝縮を前記高温側冷媒回路中のカスケードコンデンサを
通過する冷媒により行う二元冷凍装置において、前記低
温側冷媒回路に封入される冷媒を、比熱比が高めのクロ
ロジフルオロメタンを４４重量％、比熱比が低めの８沸
化プロパンを５６重量％混合した共沸混合物と、ジクロ
ロモノフルオロメタンとの混合物からなり、このジクロ
ロモノフルオロメタンを、クロロジフルオロメタンと８
沸化プロパンの総重量に対して２０％以下の割合で混合
した冷媒組成物を使用して二元冷凍装置にしたものであ
る。
【００１１】
【作用】本発明は、請求項１の構成により、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが水素も含むＨＣ
ＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１８）はフッ素と炭
素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペンタンも塩素を含む
ものではなく、いずれもオゾン層破壊問題における規制
の対象となっておらず、また、その沸点は、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、８弗化プロパン
（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、両者の混合物の
共沸点は、−４７℃程度となることから、Ｒ５０２の代
替冷媒として十分に冷凍能力を発揮できる。
ルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが水素も含むＨＣ
ＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１８）はフッ素と炭
素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペンタンも塩素を含む
ものではなく、いずれもオゾン層破壊問題における規制
の対象となっておらず、また、その沸点は、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、８弗化プロパン
（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、両者の混合物の
共沸点は、−４７℃程度となることから、Ｒ５０２の代
替冷媒として十分に冷凍能力を発揮できる。
【００１２】尚、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。
【００１３】更に、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
と８沸化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、オイル
との相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定量混合するこ
とにより、冷媒回路中において、圧縮機へオイルを戻す
ことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点が＋３６．０
７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性が良好であ
り、ｎ−ペンタンを所定量混合することにより、ｎ−ペ
ンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機まで帰還さ
せることができ、圧縮機の油上がりによるロック等の弊
害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸点が高いた
め、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的と
する低温が得られないと共に、可燃性であるため、爆発
の危険がある。このため、ｎ−ペンタンを、１４重量％
以下の割合で混合することにより、蒸発温度を上昇させ
ずしかもｎ−ペンタンが不燃域に維持しつつオイルを圧
縮機へ帰還させることができる。
と８沸化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、オイル
との相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定量混合するこ
とにより、冷媒回路中において、圧縮機へオイルを戻す
ことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点が＋３６．０
７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性が良好であ
り、ｎ−ペンタンを所定量混合することにより、ｎ−ペ
ンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機まで帰還さ
せることができ、圧縮機の油上がりによるロック等の弊
害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸点が高いた
め、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的と
する低温が得られないと共に、可燃性であるため、爆発
の危険がある。このため、ｎ−ペンタンを、１４重量％
以下の割合で混合することにより、蒸発温度を上昇させ
ずしかもｎ−ペンタンが不燃域に維持しつつオイルを圧
縮機へ帰還させることができる。
【００１４】請求項２の構成によっても、特にオイルセ
パレータを設けてオイルを分離するまでもなく、圧縮機
にオイルを戻す冷媒組成物とすることができる。即ち、
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機のオイ
ルとの相溶性が良好であり、ジクロロモノフルオロメタ
ン（Ｒ２１）を所定量混合することにより、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機まで帰還させることができ、圧縮機の油上が
りによるロック等の弊害を防止できる。ここで、ジクロ
ロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の沸点は、＋８．９℃
と高いため、あまり多量に入れると冷却性能を損なうこ
ととなるが、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を
所定量に留めることにより、冷却性能が低下することは
なく、しかも、沸点が高いため、圧縮機に帰還した後に
圧縮機内で蒸発させることができ、圧縮機を冷却するこ
とができる。
パレータを設けてオイルを分離するまでもなく、圧縮機
にオイルを戻す冷媒組成物とすることができる。即ち、
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機のオイ
ルとの相溶性が良好であり、ジクロロモノフルオロメタ
ン（Ｒ２１）を所定量混合することにより、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機まで帰還させることができ、圧縮機の油上が
りによるロック等の弊害を防止できる。ここで、ジクロ
ロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の沸点は、＋８．９℃
と高いため、あまり多量に入れると冷却性能を損なうこ
ととなるが、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を
所定量に留めることにより、冷却性能が低下することは
なく、しかも、沸点が高いため、圧縮機に帰還した後に
圧縮機内で蒸発させることができ、圧縮機を冷却するこ
とができる。
【００１５】また、請求項３及び４の構成により、実際
の冷媒回路において、オイルセパレータを使用すること
なく、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。
の冷媒回路において、オイルセパレータを使用すること
なく、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。
【００１６】
【実施例】次に図面において実施例を説明する。図１は
本発明の冷媒組成物を封入してなる二元冷凍装置の冷媒
回路図である。Ｓ１は高温側冷媒サイクルを、また、Ｓ
２は低温側冷媒サイクルを示している。
本発明の冷媒組成物を封入してなる二元冷凍装置の冷媒
回路図である。Ｓ１は高温側冷媒サイクルを、また、Ｓ
２は低温側冷媒サイクルを示している。
【００１７】高温側冷媒サイクルＳ１を構成する圧縮機
１の吐出側配管２は蒸発パイプ３、フレームパイプ４に
接続され、フレームパイプ４は、圧縮機１のオイルクー
ラー５、凝縮器６、乾燥器７、キャピラリーチューブ８
を順次経て、カスケードコンデンサ９に接続され、吸込
側配管１０により圧縮機１に接続されている。１１は凝
縮器６の冷却用ファンである。
１の吐出側配管２は蒸発パイプ３、フレームパイプ４に
接続され、フレームパイプ４は、圧縮機１のオイルクー
ラー５、凝縮器６、乾燥器７、キャピラリーチューブ８
を順次経て、カスケードコンデンサ９に接続され、吸込
側配管１０により圧縮機１に接続されている。１１は凝
縮器６の冷却用ファンである。
【００１８】低温側冷媒サイクルＳ２の圧縮機１２の吐
出側配管１３は、補助凝縮器１４に接続され、圧縮機１
２のオイルクーラー１５を介してカスケードコンデンサ
９内の配管１６、乾燥器１７、キャピラリーチューブ１
８を経て入口管１９より蒸発器２０に流入し、出口管２
１より出てアキュムレータ２２を経て圧縮機１２の吸込
側配管２３より圧縮機１２に戻る構成である。
出側配管１３は、補助凝縮器１４に接続され、圧縮機１
２のオイルクーラー１５を介してカスケードコンデンサ
９内の配管１６、乾燥器１７、キャピラリーチューブ１
８を経て入口管１９より蒸発器２０に流入し、出口管２
１より出てアキュムレータ２２を経て圧縮機１２の吸込
側配管２３より圧縮機１２に戻る構成である。
【００１９】高温側冷媒サイクルＳ１には、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフル
オロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１
８）との共沸混合物が封入される。Ｒ２２の沸点は大気
圧で−４０．７５℃、Ｒ１４２ｂの沸点は−９．８℃、
Ｒ２１８の沸点は−３６．７℃である。そして、この混
合物が凝縮器６にて凝縮し、キャピラリーチューブ８に
て減圧されてカスケードコンデンサ９に流入して蒸発す
る。ここで、カスケードコンデンサ９は−２５℃程とな
る。
ルオロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフル
オロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１
８）との共沸混合物が封入される。Ｒ２２の沸点は大気
圧で−４０．７５℃、Ｒ１４２ｂの沸点は−９．８℃、
Ｒ２１８の沸点は−３６．７℃である。そして、この混
合物が凝縮器６にて凝縮し、キャピラリーチューブ８に
て減圧されてカスケードコンデンサ９に流入して蒸発す
る。ここで、カスケードコンデンサ９は−２５℃程とな
る。
【００２０】低温側冷媒サイクルＳ２には、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
の共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの共沸混合物が封入さ
れる。ここで、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）と８
弗化プロパン（Ｒ２１８）の混合比は、４３．８：５
６．２であると共に、ｎ−ペンタンは、クロロジフルオ
ロメタン（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の総
重量に対して１４％以下の割合で混合して組成される。
この結果、共沸点が−４７℃というかなり低温の冷媒組
成物を封入することとなる。そして、圧縮機６から吐出
された冷媒及び圧縮機オイルは、補助凝縮器１４、オイ
ルクーラー１５を介してカスケードコンデンサ９内の配
管１６に流入し、高温側冷媒サイクルＳ１内の冷媒の蒸
発によって冷却されて凝縮する。この後、キャピラリー
チューブ１８にて減圧された後、蒸発器２０に流入して
蒸発する。この蒸発器２０は、図示しない冷凍庫の壁面
に熱交換関係に取り付けられて庫内を冷却する。ここ
で、蒸発器２０での蒸発温度は−６０℃に達する。
ルオロメタン（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
の共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの共沸混合物が封入さ
れる。ここで、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）と８
弗化プロパン（Ｒ２１８）の混合比は、４３．８：５
６．２であると共に、ｎ−ペンタンは、クロロジフルオ
ロメタン（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の総
重量に対して１４％以下の割合で混合して組成される。
この結果、共沸点が−４７℃というかなり低温の冷媒組
成物を封入することとなる。そして、圧縮機６から吐出
された冷媒及び圧縮機オイルは、補助凝縮器１４、オイ
ルクーラー１５を介してカスケードコンデンサ９内の配
管１６に流入し、高温側冷媒サイクルＳ１内の冷媒の蒸
発によって冷却されて凝縮する。この後、キャピラリー
チューブ１８にて減圧された後、蒸発器２０に流入して
蒸発する。この蒸発器２０は、図示しない冷凍庫の壁面
に熱交換関係に取り付けられて庫内を冷却する。ここ
で、蒸発器２０での蒸発温度は−６０℃に達する。
【００２１】このように構成された二元冷凍装置におい
て、低温側冷媒サイクルＳ２に封入される冷媒組成物で
あるクロロジフルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが
水素も含むＨＣＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１
８）はフッ素と炭素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペン
タンも塩素を含むものではなく、いずれもオゾン層破壊
問題における規制の対象となっておらず、また、その沸
点は、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、
８弗化プロパン（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、
両者の混合物の共沸点は、−４７℃程度となることか
ら、Ｒ５０２の代替冷媒として十分に冷凍能力を発揮で
きる。
て、低温側冷媒サイクルＳ２に封入される冷媒組成物で
あるクロロジフルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが
水素も含むＨＣＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１
８）はフッ素と炭素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペン
タンも塩素を含むものではなく、いずれもオゾン層破壊
問題における規制の対象となっておらず、また、その沸
点は、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、
８弗化プロパン（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、
両者の混合物の共沸点は、−４７℃程度となることか
ら、Ｒ５０２の代替冷媒として十分に冷凍能力を発揮で
きる。
【００２２】尚、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。
【００２３】更に、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、従来の
圧縮機オイルとの相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定
量混合することにより、冷媒回路中において、圧縮機へ
オイルを戻すことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点
が＋３６．０７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性
が良好であり、ｎ−ペンタンを所定量混合することによ
り、ｎ−ペンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機
まで帰還させることができ、圧縮機の油上がりによるロ
ック等の弊害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸
点が高いため、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇
して目的とする低温が得られないと共に、可燃性である
ため、爆発の危険がある。このため、ｎ−ペンタンを、
１４重量％以下の割合で混合することにより、蒸発温度
を上昇させず、しかも、ｎ−ペンタンの不燃域を確保し
つつオイルを圧縮機へ帰還させることができる。この結
果、特にオイルセパレータ等を設けて冷媒中のオイルを
分離するまでもなく、圧縮機１２にオイルを戻すことが
できる。
と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、従来の
圧縮機オイルとの相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定
量混合することにより、冷媒回路中において、圧縮機へ
オイルを戻すことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点
が＋３６．０７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性
が良好であり、ｎ−ペンタンを所定量混合することによ
り、ｎ−ペンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機
まで帰還させることができ、圧縮機の油上がりによるロ
ック等の弊害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸
点が高いため、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇
して目的とする低温が得られないと共に、可燃性である
ため、爆発の危険がある。このため、ｎ−ペンタンを、
１４重量％以下の割合で混合することにより、蒸発温度
を上昇させず、しかも、ｎ−ペンタンの不燃域を確保し
つつオイルを圧縮機へ帰還させることができる。この結
果、特にオイルセパレータ等を設けて冷媒中のオイルを
分離するまでもなく、圧縮機１２にオイルを戻すことが
できる。
【００２４】ここで、比熱比の値Ｋ（Ｃｐ／Ｃｖ）は下
記の（１）式で示す如く、断熱圧縮における圧縮機の吐
出ガス温度に大きな影響を及ぼすものであって組成物の
分子量が大きい程小さい値を示す。
記の（１）式で示す如く、断熱圧縮における圧縮機の吐
出ガス温度に大きな影響を及ぼすものであって組成物の
分子量が大きい程小さい値を示す。
【００２５】
【数１】
【００２６】尚、ｎ−ペンタンは沸点が高いため、あま
り多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的とする低温
が得られないが、ｎ−ペンタンを、１４重量％以下の割
合で混合することにより、蒸発温度を上昇させずしかも
ｎ−ペンタンが不燃域に維持しつつオイルを圧縮機へ帰
還させることができる。
り多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的とする低温
が得られないが、ｎ−ペンタンを、１４重量％以下の割
合で混合することにより、蒸発温度を上昇させずしかも
ｎ−ペンタンが不燃域に維持しつつオイルを圧縮機へ帰
還させることができる。
【００２７】具体的には以下の実験にて確認された。
【００２８】図１に示す冷媒回路を内蔵した二元冷凍装
置を使用し、高温側冷媒サイクルＳ１に、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
とを７０：２５：５重量％の割合で混合してなる非共沸
混合冷媒を３００ｇ封入し、低温側冷媒サイクルＳ２
に、本発明の混合冷媒であるクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とｎ−ペンタ
ンの混合冷媒を２４０ｇ封入し、本発明の混合冷媒中、
ｎ−ペンタンの重量％を０〜１５％と変化させて装置の
各部分での温度、圧力変化を観察した。尚、外気温度は
３５℃の条件であった。この実験結果を図２に示す。
置を使用し、高温側冷媒サイクルＳ１に、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
とを７０：２５：５重量％の割合で混合してなる非共沸
混合冷媒を３００ｇ封入し、低温側冷媒サイクルＳ２
に、本発明の混合冷媒であるクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とｎ−ペンタ
ンの混合冷媒を２４０ｇ封入し、本発明の混合冷媒中、
ｎ−ペンタンの重量％を０〜１５％と変化させて装置の
各部分での温度、圧力変化を観察した。尚、外気温度は
３５℃の条件であった。この実験結果を図２に示す。
【００２９】図２中、Ａは低温側の吐出管１３の温度、
Ｂは低温側の圧縮機１２の温度、Ｃは高温側の吐出圧
力、Ｄは吸入管２３の温度、Ｅはカスケードコンデンサ
９における低温側の配管１６の出口温度、Ｆは低温側の
吐出圧力、Ｇは高温側吸入圧力、Ｈは庫内温度、Ｉは蒸
発器２０の入口温度、Ｊはアキュムレータ２２の出口温
度、Ｋは低温側吸入圧力の測定結果を示す。
Ｂは低温側の圧縮機１２の温度、Ｃは高温側の吐出圧
力、Ｄは吸入管２３の温度、Ｅはカスケードコンデンサ
９における低温側の配管１６の出口温度、Ｆは低温側の
吐出圧力、Ｇは高温側吸入圧力、Ｈは庫内温度、Ｉは蒸
発器２０の入口温度、Ｊはアキュムレータ２２の出口温
度、Ｋは低温側吸入圧力の測定結果を示す。
【００３０】この実験結果により、ｎ−ペンタンの割合
が１４重量％を越えると蒸発器２０の入口温度Ｉが上昇
することとなり、冷媒回路中にオイルが停滞しているこ
とが推測できる。また、ｎ−ペンタンの割合は庫内温度
の安定性から、４〜１４重量％の範囲が適当であること
が確認された。尚、冷媒回路中にオイルが残留すると冷
媒通路が狭めて冷媒循環量が減少し、更に、蒸発器２０
の熱交換率が低下することとなるため、冷却性能が悪化
してしまう。
が１４重量％を越えると蒸発器２０の入口温度Ｉが上昇
することとなり、冷媒回路中にオイルが停滞しているこ
とが推測できる。また、ｎ−ペンタンの割合は庫内温度
の安定性から、４〜１４重量％の範囲が適当であること
が確認された。尚、冷媒回路中にオイルが残留すると冷
媒通路が狭めて冷媒循環量が減少し、更に、蒸発器２０
の熱交換率が低下することとなるため、冷却性能が悪化
してしまう。
【００３１】このように、本実施例の二元冷凍装置によ
れば、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。
れば、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。
【００３２】また、ｎ−ペンタンは工場生産ではないの
で、フリーザー等で使用する場合には容易に入手でき、
実用的である。
で、フリーザー等で使用する場合には容易に入手でき、
実用的である。
【００３３】尚、本実施例ではクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とｎ−ペンタ
ンとの混合物にて説明したが、ｎ−ペンタンの代わりに
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を所定の割合で
混合しても同様の効果が得られる。即ち、ジクロロモノ
フルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機オイルとの相溶性が
良好であり、プロパンを２０重量％以下の割合で混合す
ることにより、冷却性能を損なうことなく、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機１２まで帰還させることができ、圧縮機１２
の油上がりによるロック等の弊害を防止できる。ここ
で、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）は沸点が＋
８．９℃と高いため、あまり多量に入れると蒸発温度を
上昇させることとなり、また、毒性があるため、職場環
境を悪化させる問題がある。しかし、ジクロロモノフル
オロメタン（Ｒ２１）の割合を２０重量％以下とするこ
とにより、これらの問題を解決しつつオイルを帰還させ
ることができる。
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とｎ−ペンタ
ンとの混合物にて説明したが、ｎ−ペンタンの代わりに
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を所定の割合で
混合しても同様の効果が得られる。即ち、ジクロロモノ
フルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機オイルとの相溶性が
良好であり、プロパンを２０重量％以下の割合で混合す
ることにより、冷却性能を損なうことなく、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機１２まで帰還させることができ、圧縮機１２
の油上がりによるロック等の弊害を防止できる。ここ
で、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）は沸点が＋
８．９℃と高いため、あまり多量に入れると蒸発温度を
上昇させることとなり、また、毒性があるため、職場環
境を悪化させる問題がある。しかし、ジクロロモノフル
オロメタン（Ｒ２１）の割合を２０重量％以下とするこ
とにより、これらの問題を解決しつつオイルを帰還させ
ることができる。
【００３４】具体的には以下の実験にて確認された。
【００３５】図１に示す冷媒回路を内蔵した二元冷凍装
置を使用し、高温側冷媒サイクルＳ１に、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
とを７０：２５：５重量％の割合で混合してなる非共沸
混合冷媒を３００ｇ封入し、低温側冷媒サイクルＳ２
に、本発明の混合冷媒であるクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）の混合冷媒を２４２ｇ封入
し、本発明の混合冷媒中、ジクロロモノフルオロメタン
（Ｒ２１）の重量％を０〜２５％と変化させて装置の各
部分での温度、圧力変化を観察した。尚、外気温度は３
５℃の条件であった。この実験結果を図３に示す。
置を使用し、高温側冷媒サイクルＳ１に、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
とを７０：２５：５重量％の割合で混合してなる非共沸
混合冷媒を３００ｇ封入し、低温側冷媒サイクルＳ２
に、本発明の混合冷媒であるクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）の混合冷媒を２４２ｇ封入
し、本発明の混合冷媒中、ジクロロモノフルオロメタン
（Ｒ２１）の重量％を０〜２５％と変化させて装置の各
部分での温度、圧力変化を観察した。尚、外気温度は３
５℃の条件であった。この実験結果を図３に示す。
【００３６】図３中、Ｌは低温側の吐出管１３の温度、
Ｍは低温側の圧縮機１２の温度、Ｎは高温側の吐出圧
力、Ｏは吸入管２３の温度、Ｐはカスケードコンデンサ
９における低温側の配管１６の出口温度、Ｑは低温側の
吐出圧力、Ｒは高温側吸入圧力、Ｓは庫内温度、Ｔは蒸
発器２０の入口温度、Ｕはアキュムレータ２２の出口温
度、Ｖは低温側吸入圧力の測定結果を示す。
Ｍは低温側の圧縮機１２の温度、Ｎは高温側の吐出圧
力、Ｏは吸入管２３の温度、Ｐはカスケードコンデンサ
９における低温側の配管１６の出口温度、Ｑは低温側の
吐出圧力、Ｒは高温側吸入圧力、Ｓは庫内温度、Ｔは蒸
発器２０の入口温度、Ｕはアキュムレータ２２の出口温
度、Ｖは低温側吸入圧力の測定結果を示す。
【００３７】この実験結果により、ジクロロモノフルオ
ロメタン（Ｒ２１）の割合が２０重量％を越えると蒸発
器２０の入口温度Ｔが上昇することとなり、冷媒回路中
にオイルが停滞していることが推測できる。また、ジク
ロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の割合は庫内温度の
安定性から、５〜２０重量％の範囲が適当であることが
確認された。
ロメタン（Ｒ２１）の割合が２０重量％を越えると蒸発
器２０の入口温度Ｔが上昇することとなり、冷媒回路中
にオイルが停滞していることが推測できる。また、ジク
ロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の割合は庫内温度の
安定性から、５〜２０重量％の範囲が適当であることが
確認された。
【００３８】また、本実施例では、本発明の冷媒組成物
を二元冷凍装置に封入した場合について説明したが、こ
れに限定されるものではなく、単元、即ち、圧縮機、凝
縮器、減圧装置、及び蒸発器からなる単純な冷凍サイク
ルにおいても同様の効果を発揮できる。
を二元冷凍装置に封入した場合について説明したが、こ
れに限定されるものではなく、単元、即ち、圧縮機、凝
縮器、減圧装置、及び蒸発器からなる単純な冷凍サイク
ルにおいても同様の効果を発揮できる。
【００３９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、クロロジ
フルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが水素も含むＨ
ＣＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１８）はフッ素と
炭素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペンタンも塩素を含
むものではなく、いずれもオゾン層破壊問題における規
制の対象となっておらず、また、その沸点は、クロロジ
フルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、８弗化プロパン
（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、両者の混合物の
共沸点は、−４７℃程度となることから、Ｒ５０２の代
替冷媒として十分に冷凍能力を発揮できる。
フルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが水素も含むＨ
ＣＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１８）はフッ素と
炭素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペンタンも塩素を含
むものではなく、いずれもオゾン層破壊問題における規
制の対象となっておらず、また、その沸点は、クロロジ
フルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、８弗化プロパン
（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、両者の混合物の
共沸点は、−４７℃程度となることから、Ｒ５０２の代
替冷媒として十分に冷凍能力を発揮できる。
【００４０】尚、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。
【００４１】更に、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、オイル
との相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定量混合するこ
とにより、冷媒回路中において、圧縮機へオイルを戻す
ことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点が＋３６．０
７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性が良好であ
り、ｎ−ペンタンを所定量混合することにより、ｎ−ペ
ンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機まで帰還さ
せることができ、圧縮機の油上がりによるロック等の弊
害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸点が高いた
め、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的と
する低温が得られないと共に、可燃性であるため、爆発
の危険がある。このため。ｎ−ペンタンを、１４重量℃
以下の割合で混合することにより、蒸発温度を上昇させ
ずしかもｎ−ペンタンの不燃域を確保しつつオイルを圧
縮機へ帰還させることができる。
と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、オイル
との相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定量混合するこ
とにより、冷媒回路中において、圧縮機へオイルを戻す
ことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点が＋３６．０
７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性が良好であ
り、ｎ−ペンタンを所定量混合することにより、ｎ−ペ
ンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機まで帰還さ
せることができ、圧縮機の油上がりによるロック等の弊
害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸点が高いた
め、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的と
する低温が得られないと共に、可燃性であるため、爆発
の危険がある。このため。ｎ−ペンタンを、１４重量℃
以下の割合で混合することにより、蒸発温度を上昇させ
ずしかもｎ−ペンタンの不燃域を確保しつつオイルを圧
縮機へ帰還させることができる。
【００４２】請求項２の構成によっても、特にオイルセ
パレータを設けてオイルを分離するまでもなく、圧縮機
にオイルを戻す冷媒組成物とすることができる。即ち、
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機のオイ
ルとの相溶性が良好であり、ジクロロモノフルオロメタ
ン（Ｒ２１）を所定量混合することにより、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機まで帰還させることができ、圧縮機の油上が
りによるロック等の弊害を防止できる。ここで、ジクロ
ロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の沸点は、＋８．９℃
と高いため、あまり多量に入れると冷却性能を損なうこ
ととなるが、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を
所定量に留めることにより、冷却性能が低下することは
なく、しかも、沸点が高いため、圧縮機に帰還した後に
圧縮機内で蒸発させることができ、圧縮機を冷却するこ
とができる。
パレータを設けてオイルを分離するまでもなく、圧縮機
にオイルを戻す冷媒組成物とすることができる。即ち、
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機のオイ
ルとの相溶性が良好であり、ジクロロモノフルオロメタ
ン（Ｒ２１）を所定量混合することにより、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機まで帰還させることができ、圧縮機の油上が
りによるロック等の弊害を防止できる。ここで、ジクロ
ロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の沸点は、＋８．９℃
と高いため、あまり多量に入れると冷却性能を損なうこ
ととなるが、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を
所定量に留めることにより、冷却性能が低下することは
なく、しかも、沸点が高いため、圧縮機に帰還した後に
圧縮機内で蒸発させることができ、圧縮機を冷却するこ
とができる。
【００４３】また、請求項３及び４の構成により、実際
の冷媒回路において、オイルセパレータを使用すること
なく、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。
の冷媒回路において、オイルセパレータを使用すること
なく、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。
【図１】本発明の冷媒組成物を封入した二元冷凍装置の
冷媒回路図である。
冷媒回路図である。
【図２】本発明の冷媒組成物を封入した二元冷凍装置の
実験結果を示すグラフ。
実験結果を示すグラフ。
【図３】本発明の他の冷媒組成物を封入した二元冷凍装
置の実験結果を示すグラフ。
置の実験結果を示すグラフ。
Ｓ１ 高温側冷媒サイクル Ｓ２ 低温側冷媒サイクル １，１２ 圧縮機 ９ カスケードコンデンサ ２０ 蒸発器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−152182（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−88889（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−260557（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−18486（ＪＰ，Ａ) 国際公開92／1762（ＷＯ，Ａ１) Ｆ．Ｓ．Ｐａｌｍｒ ｅｔ ａｌ．Ａ ＳＨＲＡＥ ＪＯＵＲＮＡＬ（Ｊｕｌｙ 1967）Ｖｏｌ．９，Ｎｏ．７，ｐ．50 −52 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C09K 5/04 F25B 7/00 H01L 23/00 ＣＡ（ＳＴＮ) ＲＥＧＩＳＴＲＹ（ＳＴＮ)
Claims (4)
- 【請求項１】 比熱比が高めのクロロジフルオロメタン
を４４重量％、比熱比が低めの８沸化プロパンを５６重
量％混合した共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの混合物か
らなり、このｎ−ペンタンを、クロロジフルオロメタン
と８沸化プロパンの総重量に対して１４％以下の割合で
混合してなる冷媒組成物。 - 【請求項２】 比熱比が高めのクロロジフルオロメタン
を４４重量％、比熱比が低めの８沸化プロパンを５６重
量％混合した共沸混合物と、ジクロロモノフルオロメタ
ンとの混合物からなり、このジクロロモノフルオロメタ
ンを、クロロジフルオロメタンと８沸化プロパンの総重
量に対して２０％以下の割合で混合してなる冷媒組成
物。 - 【請求項３】 高温側冷媒回路と低温側冷媒回路を備
え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の凝縮を前記高温側冷
媒回路中のカスケードコンデンサを通過する冷媒により
行う二元冷凍装置において、前記低温側冷媒回路に封入
される冷媒を、比熱比が高めのクロロジフルオロメタン
を４４重量％、比熱比が低めの８沸化プロパンを５６重
量％混合した共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの混合物か
らなり、このｎ−ペンタンを、クロロジフルオロメタン
と８沸化プロパンの総重量に対して１４％以下の割合で
混合してなる冷媒組成物を使用した二元冷凍装置。 - 【請求項４】 高温側冷媒回路と低温側冷媒回路を備
え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の凝縮を前記高温側冷
媒回路中のカスケードコンデンサを通過する冷媒により
行う二元冷凍装置において、前記低温側冷媒回路に封入
される冷媒を、比熱比が高めのクロロジフルオロメタン
を４４重量％、比熱比が低めの８沸化プロパンを５６重
量％混合した共沸混合物と、ジクロロモノフルオロメタ
ンとの混合物からなり、このジクロロモノフルオロメタ
ンを、クロロジフルオロメタンと８沸化プロパンの総重
量に対して２０％以下の割合で混合してなる冷媒組成物
を使用した二元冷凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4094290A JP2865475B2 (ja) | 1992-04-14 | 1992-04-14 | 冷媒組成物及びこれを使用した二元冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4094290A JP2865475B2 (ja) | 1992-04-14 | 1992-04-14 | 冷媒組成物及びこれを使用した二元冷凍装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10249811A Division JP2983969B2 (ja) | 1998-09-03 | 1998-09-03 | 冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287264A JPH05287264A (ja) | 1993-11-02 |
| JP2865475B2 true JP2865475B2 (ja) | 1999-03-08 |
Family
ID=14106134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4094290A Expired - Lifetime JP2865475B2 (ja) | 1992-04-14 | 1992-04-14 | 冷媒組成物及びこれを使用した二元冷凍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2865475B2 (ja) |
-
1992
- 1992-04-14 JP JP4094290A patent/JP2865475B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ｆ．Ｓ．Ｐａｌｍｒ ｅｔ ａｌ．ＡＳＨＲＡＥ ＪＯＵＲＮＡＬ（Ｊｕｌｙ １９６７）Ｖｏｌ．９，Ｎｏ．７，ｐ．５０−５２ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05287264A (ja) | 1993-11-02 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
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