JPH05287264A - 冷媒組成物及びこれを使用した二元冷凍装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、オゾン層を破壊する危険が大きい
規制冷媒を使用することなく、−６０℃という低温を達
成でき、冷凍能力や他の性能面でもＲ５０２の代替冷媒
として使用できる冷媒組成物を提供することを目的とす
る。 【構成】 本発明は、クロロジフルオロメタンと８弗化
プロパンの共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの混合物から
なり、ｎ−ペンタンを、クロロジフルオロメタンと８弗
化プロパンの総重量に対して１４％以下の割合で混合し
て冷媒組成物を組成したものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は冷凍装置に用いられ、且
つ、オゾン層を破壊する危険性の少ない冷媒組成物と、
それを使用した二元冷凍装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、冷凍機の冷媒として用いられてい
るものにはＲ１２（ジクロロジフルオロメタン）とＲ５
００（Ｒ１２とＲ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタ
ン）との共沸混合物）が多い。Ｒ１２の沸点は約−３０
℃で、Ｒ５００の沸点は約−３３℃であり通常の冷凍装
置に好適である。更に圧縮機への吸込温度が比較的高く
ても吐出温度が圧縮機のオイルスラッジを引き起こす程
高くならない。更に又、Ｒ１２は圧縮機のオイルと相溶
性が良く、冷媒回路中のオイルを圧縮機まで引き戻す役
割も果たす。

【０００３】一方、−４５℃以下というより低い温度帯
を得るためには、Ｒ５０２（Ｒ２２とＲ１１５との共沸
混合物）が使用される。Ｒ５０３の沸点は−４５．４℃
であり、低温を得るのに最適である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】然し乍ら上記各冷媒は
オゾン層を破壊する恐れがあるとされ、その使用が規制
されることとなって来た。即ち、Ｒ５００を組成するＲ
１２やＲ５０２を組成するＲ１１５は難分解性の所謂規
制冷媒であり、大気中に放出されてオゾン層に到達する
とオゾン層を破壊する危険があることが解明されてき
た。

【０００５】現在、世界中の研究者は上記規制冷媒の代
替冷媒を研究、模索中である。

【０００６】本発明は斯る点に鑑みなされたもので、オ
ゾン層を破壊する危険が大きい規制冷媒を使用すること
なく、−４５℃以下いう低温を達成でき、冷凍能力や他
の性能面でもＲ５０２の代替冷媒として使用できる冷媒
組成物を提供すると共に、実際に低温を達成できる二元
冷凍装置を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、請求項１の如
く、クロロジフルオロメタンと８弗化プロパンの共沸混
合物と、ｎ−ペンタンとの混合物からなり、ｎ−ペンタ
ンを、クロロジフルオロメタンと８弗化プロパンの総重
量に対して１４％以下の割合で混合して冷媒組成物を組
成したものである。

【０００８】また、請求項２記載の如く、クロロジフル
オロメタンと８弗化プロパンの共沸混合物と、ジクロロ
モノフルオロメタンとの混合物からなり、ジクロロモノ
フルオロメタンを、クロロジフルオロメタンと８弗化プ
ロパンの総重量に対して２０％以下の割合で混合して冷
媒組成物を組成したものである。

【０００９】また、請求項３記載の如く、高温側冷媒回
路と低温側冷媒回路を備え、前記低温側冷媒回路中の冷
媒の凝縮を前記高温側冷媒回路中のカスケードコンデン
サを通過する冷媒により行う二元冷凍装置において、前
記低温側冷媒回路に封入される冷媒を、クロロジフルオ
ロメタンと８弗化プロパンの共沸混合物と、ｎ−ペンタ
ンとの混合物とし、ｎ−ペンタンを、クロロジフルオロ
メタンと８弗化プロパンの総重量に対して１４％以下の
割合で混合してなる冷媒組成物としたものである。

【００１０】更に、高温側冷媒回路と低温側冷媒回路を
備え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の凝縮を前記高温側
冷媒回路中のカスケードコンデンサを通過する冷媒によ
り行う二元冷凍装置において、前記低温側冷媒回路に封
入される冷媒を、クロロジフルオロメタンと８弗化プロ
パンの共沸混合物と、ジクロロモノフルオロメタンとの
混合物とし、ジクロロモノフルオロメタンを、クロロジ
フルオロメタンと８弗化プロパンの総重量に対して２０
％以下の割合で混合してなる冷媒組成物としたものであ
る。

【００１１】

【作用】本発明は、請求項１の構成により、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが水素も含むＨＣ
ＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１８）はフッ素と炭
素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペンタンも塩素を含む
ものではなく、いずれもオゾン層破壊問題における規制
の対象となっておらず、また、その沸点は、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、８弗化プロパン
（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、両者の混合物の
共沸点は、−４７℃程度となることから、Ｒ５０２の代
替冷媒として十分に冷凍能力を発揮できる。

【００１２】尚、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。

【００１３】更に、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、オイル
との相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定量混合するこ
とにより、冷媒回路中において、圧縮機へオイルを戻す
ことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点が＋３６．０
７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性が良好であ
り、ｎ−ペンタンを所定量混合することにより、ｎ−ペ
ンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機まで帰還さ
せることができ、圧縮機の油上がりによるロック等の弊
害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸点が高いた
め、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的と
する低温が得られないと共に、可燃性であるため、爆発
の危険がある。このため。ｎ−ペンタンを、１４重量℃
以下の割合で混合することにより、蒸発温度を上昇させ
ずしかもｎ−ペンタンの不燃域を確保しつつオイルを圧
縮機へ帰還させることができる。

【００１４】請求項２の構成によっても、特にオイルセ
パレータを設けてオイルを分離するまでもなく、圧縮機
にオイルを戻す冷媒組成物とすることができる。即ち、
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機のオイ
ルとの相溶性が良好であり、ジクロロモノフルオロメタ
ン（Ｒ２１）を所定量混合することにより、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機まで帰還させることができ、圧縮機の油上が
りによるロック等の弊害を防止できる。ここで、ジクロ
ロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の沸点は、＋８．９℃
と高いため、あまり多量に入れると冷却性能を損なうこ
ととなるが、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を
所定量に留めることにより、冷却性能が低下することは
なく、しかも、沸点が高いため、圧縮機に帰還した後に
圧縮機内で蒸発させることができ、圧縮機を冷却するこ
とができる。

【００１５】また、請求項３及び４の構成により、実際
の冷媒回路において、オイルセパレータを使用すること
なく、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。

【００１６】

【実施例】次に図面において実施例を説明する。図１は
本発明の冷媒組成物を封入してなる二元冷凍装置の冷媒
回路図である。Ｓ１は高温側冷媒サイクルを、また、Ｓ
２は低温側冷媒サイクルを示している。

【００１７】高温側冷媒サイクルＳ１を構成する圧縮機
１の吐出側配管２は蒸発パイプ３、フレームパイプ４に
接続され、フレームパイプ４は、圧縮機１のオイルクー
ラー５、凝縮器６、乾燥器７、キャピラリーチューブ８
を順次経て、カスケードコンデンサ９に接続され、吸込
側配管１０により圧縮機１に接続されている。１１は凝
縮器６の冷却用ファンである。

【００１８】低温側冷媒サイクルＳ２の圧縮機１２の吐
出側配管１３は、補助凝縮器１４に接続され、圧縮機１
２のオイルクーラー１５を介してカスケードコンデンサ
９内の配管１６、乾燥器１７、キャピラリーチューブ１
８を経て入口管１９より蒸発器２０に流入し、出口管２
１より出てアキュムレータ２２を経て圧縮機１２の吸込
側配管２３より圧縮機１２に戻る構成である。

【００１９】高温側冷媒サイクルＳ１には、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフル
オロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１
８）との共沸混合物が封入される。Ｒ２２の沸点は大気
圧で−４０．７５℃、Ｒ１４２ｂの沸点は−９．８℃、
Ｒ２１８の沸点は−３６．７℃である。そして、この混
合物が凝縮器６にて凝縮し、キャピラリーチューブ８に
て減圧されてカスケードコンデンサ９に流入して蒸発す
る。ここで、カスケードコンデンサ９は−２５℃程とな
る。

【００２０】低温側冷媒サイクルＳ２には、クロロジフ
ルオロメタン（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
の共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの共沸混合物が封入さ
れる。ここで、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）と８
弗化プロパン（Ｒ２１８）の混合比は、４３．８：５
６．２であると共に、ｎ−ペンタンは、クロロジフルオ
ロメタン（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の総
重量に対して１４％以下の割合で混合して組成される。
この結果、共沸点が−４７℃というかなり低温の冷媒組
成物を封入することとなる。そして、圧縮機６から吐出
された冷媒及び圧縮機オイルは、補助凝縮器１４、オイ
ルクーラー１５を介してカスケードコンデンサ９内の配
管１６に流入し、高温側冷媒サイクルＳ１内の冷媒の蒸
発によって冷却されて凝縮する。この後、キャピラリー
チューブ１８にて減圧された後、蒸発器２０に流入して
蒸発する。この蒸発器２０は、図示しない冷凍庫の壁面
に熱交換関係に取り付けられて庫内を冷却する。ここ
で、蒸発器２０での蒸発温度は−６０℃に達する。

【００２１】このように構成された二元冷凍装置におい
て、低温側冷媒サイクルＳ２に封入される冷媒組成物で
あるクロロジフルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが
水素も含むＨＣＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１
８）はフッ素と炭素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペン
タンも塩素を含むものではなく、いずれもオゾン層破壊
問題における規制の対象となっておらず、また、その沸
点は、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、
８弗化プロパン（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、
両者の混合物の共沸点は、−４７℃程度となることか
ら、Ｒ５０２の代替冷媒として十分に冷凍能力を発揮で
きる。

【００２２】尚、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。

【００２３】更に、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、オイル
との相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定量混合するこ
とにより、冷媒回路中において、圧縮機へオイルを戻す
ことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点が＋３６．０
７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性が良好であ
り、ｎ−ペンタンを所定量混合することにより、ｎ−ペ
ンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機まで帰還さ
せることができ、圧縮機の油上がりによるロック等の弊
害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸点が高いた
め、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的と
する低温が得られないと共に、可燃性であるため、爆発
の危険がある。このため。ｎ−ペンタンを、１４重量℃
以下の割合で混合することにより、蒸発温度を上昇させ
ずしかもｎ−ペンタンの不燃域を確保しつつオイルを圧
縮機へ帰還させることができる。この結果、特にオイル
セパレータ等を設けて冷媒中のオイルを分離するまでも
なく、圧縮機１２にオイルを戻すことができる。

【００２４】ここで、比熱比の値Ｋ（Ｃｐ／Ｃｖ）は下
記の（１）式で示す如く、断熱圧縮における圧縮機の吐
出ガス温度に大きな影響を及ぼすものであって組成物の
分子量が大きい程小さい値を示す。

【００２５】

【数１】

【００２６】尚、ｎ−ペンタンは沸点が高いため、あま
り多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的とする低温
が得られないが、ｎ−ペンタンを、１４重量℃以下の割
合で混合することにより、蒸発温度を上昇させずしかも
ｎ−ペンタンを不燃域に維持しつつオイルを圧縮機へ帰
還させることができる。

【００２７】具体的には以下の実験にて確認された。

【００２８】図１に示す冷媒回路を内蔵した二元冷凍装
置を使用し、高温側冷媒サイクルＳ１に、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
とを７０：２５：５重量％の割合で混合してなる非共沸
混合冷媒を３００ｇ封入し、低温側冷媒サイクルＳ２
に、本発明の混合冷媒であるクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とｎ−ペンタ
ンの混合冷媒を２４０ｇ封入し、本発明の混合冷媒中、
ｎ−ペンタンの重量％を０〜１５％と変化させて装置の
各部分での温度、圧力変化を観察した。尚、外気温度は
３５℃の条件であった。この実験結果を図２に示す。

【００２９】図２中、Ａは低温側の吐出管１３の温度、
Ｂは低温側の圧縮機１２の温度、Ｃは高温側の吐出圧
力、Ｄは吸入管２３の温度、Ｅはカスケードコンデンサ
９における低温側の配管１６の出口温度、Ｆは低温側の
吐出圧力、Ｇは高温側吸入圧力、Ｈは庫内温度、Ｉは蒸
発器２０の入口温度、Ｊはアキュムレータ２２の出口温
度、Ｋは低温側吸入圧力の測定結果を示す。

【００３０】この実験結果により、ｎ−ペンタンの割合
が１４重量％を越えると蒸発器２０の入口温度Ｉが上昇
することとなり、冷媒回路中にオイルが停滞しているこ
とが推測できる。また、ｎ−ペンタンの割合は庫内温度
の安定性から、４〜１４重量％の範囲が適当であること
が確認された。尚、冷媒回路中にオイルが残留すると冷
媒通路を狭めて冷媒循環量が減少し、更に、蒸発器２０
の熱交換率が低下することとなりるため、冷却性能が悪
化してしまう。

【００３１】このように、本実施例の二元冷凍装置によ
れば、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。

【００３２】また、ｎ−ペンタンは工場生産ではないの
で、フリーザー等で使用する場合には容易に入手でき、
実用的である。

【００３３】尚、本実施例ではクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とｎ−ペンタ
ンとの混合物にて説明したが、ｎ−ペンタンの代わりに
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を所定の割合で
混合しても同様の効果が得られる。即ち、ジクロロモノ
フルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機オイルとの相溶性が
良好であり、プロパンを２０重量％以下の割合で混合す
ることにより、冷却性能を損なうことなく、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機１２まで帰還させることができ、圧縮機１２
の油上がりによるロック等の弊害を防止できる。ここ
で、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）は沸点が＋
８．９℃と高いため、あまり多量に入れると蒸発温度を
上昇させることとなり、また、毒性があるため、職場環
境を悪化させる問題がある。しかし、ジクロロモノフル
オロメタン（Ｒ２１）の割合を２０重量％以下とするこ
とにより、これらの問題を解決しつつオイルを帰還させ
ることができる。

【００３４】具体的には以下の実験にて確認された。

【００３５】図１に示す冷媒回路を内蔵した二元冷凍装
置を使用し、高温側冷媒サイクルＳ１に、クロロジフル
オロメタン（Ｒ２２）と１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１４２ｂ）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）
とを７０：２５：５重量％の割合で混合してなる非共沸
混合冷媒を３００ｇ封入し、低温側冷媒サイクルＳ２
に、本発明の混合冷媒であるクロロジフルオロメタン
（Ｒ２２）と８弗化プロパン（Ｒ２１８）とジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）の混合冷媒を２４２ｇ封入
し、本発明の混合冷媒中、ジクロロモノフルオロメタン
（Ｒ２１）の重量％を０〜２５％と変化させて装置の各
部分での温度、圧力変化を観察した。尚、外気温度は３
５℃の条件であった。この実験結果を図３に示す。

【００３６】図３中、Ｌは低温側の吐出管１３の温度、
Ｍは低温側の圧縮機１２の温度、Ｎは高温側の吐出圧
力、Ｏは吸入管２３の温度、Ｐはカスケードコンデンサ
９における低温側の配管１６の出口温度、Ｑは低温側の
吐出圧力、Ｒは高温側吸入圧力、Ｓは庫内温度、Ｔは蒸
発器２０の入口温度、Ｕはアキュムレータ２２の出口温
度、Ｖは低温側吸入圧力の測定結果を示す。

【００３７】この実験結果により、ジクロロモノフルオ
ロメタン（Ｒ２１）の割合が２０重量％を越えると蒸発
器２０の入口温度Ｔが上昇することとなり、冷媒回路中
にオイルが停滞していることが推測できる。また、ジク
ロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の割合は庫内温度の
安定性から、５〜２０重量％の範囲が適当であることが
確認された。

【００３８】また、本実施例では、本発明の冷媒組成物
を二元冷凍装置に封入した場合について説明したが、こ
れに限定されるものではなく、単元、即ち、圧縮機、凝
縮器、減圧装置、及び蒸発器からなる単純な冷凍サイク
ルにおいても同様の効果を発揮できる。

【００３９】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、クロロジ
フルオロメタン（Ｒ２２）は塩素を含むが水素も含むＨ
ＣＦＣであり、８弗化プロパン（Ｒ２１８）はフッ素と
炭素のみからなるＦＣであり、ｎ−ペンタンも塩素を含
むものではなく、いずれもオゾン層破壊問題における規
制の対象となっておらず、また、その沸点は、クロロジ
フルオロメタン（Ｒ２２）が−４０℃、８弗化プロパン
（Ｒ２１８）が−３６．７℃であって、両者の混合物の
共沸点は、−４７℃程度となることから、Ｒ５０２の代
替冷媒として十分に冷凍能力を発揮できる。

【００４０】尚、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
は、比熱比が１．１８と高目であるため、冷媒回路に封
入した場合には、吐出温度が上昇する懸念があるが、比
熱比が１．０６とかなり低い８弗化プロパン（Ｒ２１
８）を所定量混合しているため、吐出温度の上昇は抑制
することができる。この結果、所望とする冷凍能力を実
現できると共にオイルスラッジやオイルの劣化を抑制で
きる。

【００４１】更に、クロロジフルオロメタン（Ｒ２２）
と８弗化プロパン（Ｒ２１８）の共沸混合物は、オイル
との相溶性が悪いが、ｎ−ペンタンを所定量混合するこ
とにより、冷媒回路中において、圧縮機へオイルを戻す
ことができる。即ち、ｎ−ペンタンは沸点が＋３６．０
７℃と高いが、圧縮機のオイルとの相溶性が良好であ
り、ｎ−ペンタンを所定量混合することにより、ｎ−ペ
ンタンにオイルを溶け込ませた状態で圧縮機まで帰還さ
せることができ、圧縮機の油上がりによるロック等の弊
害を防止できる。ここで、ｎ−ペンタンは沸点が高いた
め、あまり多量に混合すると蒸発温度が上昇して目的と
する低温が得られないと共に、可燃性であるため、爆発
の危険がある。このため。ｎ−ペンタンを、１４重量℃
以下の割合で混合することにより、蒸発温度を上昇させ
ずしかもｎ−ペンタンの不燃域を確保しつつオイルを圧
縮機へ帰還させることができる。

【００４２】請求項２の構成によっても、特にオイルセ
パレータを設けてオイルを分離するまでもなく、圧縮機
にオイルを戻す冷媒組成物とすることができる。即ち、
ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）も圧縮機のオイ
ルとの相溶性が良好であり、ジクロロモノフルオロメタ
ン（Ｒ２１）を所定量混合することにより、ジクロロモ
ノフルオロメタン（Ｒ２１）にオイルを溶け込ませた状
態で圧縮機まで帰還させることができ、圧縮機の油上が
りによるロック等の弊害を防止できる。ここで、ジクロ
ロモノフルオロメタン（Ｒ２１）の沸点は、＋８．９℃
と高いため、あまり多量に入れると冷却性能を損なうこ
ととなるが、ジクロロモノフルオロメタン（Ｒ２１）を
所定量に留めることにより、冷却性能が低下することは
なく、しかも、沸点が高いため、圧縮機に帰還した後に
圧縮機内で蒸発させることができ、圧縮機を冷却するこ
とができる。

【００４３】また、請求項３及び４の構成により、実際
の冷媒回路において、オイルセパレータを使用すること
なく、オイル戻りを良好とし、爆発等の危険を伴うこと
なく、蒸発器にて−６０℃程度の低温を達成することが
でき、規制冷媒を使用せずに血液保冷等の医療用フリー
ザーとして実用化できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の冷媒組成物を封入した二元冷凍装置の
冷媒回路図である。

【図２】本発明の冷媒組成物を封入した二元冷凍装置の
実験結果を示すグラフ。

【図３】本発明の他の冷媒組成物を封入した二元冷凍装
置の実験結果を示すグラフ。

【符号の説明】

Ｓ１ 高温側冷媒サイクル Ｓ２ 低温側冷媒サイクル １，１２ 圧縮機 ９ カスケードコンデンサ ２０ 蒸発器

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】クロロジフルオロメタンと８弗化プロパン
   の共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの混合物からなり、ｎ
   −ペンタンを、クロロジフルオロメタンと８弗化プロパ
   ンの総重量に対して１４％以下の割合で混合してなる冷
   媒組成物。
2. 【請求項２】クロロジフルオロメタンと８弗化プロパン
   の共沸混合物と、ジクロロモノフルオロメタンとの混合
   物からなり、ジクロロモノフルオロメタンを、クロロジ
   フルオロメタンと８弗化プロパンの総重量に対して２０
   ％以下の割合で混合してなる冷媒組成物。
3. 【請求項３】 高温側冷媒回路と低温側冷媒回路を備
   え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の凝縮を前記高温側冷
   媒回路中のカスケードコンデンサを通過する冷媒により
   行う二元冷凍装置において、前記低温側冷媒回路に封入
   される冷媒を、クロロジフルオロメタンと８弗化プロパ
   ンの共沸混合物と、ｎ−ペンタンとの混合物とし、ｎ−
   ペンタンを、クロロジフルオロメタンと８弗化プロパン
   の総重量に対して１４％以下の割合で混合してなる二元
   冷凍装置。
4. 【請求項４】 高温側冷媒回路と低温側冷媒回路を備
   え、前記低温側冷媒回路中の冷媒の凝縮を前記高温側冷
   媒回路中のカスケードコンデンサを通過する冷媒により
   行う二元冷凍装置において、前記低温側冷媒回路に封入
   される冷媒を、クロロジフルオロメタンと８弗化プロパ
   ンの共沸混合物と、ジクロロモノフルオロメタンとの混
   合物とし、ジクロロモノフルオロメタンを、クロロジフ
   ルオロメタンと８弗化プロパンの総重量に対して２０％
   以下の割合で混合してなる二元冷凍装置。