JP2854685B2 - 軟窒化用鋼 - Google Patents
軟窒化用鋼Info
- Publication number
- JP2854685B2 JP2854685B2 JP19987490A JP19987490A JP2854685B2 JP 2854685 B2 JP2854685 B2 JP 2854685B2 JP 19987490 A JP19987490 A JP 19987490A JP 19987490 A JP19987490 A JP 19987490A JP 2854685 B2 JP2854685 B2 JP 2854685B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- steel
- nitrocarburizing
- less
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、特に自動車のクランクシャフト用材料とし
て好適な軟窒化用鋼に関する。
て好適な軟窒化用鋼に関する。
（従来の技術） 自動車のクランクシャフトは、機械構造用炭素鋼を鍛
造などの方法により所定形状に加工した後、主に疲労強
度の向上を目的として軟窒化処理により表面を硬化させ
て製造されることも多い。
造などの方法により所定形状に加工した後、主に疲労強
度の向上を目的として軟窒化処理により表面を硬化させ
て製造されることも多い。
従来、このような用途には、JIS−S45C（0.45C−0.75
Mn）やJIS−S48C（0.48C−0.75Mn）などの機械構造用炭
素鋼が用いられていた。
Mn）やJIS−S48C（0.48C−0.75Mn）などの機械構造用炭
素鋼が用いられていた。
しかし、これらの鋼は、軟窒化処理後の有効硬化深度
（微小ビッカース硬さHv＝300に対応する表面からの距
離）が0.10mm程度と浅く、表面硬さ（表面下25μｍでの
微小ビッカース硬さ）もHv＝400程度と硬くないために
クランクシャフトとして適用した場合には疲労強度の点
で十分ではなく、高出力のエンジンには利用できなかっ
た。
（微小ビッカース硬さHv＝300に対応する表面からの距
離）が0.10mm程度と浅く、表面硬さ（表面下25μｍでの
微小ビッカース硬さ）もHv＝400程度と硬くないために
クランクシャフトとして適用した場合には疲労強度の点
で十分ではなく、高出力のエンジンには利用できなかっ
た。
そこで、より高い疲労強度が要求される場合には、窒
化物形成元素であるAl及びCrを多量に添加したJIS−SAC
M 645（0.45C−0.4Si−1.5Cr−0.2Mo−1.0Al）や炭素鋼
にＶを添加した鋼（0.45C−0.75Mn−0.10V）が用いられ
ていた。
化物形成元素であるAl及びCrを多量に添加したJIS−SAC
M 645（0.45C−0.4Si−1.5Cr−0.2Mo−1.0Al）や炭素鋼
にＶを添加した鋼（0.45C−0.75Mn−0.10V）が用いられ
ていた。
（発明が解決しようとする課題） このようにJIS−SACM 645等の従来の軟窒化用鋼は、A
l、Cr、Ｖ等の窒化物形成元素を含んでおり、表層の硬
化が顕著であるため疲労強度の向上の要請にはある程度
満足できるものの、クランクシャフト用材料として適用
する場合には、次のような新たな問題がある。
l、Cr、Ｖ等の窒化物形成元素を含んでおり、表層の硬
化が顕著であるため疲労強度の向上の要請にはある程度
満足できるものの、クランクシャフト用材料として適用
する場合には、次のような新たな問題がある。
軟窒化用鋼によりクランクシャフトを製造する場合に
は、通常、クランクシャフト形状に加工し、軟窒化処理
した後、仕上げ工程において途中の製造工程で生じた曲
がりを矯正処理する。しかし、上記したような従来の軟
窒化用鋼では、窒化層が高硬度であるため曲げ矯正処理
時にクランクシャフト表面の窒化層に割れが生じる（即
ち、曲げ矯正性が悪い）という問題がある。
は、通常、クランクシャフト形状に加工し、軟窒化処理
した後、仕上げ工程において途中の製造工程で生じた曲
がりを矯正処理する。しかし、上記したような従来の軟
窒化用鋼では、窒化層が高硬度であるため曲げ矯正処理
時にクランクシャフト表面の窒化層に割れが生じる（即
ち、曲げ矯正性が悪い）という問題がある。
このように従来の軟窒化用鋼には、疲労強度向上のた
めに軟窒化処理をした場合に曲げ矯正性が低下してしま
い、自動車のクランクシャフト材料として不適当である
という問題がある。
めに軟窒化処理をした場合に曲げ矯正性が低下してしま
い、自動車のクランクシャフト材料として不適当である
という問題がある。
そこで本発明は上記問題点を解決し、疲労強度向上の
目的で軟窒化処理した場合であっても、曲げ矯正が容易
で、かつ曲げ矯正時に窒化層に割れ等が生じることがな
い（即ち、曲げ矯正性が優れている）軟窒化用鋼を提供
することを目的とする。
目的で軟窒化処理した場合であっても、曲げ矯正が容易
で、かつ曲げ矯正時に窒化層に割れ等が生じることがな
い（即ち、曲げ矯正性が優れている）軟窒化用鋼を提供
することを目的とする。
（課題を解決するための手段及び作用） 上記の問題点を解決するため鋭意検討を行った結果、
Siの増加は軟窒化処理後の表面硬さや硬化深さを低下さ
せることが分かった。従って、Siは、疲労強度は若干低
下させるものの、曲げ矯正性の改善には非常に有効な元
素であるといえる。そして、このようなSiの増加による
疲労強度の低下は、Ｃ及び窒化物を形成しない元素であ
るMnの増加による心部硬さの向上により、補完できるこ
とが判明した。特に、Mnは、窒化層の靭性を構造させる
ことにより、曲げ矯正性の改善にも有効であることも分
かった。以上の知見に基づき、従来にはない高Si−高Mn
タイプの軟窒化用鋼を開発するに至った。
Siの増加は軟窒化処理後の表面硬さや硬化深さを低下さ
せることが分かった。従って、Siは、疲労強度は若干低
下させるものの、曲げ矯正性の改善には非常に有効な元
素であるといえる。そして、このようなSiの増加による
疲労強度の低下は、Ｃ及び窒化物を形成しない元素であ
るMnの増加による心部硬さの向上により、補完できるこ
とが判明した。特に、Mnは、窒化層の靭性を構造させる
ことにより、曲げ矯正性の改善にも有効であることも分
かった。以上の知見に基づき、従来にはない高Si−高Mn
タイプの軟窒化用鋼を開発するに至った。
本発明は、C:0.35〜0.65重量％、Si:0.35〜2.00重量
％、Mn:0.80〜2.50重量％、Cr:0.20重量％以下及びAl:
0.035重量％以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純
物からなることを特徴とする軟窒化用鋼（以下「第１の
軟窒化用鋼」という）を提供する。
％、Mn:0.80〜2.50重量％、Cr:0.20重量％以下及びAl:
0.035重量％以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純
物からなることを特徴とする軟窒化用鋼（以下「第１の
軟窒化用鋼」という）を提供する。
また、本発明は、第１の軟窒化用鋼に、更にNi:3.0重
量％以下、Cu:1.0重量％以下及びMo:0.5重量％以下から
なる群より選ばれる１種以上を含有させた軟窒化用鋼
（以下「第２の軟窒化用鋼」という）； 第１の軟窒化用鋼に、更にPb:0.03〜0.35重量％、Ca:
0.0010〜0.0100重量％及びS:0.04〜0.13重量％からなる
群より選ばれる１種以上を含有させた軟窒化用鋼； 第１の軟窒化用鋼に、更にＢを0.0080重量％以下含有
させた軟窒化用鋼； 第２の軟窒化用鋼に、更にＢを0.0080重量％以下含有
させた軟窒化用鋼； 第２の軟窒化用鋼に、更にPb:0.03〜0.35重量％、Ca:
0.0010〜0.0100重量％及びS:0.04〜0.13重量％からなる
群より選ばれる１種以上を含有させた軟窒化用鋼（以下
「第３の軟窒化用鋼」という）；並びに 第３の軟窒化用鋼に、更にＢを0.0080重量％以下含有
させた軟窒化用鋼、を提供する。
量％以下、Cu:1.0重量％以下及びMo:0.5重量％以下から
なる群より選ばれる１種以上を含有させた軟窒化用鋼
（以下「第２の軟窒化用鋼」という）； 第１の軟窒化用鋼に、更にPb:0.03〜0.35重量％、Ca:
0.0010〜0.0100重量％及びS:0.04〜0.13重量％からなる
群より選ばれる１種以上を含有させた軟窒化用鋼； 第１の軟窒化用鋼に、更にＢを0.0080重量％以下含有
させた軟窒化用鋼； 第２の軟窒化用鋼に、更にＢを0.0080重量％以下含有
させた軟窒化用鋼； 第２の軟窒化用鋼に、更にPb:0.03〜0.35重量％、Ca:
0.0010〜0.0100重量％及びS:0.04〜0.13重量％からなる
群より選ばれる１種以上を含有させた軟窒化用鋼（以下
「第３の軟窒化用鋼」という）；並びに 第３の軟窒化用鋼に、更にＢを0.0080重量％以下含有
させた軟窒化用鋼、を提供する。
本発明の軟窒化用鋼を構成する元素の組成を、上記の
範囲内に限定した理由は以下のとおりである。
範囲内に限定した理由は以下のとおりである。
Ｃは、Siの増加により低下した疲労強度を補うために
重要な元素である。Ｃの含有量を0.35〜0.65重量％とし
たのは、0.35重量％未満であると芯部硬さが低下し、全
体の強度が低下するためであり、0.65重量％を超えると
靭性や加工性が低下するためである。好ましいＣの含有
量は0.45〜0.58重量％である。
重要な元素である。Ｃの含有量を0.35〜0.65重量％とし
たのは、0.35重量％未満であると芯部硬さが低下し、全
体の強度が低下するためであり、0.65重量％を超えると
靭性や加工性が低下するためである。好ましいＣの含有
量は0.45〜0.58重量％である。
Siは曲げ矯正性を確保するために重要な元素である。
Siの含有量を0.35〜2.00重量％としたのは、0.35重量％
未満であると軟窒化処理後の曲げ矯正性が悪く、2.00重
量％を超えると疲労強度の低下が著しく、また、靭性や
加工性も低下するためである。好ましいSiの含有量は0.
35〜1.00重量％である。
Siの含有量を0.35〜2.00重量％としたのは、0.35重量％
未満であると軟窒化処理後の曲げ矯正性が悪く、2.00重
量％を超えると疲労強度の低下が著しく、また、靭性や
加工性も低下するためである。好ましいSiの含有量は0.
35〜1.00重量％である。
MnはSiの増加により低下した疲労強度を補うために重
要な元素である。Mnの含有量を0.80〜2.50重量％とした
のは、0.80重量％未満であると芯部硬度や靭性が低下す
るためであり、2.50重量％を超えると加工性が低下する
ためである。好ましいMnの含有量は1.20〜1.60重量％で
ある。
要な元素である。Mnの含有量を0.80〜2.50重量％とした
のは、0.80重量％未満であると芯部硬度や靭性が低下す
るためであり、2.50重量％を超えると加工性が低下する
ためである。好ましいMnの含有量は1.20〜1.60重量％で
ある。
Crの含有量を0.20重量％以下としたのは、Crは軟窒化
処理時において侵入Ｎと結合し、表面硬さを高め、硬化
深さを大きくし疲労強度を向上させるという利点がある
ものの、0.20重量％を超えて添加すると曲げ矯正性の低
下が著しいためである。好ましいCrの含有量は0.15重量
％以下である。
処理時において侵入Ｎと結合し、表面硬さを高め、硬化
深さを大きくし疲労強度を向上させるという利点がある
ものの、0.20重量％を超えて添加すると曲げ矯正性の低
下が著しいためである。好ましいCrの含有量は0.15重量
％以下である。
Alの含有量を0.035重量％以下としたのはCrと同様の
理由である。なお、Alは溶融時において脱酸剤としても
作用する成分である。好ましいAlの含有量は0.020重量
％以下である。
理由である。なお、Alは溶融時において脱酸剤としても
作用する成分である。好ましいAlの含有量は0.020重量
％以下である。
Ni、Cu及びMoは、軟窒化処理時において侵入Ｎと結合
することがないため、その添加により曲げ矯正性が低下
することなく、一方で固溶強化により強度を向上させ
る。
することがないため、その添加により曲げ矯正性が低下
することなく、一方で固溶強化により強度を向上させ
る。
Niの含有量を3.0重量％以下とし、Cuの含有量を1.0重
量％以下とし、Moの含有量を0.5重量％以下としたの
は、いずれの元素も含有量の上限を超えると加工性が低
下するためである。好ましい含有量はNiが1.50重量％以
下、Cuが0.50重量％以下、Moが0.50重量％以下である。
量％以下とし、Moの含有量を0.5重量％以下としたの
は、いずれの元素も含有量の上限を超えると加工性が低
下するためである。好ましい含有量はNiが1.50重量％以
下、Cuが0.50重量％以下、Moが0.50重量％以下である。
Pb、Ca及びＳは、軟窒化処理時において侵入Ｎと結合
することがないため、その添加により曲げ矯正性が低下
することはなく、一方で軟窒化処理前の鋼に快削性を付
与する。また、Pbは、軟窒化特性を低下させ、曲げ矯正
性を向上させる。
することがないため、その添加により曲げ矯正性が低下
することはなく、一方で軟窒化処理前の鋼に快削性を付
与する。また、Pbは、軟窒化特性を低下させ、曲げ矯正
性を向上させる。
Pbの含有量を0.03〜0.35重量％としたのは、0.03重量
％未満であると快削性が低下し、0.35重量％を超えると
強度及び靭性が低下するためである。好ましいPbの含有
量は0.15〜0.30重量％である。
％未満であると快削性が低下し、0.35重量％を超えると
強度及び靭性が低下するためである。好ましいPbの含有
量は0.15〜0.30重量％である。
Caの含有量を0.0010〜0.0100重量％としたのは、0.00
10重量％未満であると快削性が低下し、0.0100重量％を
超えて添加することは鋼の溶製上困難だからである。好
ましいCaの含有量は0.0005〜0.0025重量％である。
10重量％未満であると快削性が低下し、0.0100重量％を
超えて添加することは鋼の溶製上困難だからである。好
ましいCaの含有量は0.0005〜0.0025重量％である。
Ｓの含有量を0.04〜0.13重量％としたのは、0.04重量
％未満であると快削性が低下し、0.13重量％を超えると
強度及び靭製が低下するためである。好ましいＳの含有
量は0.04〜0.07重量％である。
％未満であると快削性が低下し、0.13重量％を超えると
強度及び靭製が低下するためである。好ましいＳの含有
量は0.04〜0.07重量％である。
Ｂは、軟窒化処理時に侵入Ｎと結合してBNとなるが、
BNは硬度が低いので却って軟窒化特性が向上し、曲げ矯
正性が低下することはない。また、Ｂを所定量含有させ
ると焼入後の芯部硬さを向上させることができ、特に太
物部品にした場合の強度向上に有効である。
BNは硬度が低いので却って軟窒化特性が向上し、曲げ矯
正性が低下することはない。また、Ｂを所定量含有させ
ると焼入後の芯部硬さを向上させることができ、特に太
物部品にした場合の強度向上に有効である。
Ｂの含有量を0.0080重量％以下としたのは、0.0080重
量％を超えて添加しても、増量したことによる効果の向
上はなく、製造コストの上昇を招くだけだからである。
好ましいＢの含有量は0.0040重量％以下である。
量％を超えて添加しても、増量したことによる効果の向
上はなく、製造コストの上昇を招くだけだからである。
好ましいＢの含有量は0.0040重量％以下である。
（実施例） 実施例１〜19及び比較例１〜８ 第１表に示す組成の各元素を含有し、残部が鉄と不可
避的不純物からなる軟窒化用鋼材料（比較例１はJIS−S
48C、比較例２はJIS−SACM645である）を、小型真空溶
解炉により溶製して、各々50kgの棒状のインゴットを得
た。次に、このインゴットを、1200℃の温度下、第１段
の鍛造で直径70cmの丸棒にし、更に同温度下、第２段の
鍛造で直径20cmの丸棒にした。
避的不純物からなる軟窒化用鋼材料（比較例１はJIS−S
48C、比較例２はJIS−SACM645である）を、小型真空溶
解炉により溶製して、各々50kgの棒状のインゴットを得
た。次に、このインゴットを、1200℃の温度下、第１段
の鍛造で直径70cmの丸棒にし、更に同温度下、第２段の
鍛造で直径20cmの丸棒にした。
その後、前記丸棒を870℃で２時間加熱し、空冷する
焼きならし処理をして、直径10cm、長さ130cmの供試体
（切欠係数 α＝1.84）を調製した。次に、この供試体
に580℃、90分間の条件で軟窒化処理（タフトライド処
理）した。
焼きならし処理をして、直径10cm、長さ130cmの供試体
（切欠係数 α＝1.84）を調製した。次に、この供試体
に580℃、90分間の条件で軟窒化処理（タフトライド処
理）した。
この軟窒化処理した供試体について、以下の方法によ
り軟窒化性の評価、回転曲げ疲れ試験及び曲げ矯正試験
をした。結果を第１表に示す。
り軟窒化性の評価、回転曲げ疲れ試験及び曲げ矯正試験
をした。結果を第１表に示す。
軟窒化性評価：表面のビッカース硬度、ビッカース硬
度が300までの表面からの深さ及び内部（供試体の芯部
付近）のビッカース硬度を測定した。
度が300までの表面からの深さ及び内部（供試体の芯部
付近）のビッカース硬度を測定した。
回転曲げ疲労試験：疲労限度を小野式により測定し
た。
た。
曲げ矯正試験：供試体を、100cm間隔の二つの支点上
に水平に置き、供試体の前記支点間の中間部に荷重を加
えた場合（二点支持中央集中荷重）に、シャフト表面に
割れが生じるまでのたわみ量で評価した。
に水平に置き、供試体の前記支点間の中間部に荷重を加
えた場合（二点支持中央集中荷重）に、シャフト表面に
割れが生じるまでのたわみ量で評価した。
（発明の効果） 本発明の軟窒化用鋼は、所定量のＣ、Si、Mn、Cr及び
Alを含有し、残部がFeと不可避不純物からなるものであ
り、更に、前記軟窒化用鋼に所定量のNi、Cu及びMO;P
b、Ca及びＳ並びにＢを適宜組み合わせて含有させてな
るものである。
Alを含有し、残部がFeと不可避不純物からなるものであ
り、更に、前記軟窒化用鋼に所定量のNi、Cu及びMO;P
b、Ca及びＳ並びにＢを適宜組み合わせて含有させてな
るものである。
本発明の軟窒化用鋼はこのような組成であることか
ら、従来の軟窒化用鋼と比べて、同程度の芯部硬さを保
持したまま、表面硬さを低くすることができる。従っ
て、本発明の軟窒化用鋼は、優れた疲労強度を保持した
まま、曲げ矯正性が向上されており、曲げ矯正時におい
て窒化層に割れ等が生じることがない。
ら、従来の軟窒化用鋼と比べて、同程度の芯部硬さを保
持したまま、表面硬さを低くすることができる。従っ
て、本発明の軟窒化用鋼は、優れた疲労強度を保持した
まま、曲げ矯正性が向上されており、曲げ矯正時におい
て窒化層に割れ等が生じることがない。
本発明の軟窒化用鋼は、特に自動車のクランクシャフ
ト用材料として好適である。
ト用材料として好適である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 水野 孝樹 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭59−16949（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (6)
- 【請求項１】C:0.35〜0.65重量％、Si:0.35〜2.00重量
％、Mn:0.80〜2.50重量％、Cr:0.20重量％以下及びAl:
0.035重量％以下を含有し、残部がFe及び不可避的不純
物からなることを特徴とする軟窒化用鋼。 - 【請求項２】更にNi:3.0重量％以下、Cu:1.0重量％以下
及びMo:0.5重量％以下からなる群より選ばれる１種以上
を含有する請求項１記載の軟窒化用鋼。 - 【請求項３】更にPb:0.03〜0.35重量％、Ca:0.0010〜0.
0100重量％及びS:0.04〜0.13重量％からなる群より選ば
れる１種以上を含有する請求項１記載の軟窒化用鋼。 - 【請求項４】更にＢを0.0080重量％以下含有する請求項
１又は２記載の軟窒化用鋼。 - 【請求項５】更にPb:0.03〜0.35重量％、Ca0.0010〜0.0
100重量％及びS:0.04〜0.13重量％からなる群より選ば
れる１種以上を含有する請求項２記載の軟窒化用鋼。 - 【請求項６】更にＢを0.0080重量％以下含有する請求項
５記載の軟窒化用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19987490A JP2854685B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 軟窒化用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19987490A JP2854685B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 軟窒化用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0483849A JPH0483849A (ja) | 1992-03-17 |
| JP2854685B2 true JP2854685B2 (ja) | 1999-02-03 |
Family
ID=16415063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19987490A Expired - Fee Related JP2854685B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | 軟窒化用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2854685B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2578717B1 (en) | 2010-11-17 | 2015-09-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for nitriding purposes, and nitrided member |
| JP6304386B2 (ja) * | 2014-09-02 | 2018-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 非調質型軟窒化部品 |
-
1990
- 1990-07-27 JP JP19987490A patent/JP2854685B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0483849A (ja) | 1992-03-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6083455A (en) | Steels, steel products for nitriding, nitrided steel parts | |
| JP5567747B2 (ja) | 軟窒化用鋼および軟窒化部品ならびにこれらの製造方法 | |
| JP4609585B2 (ja) | 軟窒化用鋼、軟窒化用鋼材およびクランクシャフト | |
| JP4737601B2 (ja) | 高温窒化処理用鋼 | |
| JP4291941B2 (ja) | 曲げ疲労強度に優れた軟窒化用鋼 | |
| JP3239758B2 (ja) | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 | |
| JP4403624B2 (ja) | 軟窒化用非調質鋼及び軟窒化非調質クランク軸とその製造方法 | |
| JP5200552B2 (ja) | 調質型軟窒化クランク軸用粗形品および調質型軟窒化クランク軸 | |
| JP3915284B2 (ja) | 非調質窒化鍛造部品およびその製造方法 | |
| JP2991064B2 (ja) | 窒化非調質鍛造用鋼および窒化非調質鍛造品 | |
| JPS6127460B2 (ja) | ||
| JP2854685B2 (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JPS5916949A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JP4450217B2 (ja) | 軟窒化用非調質鋼 | |
| JPS5916948A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JP5131770B2 (ja) | 軟窒化用非調質鋼 | |
| JPH09291339A (ja) | 窒化鋼 | |
| JPH10259450A (ja) | 低サイクル疲労強度の優れた肌焼鋼 | |
| JP2600174B2 (ja) | 低合金軟窒化鋼 | |
| JPH05279794A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JP3075139B2 (ja) | 耐粗粒化肌焼鋼および強度と靱性に優れた表面硬化部品並びにその製造方法 | |
| JP2813917B2 (ja) | 高疲労強度構造用鋼 | |
| JPH08158018A (ja) | 高耐摩耗ロール | |
| JP2611241B2 (ja) | 低合金軟窒化鋼 | |
| JP7167482B2 (ja) | 窒化用非調質鋼およびクランクシャフト |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071120 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081120 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081120 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091120 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |