JP2853397B2 - トルクコンバーター用羽根部品の製造方法 - Google Patents
トルクコンバーター用羽根部品の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、トルクコンバーター
を構成する羽根部品を製造するのに利用されるトルクコ
ンバーター用羽根部品の製造方法に関するものである。
を構成する羽根部品を製造するのに利用されるトルクコ
ンバーター用羽根部品の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】トルクコンバーターを構成する羽根部品
としては、例えば、図１に示すようなものがある。
としては、例えば、図１に示すようなものがある。
【０００３】すなわち、図１に示す自動車用オートマチ
ックトランスミッションのトルクコンバーターインペ
ラ，タービン等のトルクコンバーター用羽根部品１は、
プレス成形したインペラシェル２，ブレード３，コア４
等の各部品を多数のかしめ部５により固定した構造をな
している。
ックトランスミッションのトルクコンバーターインペ
ラ，タービン等のトルクコンバーター用羽根部品１は、
プレス成形したインペラシェル２，ブレード３，コア４
等の各部品を多数のかしめ部５により固定した構造をな
している。
【０００４】そして、近年におけるエンジン出力の向上
に伴う負荷の増大ならびに静粛性等の要求から、かしめ
部５により固定した後、さらに各部品の接触部を銅系の
ろう材を用いてろう付けを行って強固に固定することに
より、部品間における相互の変位による強度，剛性の低
下およびノイズの発生を防止するようにしている。
に伴う負荷の増大ならびに静粛性等の要求から、かしめ
部５により固定した後、さらに各部品の接触部を銅系の
ろう材を用いてろう付けを行って強固に固定することに
より、部品間における相互の変位による強度，剛性の低
下およびノイズの発生を防止するようにしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のトルクコンバーター用羽根部品の製造方法に
あっては、羽根部品１に組み立てた後において１１００
°Ｃ前後の高温でろう付けを行うため、従来の固溶体強
化型や複合組織型の高張力鋼では、組織変態によって製
造時の制御圧延，熱処理等により得られた強度特性が損
われたり、また、プレス成形時の加工硬化により強度が
向上していた各部品が加工硬化組織の再結晶に伴う軟化
により強度が低下したりしてしまうという問題点があ
り、これらの問題点を解決することが課題となってい
た。
うな従来のトルクコンバーター用羽根部品の製造方法に
あっては、羽根部品１に組み立てた後において１１００
°Ｃ前後の高温でろう付けを行うため、従来の固溶体強
化型や複合組織型の高張力鋼では、組織変態によって製
造時の制御圧延，熱処理等により得られた強度特性が損
われたり、また、プレス成形時の加工硬化により強度が
向上していた各部品が加工硬化組織の再結晶に伴う軟化
により強度が低下したりしてしまうという問題点があ
り、これらの問題点を解決することが課題となってい
た。
【０００６】
【発明の目的】この発明は、このような従来の課題にか
んがみてなされたもので、トルクコンバーター用羽根部
品に組み立てた後において負荷の増大や静粛性向上等の
要求に対処するために１１００°Ｃ前後の高温でろう付
けを行うときでも、強度が低下するのを防止することが
可能であるトルクコンバーター用羽根部品の製造方法を
提供することを目的としている。
んがみてなされたもので、トルクコンバーター用羽根部
品に組み立てた後において負荷の増大や静粛性向上等の
要求に対処するために１１００°Ｃ前後の高温でろう付
けを行うときでも、強度が低下するのを防止することが
可能であるトルクコンバーター用羽根部品の製造方法を
提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明に係わるトルク
コンバーター用羽根部品の製造方法は、重量％で、Ｃ：
０．２０％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．０
５〜１．００％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％
以下、Ｃｕ：０．２０〜２．００％、残部Ｆｅおよび不
純物よりなる引張り強さ２０〜６０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱
間ないしは冷間圧延鋼板を素材とし、冷間成形後にろう
付けを行うに際してろう付け温度から直接もしくはいっ
たん常温まで冷却した後に４００〜７００°Ｃに５分以
上保持して引張り強さを冷間成形前よりも１０Ｋｇｆ／
ｍｍ２以上向上させる構成としたことを特徴としてお
り、このようなトルクコンバーター用羽根部品の製造方
法に係わる発明の構成をもって前述した従来の課題を解
決するための手段としている。
コンバーター用羽根部品の製造方法は、重量％で、Ｃ：
０．２０％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．０
５〜１．００％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％
以下、Ｃｕ：０．２０〜２．００％、残部Ｆｅおよび不
純物よりなる引張り強さ２０〜６０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱
間ないしは冷間圧延鋼板を素材とし、冷間成形後にろう
付けを行うに際してろう付け温度から直接もしくはいっ
たん常温まで冷却した後に４００〜７００°Ｃに５分以
上保持して引張り強さを冷間成形前よりも１０Ｋｇｆ／
ｍｍ２以上向上させる構成としたことを特徴としてお
り、このようなトルクコンバーター用羽根部品の製造方
法に係わる発明の構成をもって前述した従来の課題を解
決するための手段としている。
【０００８】以下、本発明に係わるトルクコンバーター
用羽根部品の製造方法の構成をさらに詳細に説明する。
用羽根部品の製造方法の構成をさらに詳細に説明する。
【０００９】まず、本発明における素材の成分限定範囲
を説明する。
を説明する。
【００１０】Ｃは強度の向上に必要な元素であり、製品
に要求される強度に応じて含有量が選定されるべきであ
るが、０．２０％を超えて含有するとプレス成形性や溶
接性が悪化するため、Ｃの含有量を０．２０％以下とし
た。
に要求される強度に応じて含有量が選定されるべきであ
るが、０．２０％を超えて含有するとプレス成形性や溶
接性が悪化するため、Ｃの含有量を０．２０％以下とし
た。
【００１１】Ｓｉは脱酸剤として必要な元素であるが、
０．５０％を超えて含有すると熱間圧延時に肌荒れ等の
表面欠陥を生じるため、Ｓｉの含有量を０．５０％以下
とした。
０．５０％を超えて含有すると熱間圧延時に肌荒れ等の
表面欠陥を生じるため、Ｓｉの含有量を０．５０％以下
とした。
【００１２】Ｍｎは焼入れ性の向上ならびに脱酸剤とし
て有用な元素であるが、０．０５％未満では必要とする
強度を得ることができず、１．００％を超えて含有する
と靱性が低下するため、Ｍｎの含有量を０．０５〜１．
００％とした。
て有用な元素であるが、０．０５％未満では必要とする
強度を得ることができず、１．００％を超えて含有する
と靱性が低下するため、Ｍｎの含有量を０．０５〜１．
００％とした。
【００１３】Ｐは冷間加工性を害する元素であるため、
Ｐの含有量を０．０３％以下とした。
Ｐの含有量を０．０３％以下とした。
【００１４】Ｓは冷間加工性を害する元素であるため、
Ｓの含有量を０．０３％以下とした。
Ｓの含有量を０．０３％以下とした。
【００１５】Ｃｕはこの発明における鋼板の時効硬化性
に最も重要な元素であり、添加量が０．２０％未満では
時効硬化量が十分でなく、また、２．００％超過では熱
間加工性が著しく低下することおよび経済性が低下する
ことを考慮して、Ｃｕの含有量を０．２０〜２．００％
とした。
に最も重要な元素であり、添加量が０．２０％未満では
時効硬化量が十分でなく、また、２．００％超過では熱
間加工性が著しく低下することおよび経済性が低下する
ことを考慮して、Ｃｕの含有量を０．２０〜２．００％
とした。
【００１６】そのほか、Ｃｕの添加による熱間加工性の
低下を補うため、２．５０％以下のＮｉを添加しても良
い。
低下を補うため、２．５０％以下のＮｉを添加しても良
い。
【００１７】本発明では、上記のような化学成分を有
し、熱間ないしは冷間圧延後の引っ張り強さが２０〜６
０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱間ないしは冷間圧延鋼板を素材と
し、より望ましくは１０％以上の加工歪が加わる冷間成
形加工を施したのち、銅ろう等による例えば炉内ろう付
けなどのろう付けを行うに際し、通常のろう付け温度と
して例えば９００〜１２００°Ｃに５〜６０分保持した
後、このろう付け温度から直接もしくはいったん常温ま
で冷却した後に４００〜７００°Ｃの範囲の温度にて５
分以上１８０分以下程度保持することにより、最終的に
引張り強さをろう付け以前よりも１０Ｋｇｆ／ｍｍ２以
上３０Ｋｇｆ／ｍｍ２以下程度の範囲で向上させるよう
にしている。
し、熱間ないしは冷間圧延後の引っ張り強さが２０〜６
０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱間ないしは冷間圧延鋼板を素材と
し、より望ましくは１０％以上の加工歪が加わる冷間成
形加工を施したのち、銅ろう等による例えば炉内ろう付
けなどのろう付けを行うに際し、通常のろう付け温度と
して例えば９００〜１２００°Ｃに５〜６０分保持した
後、このろう付け温度から直接もしくはいったん常温ま
で冷却した後に４００〜７００°Ｃの範囲の温度にて５
分以上１８０分以下程度保持することにより、最終的に
引張り強さをろう付け以前よりも１０Ｋｇｆ／ｍｍ２以
上３０Ｋｇｆ／ｍｍ２以下程度の範囲で向上させるよう
にしている。
【００１８】ここで、この発明において、上記のように
ろう付け温度を９００〜１２００°Ｃとするのが望まし
い理由は、通常のトルクコンバーター用羽根部品のろう
付け材料としては、ろう付け部の強度および経済性の面
から銅系のろう材を使用する場合が多いためであり、こ
の温度範囲では成分中の銅原子は鋼中に固溶し、その状
態から冷却することにより、銅原子は過飽和固溶状態と
なる。そして、図２に示すように、時効温度（加熱温
度）が４００°Ｃ未満または７００°Ｃ超過となった場
合に１０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上の引張り強さの向上が得ら
れず、また、同じく図２に示すように、時効時間が５分
未満では１０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上の引張り強さの向上が
得られないことが明らかとなった。
ろう付け温度を９００〜１２００°Ｃとするのが望まし
い理由は、通常のトルクコンバーター用羽根部品のろう
付け材料としては、ろう付け部の強度および経済性の面
から銅系のろう材を使用する場合が多いためであり、こ
の温度範囲では成分中の銅原子は鋼中に固溶し、その状
態から冷却することにより、銅原子は過飽和固溶状態と
なる。そして、図２に示すように、時効温度（加熱温
度）が４００°Ｃ未満または７００°Ｃ超過となった場
合に１０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上の引張り強さの向上が得ら
れず、また、同じく図２に示すように、時効時間が５分
未満では１０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上の引張り強さの向上が
得られないことが明らかとなった。
【００１９】また、経済性を考慮して、加熱時間は１８
０分以下とするのが良い。
０分以下とするのが良い。
【００２０】
【発明の作用】この発明に関わるトルクコンバーター用
羽根部品の製造方法では、強度，プレス成形性，溶接性
等を考慮してＣ含有量を定め、熱間圧延時の肌荒れ等を
考慮してＳｉ含有量を定め、焼入れ性や靱性等を考慮し
てＭｎ含有量を定め、冷間加工性を考慮してＰ，Ｓ含有
量を規制し、時効硬化性や熱間加工性等を考慮してＣｕ
含有量を定め、その他熱間加工性を考慮して２．５０％
以下のＮｉを含有させ、脱酸剤として０．０１％〜０．
１０％のＡｌを含有させ、被削性を考慮して０．０００
５〜０．００５０％のＣａを含有させることができるこ
ととした引張り強さ２０〜６０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱間な
いしは冷間圧延鋼板を素材とし、冷間成形後にろう付け
を行うに際してろう付け温度から直接もしくはいったん
常温まで冷却した後に４００〜７００°Ｃに５分以上保
持して引張り強さを冷間成形前よりも１０Ｋｇｆ／ｍｍ
２以上向上させる構成としているので、トルクコンバー
ター用羽根部品に組み立てた後において１１００°Ｃ前
後の高温でろう付けを行うときでも、強度の低下が防止
されるようになり、エンジン出力の向上に伴う負荷の増
大や静粛性の向上に対する要望に対処しうるものとな
る。
羽根部品の製造方法では、強度，プレス成形性，溶接性
等を考慮してＣ含有量を定め、熱間圧延時の肌荒れ等を
考慮してＳｉ含有量を定め、焼入れ性や靱性等を考慮し
てＭｎ含有量を定め、冷間加工性を考慮してＰ，Ｓ含有
量を規制し、時効硬化性や熱間加工性等を考慮してＣｕ
含有量を定め、その他熱間加工性を考慮して２．５０％
以下のＮｉを含有させ、脱酸剤として０．０１％〜０．
１０％のＡｌを含有させ、被削性を考慮して０．０００
５〜０．００５０％のＣａを含有させることができるこ
ととした引張り強さ２０〜６０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱間な
いしは冷間圧延鋼板を素材とし、冷間成形後にろう付け
を行うに際してろう付け温度から直接もしくはいったん
常温まで冷却した後に４００〜７００°Ｃに５分以上保
持して引張り強さを冷間成形前よりも１０Ｋｇｆ／ｍｍ
２以上向上させる構成としているので、トルクコンバー
ター用羽根部品に組み立てた後において１１００°Ｃ前
後の高温でろう付けを行うときでも、強度の低下が防止
されるようになり、エンジン出力の向上に伴う負荷の増
大や静粛性の向上に対する要望に対処しうるものとな
る。
【００２１】
【実施例】この実施例においては、図１に示したトルク
コンバーター用羽根部品１に適用した。
コンバーター用羽根部品１に適用した。
【００２２】このトルクコンバーター用羽根部品１は、
前記したように、自動車用オートマチックトランスミッ
ションのトルクコンバーターに適用されるものであっ
て、シェル２，ブレード３，コア４等の各部品は各々多
数のかしめ部５により機械的に結合すると同時に、ろう
付け接合も加えることにより、各部品間の取付け剛性が
より高くなるようにした構造としているものである。
前記したように、自動車用オートマチックトランスミッ
ションのトルクコンバーターに適用されるものであっ
て、シェル２，ブレード３，コア４等の各部品は各々多
数のかしめ部５により機械的に結合すると同時に、ろう
付け接合も加えることにより、各部品間の取付け剛性が
より高くなるようにした構造としているものである。
【００２３】そこで、表１に示すように、本発明に従う
成分を有する本発明例１〜５の鋼板と、本発明成分を外
れる比較例６〜８の鋼板（比較例６はＣｕ含有せず、比
較例７はＣｕ過剰、比較例８はＳＡＰＨ４５）をシェル
２，ブレード３，コア４の素材として適用し、冷間成形
後にろう付け温度１１５０°Ｃで２０分間保持すること
によりろう付けを行い、その後いったん室温まで冷却し
た後５７０°Ｃに保持した塩浴中に３０分間浸積し、続
いて水冷した場合の冷間成形前の引張り強さ，冷間成形
性，熱処理後の引張り強さ，高速回転耐久性を調べた。
成分を有する本発明例１〜５の鋼板と、本発明成分を外
れる比較例６〜８の鋼板（比較例６はＣｕ含有せず、比
較例７はＣｕ過剰、比較例８はＳＡＰＨ４５）をシェル
２，ブレード３，コア４の素材として適用し、冷間成形
後にろう付け温度１１５０°Ｃで２０分間保持すること
によりろう付けを行い、その後いったん室温まで冷却し
た後５７０°Ｃに保持した塩浴中に３０分間浸積し、続
いて水冷した場合の冷間成形前の引張り強さ，冷間成形
性，熱処理後の引張り強さ，高速回転耐久性を調べた。
【００２４】これらの結果を表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１に示すように、冷間成形前の引張り強
さは実施例１〜５においていずれも２０〜６０Ｋｇｆ／
ｍｍ２の範囲にあり、冷間成形性は実施例１〜５の場合
にいずれも良好であって問題なく成形することが可能で
あった。
さは実施例１〜５においていずれも２０〜６０Ｋｇｆ／
ｍｍ２の範囲にあり、冷間成形性は実施例１〜５の場合
にいずれも良好であって問題なく成形することが可能で
あった。
【００２７】また、熱処理後の引張り強さは実施例１〜
５の場合にいずれも冷間成形前の引張り強さよりも１０
Ｋｇｆ／ｍｍ２以上向上したものとなっていた。
５の場合にいずれも冷間成形前の引張り強さよりも１０
Ｋｇｆ／ｍｍ２以上向上したものとなっていた。
【００２８】これに対して、比較例７の場合にはＣｕ含
有量が多すぎるため成形時に割れまたは寸法不良が発生
して冷間成形性に劣るものとなっていた。
有量が多すぎるため成形時に割れまたは寸法不良が発生
して冷間成形性に劣るものとなっていた。
【００２９】また、表１に示す高速回転耐久性の評価に
際しては、上記部品を組み込んだトルクコンバーターに
おいて、表２に示す条件にて高速回転耐久試験を行った
後に、割れまたは塑性変形による形状変化が見られた場
合は×，問題のない場合を〇とした。
際しては、上記部品を組み込んだトルクコンバーターに
おいて、表２に示す条件にて高速回転耐久試験を行った
後に、割れまたは塑性変形による形状変化が見られた場
合は×，問題のない場合を〇とした。
【００３０】
【表２】
【００３１】この結果、実施例１〜５の場合にはいずれ
も高速回転耐久性に優れたものになっているのに対し
て、比較例６，８では高速回転耐久性に劣るものとなっ
ていた。
も高速回転耐久性に優れたものになっているのに対し
て、比較例６，８では高速回転耐久性に劣るものとなっ
ていた。
【００３２】そのほか、上記実施例に述べた製造方法に
よるトルクコンバーター用羽根部品に対して、より一層
の高強度化が必要となる場合には、ろう付け後の時効硬
化処理の替りとして軟窒化処理を施すことにより、疲労
強度を大幅に向上させることが可能となることもわかっ
た。
よるトルクコンバーター用羽根部品に対して、より一層
の高強度化が必要となる場合には、ろう付け後の時効硬
化処理の替りとして軟窒化処理を施すことにより、疲労
強度を大幅に向上させることが可能となることもわかっ
た。
【００３３】
【発明の効果】この発明に係わるトルクコンバーター用
羽根部品の製造方法では、重量％で、Ｃ：０．２０％以
下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．０５〜１．００
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｕ：
０．２０〜２．００％、残部Ｆｅおよび不純物よりなる
引張り強さ２０〜６０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱間ないしは冷
間圧延鋼板を素材とし、冷間成形後にろう付けを行うに
際してろう付け後に所定の熱処理を行うこととしたか
ら、ろう付け工程での組織変態や再結晶による部材の強
度低下を防止し、且つまた冷間成形時前よりも１０Ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上の引張り強さの向上が得られるので、従
来のトルクコンバーター用羽根部品に比較して強度およ
び剛性に著しく優れた特性を有するものとすることが可
能となり、エンジン出力の向上に伴う負荷の増大や静粛
性の向上に対する要望に対処しうるものになるという著
大なる効果がもたらされる。
羽根部品の製造方法では、重量％で、Ｃ：０．２０％以
下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．０５〜１．００
％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｕ：
０．２０〜２．００％、残部Ｆｅおよび不純物よりなる
引張り強さ２０〜６０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱間ないしは冷
間圧延鋼板を素材とし、冷間成形後にろう付けを行うに
際してろう付け後に所定の熱処理を行うこととしたか
ら、ろう付け工程での組織変態や再結晶による部材の強
度低下を防止し、且つまた冷間成形時前よりも１０Ｋｇ
ｆ／ｍｍ２以上の引張り強さの向上が得られるので、従
来のトルクコンバーター用羽根部品に比較して強度およ
び剛性に著しく優れた特性を有するものとすることが可
能となり、エンジン出力の向上に伴う負荷の増大や静粛
性の向上に対する要望に対処しうるものになるという著
大なる効果がもたらされる。
【図１】この発明に係わるトルクコンバーター用羽根部
品の製造方法が適用されるトルクコンバーター用羽根部
品の一部であるタービンランナーの構造を示す断面説明
図である。
品の製造方法が適用されるトルクコンバーター用羽根部
品の一部であるタービンランナーの構造を示す断面説明
図である。
【図２】この発明に係わるトルクコンバーター用羽根部
品の製造方法において適用される鋼の時効処理における
熱処理時間および加熱温度と引張り強さとの関係を示す
説明図である。
品の製造方法において適用される鋼の時効処理における
熱処理時間および加熱温度と引張り強さとの関係を示す
説明図である。
１ トルクコンバーター用羽根部品 ２ シェル ３ ブレード ４ コア
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−274738（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−115352（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−15947（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−79716（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−56960（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭45−23408（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16H 41/28 C22C 38/00 301 C22C 38/16
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｕ：０．２０
〜２．００％、残部Ｆｅおよび不純物よりなる引張り強
さ２０〜６０Ｋｇｆ／ｍｍ２の熱間ないしは冷間圧延鋼
板を素材とし、冷間成形後にろう付けを行うに際してろ
う付け温度から直接もしくはいったん常温まで冷却した
後に４００〜７００°Ｃに５分以上保持して引張り強さ
を冷間成形前よりも１０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上向上させる
ことを特徴とするトルクコンバーター用羽根部品の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23498091A JP2853397B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | トルクコンバーター用羽根部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23498091A JP2853397B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | トルクコンバーター用羽根部品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0571611A JPH0571611A (ja) | 1993-03-23 |
| JP2853397B2 true JP2853397B2 (ja) | 1999-02-03 |
Family
ID=16979262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23498091A Expired - Fee Related JP2853397B2 (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | トルクコンバーター用羽根部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2853397B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4196366B2 (ja) | 1998-10-30 | 2008-12-17 | 株式会社久保田鉄工所 | トルクコンバータ |
| JP2005133795A (ja) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | Exedy Corp | トルクコンバータの回転体の製造方法、及びその製造方法により製造されたトルクコンバータの回転体 |
| JP4541254B2 (ja) * | 2005-08-24 | 2010-09-08 | 高周波熱錬株式会社 | ろう材及びろう付け方法 |
-
1991
- 1991-09-13 JP JP23498091A patent/JP2853397B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0571611A (ja) | 1993-03-23 |
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