JP2836112B2 - アルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方法 - Google Patents
アルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、アルミニウム合金の中厚板を、１パスで深
い溶け込みを得る非消耗電極アーク溶接方法に関するも
のである。
い溶け込みを得る非消耗電極アーク溶接方法に関するも
のである。
［従来の技術］ 従来から、アルミニウム合金の深い溶け込みの溶接結
果を得る非消耗電極アーク溶接方法として、第１の方法
は、アルミニウム合金の酸化膜を溶接前に機械的又は化
学的に除去しておいて、直流正極性TIG溶接する方法で
あり、この方法では、ある程度の深い溶け込みは得られ
るが、溶接前に酸化皮膜の除去作業の余分の工程が必要
であり、また、除去作業後に発生した酸化皮膜が溶融金
属中に巻き込まれ、溶接欠陥を発生することが多い。
果を得る非消耗電極アーク溶接方法として、第１の方法
は、アルミニウム合金の酸化膜を溶接前に機械的又は化
学的に除去しておいて、直流正極性TIG溶接する方法で
あり、この方法では、ある程度の深い溶け込みは得られ
るが、溶接前に酸化皮膜の除去作業の余分の工程が必要
であり、また、除去作業後に発生した酸化皮膜が溶融金
属中に巻き込まれ、溶接欠陥を発生することが多い。
また、第２の方法は、矩形波の交流パルス電流を用い
て、交流電流の正負極性の通電時間比率又は通電比率又
はその両者を適宜に調整する方法であり、この方法で
は、アルミニウム表面の酸化皮膜を除去し、ある程度の
深い溶け込みを得ることができるが、ビード幅が広が
り、熱影響範囲が広がり、また電極先端の消耗が大で、
電極先端形状整形のために、しばしば中断しなければな
らない。
て、交流電流の正負極性の通電時間比率又は通電比率又
はその両者を適宜に調整する方法であり、この方法で
は、アルミニウム表面の酸化皮膜を除去し、ある程度の
深い溶け込みを得ることができるが、ビード幅が広が
り、熱影響範囲が広がり、また電極先端の消耗が大で、
電極先端形状整形のために、しばしば中断しなければな
らない。
さらに、第３の方法は、交流プラズマ溶接方法である
が、この方法では、深い溶け込みは得られるが、大電流
になるとシリーズアークが発生しやすくなるので、実用
上、板厚８［mm］以下の中厚板程度までであって、それ
以上の厚板では採用が困難であった。
が、この方法では、深い溶け込みは得られるが、大電流
になるとシリーズアークが発生しやすくなるので、実用
上、板厚８［mm］以下の中厚板程度までであって、それ
以上の厚板では採用が困難であった。
さらに、非消耗電極の先端を平面状に截断して、電極
軸を中心に回転又は揺動してアークの指向性を高めて、
開先壁の溶け込みを得たり、アーク磁気制御方法と組合
せてアンダーカットの防止及び不良ビードの改善を行っ
たりしているが、ビード幅が広くなっている。
軸を中心に回転又は揺動してアークの指向性を高めて、
開先壁の溶け込みを得たり、アーク磁気制御方法と組合
せてアンダーカットの防止及び不良ビードの改善を行っ
たりしているが、ビード幅が広くなっている。
［発明が解決しようとする問題点］ 従来のアルミニウム合金の中厚板の溶接方法において
は、いずれの方法も、アルミニウム合金表面の酸化皮膜
を充分に除去して欠陥のない溶接部が得られないか、又
はビード幅が狭くて深い溶け込みを得ることができない
か、又は非消耗電極先端の消耗が大であるかのいずれか
の問題点があり、これらを同時に解決させていない。
は、いずれの方法も、アルミニウム合金表面の酸化皮膜
を充分に除去して欠陥のない溶接部が得られないか、又
はビード幅が狭くて深い溶け込みを得ることができない
か、又は非消耗電極先端の消耗が大であるかのいずれか
の問題点があり、これらを同時に解決させていない。
［問題点を解決するための手段］ 本発明のアルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方
法は、適正なクリーニング幅を確保すること、ビー
ド幅を狭くすること、溶け込み深さを大にすること、
電極の消耗を少なくすること、以上の４つの要求を同
時に満足させるために、 A.電極先端面が長方形を形成するように電極先端方向に
四面から傾斜して切断した非消耗電極を、その電極先端
の長辺方向と溶接線方向とが一致する方向に配置して矩
形波交流電流を通電すること、 B.ビード幅を狭くして溶け込み深さを深くし、電極消耗
を少なくするために、正極性溶接電流の波高値Isを所定
値以上にすること、 C.上記Ｂと同じ作用効果を得るために、正極性溶接電流
の通電時間Tsを所定値以上にすること、 D.適正なクリーニング幅を確保した上で、ビード幅を狭
くし、電極の消耗を極めて小さくするために、逆極性溶
接電流の通電時間Trをできるだけ小さい所定値にするこ
と、 E.上記Ｄと同じ作用効果で、逆極性溶接電流の波高値Ir
を、適正なクリーニング幅を確保することができる必要
最小限の所定値にすること、 F.前述した乃至を同時に満足するように、上記Ｂ乃
至Ｅ項のパラメータの相互関係を検討して、４つのパラ
メータの適正範囲内で溶接する方法である。
法は、適正なクリーニング幅を確保すること、ビー
ド幅を狭くすること、溶け込み深さを大にすること、
電極の消耗を少なくすること、以上の４つの要求を同
時に満足させるために、 A.電極先端面が長方形を形成するように電極先端方向に
四面から傾斜して切断した非消耗電極を、その電極先端
の長辺方向と溶接線方向とが一致する方向に配置して矩
形波交流電流を通電すること、 B.ビード幅を狭くして溶け込み深さを深くし、電極消耗
を少なくするために、正極性溶接電流の波高値Isを所定
値以上にすること、 C.上記Ｂと同じ作用効果を得るために、正極性溶接電流
の通電時間Tsを所定値以上にすること、 D.適正なクリーニング幅を確保した上で、ビード幅を狭
くし、電極の消耗を極めて小さくするために、逆極性溶
接電流の通電時間Trをできるだけ小さい所定値にするこ
と、 E.上記Ｄと同じ作用効果で、逆極性溶接電流の波高値Ir
を、適正なクリーニング幅を確保することができる必要
最小限の所定値にすること、 F.前述した乃至を同時に満足するように、上記Ｂ乃
至Ｅ項のパラメータの相互関係を検討して、４つのパラ
メータの適正範囲内で溶接する方法である。
［作用及び実施例］ （第２図乃至第６図の説明） 本発明のアルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方
法において通電する溶接電流は、矩形波の交流電流であ
って、この矩形波交流電流の４つのパラメータを、第２
図に示すように、非消耗電極がプラス極性のとき（以
下、逆極性という）の溶接電流の波高値をIr、通電時間
をTrとし、また電極がマイナス極性のとき（以下、正極
性という）の溶接電流の波高値をIs、通電時間をTsとす
る。
法において通電する溶接電流は、矩形波の交流電流であ
って、この矩形波交流電流の４つのパラメータを、第２
図に示すように、非消耗電極がプラス極性のとき（以
下、逆極性という）の溶接電流の波高値をIr、通電時間
をTrとし、また電極がマイナス極性のとき（以下、正極
性という）の溶接電流の波高値をIs、通電時間をTsとす
る。
これらの４つのパラメータを変化させたときに、本発
明の溶接方法において同時に満足させたい４つの項目す
なわち、溶け込み深さ、ビード幅、クリーニング
幅、電極消耗の程度について検討した結果は、第１表
のとおりである。
明の溶接方法において同時に満足させたい４つの項目す
なわち、溶け込み深さ、ビード幅、クリーニング
幅、電極消耗の程度について検討した結果は、第１表
のとおりである。
なお、以下の本発明の溶接方法に使用する非消耗電極
１の先端1aの形状は、第３図に示すように、電極先端面
が長方形を形成するように電極先端方向に四面から傾斜
して切断した両面傾斜扁平形状であって、同図（Ａ）は
正面図であり、同図（Ｂ）は側面図であり、同図（Ｃ）
は電極先端方向からみた平面図であって、同図（Ｃ）の
矢印L1L2方向に示す長辺方向が後述する第４図に示す溶
接線Ｌ方向と一致するように配置される。すなわち、電
極先端1aから被溶接物２及び３に発生するアーク４の広
がりは第４図（Ａ）及び（Ｂ）に示すようになり、その
結果、上記４つのパラメータの適正値とも関係して、ビ
ード幅が第５図（Ａ）に示す従来の方法のB1から同図
（Ｂ）に示す本発明の方法のB2に変化して狭くなる。同
様に溶け込み深さは、同図（Ａ）及び（Ｂ）に示すよう
に、P1からP2に増加している。なお、第５図のビード形
状は、板厚10［mm］のアルミニウム合金（A5052）を、
溶接電流350［Ａ］で溶接速度50［cm/min］で溶接した
場合であって、同図（Ａ）は、Ts＝10［ms］及びTr＝６
［ms］の正弦波による従来の溶接方法であり、同図
（Ｂ）は、Is＝350［Ａ］,Ts＝10［ms］,Ir＝350［Ａ］
及びTr＝１［ms］の矩形波による本発明の溶接方法の場
合を示す。また、第６図において、溶接開始前の電極先
端が、同図（Ａ）に示すように、扁平形状である非消耗
電極（以下、扁平電極という）を使用して、Is＝350
［Ａ］,Ts＝10［ms］,Ir＝350［Ａ］及びTr＝１［ms］
の矩形波電流を10分間繰り返した後に、５分間休止し、
再び通電し、これらのサイクルを合計６回繰り返して、
１時間溶接したとき、同図（Ｂ）に示すように、電極先
端形状が多少丸くなっている程度しか消耗していない。
これに対して、比較のために、溶接開始前の電極先端形
状が図示していない断面円形尖頭形状の非消耗電極（以
下、尖頭丸形電極という）を使用して、正極性及び逆極
性電流の実効値が350［Ａ］で、正極性及び逆極性電流
の通電時間がそれぞれ10［ms］及び６［ms］の正弦波を
使用して１時間溶接すると、電極先端形状は、同図
（Ｃ）に示すように、完全に溶融消耗して先端は丸くな
り、アークの再スタートが極めて困難になっている。
１の先端1aの形状は、第３図に示すように、電極先端面
が長方形を形成するように電極先端方向に四面から傾斜
して切断した両面傾斜扁平形状であって、同図（Ａ）は
正面図であり、同図（Ｂ）は側面図であり、同図（Ｃ）
は電極先端方向からみた平面図であって、同図（Ｃ）の
矢印L1L2方向に示す長辺方向が後述する第４図に示す溶
接線Ｌ方向と一致するように配置される。すなわち、電
極先端1aから被溶接物２及び３に発生するアーク４の広
がりは第４図（Ａ）及び（Ｂ）に示すようになり、その
結果、上記４つのパラメータの適正値とも関係して、ビ
ード幅が第５図（Ａ）に示す従来の方法のB1から同図
（Ｂ）に示す本発明の方法のB2に変化して狭くなる。同
様に溶け込み深さは、同図（Ａ）及び（Ｂ）に示すよう
に、P1からP2に増加している。なお、第５図のビード形
状は、板厚10［mm］のアルミニウム合金（A5052）を、
溶接電流350［Ａ］で溶接速度50［cm/min］で溶接した
場合であって、同図（Ａ）は、Ts＝10［ms］及びTr＝６
［ms］の正弦波による従来の溶接方法であり、同図
（Ｂ）は、Is＝350［Ａ］,Ts＝10［ms］,Ir＝350［Ａ］
及びTr＝１［ms］の矩形波による本発明の溶接方法の場
合を示す。また、第６図において、溶接開始前の電極先
端が、同図（Ａ）に示すように、扁平形状である非消耗
電極（以下、扁平電極という）を使用して、Is＝350
［Ａ］,Ts＝10［ms］,Ir＝350［Ａ］及びTr＝１［ms］
の矩形波電流を10分間繰り返した後に、５分間休止し、
再び通電し、これらのサイクルを合計６回繰り返して、
１時間溶接したとき、同図（Ｂ）に示すように、電極先
端形状が多少丸くなっている程度しか消耗していない。
これに対して、比較のために、溶接開始前の電極先端形
状が図示していない断面円形尖頭形状の非消耗電極（以
下、尖頭丸形電極という）を使用して、正極性及び逆極
性電流の実効値が350［Ａ］で、正極性及び逆極性電流
の通電時間がそれぞれ10［ms］及び６［ms］の正弦波を
使用して１時間溶接すると、電極先端形状は、同図
（Ｃ）に示すように、完全に溶融消耗して先端は丸くな
り、アークの再スタートが極めて困難になっている。
（第７図の説明） 次に、第７図は、上記４つのパラメータのうち、電極
がマイナス（正極性）のときの溶接電流Is＝400［Ａ］
とその通電時間Ts＝10［ms］と電極がプラス（逆極性）
のときの溶接電流Ir＝400［Ａ］とを一定値にしておい
て、逆極性電流の通電時間Trを0.5［ms］から６［ms］
まで変化させたとき（横軸）の溶け込み深さＰ［mm］
（縦軸）を求めた線図である。この実施例の溶接条件
は、被溶接材が板厚10［mm］のマグネシウム含有アルミ
ニウム合金であり、溶接速度は50［cm/min］であって、
実線で示す本発明の溶接方法の扁平電極を使用したとき
の溶け込み深さＰは、点線で示す従来方法の尖頭丸形電
極を使用して上記と同一条件で溶接したときよりも大に
なっている。
がマイナス（正極性）のときの溶接電流Is＝400［Ａ］
とその通電時間Ts＝10［ms］と電極がプラス（逆極性）
のときの溶接電流Ir＝400［Ａ］とを一定値にしておい
て、逆極性電流の通電時間Trを0.5［ms］から６［ms］
まで変化させたとき（横軸）の溶け込み深さＰ［mm］
（縦軸）を求めた線図である。この実施例の溶接条件
は、被溶接材が板厚10［mm］のマグネシウム含有アルミ
ニウム合金であり、溶接速度は50［cm/min］であって、
実線で示す本発明の溶接方法の扁平電極を使用したとき
の溶け込み深さＰは、点線で示す従来方法の尖頭丸形電
極を使用して上記と同一条件で溶接したときよりも大に
なっている。
（第１図の説明） 第１図は、前述した４つのパラメータのうち、正極性
溶接電流の通電時間Tsが約10［ms］逆極性溶接電流の通
電時間Trが１［ms］で溶接速度50［cm/min］としたとき
の正極性溶接電流Is及び正極性電流に等しい逆極性電流
Ir（横軸）を変化させたとき、溶け込み深さＰとビード
幅Ｗとの比P/W（縦軸）を示す線図である。同図におい
て、正極性電流又は逆極性電流が290［Ａ］未満の斜線
で示す領域においては、逆極性電流が小さいために、ク
リーニング作用が充分に行われないので、酸化皮膜が溶
着金属内に巻き込まれて良好な溶接結果が得られない
が、290［Ａ］以上では良好な溶接結果が得られる。ま
た、同図の実線は、本発明の溶接方法に使用する扁平電
極を用いたときの溶け込み深さとビード幅との比P/Wを
示し、点線で示す従来の尖頭丸形電極を使用したときよ
りも大きなP/W値を得ることができる。
溶接電流の通電時間Tsが約10［ms］逆極性溶接電流の通
電時間Trが１［ms］で溶接速度50［cm/min］としたとき
の正極性溶接電流Is及び正極性電流に等しい逆極性電流
Ir（横軸）を変化させたとき、溶け込み深さＰとビード
幅Ｗとの比P/W（縦軸）を示す線図である。同図におい
て、正極性電流又は逆極性電流が290［Ａ］未満の斜線
で示す領域においては、逆極性電流が小さいために、ク
リーニング作用が充分に行われないので、酸化皮膜が溶
着金属内に巻き込まれて良好な溶接結果が得られない
が、290［Ａ］以上では良好な溶接結果が得られる。ま
た、同図の実線は、本発明の溶接方法に使用する扁平電
極を用いたときの溶け込み深さとビード幅との比P/Wを
示し、点線で示す従来の尖頭丸形電極を使用したときよ
りも大きなP/W値を得ることができる。
（適正溶接条件範囲） 本発明の溶接方法において、適正溶接条件の範囲限定
理由について説明する。
理由について説明する。
正極性電流Is 逆極性電流が通電時間Tr＝３［ms］、溶接電流の波高
値Ir＝500［Ａ］になったときに、正極性電流の波高値I
sが150［Ａ］未満になると、電子放出による電極先端部
分の冷却作用が小さくなって、電極が溶落する。したが
って、正極性電流は、150［Ａ］以上とすることが必要
である。
値Ir＝500［Ａ］になったときに、正極性電流の波高値I
sが150［Ａ］未満になると、電子放出による電極先端部
分の冷却作用が小さくなって、電極が溶落する。したが
って、正極性電流は、150［Ａ］以上とすることが必要
である。
正極性及び逆極性溶接電流の通電時間Ts,Tr 本発明の溶接方法において、周波数を50〜100［Hz］
にすると、溶接部の溶け込み、アークの安定性がよく、
この範囲内では溶け込みが浅くなったり、アーク切れを
生じることがない。この範囲外では、溶接部の溶け込み
が浅くなったり、アーク切れが生じやすくなる。
にすると、溶接部の溶け込み、アークの安定性がよく、
この範囲内では溶け込みが浅くなったり、アーク切れを
生じることがない。この範囲外では、溶接部の溶け込み
が浅くなったり、アーク切れが生じやすくなる。
さらに、逆極性時間Trを0.5〜３［ms］にすると、逆
極性電流の波高値Irを500［Ａ］まで増加させることが
でき、電極の消耗を小さくすることができる。また、正
極性電流通電時間Tsを９乃至15［ms］にすることによ
り、逆極性電流よりも大きくして、通常の直流電流によ
る非消耗電極と同様の溶け込み形状を得ることができ
る。
極性電流の波高値Irを500［Ａ］まで増加させることが
でき、電極の消耗を小さくすることができる。また、正
極性電流通電時間Tsを９乃至15［ms］にすることによ
り、逆極性電流よりも大きくして、通常の直流電流によ
る非消耗電極と同様の溶け込み形状を得ることができ
る。
逆極性電流Ir 逆極性電流通電時間Trを0.5乃至３［ms］にしている
ので、アルミニウム合金の溶接に必要なクリーニング幅
を確保するために、逆極性電流の波高値Irは300［Ａ］
以上が必要となる。
ので、アルミニウム合金の溶接に必要なクリーニング幅
を確保するために、逆極性電流の波高値Irは300［Ａ］
以上が必要となる。
［発明の効果］ 本発明の溶接方法は下記の効果がある。
A.電極先端が扁平形状の非消耗電極を、その長辺方向と
溶接線方向とが一致するように配置することにより、ビ
ード幅の狭い深い溶け込み形状が得られる。
溶接線方向とが一致するように配置することにより、ビ
ード幅の狭い深い溶け込み形状が得られる。
B.正極性溶接電流の波高値Isを150［Ａ］以上とするこ
とにより、電子放出による電極先端の冷却作用を促進し
て電極の溶落消耗を防ぐ。
とにより、電子放出による電極先端の冷却作用を促進し
て電極の溶落消耗を防ぐ。
C.正極性溶接電流の通電時間Tsを９乃至15［ms］にし
て、逆極性溶接電流の通電時間Trを0.5乃至３［ms］よ
りも大きくすることにより、クリーニングに必要な逆極
性溶接電流の通電時間Trを最小限にして、電極の消耗を
少なくするとともに、直流正極性の場合と同様の深い溶
け込み形状を得ることができる。
て、逆極性溶接電流の通電時間Trを0.5乃至３［ms］よ
りも大きくすることにより、クリーニングに必要な逆極
性溶接電流の通電時間Trを最小限にして、電極の消耗を
少なくするとともに、直流正極性の場合と同様の深い溶
け込み形状を得ることができる。
D.逆極性溶接電流の通電時間Trを0.5乃至３［ms］の短
時間にし、かつ逆極性溶接電流の波高値Irを500［Ａ］
まで増大させることができ、逆極性電流の通電時間Trが
短時間であるにもかかわらず、充分なクリーニング幅を
確保することができる。
時間にし、かつ逆極性溶接電流の波高値Irを500［Ａ］
まで増大させることができ、逆極性電流の通電時間Trが
短時間であるにもかかわらず、充分なクリーニング幅を
確保することができる。
E.前述したように、逆極性電流の通電時間Trを0.5乃至
３［ms］の短時間に設定しているので、逆極性溶接電流
の波高値Irは300［Ａ］必要であり、それによってクリ
ーニング作用を確保することができる。
３［ms］の短時間に設定しているので、逆極性溶接電流
の波高値Irは300［Ａ］必要であり、それによってクリ
ーニング作用を確保することができる。
F.上記のように、正極性電流の通電時間Tsを９乃至15
［ms］と大きくし、また逆極性電流の通電時間Trを0.5
乃至３［ms］の短時間にして、交流電流の周波数を50乃
至100［Hz］にすることによって、溶接部の溶け込みを
大きくしアークの安定を向上させることができる。
［ms］と大きくし、また逆極性電流の通電時間Trを0.5
乃至３［ms］の短時間にして、交流電流の周波数を50乃
至100［Hz］にすることによって、溶接部の溶け込みを
大きくしアークの安定を向上させることができる。
以上のように、本発明の溶接条件は、上記の各条件が
互いに関係して、一体となって、 適正なクリーニング幅を確保した上で、 ビード幅が狭くて、溶け込みが深く、電極の消耗
を最小限にすることができる。
互いに関係して、一体となって、 適正なクリーニング幅を確保した上で、 ビード幅が狭くて、溶け込みが深く、電極の消耗
を最小限にすることができる。
第１図は、本発明の溶接方法により溶接したときの正極
性及び逆極性溶接電流の波高値Is、Ir（横軸）と、溶け
込み深さＰとビード幅Ｗとの比P/W（縦軸）との関係を
示す図である。 第２図は、本発明の溶接方法に使用する溶接電流の波高
値及び通電時間の４つのパラメータの定義を説明する図
である。 第３図は、本発明の溶接に使用する電極先端が両面傾斜
扁平形状の電極であって、同図（Ａ）は正面図、同図
（Ｂ）は側面図であり、同図（Ｃ）は電極先端方向から
みた平面図である。 第４図（Ａ）及び（Ｂ）は、第３図に示す電極の先端か
ら発生するアークの広がりを示す図であって、それぞれ
正面図及び側面図を示す。 第５図（Ａ）及び（Ｂ）は、それぞれ従来の方法及び本
発明の方法により溶接したときのビードの断面形状Ｂを
説明する図である。 第６図（Ａ）は、溶接開始前の扁平電極の先端形状を示
す図、同図（Ｂ）は、通電休止をくり返し１時間通電後
の扁平電極の先端形状の変化常態を示す図、同図（Ｃ）
は、本発明の溶接方法と対比するための従来の尖頭丸形
電極の１時間通電後の先端形状の変化状態を示す図であ
る。 第７図は、逆極性電流の通電時間Tr［ms］（横軸）をか
えたときの溶け込み深さＰ［mm］（縦軸）について、本
発明の溶接方法に使用する扁平電極の場合（実線）及び
対比のための尖頭丸形電極の場合（点線）について示し
た線図である。 １……電極先端1aが両面傾斜扁平形状の非消耗電極、
L1,L2……長辺方向、Ｌ……溶接線、 Ir……電極がプラス極性（逆極性）のときの溶接電流の
波高値 Tr……電極がプラス極性（逆極性）のときの溶接電流の
通電時間 Is……電極がマイナス極性（正極性）のときの溶接電流
の波高値 Ts……電極がマイナス極性（正極性）のときの溶接電流
の通電時間
性及び逆極性溶接電流の波高値Is、Ir（横軸）と、溶け
込み深さＰとビード幅Ｗとの比P/W（縦軸）との関係を
示す図である。 第２図は、本発明の溶接方法に使用する溶接電流の波高
値及び通電時間の４つのパラメータの定義を説明する図
である。 第３図は、本発明の溶接に使用する電極先端が両面傾斜
扁平形状の電極であって、同図（Ａ）は正面図、同図
（Ｂ）は側面図であり、同図（Ｃ）は電極先端方向から
みた平面図である。 第４図（Ａ）及び（Ｂ）は、第３図に示す電極の先端か
ら発生するアークの広がりを示す図であって、それぞれ
正面図及び側面図を示す。 第５図（Ａ）及び（Ｂ）は、それぞれ従来の方法及び本
発明の方法により溶接したときのビードの断面形状Ｂを
説明する図である。 第６図（Ａ）は、溶接開始前の扁平電極の先端形状を示
す図、同図（Ｂ）は、通電休止をくり返し１時間通電後
の扁平電極の先端形状の変化常態を示す図、同図（Ｃ）
は、本発明の溶接方法と対比するための従来の尖頭丸形
電極の１時間通電後の先端形状の変化状態を示す図であ
る。 第７図は、逆極性電流の通電時間Tr［ms］（横軸）をか
えたときの溶け込み深さＰ［mm］（縦軸）について、本
発明の溶接方法に使用する扁平電極の場合（実線）及び
対比のための尖頭丸形電極の場合（点線）について示し
た線図である。 １……電極先端1aが両面傾斜扁平形状の非消耗電極、
L1,L2……長辺方向、Ｌ……溶接線、 Ir……電極がプラス極性（逆極性）のときの溶接電流の
波高値 Tr……電極がプラス極性（逆極性）のときの溶接電流の
通電時間 Is……電極がマイナス極性（正極性）のときの溶接電流
の波高値 Ts……電極がマイナス極性（正極性）のときの溶接電流
の通電時間
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 9/073,9/09 B23K 9/24,9/167,35/02
Claims (1)
- 【請求項１】アルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接
方法において、電極先端面が長方形を形成するように電
極先端方向に四面から傾斜して切断した非消耗電極を、
その電極先端の長辺方向と溶接線方向とが一致する方向
に配置して、前記非消耗電極とアルミニウム合金との間
に、略矩形波の交流電流を供給し、前記非消耗電極がプ
ラス極性のときに、溶接電流の波高値（Ir）が300乃至5
00［Ａ］で、かつ通電時間（Tr）が0.5〜３［ms］の逆
極性電流を通電し、前記非消耗電極がマイナス極性のと
きに溶接電流の波高値（Is）が150乃至500［Ａ］で、か
つ通電時間（Ts）が９〜15［ms］の正極性電流を通電し
て溶接するアルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21953589A JP2836112B2 (ja) | 1989-08-25 | 1989-08-25 | アルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21953589A JP2836112B2 (ja) | 1989-08-25 | 1989-08-25 | アルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0381071A JPH0381071A (ja) | 1991-04-05 |
| JP2836112B2 true JP2836112B2 (ja) | 1998-12-14 |
Family
ID=16737008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21953589A Expired - Fee Related JP2836112B2 (ja) | 1989-08-25 | 1989-08-25 | アルミニウム合金の非消耗電極アーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2836112B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP5099775B2 (ja) * | 2008-06-25 | 2012-12-19 | 株式会社ダイヘン | 交流プラズマ溶接方法 |
| JP5581008B2 (ja) * | 2009-04-28 | 2014-08-27 | バブ日立工業株式会社 | Ｔｉｇ溶接装置 |
| JP6393066B2 (ja) * | 2014-04-14 | 2018-09-19 | 株式会社アマダミヤチ | Ｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接装置 |
-
1989
- 1989-08-25 JP JP21953589A patent/JP2836112B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0381071A (ja) | 1991-04-05 |
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