JP2820819B2

JP2820819B2 - 伸びフランジ成形性に優れる高強度薄鋼板及びその製造方法

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Publication number: JP2820819B2
Application number: JP24746191A
Authority: JP
Inventors: 佐藤　　進; 進増井; 岡田　　進; 正彦森田; 俊之加藤
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1991-09-26
Filing date: 1991-09-26
Publication date: 1998-11-05
Anticipated expiration: 2013-11-05
Also published as: JPH0578779A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、おもに自動車部品な
どのプレス加工が施される用途に用いる鋼板であって、
とくにプレス成形性、すなわち、伸びフランジ成形性に
優れる引張り強さが 400 N/mm²以上の高強度薄鋼板及び
その製造方法を提案しようとするものである。近年、自
動車部品用鋼板においては、複雑な形状のプレス加工が
施される場合が多く、これらに供する鋼板には高強度化
とともに優れる伸びフランジ成形性が要求されている。

【０００２】

【従来の技術】従来の高強度薄鋼板では、板厚を低減す
ると、伸びフランジ成形部で割れやすいという問題があ
った。この問題を解決する手段として、伸びフランジ割
れの起点となる硫化物などの介在物を減少させる方法が
知られているが、従来よりもさらに鋼板の強度を高くし
てその板厚を薄くしていくと、上記の介在物を制御する
方法のみでは必要とする伸びフランジ成形性を得ること
ができなく、おのずから限界があった。

【０００３】一方、成形性に優れる高強度鋼板として、
例えば、特開昭48−11221 号公報には加工性の優れた高
強度冷延鋼板が、また、特開昭57−35662 号公報には２
次加工性の優れた超深絞り用冷延鋼板が、さらには、特
開昭62−74053 号公報には高硬化性高強冷延鋼板などが
提案開示されているが、これらには、伸びフランジ成形
性に関する記述はなく、また、伸びフランジ成形性を向
上させる手段を示唆するものもない。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、引張り強
さが 400 N/mm²以上の薄鋼板において、特に、伸びフラ
ンジ成形性に優れる高強度薄鋼板及びその製造方法を提
案することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】この発明の要旨は以下の
通りである。Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si : 1.5 wt ％以下、 Mn : 3.0wt以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍 (wt ％）以上、16倍（wt％）以下、Ａl: 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ：0.15wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からなる伸
びフランジ成形性に優れる高強度薄鋼板（第１発明）で
ある。

【０００６】上記第１発明の残部成分の鉄の一部と
置換して、 Ti : 0.002wt％以上、 0.050wt％以下及びＢ： 0.0002 wt％以上、0.0050wt％以下のうちから選んだ１種又は２種を含有させるもの（第２
発明）である。

【０００７】上記第１発明の残部成分の鉄の一部と
置換して、 Cr : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Ni : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Mo : 0.002wt％以上、 0.50 wt％以下及び Cu : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させるもの
（第３発明）である。

【０００８】上記第１発明の残部成分の鉄の一部と
置換して、 Sb : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下、 Ca : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下及び REM : 0.01wt％以上、 0.10 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させるもの
（第４発明）である。

【０００９】上記第２発明の残部成分の鉄の一部と
置換して、 Cr : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Ni : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Mo : 0.002wt％以上、 0.50 wt％以下及び Cu : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させるもの
（第５発明）である。

【００１０】上記第２発明、第３発明又は第５発明
の残部成分の鉄の一部と置換して、 Sb : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下、 Ca : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下及び REM : 0.01wt％以上、 0.10 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種以上を含有させるもの
（第６発明、第７発明、第８発明）である。

【００１１】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以
下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含有する鋼片を素材として熱延する際、少なくとも１
パスを、1000℃以上、1200℃以下の温度範囲で、圧下率
ε（％）とひずみ速度外２（S ^-1) との積が1500（％・
S ^-1) 超えの粗圧延を施すことを特徴とする伸びフラン
ジ成形性に優れる高強度熱延鋼板の製造方法（第９発
明）である。

【００１２】上記第９発明によって得られる熱延鋼
板を素材として、圧下率40％以上、90％以下の範囲で冷
延を施し、しかるのち、再結晶温度以上、Ａc₃変態点以
下の温度範囲で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする伸び
フランジ成形性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法（第
10発明)である。

【００１３】上記第９発明によって得られる熱延鋼
板を素材として、圧下率40％以上、90％以下の範囲で冷
延を施し、しかるのち、再結晶温度以上、Ａc₃変態点以
下の温度範囲で再結晶焼鈍し、引き続いて溶融亜鉛めっ
きを施すことを特徴とする伸びフランジ成形性に優れる
高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法（第11発明) であ
る。ここに、再結晶焼鈍と溶融亜鉛めっきは連続溶融亜
鉛めっきラインで行うことが好ましい。

【００１４】

【作用】まず、この発明の化学成分組成について、その
限定理由を以下に述べる。Ｃ： 0.007〜 0.050wt％Ｃは、炭化物による析出強化成分として 0.007wt％以上
を必要とする。しかし、0.050wt ％を超えて含有させる
と延性など加工性が劣化する。したがって、その含有量
は 0.007wt％以上、0.050wt％以下とするが、特に 0.01
wt％以上、0.03wt％以下の範囲が好適である。

【００１５】Si : 1.5wt％以下 Siは、固溶強化成分として有用であり、所望の強度に応
じて必要量含有させるが、含有量が 1.5wt％を超えると
加工性及びめっき特性を劣化させる。したがって、その
含有量は 1.5wt％以下とする。

【００１６】Mn : 3.0wt％以下 Mnは、Siと同様に固溶強化成分として有用であり、所望
の強度に応じて必要量含有させるが、含有量が 3.0wt％
を超えると加工性及びめっき特性を劣化させる。したが
って、その含有量は 3.0wt％以下とする。

【００１７】Ｖ：２Ｎ〜20Ｎwt％Ｖは、この発明にとって重要な成分であり、おもに窒化
物形成成分として作用し、析出強化及び伸びフランジ成
形性など加工性の向上にきわめて有効である。その効果
は含有量が２Ｎwt％以上で得られるが、20Ｎwt％を超え
て含有させると固溶Ｖが増加して集合組織に作用し加工
性を劣化させる。したがって、その含有量はＮ含有量と
の関係で２Ｎwt％以上、20Ｎwt％以下とするが、望まし
くは４Ｎwt％以上、15Ｎwt％以下とすることが好まし
い。

【００１８】Nb :５Ｃ〜16Ｃwt％ Nbは、Ｖと同様にこの発明にとって重要な成分であり、
おもに炭化物形成成分として作用し、析出強化及び伸び
フランジ成形性など加工性の向上に極めて有効である。
その効果は含有量が５Ｃwt％以上で得られるが、16Ｃwt
％を超えて含有させると固溶Ｎｂが増加して集合組織に
作用し加工性を劣化させる。したがってその含有量はＣ
含有量との関係で５Ｃwt％以上、16Ｃwt％以下とする
が、望ましくは７Ｃwt％以上、12Ｃwt％以下とすること
が好ましい。

【００１９】ここに、ＶとＮｂの効果に関する実験結果
について述べる。0.015 〜0.018 ％Ｃ，0.1 ％Si，0.7
％Mn，0.02％Ａl ，0.07％Ｐ，0.007 ％Ｓ，0.011 ％Ｎ
を主成分として、Ｎｂ／Ｃ＝７〜11およびNb無添加鋼に
対して、Ｖ／Ｎを広範囲に変化させた成分鋼を溶製し連
続鋳造により鋼片としたのち、熱間圧延により熱延鋼帯
とした。このときの鋼片加熱温度は約1220℃、仕上温度
は約880 ℃、巻取温度は約550 ℃であった。

【００２０】かくして得られた板厚2.6mm の熱延板につ
いて、引張り強さ、及び伸びフランジ成形性の指標とな
るサイドベンド伸び (Ｓ．Ｂ．Ｅl)を調査した。なお、
サイドベンド伸びは、試験片寸法を、長さＬ：200mm 、
幅Ｗ：40 mm とし、図３のサイドベンド伸び試験方法を
示す模式図にのっとり、支点間距離Ｌo: 150mm 、標点
間距離ｌo : 50mmとして、曲げにより割れが発生した時
点の標点間距離ｌ₁を測定し、次式により算出したもの
である。Ｓ．Ｂ．Ｅl (%) ＝（ｌ₁−ｌ₀)／ｌ₀×100

【００２１】これらの調査結果を図１にまとめて示す。
図１は引張り強さサイドベンド伸びにおよぼすＶ／Ｎ及
びＮｂ／Ｃの影響を示したものである。図１から明らか
なように、Ｎｂ／Ｃが７〜11の範囲で含有させた場合、
引張り強さはＶ／Ｎが２以上で高く、サイドベンド伸び
はＶ／Ｎが２以上20以下で優れている。なお、Ｎｂが無
添加の場合は引張り強さ、サイドベンド伸びの向上は見
られない。このようにＶ／Ｎ及びＮｂ／Ｃを適正化する
ことにより引張り強さ及びサイドベンド伸びを共に向上
させることができる。

【００２２】Ａl : 0.002 〜 0.10 wt％Ａl は、窒化物形成成分として、析出強化及び加工性の
向上に有用である。その効果は含有量が 0.002wt％以上
で発現するが、0.10wt％を超えると表面品質を劣化させ
る。したがって、その含有量は 0.002wt％以上、0.10wt
％以下とする。

【００２３】Ｐ：0.15wt％以下Ｐは、有効な強化成分であり、所望の強度に応じて必要
量含有させるが、多量に含有させると粒界偏析による脆
化が生じ成形性を劣化させる。したがって、その含有量
の上限を 0.15 wt％とする。

【００２４】Ｓ：0.03wt％以下Ｓは、有害な成分であり、多量に含有すると耐食性が劣
化する。したがって、その含有量は許容できる上限を
0.03 wt％とする。

【００２５】Ｎ：0.005 〜 0.020wt％Ｎは、この発明においては重要な成分であり、窒化物に
よる析出強化と伸びフランジ成形性に有効である。その
効果は含有量が 0.005wt％以上で発現するが、0.020 wt
％を超えると延性が劣化する。したがって、その含有量
は 0.005wt％以上、0.020 wt％以下とするが、望ましく
は 0.008wt％以上、0.015 wt％以下が好ましい。

【００２６】Ti : 0.002〜 0.050wt％及びＢ：0.0002〜
0.0050wt％ Ti及びＢは、いずれも窒化物形成成分として作用し、加
工性の向上に有効である。その効果は、含有量がそれぞ
れ、Tiが 0.002wt％以上、0.050 wt％以下及びＢが0.00
02wt％以上、0.0050wt％以下の単独又は複合添加で得ら
れる。

【００２７】Cr : 0.05 〜2.0 wt％, Ni : 0.05〜2.0 w
t％、 Mo : 0.002〜0.50wt％及び Cu : 0.05 〜2.0 wt％ Cr , Ni , Mo及び Cu は、いずれも加工性を損わずに強
度を向上させるのに有効である。その効果は、含有量が
それぞれ、Cr ,Ni 及び Cu がともに 0.05 wt％以上、
2.0 wt％以下及び Mo が 0.002wt％以上、0.50wt％以下
の単独又は複合添加で得られる。

【００２８】Sb : 0.002〜 0.05 wt％、 Ca : 0.002 〜
0.05 wt％及び REM : 0.01〜 0.10 wt％ Sb , Ca 及び REMは、いずれも硫化物の形態を変化させ
て伸びフランジ成形性の向上に有効であり、これらは単
独又は複合添加のいずれの場合も効果がある。しかしな
がら、過剰に含有させると鋼板表面品質の劣化をもたら
す。したがって、上記効果を発現させるためにはそれら
の含有量を、Sb及びCaがともに 0.002wt％以上 0.05wt
％以下、REM が 0.01 wt％以上、0.10wt％以下とする。

【００２９】つぎに、製造方法について述べる。製鋼製鋼法については、たとえば転炉などで常法に従って行
えばよく、それらの条件の限定はとくに必要としない。
なお、鋼片は、常法の連鋳法又は造塊法でよい。

【００３０】熱延この発明では、熱延において 1000 ℃〜1200℃の温度範
囲で少なくとも１パスをε・

【外２】＜ 1500(％・Ｓ^-1) 〔ε：圧下率（％）、外２：ひずみ
速度（Ｓ^-1) 〕とすることがよい。これは析出物の形態
とその分布を変化させるもので、とくに伸びフランジ成
形性を向上させるために有効である。

【００３１】ここに、伸びフランジ成形性と熱延条件
（ε・外２）との関係についての実験結果を以下に記
す。0.015 ％Ｃ，0.1 ％Si，0.5 ％Mn，0.03％Ａl ，0.
05％Ｐ，0.01％Ｓ，0.012％Ｎ，Ｎｂ／Ｃ＝９，Ｖ／Ｎ
＝６の成分からなる鋼片を連続鋳造した。これらの鋼片
を約1250℃に加熱・均熱後熱間圧延の粗圧延における最
終パスにおいて圧下率（ε）とひずみ速度（外２）を変
化させ、仕上圧延および巻取条件はほぼ一定で熱延鋼帯
とした。かくして得られた板厚2.6mm の熱延板について
伸びフランジ成形性の指標となるサイドベンド伸びを前
記と同様の方法で調査した。これらの調査結果を図２に
まとめて示す。図２は、熱延条件（ε・外２）とサイド
ベンド伸び（Ｓ．Ｂ．Ｅl)の関係を示したものである。
この図から明らかなように、サイドベンド伸びはε・外
２が1500 (％・Ｓ^-1) を超えると急激に向上することが
わかる。

【００３２】また、熱延における他の条件については特
に限定するものではないが、連続鋳造された鋼片を直ち
に熱延する方法（CC−DR) は省エネルギー効果及び材料
特性の観点から好適である。一方、鋼片を再加熱する場
合には、その均熱温度としては1350℃以下が好ましい。
そのほか、仕上げ温度は 600℃以上、コイル巻取り温度
は700 〜200 ℃の範囲が好ましい。

【００３３】冷延及び焼鈍冷延鋼板を製造する場合の冷延及び焼鈍条件としては、
冷延においては 40〜90％の範囲の圧下率、焼鈍におい
ては再結晶温度以上、Ａc₃変態点以下の温度範囲が満足
されればよく、その圧延方法、焼鈍方法についてはとく
に限定するものではない。なお、この発明の成分鋼では
再結晶温度は700 〜800 ℃、Ａc₃点は900 〜950℃の範
囲内にある。

【００３４】表面処理溶融亜鉛めっき（合金化めっきを含む）、電気亜鉛めっ
き（合金化めっきを含む）、有機複合めっきなどあらゆ
る表面処理を適用して好適である。とくに溶融亜鉛めっ
きの場合には、連続溶融亜鉛めっきラインに適用し、50
0℃以上に加熱（冷延鋼板の場合は、再結晶温度以上、
Ａc₃変態点温度以下）して連続的に溶融亜鉛めっきを施
すことができる。また、上記に引き続いて 600℃以下に
再加熱して合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることもよ
い。

【００３５】

【実施例】実施例１転炉で溶製した表１に示す成分組成の異なる14種類の鋼
片を素材として、1180〜1210℃に加熱・均熱し、仕上げ
温度：830 〜880 ℃、巻取リ温度 : 520〜610℃の範囲
で熱延を施し熱延鋼板とした。

【００３６】

【表１】

【００３７】上記した熱延鋼板の一部については、さら
に、圧下率 : 68 〜76％の範囲で冷延を施し所定の板厚
とした後、焼鈍温度： 780〜830 ℃の範囲で連続焼鈍を
施した。また、上記冷延後その一部については、焼鈍温
度 : 830〜850 ℃の範囲での焼鈍後、合金化溶融亜鉛め
っきを、浴温 : 470℃、侵入板温 : 470℃、浸漬時間：
１秒、合金化温度：500 〜530 ℃、目付量 :45 g/m²の
条件、及び電気亜鉛めっきを、目付量 : 30 g/m²でそれ
ぞれ施した。かくして得られた熱延鋼板、冷延鋼板、合
金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板及び電気亜鉛めっき冷延鋼
板について、それぞれ、引張り特性、ランクオード値
（平均ｒ値）を調査するとともに、伸びフランジ成形性
をサイドベンド伸び値（Ｓ．Ｂ．Ｅl)で評価した。

【００３８】ここに、引張り試験は JIS 5号試験片を用
いて測定したものであり、平均ｒ値は、15％の引張り予
ひずみを与えたのち、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延
方向）、Ｄ方向（圧延方向に45度方向) 及びＣ方向（圧
延方向に90度方向) の値を平均ｒ値＝（ｒ_L＋２ｒ_D＋ｒ_C）／４として求めた。また、Ｓ．Ｂ．Ｅl は、前述した実験例
と同様の方法を用いて、Ｌ方向（圧延方向）、Ｃ方向
（圧延方向に対し90度方向) について測定し、それらの
平均値を求めた。

【００３９】これらの調査結果を表２にまとめて示す
が、この表から明らかなように、この発明の適合例は、
いずれもＴＳが 400Ｎ／mm²以上の高強度で、かつ、比
較例にくらべ優れたＳ．Ｂ．Ｅl 、すなわち、伸びフラ
ンジ成形性を示している。

【００４０】

【表２】

【００４１】実施例２転炉で溶製した表３に示す成分組成の異なる23種類の鋼
片を素材として、上記実施例１と同様の条件でそれぞ
れ、熱延鋼板、冷延鋼板、合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼
板を製造した。また、熱延鋼板を上記実施例１と同様の
条件で合金化溶融亜鉛めっきを施した合金化溶融亜鉛め
っき熱延鋼板も製造した。

【００４２】

【表３】

【００４３】これらの鋼板について、上記実施例１と同
様に、引張り特性、平均ｒ値及びＳ．Ｂ．Ｅl を調査し
た。これらの調査結果を表４にまとめて示すが、適合例
はいずれもＴＳが 400Ｎ／mm²以上の高強度で、Ｓ．
Ｂ．Ｅl に優れるとともに延性（Ｅl)、深絞り性（平均
ｒ値）に優れることを示している。

【００４４】

【表４】実施例３前掲表１のＡ−１の成分組成になる鋼片を素材として、
粗圧延の最終段(R4)でのε・外２を変化させて (R4での
圧延温度 1040 〜1100℃) 熱延を施し、板厚2.0mm の熱
延鋼板とし、得られた熱延鋼板について、前記実施例１
と同様に引張り特性、Ｓ．Ｂ．Ｅlを調査した。これら
の熱延条件及び調査結果を表５にまとめて示す。

【００４５】

【表５】

【００４６】表５から明らかなように、粗圧延での１パ
ス（温度1000〜1200℃) のε・外２を1500 (％・Ｓ^-1)
超えとすることにより、Ｓ．Ｂ．Ｅl 、すなわち、伸び
フランジ成形性はさらに優れたものとなることがわか
る。

【００４７】

【発明の効果】この発明によれば、主としてＶ，Nbを添
加した成分組成を適正化すること、さらには、熱延条件
を適正化して析出物の形態とその分布を制御することに
より、引張り強さが 400Ｎ／mm²以上で伸びフランジ成
形性に優れ、かつ亜鉛めっきなどあらゆる表面処理が適
用できる高強度薄鋼板が得られ、この発明によって得ら
れる鋼板は、プレス加工を施す用途に有利に用いること
ができ、とくに自動車用としてその軽量化などに貢献す
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】引張り強さ及びサイドベンド伸びにおよぼすＶ
／Ｎ及Ｎb ／Ｃの影響を示すグラフである。

【図２】熱延条件ε・外２とサイドベンド伸びの関係を
示すグラフである。

【図３】サイドベンド伸び試験方法を示す模式図であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＣ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58 (72)発明者森田正彦千葉県千葉市川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者加藤俊之千葉県千葉市川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献特開昭61−261462（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C21D 8/02 C21D 9/46

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成からなる伸
びフランジ成形性に優れる高強度薄鋼板。
【請求項２】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含み、かつ、 Ti : 0.002wt％以上、 0.050wt％以下及びＢ：0.0002 wt ％以上、 0.0050 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び
不可避不純物の組成からなる伸びフランジ成形性に優れ
る高強度薄鋼板。
【請求項３】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含み、かつ、 Cr : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Ni : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Mo : 0.002wt％以上、 0.50 wt％以下及び Cu : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上を含有し、残部は
鉄及び不可避不純物の組成からなる伸びフランジ成形性
に優れる高強度薄鋼板。
【請求項４】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含み、かつ、 Sb : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下、 Ca : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下及び REM : 0.01wt％以上、 0.10 wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上を含有し、残部は
鉄及び不可避不純物の組成からなる伸びフランジ成形性
に優れる高強度薄鋼板。
【請求項５】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含み、かつ、 Ti : 0.002wt％以上、 0.050wt％以下及びＢ：0.0002 wt ％以上、 0.0050 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種と Cr : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Ni : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Mo : 0.002wt％以上、 0.50 wt％以下及び Cu : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上とを含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成からなる伸びフランジ成形
性に優れる高強度薄鋼板。
【請求項６】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含み、かつ、 Ti : 0.002wt％以上、 0.050wt％以下及びＢ：0.0002 wt ％以上、 0.0050 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種と、 Sb : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下、 Ca : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下及び REM : 0.01wt％以上、 0.10 wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上とを含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成からなる伸びフランジ成形
性に優れる高強度薄鋼板。
【請求項７】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含み、かつ、 Cr : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Ni : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Mo : 0.002wt％以上、 0.50 wt％以下及び Cu : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上と Sb : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下、 Ca : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下及び REM : 0.01wt％以上、 0.10 wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上とを含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成からなる伸びフランジ成形
性に優れる高強度薄鋼板。
【請求項８】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含み、かつ、 Ti : 0.002wt％以上、 0.050wt％以下及びＢ：0.0002 wt ％以上、 0.0050 wt％以下のうちから選んだ１種又は２種と、さらに、 Cr : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Ni : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下、 Mo : 0.002wt％以上、 0.50 wt％以下及び Cu : 0.05 wt％以上、 2.0wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上と、 Sb : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下、 Ca : 0.002wt％以上、 0.05 wt％以下及び REM : 0.01wt％以上、 0.10 wt％以下のうちから選んだ１種または２種以上とを含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成からなる伸びフランジ成形
性に優れる高強度薄鋼板。
【請求項９】Ｃ：0.007 wt％以上、 0.050 wt ％以下、 Si :1.5 wt％以下、 Mn : 3.0wt％以下、Ｖ：下記Ｎの２倍（wt％）以上、20倍（wt％）以下、 Nb :上記Ｃの５倍（wt％）以上、16倍（wt％）以下、 Al : 0.002wt％以上、 0.10 wt％以下、Ｐ： 0.15 wt％以下、Ｓ： 0.03 wt％以下及びＮ： 0.005wt％以上、 0.020wt％以下を含有する鋼片を素材として熱延する際、少なくとも１
パスを、1000℃以上、1200℃以下の温度範囲で、圧下率
ε（％）とひずみ速度外１（S ^-1) との積が1500（％・
S ^-1) 超えの粗圧延を施すことを特徴とする伸びフラン
ジ成形性に優れる高強度熱延鋼板の製造方法。【外１】
【請求項１０】請求項９によって得られる熱延鋼板を
素材として、圧下率40％以上、90％以下の範囲で冷延を
施し、しかるのち、再結晶温度以上、Ａc₃変態点以下の
温度範囲で再結晶焼鈍を施すことを特徴とする伸びフラ
ンジ成形性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法。
【請求項１１】請求項９によって得られる熱延鋼板を
素材として、圧下率40％以上、90％以下の範囲で冷延を
施し、しかるのち、再結晶温度以上、Ａc₃変態点以下の
温度範囲で再結晶焼鈍し、引き続いて溶融亜鉛めっきを
施すことを特徴とする伸びフランジ成形性に優れる高強
度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。