JP2798062B2 - 車両用ブレーキ装置 - Google Patents
車両用ブレーキ装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は車両の左右駆動輪の
発進，加速時の駆動力過多による加速スリップを防止し
て加速性能，安全性を向上させる車両用ブレーキ装置に
関する。 【０００２】 【従来の技術】従来この種の装置として、例えば特開昭
５７−２２９４８号公報、特開昭５８−１６９４８号公
報に示されるものが知られている。前者に示されるもの
では、モータにより駆動される多段ポンプが補助圧力導
管に圧力を供給し、３ポート２位置方向制御弁はブレー
キ圧に応じて動作し、非制動時に戻し導管に圧力を供給
する。弁が車輪の加速スリップに応じて動作すると弁を
通じて左右車輪のブレーキシリンダへ圧力が供給され、
スリップしている駆動輪に制動力を加えている。 【０００３】後者に示されるものでは、電子評価回路が
設けられ、車輪センサよりの信号に基づいて駆動後輪等
が制御される。また回路には信号処理手段が設けられ、
後輪のスリップ値に特性的な信号と車両速度に比例した
信号が出力される。このスリップ値を、駆動輪のスリッ
プが許容される最高のしきい値と比較器で比較させ、制
動力の印加を制御し、駆動輪の駆動トルクの低減を図っ
ている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来のものでは、左右駆動輪のスリップ状態が異なる場
合、例えば左右の路面が不均一なまたぎ路で発進，加速
する場合、それぞれの駆動輪を独立に制御すると、その
左右駆動輪を連結する駆動軸に介在する差動装置の作用
により、左右駆動輪への制動力の増加，減少を左右で交
互に繰返し、それぞれの車輪速度の変動が大きくなって
しまい、その変動がステアリングホイールに伝わり、そ
の操作フィーリングの低下，加速性能の低下を招いてし
まうという問題がある。 【０００５】そこで本発明は、左右駆動輪下が不均一な
路面状態の際に駆動力過多によって加速スリップ状態が
発生した際に、高摩擦路側の駆動輪における駆動力を充
分確保できるように左右駆動輪の車輪速度を収束させ
て、ステアリング操作フィーリングおよび加速性を両立
させることを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明によれば、左およ
び右駆動輪における加速スリップ状態が大きい方の駆動
輪が所定の加速スリップ状態に達した際に、この駆動輪
の車輪制動力発生手段に対して第１のブレーキ液圧を加
えるとともに、他方の駆動輪の車輪制動力発生手段に対
して、左および右の駆動輪間の車輪挙動差に応じて設定
される第１のブレーキ液圧に関連した第２のブレーキ液
圧を加える付与手段を備えている。 【０００７】よって、加速スリップ状態が小さく所定の
加速スリップ状態に達していない方の駆動輪に対して
も、第２のブレーキ液が加えられ、たとえばこの駆動輪
下路面が高摩擦路であって、この駆動輪が殆ど加速スリ
ップを起こしていない際においても、この駆動輪に第２
のブレーキ液圧が加えられる。この際第２のブレーキ液
は、左右駆動輪の車輪速度差等の車輪挙動差に応じて、
第１のブレーキ液圧を基準に設定される。 【０００８】次に各駆動輪に第１のブレーキ液圧および
第２のブレーキ液圧が加えられた際の車輪挙動について
説明する。所定の加速スリップ状態に達した方の駆動輪
の車輪制動力発生手段に第１のブレーキ液圧が加えられ
た際には、車輪制動力によりこの駆動輪の車輪速度は低
減されて、スリップ状態が回復する。この際、この駆動
輪において低減された駆動力分が作動装置を介して他方
の駆動輪に増加される。なお、この他方の駆動輪はスリ
ップ状態が小さい方の駆動輪であるため、元々この駆動
輪下の路面状態は高い摩擦係数を有している。よって、
この他方の駆動輪は、路面反力を大きく受けることがで
き、大きな車体推進力を得ることが可能である。ところ
が、前述の如くこの他方の駆動輪に前述の低減分の駆動
力がほとんど全て足し合わされると、高摩擦路側のこの
駆動輪においてもスリップ状態が大きくなりかねず、車
体推進力が低下してしまう可能性がある。しかしなが
ら、この他方の駆動輪に対しても、車輪挙動差に応じた
第２のブレーキ液圧を加えることによって、前記低減分
の駆動力を調整することができ、この駆動輪においての
車体推進力を的確に確保することが可能である。 【０００９】このように、スリップ状態が大きいほうの
駆動輪のスリップを的確に低減し、且つ車体推進力も充
分確保することができる。なお、ブレーキ液圧発生源お
よび車輪制動力発生手段の具体例として、トラクション
制御用ポンプおよびホイールシリンダを挙げることがで
きる。 【００１０】 【発明の実施の形態】以下本発明を図に示す実施例に基
づいて説明する。図１は本発明の一実施例を示し、簡単
な構成でアンチスキッド制御とトラクション制御を行う
機能を有する車両用ブレーキである。この実施例は本発
明をいわゆるＦＦ（前輪駆動）車に適用した例であり、
ブレーキシステムの配管系は周知のようにＸ配管を有
し、右前輪のホイルシリンダ４と左後輪のホイルシリン
ダ７に同一系統の管路からブレーキ油が供給され、左前
輪のホイルシリンダ５と右後輪のホイルシリンダ６に同
一系統の管路からブレーキ油が供給されるように構成さ
れている。ブレーキペダル１は真空ブースタ２を介して
マスタシリンダ３に連結されており、ブレーキペダル１
を踏込むことによりマスタシリンダ３に発生する油圧
は、後述するように管路を通って右前輪、左前輪、右後
輪、左後輪の各ホイルシリンダ４，５，６，７に伝達さ
れ、ブレーキ作用が行われる。真空ブースタ２は従来公
知のように、エンジンのインテークマニホールドに発生
する負圧が導かれ、ブレーキペダル１の踏込みに応じて
マスタシリンダ３のピストンに連結されたプッシュロッ
ドを付勢して運転車のブレーキペダルの踏込力を軽減す
る。 【００１１】マスタシリンダ３は互いに同じ圧力のブレ
ーキ油を吐出する２つの圧力室（図示せず）を有し、各
圧力室にはそれぞれ供給管２０，３０が接続される。供
給管２０は大１切換弁１０１を介して、左前輪のホイル
シリンダ５に連通するブレーキ管２１と右後輪のホイル
シリンダ６に連通するブレーキ管２２とにそれぞれ接続
される。第１切換弁１０１は３ポート２位置弁であり、
図示された第１位置において供給管２０を各技管２１，
２２に連結させ、図示とは異なる第２位置において供給
管２０を各技管２１，２２から遮断する。 【００１２】供給管３０も同様に第１切換弁１０２を介
して、右前輪のホイルシリンダ４に連通するブレーキ管
３１と左後輪のホイルシリンダ７に連通するブレーキ管
３２とにそれぞれ接続される。第１切換弁１０２は第１
切換弁１０１と同様に３ポート２位置弁であり、図示さ
れた第１位置において供給管３０を各技管３１，３２に
連通させ、図示とは異なる第２位置において供給管３０
を各技管３１，３２から遮断する。 【００１３】後輪のホイルシリンダ６，７へ接続される
ブレーキ管２２，３２の途中には、従来公知のプロポー
ショニングバルブ１０３が設けられ、油圧が一定値以上
になった場合、マスタシリンダ３の吐出圧よりも低い圧
力のブレーキ油を後輪のホイルシリンダ６，７に供給す
るようになっている。以上の構成により通常のブレーキ
作用が行われ、ブレーキペダル１の踏込みによりマスタ
シリンダ３に発生した油圧は、供給管２０およびブレー
キ管２１を介して左前輪のホイルシリンダ５へ、供給管
２０およびブレーキ管２２を介して右後輪のホイルシリ
ンダ６へ、供給管３０およびブレーキ管３１を介して右
前輪のホイルシリンダ４へ、供給管３０およびブレーキ
管３２を介して左後輪のホイルシリンダ７へ、それぞれ
伝達される。 【００１４】次にアンチスキッド制御系について説明す
る。ポンプ８，９はモータ１０により回転駆動され、そ
れぞれリザーバ１１に連通する油圧管５０，６０の枝管
５１、６１からブレーキ油を吸入し、その油を供給管７
９，８０を介して各ホイルシリンダ４，５，６，７に供
給する。供給管７０の枝管７１は、第２切換弁１０４を
介してブレーキ管３１の技術管３３に連通可能であり、
枝管７１の途中には絞り９１が設けられる。第２切換弁
１０４は３ポート２位置弁であり、一方の吐出ポートは
上記枝管３３に接続され、他方の吐出ポートは油管５０
の枝管３５に接続される。しかして第２切換弁１０４
は、図示された第１位置において枝管７１を枝管３３に
連通させ、図示とは異なる第２位置において枝管３３を
枝管５５に連通させる。したがって、第２切換弁１０４
が第１位置にある時、ポンプ８から吐出されたブレーキ
油は供給管７０から枝管３３を通ってホイルシリンダ４
へ供給され、第２切換弁１０４が第２位置にある時、ホ
イルシリンダ４内のブレーキ油は枝管３３から油管５０
を通ってリザーバ１１へ開放される。 【００１５】同様に、供給管７０の枝管７２は第２切換
弁１０５を介してブレーキ管３２の枝管３４に連通可能
であり、枝管７２には保彫り９２が設けられる。第２切
換弁１０５の一方の吐出ポートは技管３４に接続され、
他方の吐出ポートは油管５０の枝管５２に接続される。
しかして第２切換弁１０５は、図示された第１位置にあ
る時枝管７２を枝管３４に連通させてポンプ８から吐出
されるブレーキ油をホイルシリンダ７に導き、図示とは
異なる第２位置にある時枝管３４を枝管５２に連通させ
てホイルシリンダ７内のブレーキ油をリザーバ１１へ開
放する。 【００１６】供給管８０の枝管８１は第２切換弁１０６
を介してブレーキ管２１の枝管２７に連通可能であり、
枝管８１には絞り９３が設けられる。第２切換弁１０６
の一方の吐出ポートは枝管２７に接続され、他方の吐出
ポートは油管６０の枝管６２に接続される。しかして第
２切換弁１０６は、図示された第１位置にある時枝管８
１を枝管２７に連通させてポンプ９から吐出されるブレ
ーキ油をホイルシリンダ５に導き、図示とは異なる第２
位置にある時枝管２７を枝管６２に連通させてホイルシ
リンダ５内のブレーキ油をリザーバ１１へ開放する。 【００１７】供給管８０の枝管８１は第２切換弁１０６
を介してブレーキ管２１の枝管２７に連通可能であり、
枝管８１には絞り９３が設けられる。第２切換弁１０６
の一方の吐出ポートは枝管２７に接続され、他方の吐出
ポートは油管６０の枝管６２に接続される。しかして第
２切換弁１０６は、図示された第１位置にある時枝管８
１を枝管２７に連通させてポンプ９から吐出されるブレ
ーキ油をホイルシリンダ５に導き、図示とは異なる第２
位置にある時枝管２７を枝管６２に連通させてホイルシ
リンダ５内のブレーキ油をリザーバ１１へ開放する。 【００１８】また供給管８０の枝管８２についても全く
同様に、第２切換弁１０７を介して枝管２８，６３に接
続され、第２の切換弁１０７は第１位置にある時ホイル
シリンダ６にブレーキ油を導き、第２位置にある時ホイ
ルシリンダ６内のブレーキ油をリザーバ１１へ開放す
る。前記供給管２０，第１切換弁１０１、及び枝管２１
を結ぶ管路には、第１切換弁１０１前後の圧力を見地す
る圧力探知手段である圧力スイッチ４１が配されてい
る。この圧力スイッチ４１はマスタシリンダ３の圧力が
及んで供給管２０内の圧力ＰＭと、ホイルシリンダ３の
圧力が及んでいる枝管２１内の圧力ＰＷとを同時に検知
しており、ＰＷが所定値以上ＰＭより大きくなった場合
に閉成し、ＥＣＵ１３０に閉成信号を送る。この信号を
受けたＥＣＵ１３０は、極めて端時間に前記第１切換弁
１０１を開弁させる。 【００１９】また、前記供給管３０，第１切換弁１０
２、及び枝管３１を結ぶ管路には、第１切換弁１─２前
後の圧力を検知する圧力スイッチ４３が配されている。
この圧力スイッチ４３もマスタシリンダ３の圧力が及ん
でいる供給管３０内の圧力ＰＭと、ホイルシリンダ４の
圧力が及んでいる枝管３１内の圧力ＰＷとを同時に検知
しており、ＰＷが所定値以上ＰＭより大きくなった場合
に閉成し、ＥＣＵ１３０に閉成信号を送る。そして、こ
の信号を受けたＥＣＵ１３０は、極めて短時間に前記第
１切換弁１０２を開弁させる。 【００２０】なおポンプ８，９の吸入側と吐出側は、そ
れぞれリリーフ管７３，８３により連結され、これらの
リリーフ管７３，８３にはそれぞれ制御弁１１１，１１
２，リリーフ弁１０９，１１０が設けられる。制御弁１
１１，１１２は図示された第１位置にある時リリーフ管
７３，８３を各々連結させ、図示とは異なる第２位置に
ある時リリーフ管７３，８３を遮断する。リリーフ弁１
０９，１１０はそれぞれ導管１４，１５を介して供給管
路３０，２０の圧力が導かれ、この圧力に応じてリリー
フ管７３，８３を連通させて、ポンプ８，９の吐出圧力
を制御する。すなわち、前記制御弁１１１，１１２が第
１位置にある場合においてポンプ８，９の吐出圧力は供
給管３０，２０内の圧力と実質的に等しくなるようにな
っている。 【００２１】アンチスキッド制御は、いずれかの車輪が
ロックしていると判断された場合、換言すれば、車輪の
減速度あるいはスリップ率が大きすぎると判断された場
合、行われる。車輪の減速度およびスリップ率はマイコ
ンを備えたエレクトリックコントロールユニット（ＥＣ
Ｕ）１３０により計算され、このため、各車輪の近傍に
は車輪速度センサ１２１，１２２，１２３，１２４が設
けられる。ＥＣＵ１３０は、アンチスキッド制御を開始
すると判断した時、第１切換弁１０１，１０２を第１位
置から第２位置へ切換、アンチスキッド制御装置時、第
２切換弁１０４，１０５，１０６，１０７を車輪の減速
度およびスリップ率に応じてデヤューティ制御で切り替
えされる。 【００２２】次に、車両を急発進させた場合に生じる左
右駆動輪の加速スリップ防止制御について述べる。前記
車輪速度センサ１２１，１２２，１２３，１２４により
駆動輪速度と従動輪速度を同時に検知し、駆動輪速度が
従動輪速度より所定値以上大きくなると駆動輪がスリッ
プしているものとＥＣＵ１３０が判断し、まず第１切換
弁１０１，１０２を第２位置に切換え、供給管２０，３
０を遮断する。それとともに、圧力スイッチ４１，４３
による戻し制御機能を禁止する。そして、モータ１０を
回転させてポンプ８，９を駆動させ、同時に制御弁１１
１，１１２を第２位置に切換えてリリーフ管７３，８３
を遮断する。これと同時に、第２切換弁１０５，１０７
を作動させて、従動輪へ制動力が印加されるのを防ぐ。
よって、ポンプ８，９はマスタシリンダ３の圧力よりも
高い圧力の圧油を供給管７０，８０に送り出すことがで
きる。そして、駆動輪のスリップ状態に応じて第２切換
弁１０４，１０６をデューティ制御し、ポンプ８，９か
らの圧油を駆動輪である左右前輪のホイルシリンダ４，
５に供給し、スリップを抑える。尚、本実施例では駆動
輪が左右前輪であったが、後輪駆動の場合には第２切換
弁１０５，１０７を切換えて左右後輪のスリップを抑え
ることになる。 【００２３】そして左右の駆動輪でスリップ状態が異な
る場合には、駆動輪速度と従動輪速度とのスリップ率の
大きさにより、低摩擦路面側のホイルシリンダに加わる
圧力と高摩擦路面側のホイルシリンダに加わる圧力との
差を、初期には零に、低摩擦路面側の車輪のスリップが
小さくなるにつれ、ある一定の差をもつように両ホイル
シリンダの油圧を設定する。そして、この設定値になる
ように第２切換弁１０４，１０６をデューティ制御し、
ホイルシリンダ４，６の油圧減圧または増圧することに
より制動油圧を制御する。 【００２４】このような制御をおこなうことにより低摩
擦路面の駆動力にり高摩擦路面の駆動力が大きくなる車
両の発進、加速がよくなる。次にデューティ制御につい
て説明する。デューティ制御による油圧は図２に示さ
れ、ここで図２における特性線Ａは実際のホイルシリン
ダの制動油圧値を示し、特性線Ｂはコンピュータ内部の
計算上の制動油圧値を示す。同図におてい、一定時間Ｔ
（例えば、３２msec）におけるデューティ制御で、油圧
を増圧する時間ｄ0,ｄ1,……を可変制御することにより
行っている。したがって、時間ｄ1,ｄ2,……を長く設定
すれば増圧側へ、短く設定すれば、減圧側に可変制御で
きることになる。 【００２５】この制御において、増圧は、油圧ポンプの
特性によりほぼ一定の勾配を示し、一方減圧はしぼりや
オイル粘性によって決められ、指数関数的な減圧特性を
示す。同図から分かるように、初期値として油圧ポンプ
の最大油圧値に設定されているコンピュータ内部の制動
油圧値ＰXOと、実際の制動油圧値ＰXO ' との誤差が徐々
に少なくなり、コンピュータ内部の制動油圧が実際の制
動油圧値とほぼ同じ値に収束することになるから、制動
油圧値を検出することが可能になる。これは次の理由に
よる。すなわち、仮に、油圧特性がともに、直線的で同
一の割合で減少すると、両者の差圧は一定であり、両者
の誤差は狭められず、コンピュータ内の油圧値は実際の
制動油圧値に接近しないが、指数関数の特性から、油圧
値が大きくなるにしたがって油圧値の減少率が大きくな
るから、コンピュータ内部の計算上の油圧が大きい値に
設定されていても、指数関数的に減少し、両者の油圧値
は短時間のうちにお互いに接近することになるからであ
る。上記油圧装置により左右ホイルシリンダの油圧が制
御されるのである。 【００２６】左右の路面摩擦が異なる場合、差動装置に
より車輪が交互にスリップを起こし走行が不安定になる
のを防ぐため、スリップを起こしていない車輪での駆動
トルクの変動を少なくすべくそのスリップしていない車
輪側にも、スリップを起こしている車輪に関係づけて制
動力を加える。すなわち、図３（ａ）、（ｂ）、（ｃ）
に示すように、どちらか一方の車輪にスリップが発生
し、制動圧が開始されると、同時にスリップ発生してい
ない側の車輪にも制動圧を印加開始し、その後、過制動
にならないよう、また、高摩擦路面側の駆動力を有効に
使い加速性を良くするようにその制動圧を先にスリップ
した車輪側に対して低くなるように差を設ける。いわゆ
る低摩擦路面側の油圧値をとり込み、高摩擦路面側の油
圧値との間に油圧差を制御し、加速性の良い安定した発
進，加速を可能とするものである。 【００２７】次に上述した制御を実行する図４のフロー
チャートを説明する。このフローチャートは一定周期、
例えば３２msecごとに行われる。以下１周期分の処理動
作を順に説明する。まず、ステップ１００にて、各車輪
速度センサ５〜９からの車輪速度Ｖw を読込み、この車
輪速度Ｖw に基づいて特に従同輪の速度に対する駆動輪
の速度の差が所定レベルに達することを判定して左右駆
動輪の少なくとも一方の加速スリップを検出し、目標油
圧を演算する。 【００２８】次に、ステップ１２０にて左右駆動輪の速
度差が所定レべルに達したことを検出し、左右駆動輪の
それぞれの路面が不均一になっていることを検知する。
次にステップ１３０にて左前輪と右前輪のホイルシリン
ダに加えられるべき目標油圧の設定差を次の（１）式で
演算する。 ΔＫ＝Ｋａ−ｋｂ・｜ＷＰ高μ−ＷＰ低μ｜……（１） その後に、ステップ１４０にて、高μ路側の目標油圧と
低々路側の目標油圧から設定件をひいたものとの比較を
行う。このステッフで、目標油圧が設定差をとったもの
てよりも大きいと判定された時、つまり、左右輪の路面
μが異なるため、演算によって得られた目標油圧が設定
差をとったものよりも小さくなったときには、ステップ
１５０にて高μ側の目標油圧として、低μ路側の目標油
圧から設定差をとった演算値を次の（２）式で設定す
る。 【００２９】 Ｐ高μ＝最大値・（Ｐ低μ−ΔＫ，Ｐ高μ）……（２） 上記ステップ１５０´，１６０または１７０で設定され
た目標油圧はステップ１９０以下にてデューティ制御さ
れる。すなわち、ステップ１９０にて、現在の推定油圧
値ＰｘからＰMAX,ＰMIN を求める。ＰNAX はデューティ
１００％，つまり、増圧指令部分のみからなる指令信号
を第２切換弁１０４，１０６に出力した場合に周期終了
時点で到達すると予想される推定油圧値であり、ＰMIN
はデューティ比０％、つまり減圧指令部分のみからなる
指令信号を第２切換弁１０４，１０６に出力した場合
に、周期終了時点で到達すると予想される推定油圧値で
ある。 【００３０】つぎに、ステップ２００にて、目標油圧値
ＰｙとＰMAX , ＰMIN を大小比較する。Ｐｙ≦ＰMIN の
場合には、ステップ２１０にてデューティ比Ｄを０％、
つまり、減圧指令部分のみからなる指令信号を作成する
ためのデューティ比Ｄに設定し、ＰMIN をＰｘ、つまり
次回の現在油圧値とする（ステップ２２０）。 【００３１】一方、Ｐｙ≧ＰNAX の場合には、ステップ
２３０にてデューティＤを１００％、つまり増圧指令成
分のみからなる指令信号を作成するためのデューティ比
に設定し、ＰNAX をＰｘとする（ステップ２４０）。ま
た、ＰMIN ＜Ｐｙ＜ＰMAX の場合には、ステップ２５０
にてデューティ比ＤをＰｘとＰｙとの関係を表す図５の
マップ（必要に応じて補間演算を追加する。）から求
め、ステップ２６０にて設定したＰｙをＰｘとする。 【００３２】なお、ここで、マップの代わりの演算式は
次の式で表される。 Ｐｙ＝（Ｐｘ＋０，３４４ｄ）＊０．５ｅ −０．００２１（３２−ｄ）……（３） （ｅは自然対数） この式において、ｄは１周期３２msecにおける増圧時間
を表すパラメータである。 【００３３】上記ステップ２３０，２４０，２６０にて
設定されたデューティ比Ｄに基づく励磁電流パルスを第
２切換弁１０４，１０６に出力する（ステップ２７
０）。本処理を繰り返すことにより、トラクション制御
が行われるが、これをタイムチャートで表わすと図６の
ようになる。同図において、ブレーキ圧が上昇を開始し
た時点（Ｔ2 ）から同圧（Ｔ3 ）を経てから、左右輪独
立に制動油圧値が所定の油圧差を生じるようにデューテ
ィ制御されていることがわかる。 【００３４】なお、前述の実施例では、前輪駆動の車両
に適用したものを示したが、後輪駆動の車両にも同様に
適用することができ、その際、駆動輪となる後輪の制動
力制御にて加速スリップ制御を行なうことができる。ま
た、車両のブレーキ系としてアンチスキッド制御および
トラクション制御に兼用するものを示したが、左右駆動
輪に対する制動力を制御信号により独立に調整すること
ができるものであれば、その他どのような形式のもので
もよい。 【００３５】また、スリップ検出手段として、駆動輪速
度と従動輪速度を比較するものを示したが、駆動輪速度
とレーダー等で求める車両の車体速度とを比較するも
の、或いは駆動輪の加速度と設定値とを比較するものな
どでもよい。さらに、制御手段として、ブレーキ系をデ
ューティ制御するものを示したが、左右駆動輪の制動力
をそれぞれ目標値に制御するものであれば、単純オン、
オフ制御するもの、連続制御するものなどでもよい。
発進，加速時の駆動力過多による加速スリップを防止し
て加速性能，安全性を向上させる車両用ブレーキ装置に
関する。 【０００２】 【従来の技術】従来この種の装置として、例えば特開昭
５７−２２９４８号公報、特開昭５８−１６９４８号公
報に示されるものが知られている。前者に示されるもの
では、モータにより駆動される多段ポンプが補助圧力導
管に圧力を供給し、３ポート２位置方向制御弁はブレー
キ圧に応じて動作し、非制動時に戻し導管に圧力を供給
する。弁が車輪の加速スリップに応じて動作すると弁を
通じて左右車輪のブレーキシリンダへ圧力が供給され、
スリップしている駆動輪に制動力を加えている。 【０００３】後者に示されるものでは、電子評価回路が
設けられ、車輪センサよりの信号に基づいて駆動後輪等
が制御される。また回路には信号処理手段が設けられ、
後輪のスリップ値に特性的な信号と車両速度に比例した
信号が出力される。このスリップ値を、駆動輪のスリッ
プが許容される最高のしきい値と比較器で比較させ、制
動力の印加を制御し、駆動輪の駆動トルクの低減を図っ
ている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来のものでは、左右駆動輪のスリップ状態が異なる場
合、例えば左右の路面が不均一なまたぎ路で発進，加速
する場合、それぞれの駆動輪を独立に制御すると、その
左右駆動輪を連結する駆動軸に介在する差動装置の作用
により、左右駆動輪への制動力の増加，減少を左右で交
互に繰返し、それぞれの車輪速度の変動が大きくなって
しまい、その変動がステアリングホイールに伝わり、そ
の操作フィーリングの低下，加速性能の低下を招いてし
まうという問題がある。 【０００５】そこで本発明は、左右駆動輪下が不均一な
路面状態の際に駆動力過多によって加速スリップ状態が
発生した際に、高摩擦路側の駆動輪における駆動力を充
分確保できるように左右駆動輪の車輪速度を収束させ
て、ステアリング操作フィーリングおよび加速性を両立
させることを目的とする。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明によれば、左およ
び右駆動輪における加速スリップ状態が大きい方の駆動
輪が所定の加速スリップ状態に達した際に、この駆動輪
の車輪制動力発生手段に対して第１のブレーキ液圧を加
えるとともに、他方の駆動輪の車輪制動力発生手段に対
して、左および右の駆動輪間の車輪挙動差に応じて設定
される第１のブレーキ液圧に関連した第２のブレーキ液
圧を加える付与手段を備えている。 【０００７】よって、加速スリップ状態が小さく所定の
加速スリップ状態に達していない方の駆動輪に対して
も、第２のブレーキ液が加えられ、たとえばこの駆動輪
下路面が高摩擦路であって、この駆動輪が殆ど加速スリ
ップを起こしていない際においても、この駆動輪に第２
のブレーキ液圧が加えられる。この際第２のブレーキ液
は、左右駆動輪の車輪速度差等の車輪挙動差に応じて、
第１のブレーキ液圧を基準に設定される。 【０００８】次に各駆動輪に第１のブレーキ液圧および
第２のブレーキ液圧が加えられた際の車輪挙動について
説明する。所定の加速スリップ状態に達した方の駆動輪
の車輪制動力発生手段に第１のブレーキ液圧が加えられ
た際には、車輪制動力によりこの駆動輪の車輪速度は低
減されて、スリップ状態が回復する。この際、この駆動
輪において低減された駆動力分が作動装置を介して他方
の駆動輪に増加される。なお、この他方の駆動輪はスリ
ップ状態が小さい方の駆動輪であるため、元々この駆動
輪下の路面状態は高い摩擦係数を有している。よって、
この他方の駆動輪は、路面反力を大きく受けることがで
き、大きな車体推進力を得ることが可能である。ところ
が、前述の如くこの他方の駆動輪に前述の低減分の駆動
力がほとんど全て足し合わされると、高摩擦路側のこの
駆動輪においてもスリップ状態が大きくなりかねず、車
体推進力が低下してしまう可能性がある。しかしなが
ら、この他方の駆動輪に対しても、車輪挙動差に応じた
第２のブレーキ液圧を加えることによって、前記低減分
の駆動力を調整することができ、この駆動輪においての
車体推進力を的確に確保することが可能である。 【０００９】このように、スリップ状態が大きいほうの
駆動輪のスリップを的確に低減し、且つ車体推進力も充
分確保することができる。なお、ブレーキ液圧発生源お
よび車輪制動力発生手段の具体例として、トラクション
制御用ポンプおよびホイールシリンダを挙げることがで
きる。 【００１０】 【発明の実施の形態】以下本発明を図に示す実施例に基
づいて説明する。図１は本発明の一実施例を示し、簡単
な構成でアンチスキッド制御とトラクション制御を行う
機能を有する車両用ブレーキである。この実施例は本発
明をいわゆるＦＦ（前輪駆動）車に適用した例であり、
ブレーキシステムの配管系は周知のようにＸ配管を有
し、右前輪のホイルシリンダ４と左後輪のホイルシリン
ダ７に同一系統の管路からブレーキ油が供給され、左前
輪のホイルシリンダ５と右後輪のホイルシリンダ６に同
一系統の管路からブレーキ油が供給されるように構成さ
れている。ブレーキペダル１は真空ブースタ２を介して
マスタシリンダ３に連結されており、ブレーキペダル１
を踏込むことによりマスタシリンダ３に発生する油圧
は、後述するように管路を通って右前輪、左前輪、右後
輪、左後輪の各ホイルシリンダ４，５，６，７に伝達さ
れ、ブレーキ作用が行われる。真空ブースタ２は従来公
知のように、エンジンのインテークマニホールドに発生
する負圧が導かれ、ブレーキペダル１の踏込みに応じて
マスタシリンダ３のピストンに連結されたプッシュロッ
ドを付勢して運転車のブレーキペダルの踏込力を軽減す
る。 【００１１】マスタシリンダ３は互いに同じ圧力のブレ
ーキ油を吐出する２つの圧力室（図示せず）を有し、各
圧力室にはそれぞれ供給管２０，３０が接続される。供
給管２０は大１切換弁１０１を介して、左前輪のホイル
シリンダ５に連通するブレーキ管２１と右後輪のホイル
シリンダ６に連通するブレーキ管２２とにそれぞれ接続
される。第１切換弁１０１は３ポート２位置弁であり、
図示された第１位置において供給管２０を各技管２１，
２２に連結させ、図示とは異なる第２位置において供給
管２０を各技管２１，２２から遮断する。 【００１２】供給管３０も同様に第１切換弁１０２を介
して、右前輪のホイルシリンダ４に連通するブレーキ管
３１と左後輪のホイルシリンダ７に連通するブレーキ管
３２とにそれぞれ接続される。第１切換弁１０２は第１
切換弁１０１と同様に３ポート２位置弁であり、図示さ
れた第１位置において供給管３０を各技管３１，３２に
連通させ、図示とは異なる第２位置において供給管３０
を各技管３１，３２から遮断する。 【００１３】後輪のホイルシリンダ６，７へ接続される
ブレーキ管２２，３２の途中には、従来公知のプロポー
ショニングバルブ１０３が設けられ、油圧が一定値以上
になった場合、マスタシリンダ３の吐出圧よりも低い圧
力のブレーキ油を後輪のホイルシリンダ６，７に供給す
るようになっている。以上の構成により通常のブレーキ
作用が行われ、ブレーキペダル１の踏込みによりマスタ
シリンダ３に発生した油圧は、供給管２０およびブレー
キ管２１を介して左前輪のホイルシリンダ５へ、供給管
２０およびブレーキ管２２を介して右後輪のホイルシリ
ンダ６へ、供給管３０およびブレーキ管３１を介して右
前輪のホイルシリンダ４へ、供給管３０およびブレーキ
管３２を介して左後輪のホイルシリンダ７へ、それぞれ
伝達される。 【００１４】次にアンチスキッド制御系について説明す
る。ポンプ８，９はモータ１０により回転駆動され、そ
れぞれリザーバ１１に連通する油圧管５０，６０の枝管
５１、６１からブレーキ油を吸入し、その油を供給管７
９，８０を介して各ホイルシリンダ４，５，６，７に供
給する。供給管７０の枝管７１は、第２切換弁１０４を
介してブレーキ管３１の技術管３３に連通可能であり、
枝管７１の途中には絞り９１が設けられる。第２切換弁
１０４は３ポート２位置弁であり、一方の吐出ポートは
上記枝管３３に接続され、他方の吐出ポートは油管５０
の枝管３５に接続される。しかして第２切換弁１０４
は、図示された第１位置において枝管７１を枝管３３に
連通させ、図示とは異なる第２位置において枝管３３を
枝管５５に連通させる。したがって、第２切換弁１０４
が第１位置にある時、ポンプ８から吐出されたブレーキ
油は供給管７０から枝管３３を通ってホイルシリンダ４
へ供給され、第２切換弁１０４が第２位置にある時、ホ
イルシリンダ４内のブレーキ油は枝管３３から油管５０
を通ってリザーバ１１へ開放される。 【００１５】同様に、供給管７０の枝管７２は第２切換
弁１０５を介してブレーキ管３２の枝管３４に連通可能
であり、枝管７２には保彫り９２が設けられる。第２切
換弁１０５の一方の吐出ポートは技管３４に接続され、
他方の吐出ポートは油管５０の枝管５２に接続される。
しかして第２切換弁１０５は、図示された第１位置にあ
る時枝管７２を枝管３４に連通させてポンプ８から吐出
されるブレーキ油をホイルシリンダ７に導き、図示とは
異なる第２位置にある時枝管３４を枝管５２に連通させ
てホイルシリンダ７内のブレーキ油をリザーバ１１へ開
放する。 【００１６】供給管８０の枝管８１は第２切換弁１０６
を介してブレーキ管２１の枝管２７に連通可能であり、
枝管８１には絞り９３が設けられる。第２切換弁１０６
の一方の吐出ポートは枝管２７に接続され、他方の吐出
ポートは油管６０の枝管６２に接続される。しかして第
２切換弁１０６は、図示された第１位置にある時枝管８
１を枝管２７に連通させてポンプ９から吐出されるブレ
ーキ油をホイルシリンダ５に導き、図示とは異なる第２
位置にある時枝管２７を枝管６２に連通させてホイルシ
リンダ５内のブレーキ油をリザーバ１１へ開放する。 【００１７】供給管８０の枝管８１は第２切換弁１０６
を介してブレーキ管２１の枝管２７に連通可能であり、
枝管８１には絞り９３が設けられる。第２切換弁１０６
の一方の吐出ポートは枝管２７に接続され、他方の吐出
ポートは油管６０の枝管６２に接続される。しかして第
２切換弁１０６は、図示された第１位置にある時枝管８
１を枝管２７に連通させてポンプ９から吐出されるブレ
ーキ油をホイルシリンダ５に導き、図示とは異なる第２
位置にある時枝管２７を枝管６２に連通させてホイルシ
リンダ５内のブレーキ油をリザーバ１１へ開放する。 【００１８】また供給管８０の枝管８２についても全く
同様に、第２切換弁１０７を介して枝管２８，６３に接
続され、第２の切換弁１０７は第１位置にある時ホイル
シリンダ６にブレーキ油を導き、第２位置にある時ホイ
ルシリンダ６内のブレーキ油をリザーバ１１へ開放す
る。前記供給管２０，第１切換弁１０１、及び枝管２１
を結ぶ管路には、第１切換弁１０１前後の圧力を見地す
る圧力探知手段である圧力スイッチ４１が配されてい
る。この圧力スイッチ４１はマスタシリンダ３の圧力が
及んで供給管２０内の圧力ＰＭと、ホイルシリンダ３の
圧力が及んでいる枝管２１内の圧力ＰＷとを同時に検知
しており、ＰＷが所定値以上ＰＭより大きくなった場合
に閉成し、ＥＣＵ１３０に閉成信号を送る。この信号を
受けたＥＣＵ１３０は、極めて端時間に前記第１切換弁
１０１を開弁させる。 【００１９】また、前記供給管３０，第１切換弁１０
２、及び枝管３１を結ぶ管路には、第１切換弁１─２前
後の圧力を検知する圧力スイッチ４３が配されている。
この圧力スイッチ４３もマスタシリンダ３の圧力が及ん
でいる供給管３０内の圧力ＰＭと、ホイルシリンダ４の
圧力が及んでいる枝管３１内の圧力ＰＷとを同時に検知
しており、ＰＷが所定値以上ＰＭより大きくなった場合
に閉成し、ＥＣＵ１３０に閉成信号を送る。そして、こ
の信号を受けたＥＣＵ１３０は、極めて短時間に前記第
１切換弁１０２を開弁させる。 【００２０】なおポンプ８，９の吸入側と吐出側は、そ
れぞれリリーフ管７３，８３により連結され、これらの
リリーフ管７３，８３にはそれぞれ制御弁１１１，１１
２，リリーフ弁１０９，１１０が設けられる。制御弁１
１１，１１２は図示された第１位置にある時リリーフ管
７３，８３を各々連結させ、図示とは異なる第２位置に
ある時リリーフ管７３，８３を遮断する。リリーフ弁１
０９，１１０はそれぞれ導管１４，１５を介して供給管
路３０，２０の圧力が導かれ、この圧力に応じてリリー
フ管７３，８３を連通させて、ポンプ８，９の吐出圧力
を制御する。すなわち、前記制御弁１１１，１１２が第
１位置にある場合においてポンプ８，９の吐出圧力は供
給管３０，２０内の圧力と実質的に等しくなるようにな
っている。 【００２１】アンチスキッド制御は、いずれかの車輪が
ロックしていると判断された場合、換言すれば、車輪の
減速度あるいはスリップ率が大きすぎると判断された場
合、行われる。車輪の減速度およびスリップ率はマイコ
ンを備えたエレクトリックコントロールユニット（ＥＣ
Ｕ）１３０により計算され、このため、各車輪の近傍に
は車輪速度センサ１２１，１２２，１２３，１２４が設
けられる。ＥＣＵ１３０は、アンチスキッド制御を開始
すると判断した時、第１切換弁１０１，１０２を第１位
置から第２位置へ切換、アンチスキッド制御装置時、第
２切換弁１０４，１０５，１０６，１０７を車輪の減速
度およびスリップ率に応じてデヤューティ制御で切り替
えされる。 【００２２】次に、車両を急発進させた場合に生じる左
右駆動輪の加速スリップ防止制御について述べる。前記
車輪速度センサ１２１，１２２，１２３，１２４により
駆動輪速度と従動輪速度を同時に検知し、駆動輪速度が
従動輪速度より所定値以上大きくなると駆動輪がスリッ
プしているものとＥＣＵ１３０が判断し、まず第１切換
弁１０１，１０２を第２位置に切換え、供給管２０，３
０を遮断する。それとともに、圧力スイッチ４１，４３
による戻し制御機能を禁止する。そして、モータ１０を
回転させてポンプ８，９を駆動させ、同時に制御弁１１
１，１１２を第２位置に切換えてリリーフ管７３，８３
を遮断する。これと同時に、第２切換弁１０５，１０７
を作動させて、従動輪へ制動力が印加されるのを防ぐ。
よって、ポンプ８，９はマスタシリンダ３の圧力よりも
高い圧力の圧油を供給管７０，８０に送り出すことがで
きる。そして、駆動輪のスリップ状態に応じて第２切換
弁１０４，１０６をデューティ制御し、ポンプ８，９か
らの圧油を駆動輪である左右前輪のホイルシリンダ４，
５に供給し、スリップを抑える。尚、本実施例では駆動
輪が左右前輪であったが、後輪駆動の場合には第２切換
弁１０５，１０７を切換えて左右後輪のスリップを抑え
ることになる。 【００２３】そして左右の駆動輪でスリップ状態が異な
る場合には、駆動輪速度と従動輪速度とのスリップ率の
大きさにより、低摩擦路面側のホイルシリンダに加わる
圧力と高摩擦路面側のホイルシリンダに加わる圧力との
差を、初期には零に、低摩擦路面側の車輪のスリップが
小さくなるにつれ、ある一定の差をもつように両ホイル
シリンダの油圧を設定する。そして、この設定値になる
ように第２切換弁１０４，１０６をデューティ制御し、
ホイルシリンダ４，６の油圧減圧または増圧することに
より制動油圧を制御する。 【００２４】このような制御をおこなうことにより低摩
擦路面の駆動力にり高摩擦路面の駆動力が大きくなる車
両の発進、加速がよくなる。次にデューティ制御につい
て説明する。デューティ制御による油圧は図２に示さ
れ、ここで図２における特性線Ａは実際のホイルシリン
ダの制動油圧値を示し、特性線Ｂはコンピュータ内部の
計算上の制動油圧値を示す。同図におてい、一定時間Ｔ
（例えば、３２msec）におけるデューティ制御で、油圧
を増圧する時間ｄ0,ｄ1,……を可変制御することにより
行っている。したがって、時間ｄ1,ｄ2,……を長く設定
すれば増圧側へ、短く設定すれば、減圧側に可変制御で
きることになる。 【００２５】この制御において、増圧は、油圧ポンプの
特性によりほぼ一定の勾配を示し、一方減圧はしぼりや
オイル粘性によって決められ、指数関数的な減圧特性を
示す。同図から分かるように、初期値として油圧ポンプ
の最大油圧値に設定されているコンピュータ内部の制動
油圧値ＰXOと、実際の制動油圧値ＰXO ' との誤差が徐々
に少なくなり、コンピュータ内部の制動油圧が実際の制
動油圧値とほぼ同じ値に収束することになるから、制動
油圧値を検出することが可能になる。これは次の理由に
よる。すなわち、仮に、油圧特性がともに、直線的で同
一の割合で減少すると、両者の差圧は一定であり、両者
の誤差は狭められず、コンピュータ内の油圧値は実際の
制動油圧値に接近しないが、指数関数の特性から、油圧
値が大きくなるにしたがって油圧値の減少率が大きくな
るから、コンピュータ内部の計算上の油圧が大きい値に
設定されていても、指数関数的に減少し、両者の油圧値
は短時間のうちにお互いに接近することになるからであ
る。上記油圧装置により左右ホイルシリンダの油圧が制
御されるのである。 【００２６】左右の路面摩擦が異なる場合、差動装置に
より車輪が交互にスリップを起こし走行が不安定になる
のを防ぐため、スリップを起こしていない車輪での駆動
トルクの変動を少なくすべくそのスリップしていない車
輪側にも、スリップを起こしている車輪に関係づけて制
動力を加える。すなわち、図３（ａ）、（ｂ）、（ｃ）
に示すように、どちらか一方の車輪にスリップが発生
し、制動圧が開始されると、同時にスリップ発生してい
ない側の車輪にも制動圧を印加開始し、その後、過制動
にならないよう、また、高摩擦路面側の駆動力を有効に
使い加速性を良くするようにその制動圧を先にスリップ
した車輪側に対して低くなるように差を設ける。いわゆ
る低摩擦路面側の油圧値をとり込み、高摩擦路面側の油
圧値との間に油圧差を制御し、加速性の良い安定した発
進，加速を可能とするものである。 【００２７】次に上述した制御を実行する図４のフロー
チャートを説明する。このフローチャートは一定周期、
例えば３２msecごとに行われる。以下１周期分の処理動
作を順に説明する。まず、ステップ１００にて、各車輪
速度センサ５〜９からの車輪速度Ｖw を読込み、この車
輪速度Ｖw に基づいて特に従同輪の速度に対する駆動輪
の速度の差が所定レベルに達することを判定して左右駆
動輪の少なくとも一方の加速スリップを検出し、目標油
圧を演算する。 【００２８】次に、ステップ１２０にて左右駆動輪の速
度差が所定レべルに達したことを検出し、左右駆動輪の
それぞれの路面が不均一になっていることを検知する。
次にステップ１３０にて左前輪と右前輪のホイルシリン
ダに加えられるべき目標油圧の設定差を次の（１）式で
演算する。 ΔＫ＝Ｋａ−ｋｂ・｜ＷＰ高μ−ＷＰ低μ｜……（１） その後に、ステップ１４０にて、高μ路側の目標油圧と
低々路側の目標油圧から設定件をひいたものとの比較を
行う。このステッフで、目標油圧が設定差をとったもの
てよりも大きいと判定された時、つまり、左右輪の路面
μが異なるため、演算によって得られた目標油圧が設定
差をとったものよりも小さくなったときには、ステップ
１５０にて高μ側の目標油圧として、低μ路側の目標油
圧から設定差をとった演算値を次の（２）式で設定す
る。 【００２９】 Ｐ高μ＝最大値・（Ｐ低μ−ΔＫ，Ｐ高μ）……（２） 上記ステップ１５０´，１６０または１７０で設定され
た目標油圧はステップ１９０以下にてデューティ制御さ
れる。すなわち、ステップ１９０にて、現在の推定油圧
値ＰｘからＰMAX,ＰMIN を求める。ＰNAX はデューティ
１００％，つまり、増圧指令部分のみからなる指令信号
を第２切換弁１０４，１０６に出力した場合に周期終了
時点で到達すると予想される推定油圧値であり、ＰMIN
はデューティ比０％、つまり減圧指令部分のみからなる
指令信号を第２切換弁１０４，１０６に出力した場合
に、周期終了時点で到達すると予想される推定油圧値で
ある。 【００３０】つぎに、ステップ２００にて、目標油圧値
ＰｙとＰMAX , ＰMIN を大小比較する。Ｐｙ≦ＰMIN の
場合には、ステップ２１０にてデューティ比Ｄを０％、
つまり、減圧指令部分のみからなる指令信号を作成する
ためのデューティ比Ｄに設定し、ＰMIN をＰｘ、つまり
次回の現在油圧値とする（ステップ２２０）。 【００３１】一方、Ｐｙ≧ＰNAX の場合には、ステップ
２３０にてデューティＤを１００％、つまり増圧指令成
分のみからなる指令信号を作成するためのデューティ比
に設定し、ＰNAX をＰｘとする（ステップ２４０）。ま
た、ＰMIN ＜Ｐｙ＜ＰMAX の場合には、ステップ２５０
にてデューティ比ＤをＰｘとＰｙとの関係を表す図５の
マップ（必要に応じて補間演算を追加する。）から求
め、ステップ２６０にて設定したＰｙをＰｘとする。 【００３２】なお、ここで、マップの代わりの演算式は
次の式で表される。 Ｐｙ＝（Ｐｘ＋０，３４４ｄ）＊０．５ｅ −０．００２１（３２−ｄ）……（３） （ｅは自然対数） この式において、ｄは１周期３２msecにおける増圧時間
を表すパラメータである。 【００３３】上記ステップ２３０，２４０，２６０にて
設定されたデューティ比Ｄに基づく励磁電流パルスを第
２切換弁１０４，１０６に出力する（ステップ２７
０）。本処理を繰り返すことにより、トラクション制御
が行われるが、これをタイムチャートで表わすと図６の
ようになる。同図において、ブレーキ圧が上昇を開始し
た時点（Ｔ2 ）から同圧（Ｔ3 ）を経てから、左右輪独
立に制動油圧値が所定の油圧差を生じるようにデューテ
ィ制御されていることがわかる。 【００３４】なお、前述の実施例では、前輪駆動の車両
に適用したものを示したが、後輪駆動の車両にも同様に
適用することができ、その際、駆動輪となる後輪の制動
力制御にて加速スリップ制御を行なうことができる。ま
た、車両のブレーキ系としてアンチスキッド制御および
トラクション制御に兼用するものを示したが、左右駆動
輪に対する制動力を制御信号により独立に調整すること
ができるものであれば、その他どのような形式のもので
もよい。 【００３５】また、スリップ検出手段として、駆動輪速
度と従動輪速度を比較するものを示したが、駆動輪速度
とレーダー等で求める車両の車体速度とを比較するも
の、或いは駆動輪の加速度と設定値とを比較するものな
どでもよい。さらに、制御手段として、ブレーキ系をデ
ューティ制御するものを示したが、左右駆動輪の制動力
をそれぞれ目標値に制御するものであれば、単純オン、
オフ制御するもの、連続制御するものなどでもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す全体構成図である。
【図２】図１の油圧特性を示す特性図である。
【図３】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）共にトラクション制御
の作動を示す特性図である。 【図４】図１中のＥＣＵの演算処理を示すフローチャー
トである。 【図５】制御油圧値に対する目標油圧値のデューティ比
を示す特性図である。 【図６】トラクション制御状態を示す波形図である。 【符号の説明】 ８、９ ポンプ（ブレーキ液圧発生源に相当） ４〜７ ホイールシリンダ（車輪制動力発生手段に相
当） １０４、１０６ 第２切換弁（付与手段に相当）
の作動を示す特性図である。 【図４】図１中のＥＣＵの演算処理を示すフローチャー
トである。 【図５】制御油圧値に対する目標油圧値のデューティ比
を示す特性図である。 【図６】トラクション制御状態を示す波形図である。 【符号の説明】 ８、９ ポンプ（ブレーキ液圧発生源に相当） ４〜７ ホイールシリンダ（車輪制動力発生手段に相
当） １０４、１０６ 第２切換弁（付与手段に相当）
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(56)参考文献 特表 昭57−500553（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−144557（ＪＰ，Ａ)
実開 昭62−17467（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭60−23464（ＪＰ，Ｕ)
実公 昭49−15069（ＪＰ，Ｙ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名)
B60T 8/00 - 8/58
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 １．車両の各車輪に車輪制動力を与えるためのブレーキ
液圧を発生するブレーキ液圧発生源と、 前記ブレーキ液圧発生源からのブレーキ液圧を受けて左
および右駆動輪のそれぞれに独立に車輪制動力を付与可
能な車輪制動力発生手段と、 前記左および右駆動輪の回転速度をそれぞれ検出する車
輪速度検出手段と、 この車輪速度検出手段からの車輪速度信号に基づいて、
前記左および右駆動輪のそれぞれの加速度スリップ状態
を検出する加速スリップ状態検出手段と、 前記左および右駆動輪における加速スリップ状態の大き
い方の一方の駆動輪が所定の加速スリップ状態に達した
際に、前記一方の駆動輪の車輪制動力発生手段に対して
第１のブレーキ液圧を加えるとともに、この第１のブレ
ーキ液圧が前記一方の駆動輪に加えられている状態で他
方の駆動輪の車輪制動力発生手段に対して、左および右
の駆動輪間の車輪挙動差に応じて設定される前記第１の
ブレーキ液圧に関連した第２のブレーキ液圧を加える付
与手段と、 を備えることを特徴とする車両用ブレーキ装置。 ２．前記付与手段は、前記車輪挙動差として、前記左お
よび右駆動輪の車輪速度差を用いることを特徴とする請
求項１に記載の車両用ブレーキ装置。 ３．前記付与手段は、前記第２のブレーキ液圧を車輪制
動力発生手段に付与する際に、前記ブレーキ液圧発生源
と前記車輪制動力発生手段との間に設けられた弁の遮断
・連通をデューティ制御することによって圧力調整する
ことを特徴とする請求項１に記載の車両用ブレーキ装
置。４．前記付与手段は、前記他方の駆動輪に対して第２の
ブレーキ液圧を加える際に、前記一方の駆動輪と他方の
駆動輪とのスリップ状態差に基づいて第２のブレーキ液
圧を設定することを特徴とする請求項１に記載の車両用
ブレーキ装置。 ５．前記付与手段は、前記一方の駆動輪の車輪制動力発
生手段に対して前記第１のブレーキ液圧が加えられる際
の初期時には前記他方の駆動輪の車輪制動力発生手段に
対する第２のブレーキ液圧は第１のブレーキ液圧と同等
の ブレーキ液圧とし、低摩擦路面側の前記一方の駆動輪
のスリップ状態が小さくなるにつれて第２のブレーキ液
圧を前記第１のブレーキ液圧とー定の差をもつように設
定することを特徴とする請求項１に記載の車両用ブレー
キ装置。 ６．前記付与手段は、前記一方の駆動輪の車輪制動力発
生手段に対して前記第１のブレーキ液圧が加えられる際
の初期時から前記一方の駆動輪のスリップ状態の大きさ
に基因する条件に基づいて、第１のブレーキ液圧よりも
ー定差圧分小さく前記第２のブレーキ液圧を設定し前記
他方の駆動輪の車輪制動力発生手段にこの第２のブレー
キ液圧を加えることを特徴とする請求項１に記載の車両
用ブレーキ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8204441A JP2798062B2 (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | 車両用ブレーキ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8204441A JP2798062B2 (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | 車両用ブレーキ装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61311562A Division JP2629685B2 (ja) | 1986-12-25 | 1986-12-25 | 車両用トラクシヨン制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08337162A JPH08337162A (ja) | 1996-12-24 |
| JP2798062B2 true JP2798062B2 (ja) | 1998-09-17 |
Family
ID=16490585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8204441A Expired - Lifetime JP2798062B2 (ja) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | 車両用ブレーキ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2798062B2 (ja) |
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| JP4512063B2 (ja) * | 2006-06-12 | 2010-07-28 | 日信工業株式会社 | 車両用ブレーキ液圧制御装置 |
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| DE3071915D1 (en) * | 1980-05-07 | 1987-04-09 | Caterpillar Inc | Method and apparatus for controlling differentially driven wheel slip |
| JPS616461U (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-16 | 三菱自動車工業株式会社 | 車両用トラクシヨンコントロ−ル装置 |
-
1996
- 1996-08-02 JP JP8204441A patent/JP2798062B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08337162A (ja) | 1996-12-24 |
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