JP2796410B2 - 駆動力伝達装置 - Google Patents
駆動力伝達装置Info
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- JP2796410B2 JP2796410B2 JP20541990A JP20541990A JP2796410B2 JP 2796410 B2 JP2796410 B2 JP 2796410B2 JP 20541990 A JP20541990 A JP 20541990A JP 20541990 A JP20541990 A JP 20541990A JP 2796410 B2 JP2796410 B2 JP 2796410B2
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- JP
- Japan
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- space
- piston
- viscosity fluid
- differential
- rotating member
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- Arrangement And Driving Of Transmission Devices (AREA)
- Retarders (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、４輪駆動車等に好適な駆動力伝達装置に関
するものである。
するものである。
＜従来の技術＞ 従来の駆動力伝達装置の一例として、本出願人が先に
出願した特開昭63−240429号公報がある。この公報に
は、２部材間の相対回転速度に応じて空間部に圧力を発
生させ、この発生した圧力により摺動するピストンがク
ラッチ手段を押圧することで、２部材間でトルクを伝達
する駆動力伝達装置が開示されている。
出願した特開昭63−240429号公報がある。この公報に
は、２部材間の相対回転速度に応じて空間部に圧力を発
生させ、この発生した圧力により摺動するピストンがク
ラッチ手段を押圧することで、２部材間でトルクを伝達
する駆動力伝達装置が開示されている。
前記空間部には、前記２部材の一方に係合した回転部
材が収納されている。この回転部材は２部材間の相対回
転速度（以下、差動回転数という）に応じて、空間部に
封入された高粘度流体を強制移動させることにより、空
間部に圧力を発生させていた。また、前記２部材間で伝
達される伝達トルクと差動回転数との関係は、第７図の
実線に示すようになる。
材が収納されている。この回転部材は２部材間の相対回
転速度（以下、差動回転数という）に応じて、空間部に
封入された高粘度流体を強制移動させることにより、空
間部に圧力を発生させていた。また、前記２部材間で伝
達される伝達トルクと差動回転数との関係は、第７図の
実線に示すようになる。
＜発明が解決しようとする課題＞ 一般的に４輪駆動車では、旋回時に差動回転数が低い
場合に生じやすいタイトコーナーブレーキング現象が問
題となっている。このタイトコーナーブレーキング現象
を回避するためには、差動回転数N0の時、入出力軸間の
伝達トルクを第７図の所定値T0以下に設定すれば良い
が、一方、悪路走行時、ぬかるみから脱出するために
は、所定値T0以上の伝達トルクが必要である。
場合に生じやすいタイトコーナーブレーキング現象が問
題となっている。このタイトコーナーブレーキング現象
を回避するためには、差動回転数N0の時、入出力軸間の
伝達トルクを第７図の所定値T0以下に設定すれば良い
が、一方、悪路走行時、ぬかるみから脱出するために
は、所定値T0以上の伝達トルクが必要である。
しかしながら、１つの装置で、所定値T0以下の伝達ト
ルクとT0以上の伝達トルクの両方を同時に満足させるこ
とは、上記した第７図の伝達トルクと差動回転数との関
係上、困難なことであった。
ルクとT0以上の伝達トルクの両方を同時に満足させるこ
とは、上記した第７図の伝達トルクと差動回転数との関
係上、困難なことであった。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明は上記した従来の問題点に鑑みてなされたもの
で、その構成は、相対回転可能な入出力軸のどちらか一
方に連結したハウジングと、このハウジング内に収納さ
れ前記入出力軸の間でトルクを伝達するクラッチ手段
と、このクラッチ手段の伝達トルクを制御する第１ピス
トンと、この第１ピストンの側方に設けられ高粘度流体
を封入した第１空間部と、この第１空間部に収納され前
記入出力軸の差動回転に応じて前記高粘度流体を強制移
動させて前記第１空間部に圧力を発生させる第１回転部
材と、この第１回転部材を収納するべく一側が前記第１
ピストンに対向しかつ前記第１空間部と連通する貫通穴
を複数持つ遮蔽板と、この遮蔽板の他側に対向した摺動
可能な第２ピストンと、この第２ピストンと前記ハウジ
ングとの間に設けられ高粘度流体を封入した第２空間部
と、この第２空間部に収納され前記入出力軸の差動回転
に応じて前記高粘度流体を強制移動させて前記第２空間
部に圧力を発生させる第２回転部材と、前記第２ピスト
ンと前記遮蔽板との間に設けられ高粘度流体が滞留した
副室と、前記第２ピストンと前記遮蔽板との間に介装さ
れた付勢部材とを備えたものである。
で、その構成は、相対回転可能な入出力軸のどちらか一
方に連結したハウジングと、このハウジング内に収納さ
れ前記入出力軸の間でトルクを伝達するクラッチ手段
と、このクラッチ手段の伝達トルクを制御する第１ピス
トンと、この第１ピストンの側方に設けられ高粘度流体
を封入した第１空間部と、この第１空間部に収納され前
記入出力軸の差動回転に応じて前記高粘度流体を強制移
動させて前記第１空間部に圧力を発生させる第１回転部
材と、この第１回転部材を収納するべく一側が前記第１
ピストンに対向しかつ前記第１空間部と連通する貫通穴
を複数持つ遮蔽板と、この遮蔽板の他側に対向した摺動
可能な第２ピストンと、この第２ピストンと前記ハウジ
ングとの間に設けられ高粘度流体を封入した第２空間部
と、この第２空間部に収納され前記入出力軸の差動回転
に応じて前記高粘度流体を強制移動させて前記第２空間
部に圧力を発生させる第２回転部材と、前記第２ピスト
ンと前記遮蔽板との間に設けられ高粘度流体が滞留した
副室と、前記第２ピストンと前記遮蔽板との間に介装さ
れた付勢部材とを備えたものである。
＜作用＞ 上記した構成により、相対回転可能な入出力軸の間で
差動が生じた時、そしてこの差動回転数が所定値以下で
ある低差動の場合、差動回転数に応じて第１回転部材及
び第２回転部材はハウジングに対して相対回転する。第
２空間部では、高粘度流体を強制移動により、圧力が発
生する。この発生した圧力により第２ピストンは摺動し
て、付勢部材を介しクラッチ手段を押圧する。
差動が生じた時、そしてこの差動回転数が所定値以下で
ある低差動の場合、差動回転数に応じて第１回転部材及
び第２回転部材はハウジングに対して相対回転する。第
２空間部では、高粘度流体を強制移動により、圧力が発
生する。この発生した圧力により第２ピストンは摺動し
て、付勢部材を介しクラッチ手段を押圧する。
第１空間部内の高粘度流体は遮蔽板の貫通穴を通って
副室の方へ流出可能であり、第１空間部の高粘度流体の
充填率は低く、発生する圧力は極めて小さい。
副室の方へ流出可能であり、第１空間部の高粘度流体の
充填率は低く、発生する圧力は極めて小さい。
よって、低差動時では第２空間部で発生する圧力に起
因して、前記入出力軸間でトルクが伝達される。
因して、前記入出力軸間でトルクが伝達される。
２軸の間の差動回転数が所定値以上である高差動状態
になると、この差動回転数に応じて第２空間部での発生
圧力は高まり、第２ピストンは上記の低差動時における
位置よりもさらにクラッチ手段側へ移動する。これによ
り、第２空間部では軸方向のクリアランスが拡大して、
第２空間部の容積が全体的に大きくなるため、第２空間
部の内圧力は低下していく。一方、副室に滞留する高粘
度流体は、第２ピストンからの押圧力により、遮蔽板の
貫通穴を通過して第１空間部に流入する。この高粘度流
体の流入にともない、第１空間部では高粘度流体の充填
率が高まっていくので、第１空間部で発生する圧力は低
差動時と比べて増大する。この発生する圧力により第１
ピストンは摺動しクラッチ手段を押圧する。
になると、この差動回転数に応じて第２空間部での発生
圧力は高まり、第２ピストンは上記の低差動時における
位置よりもさらにクラッチ手段側へ移動する。これによ
り、第２空間部では軸方向のクリアランスが拡大して、
第２空間部の容積が全体的に大きくなるため、第２空間
部の内圧力は低下していく。一方、副室に滞留する高粘
度流体は、第２ピストンからの押圧力により、遮蔽板の
貫通穴を通過して第１空間部に流入する。この高粘度流
体の流入にともない、第１空間部では高粘度流体の充填
率が高まっていくので、第１空間部で発生する圧力は低
差動時と比べて増大する。この発生する圧力により第１
ピストンは摺動しクラッチ手段を押圧する。
よって、高差動時では第１空間部で発生する圧力に起
因して、前記入出力軸間でトルクが伝達される。
因して、前記入出力軸間でトルクが伝達される。
従って、低差動時においては、伝達トルクを低く設定
した第２空間部の発生圧力に起因して、トルクは入出力
軸間で伝達されるので、タイトコーナーブレーキング現
象が回避される。
した第２空間部の発生圧力に起因して、トルクは入出力
軸間で伝達されるので、タイトコーナーブレーキング現
象が回避される。
また、高差動時においては、差動回転にともない第１
空間部で高粘度流体の充填率が高まり、第１空間部の発
生圧力に起因してトルクが伝達され高い伝達トルクが得
られるので、ぬかるみからの脱出が可能となる。
空間部で高粘度流体の充填率が高まり、第１空間部の発
生圧力に起因してトルクが伝達され高い伝達トルクが得
られるので、ぬかるみからの脱出が可能となる。
＜実施例＞ 以下本発明の実施例を図面に基づいて説明する。第３
図において、10はエンジン、11はトランスミッション、
13は前輪側差動装置、14は駆動軸、15は前輪、16は後輪
側差動装置、17は後輪を示しており、本発明の駆動力伝
達装置１は、駆動軸14の入力軸14aと出力軸14bの間に配
置されている。
図において、10はエンジン、11はトランスミッション、
13は前輪側差動装置、14は駆動軸、15は前輪、16は後輪
側差動装置、17は後輪を示しており、本発明の駆動力伝
達装置１は、駆動軸14の入力軸14aと出力軸14bの間に配
置されている。
エンジン10からのトルクは、トランスミッション11を
介して前輪側差動装置13に伝えられ前輪15を駆動すると
ともに、駆動軸14に伝えられ、駆動力伝達装置１、後輪
側差動装置16を介して後輪17に伝達される。
介して前輪側差動装置13に伝えられ前輪15を駆動すると
ともに、駆動軸14に伝えられ、駆動力伝達装置１、後輪
側差動装置16を介して後輪17に伝達される。
以下、駆動力伝達装置１の具体的構成について説明す
る。
る。
第１図において、20は入力軸14aに連結したハウジン
グを示し、このハウジング20は有底円筒状を成してお
り、ハウジング20の開口端にはエンドキャップ21が装着
され中空室を形成している。エンドキャップ21には回転
軸14cが回転可能に軸承されて、この回転軸14cは前記出
力軸14bに連結している。
グを示し、このハウジング20は有底円筒状を成してお
り、ハウジング20の開口端にはエンドキャップ21が装着
され中空室を形成している。エンドキャップ21には回転
軸14cが回転可能に軸承されて、この回転軸14cは前記出
力軸14bに連結している。
前記ハウジング20内にはクラッチ手段22が収納されて
おり、このクラッチ手段22はアウタープレート22aとイ
ンナープレート22bが交互に配置されたものであり、ア
ウタープレート22aは前記ハウジング20の内周にスプラ
イン係合され、インナプレート22bは回転軸14cの外周に
設けたクラッチハブ23にスプライン係合されている。
おり、このクラッチ手段22はアウタープレート22aとイ
ンナープレート22bが交互に配置されたものであり、ア
ウタープレート22aは前記ハウジング20の内周にスプラ
イン係合され、インナプレート22bは回転軸14cの外周に
設けたクラッチハブ23にスプライン係合されている。
クラッチ手段22の側方には、第１ピストン24が摺動可
能に嵌装されている。25は、第１ピストン24の端壁24a
を一側に持つ円筒状の第１空間部であり、この第１空間
部25にはその軸方向寸法より僅かに小さな肉厚の第１回
転部材26が摺接可能に収納されている。かかる第１回転
部材26は、その中心部を前記出力軸14bの外周にスプラ
イン係合されている。第１回転部材26は後述するよう
に、入力軸14aと連結したハウジング20と出力軸14bとの
差動回転数に応じた圧力を発生するものである。
能に嵌装されている。25は、第１ピストン24の端壁24a
を一側に持つ円筒状の第１空間部であり、この第１空間
部25にはその軸方向寸法より僅かに小さな肉厚の第１回
転部材26が摺接可能に収納されている。かかる第１回転
部材26は、その中心部を前記出力軸14bの外周にスプラ
イン係合されている。第１回転部材26は後述するよう
に、入力軸14aと連結したハウジング20と出力軸14bとの
差動回転数に応じた圧力を発生するものである。
前記第１回転部材26は、第２図に示すように直径方向
に延びる２枚の第１ブレード27を有し、この第１ブレー
ド27により第１空間部25は円周上２つの圧力室30に区画
されている。これら各圧力室30にはシリコンオイル等の
高粘度流体31aと数％のエアーが封入されている。前記
出力軸14bとハウジング20が相対回転すると、圧力室30
に充填された高粘度流体31aは第１ブレード27により、
２面間を回転速度差に応じた流速で強制移動される。な
お、この高粘度流体31aの強制移動量に比例して、第１
空間部25の肉圧力は増大する。また、この第１空間部25
の内圧力は、高粘度流体31aの充填率にも比例して大き
くなる。
に延びる２枚の第１ブレード27を有し、この第１ブレー
ド27により第１空間部25は円周上２つの圧力室30に区画
されている。これら各圧力室30にはシリコンオイル等の
高粘度流体31aと数％のエアーが封入されている。前記
出力軸14bとハウジング20が相対回転すると、圧力室30
に充填された高粘度流体31aは第１ブレード27により、
２面間を回転速度差に応じた流速で強制移動される。な
お、この高粘度流体31aの強制移動量に比例して、第１
空間部25の肉圧力は増大する。また、この第１空間部25
の内圧力は、高粘度流体31aの充填率にも比例して大き
くなる。
なお、第１空間部25の発生圧力による伝達トルク−差
動回転数の特性曲線は、第５図の線Ａのように設定され
ている。
動回転数の特性曲線は、第５図の線Ａのように設定され
ている。
40は、前記第１空間部25の軸方向の側方に配置された
遮蔽板である。この遮蔽板40は、中心部に穴が開いてい
るドーナツ状のもので、軸方向に移動可能であり、第３
図に示すように軸方向に貫通した貫通穴41が円周上に複
数形成されている。この貫通穴41により、第１空間部25
と、後述の副室42とは連通している。前記副室42は、軸
方向に延びる円筒状の隙間であり、高粘度流体31aが常
時、滞留している。
遮蔽板である。この遮蔽板40は、中心部に穴が開いてい
るドーナツ状のもので、軸方向に移動可能であり、第３
図に示すように軸方向に貫通した貫通穴41が円周上に複
数形成されている。この貫通穴41により、第１空間部25
と、後述の副室42とは連通している。前記副室42は、軸
方向に延びる円筒状の隙間であり、高粘度流体31aが常
時、滞留している。
44は、前記副室42の側方に配置された第２ピストンで
あり、この第２ピストン44はハウジング20内に摺動可能
に嵌装されている。
あり、この第２ピストン44はハウジング20内に摺動可能
に嵌装されている。
第２ピストン44には、遮蔽板40側に開口した孔44aが
円周上複数個設けられている。この孔44aの底部には、
バネ定数が高い付勢部材（スプリング）45の一端が密着
しており、付勢部材45の他端は第２ピストン44と対向す
る前記遮蔽板40の一壁40aに取付けられている。また、
付勢部材45は常時、遮蔽板40を一定圧力で押圧してい
る。
円周上複数個設けられている。この孔44aの底部には、
バネ定数が高い付勢部材（スプリング）45の一端が密着
しており、付勢部材45の他端は第２ピストン44と対向す
る前記遮蔽板40の一壁40aに取付けられている。また、
付勢部材45は常時、遮蔽板40を一定圧力で押圧してい
る。
前記遮蔽板40は、複数の付勢部材45により支持されて
いる。差動回転が生じていない時、遮蔽板40の外周端
は、ハウジング20の段部20aに当接しており、第１空間
部の軸方向クリアランスを一定に保っている。
いる。差動回転が生じていない時、遮蔽板40の外周端
は、ハウジング20の段部20aに当接しており、第１空間
部の軸方向クリアランスを一定に保っている。
前記第２ピストン44と前記エンドカバー21との間に
は、円筒状の第２空間部50が設けられており、第２空間
部50には、その軸方向寸法より僅かに小さな肉厚の第２
回転部材51が回転可能に収納されている。かかる第２回
転部材51は、その中心部を前記出力軸14bの外周にスプ
ライン係合している。
は、円筒状の第２空間部50が設けられており、第２空間
部50には、その軸方向寸法より僅かに小さな肉厚の第２
回転部材51が回転可能に収納されている。かかる第２回
転部材51は、その中心部を前記出力軸14bの外周にスプ
ライン係合している。
前記第２回転部材51は、直径方向に延びる２枚の第２
ブレード52を有している。また、第２空間部50は第２ブ
レード52により円周上に２つの圧力室53が区画される。
圧力室53にはシリコンオイル等の高粘度流体31bと数％
のエアが封入されている。なお、第２空間部50の内圧力
の発生メカニズムは、上述した第１空間部25と同様であ
り、第２空間部50の伝達トルクと差動回転数の関係は、
第６図の２点鎖線Ｂのように設定されている。
ブレード52を有している。また、第２空間部50は第２ブ
レード52により円周上に２つの圧力室53が区画される。
圧力室53にはシリコンオイル等の高粘度流体31bと数％
のエアが封入されている。なお、第２空間部50の内圧力
の発生メカニズムは、上述した第１空間部25と同様であ
り、第２空間部50の伝達トルクと差動回転数の関係は、
第６図の２点鎖線Ｂのように設定されている。
また、第２ブレード52の軸方向の肉厚は、第１ブレー
ド27の軸方向の肉厚よりも小さく形成されている。よっ
て、第１空間部25と比較して、第２空間部50の容積変化
率は小さく、第２ピストン44が所定量摺動しても、第２
空間部50の発生圧力の変動は少ない。
ド27の軸方向の肉厚よりも小さく形成されている。よっ
て、第１空間部25と比較して、第２空間部50の容積変化
率は小さく、第２ピストン44が所定量摺動しても、第２
空間部50の発生圧力の変動は少ない。
次に上記した構成における駆動力伝達装置１の動作に
ついて説明する。
ついて説明する。
入力軸14aと出力軸14bとの間で差動回転が生じ、この
差動回転数が所定値N0以下の低差動の場合、第１回転部
材26及び第２回転部材51はハウジング20に対して相対回
転する。第２空間部50では第２ブレード52による高粘度
流体31bの強制移動に応じて、圧力が発生し、この圧力
により第２ピストン44は摺動する。そして、第２ピスト
ン44の押圧力は、付勢部材45、遮蔽板40を介しクラッチ
手段22に作用する。
差動回転数が所定値N0以下の低差動の場合、第１回転部
材26及び第２回転部材51はハウジング20に対して相対回
転する。第２空間部50では第２ブレード52による高粘度
流体31bの強制移動に応じて、圧力が発生し、この圧力
により第２ピストン44は摺動する。そして、第２ピスト
ン44の押圧力は、付勢部材45、遮蔽板40を介しクラッチ
手段22に作用する。
第１空間部25では、第１ブレード27により高粘度流体
31aが強制移動する。しかし、高粘度流体31aは遮蔽板40
の貫通穴41を通過して、副室42の方へ流出するので、第
１空間部25での発生する圧力は抑制される。
31aが強制移動する。しかし、高粘度流体31aは遮蔽板40
の貫通穴41を通過して、副室42の方へ流出するので、第
１空間部25での発生する圧力は抑制される。
よって、低差動時では、第２空間部50の発生圧力に起
因したトルクが、差動回転数に応じて入出力軸14a,14b
の間で伝達される。
因したトルクが、差動回転数に応じて入出力軸14a,14b
の間で伝達される。
次に、入出力軸14a,14bの差動回転数が所定値N0以上
の高差動回転状態になると、この差動回転数に応じて第
２空間部50での内圧力がさらに高まり、第２ピストン44
はさらにクラッチ手段22側へ摺動する。この時、第２空
間部50の軸方向のクリアランスが拡大していくので、第
２空間部50で発生した圧力は低下し始める。
の高差動回転状態になると、この差動回転数に応じて第
２空間部50での内圧力がさらに高まり、第２ピストン44
はさらにクラッチ手段22側へ摺動する。この時、第２空
間部50の軸方向のクリアランスが拡大していくので、第
２空間部50で発生した圧力は低下し始める。
一方、第２ピストン44に押圧された高粘度流体31aは
副室42から遮蔽板40の貫通穴41を通って第１空間部25に
流入する。この高粘度流体31aの流入にともない第１空
間部25では充填率が高まっていき、内圧力が増大する。
副室42から遮蔽板40の貫通穴41を通って第１空間部25に
流入する。この高粘度流体31aの流入にともない第１空
間部25では充填率が高まっていき、内圧力が増大する。
この内圧力により摺動する第１ピストン24はクラッチ
手段22を押圧する。
手段22を押圧する。
よって、高差動時では第１空間部25の発生圧力に起因
したトルクが、入出力軸14a,14bの間で差動回転数に応
じて伝達される。
したトルクが、入出力軸14a,14bの間で差動回転数に応
じて伝達される。
従って、伝達トルク−差動回転数の特性曲線は第６図
の実線Ｃのようになる。所定値N0以下の低差動時では、
伝達トルクはT0以下となるため、タイトコーナーブレー
キング現象は起こらず、所定値N0以上の高差動時では、
伝達トルクはT0以上となるため、スタック時におけるぬ
かるみからの脱出が可能となる。
の実線Ｃのようになる。所定値N0以下の低差動時では、
伝達トルクはT0以下となるため、タイトコーナーブレー
キング現象は起こらず、所定値N0以上の高差動時では、
伝達トルクはT0以上となるため、スタック時におけるぬ
かるみからの脱出が可能となる。
また、本実施例では、遮蔽板40は軸方向に移動可能と
したが、この遮蔽板を固定とし、第１空間部25内の高粘
度流体31aの充填率を増減させるだけで、入出力軸14a,1
4b間の伝達トルクに変化を持たせることもできる。
したが、この遮蔽板を固定とし、第１空間部25内の高粘
度流体31aの充填率を増減させるだけで、入出力軸14a,1
4b間の伝達トルクに変化を持たせることもできる。
なお、第１回転部材26、第２回転部材51、及び第１ブ
レード27、第２ブレード52の形状は本実施例のものには
限定しなくて良い。
レード27、第２ブレード52の形状は本実施例のものには
限定しなくて良い。
＜発明の効果＞ 以上述べたように本発明によれば、１つの装置で伝達
トルクと差動回転数の関係に変化を持たせることが可能
となる。
トルクと差動回転数の関係に変化を持たせることが可能
となる。
例えば、低差動時では、第１空間部内の高粘度流体は
遮蔽板の貫通孔を通って副室に流出するため、第１空間
部で発生する圧力は抑制される。よって、入出力軸間で
伝達されるトルクは、第２空間部で発生する圧力により
制御される。このため、入出力軸部では第２空間部の伝
達トルクと差動回転数との関係に基づいたトルクが伝達
されるので、タイトコーナーブレーキング現象は回避さ
れる。
遮蔽板の貫通孔を通って副室に流出するため、第１空間
部で発生する圧力は抑制される。よって、入出力軸間で
伝達されるトルクは、第２空間部で発生する圧力により
制御される。このため、入出力軸部では第２空間部の伝
達トルクと差動回転数との関係に基づいたトルクが伝達
されるので、タイトコーナーブレーキング現象は回避さ
れる。
高差動時では、第２ピストンの摺動にともない、第２
空間部では軸方向のクリアランスが拡大するため、第２
空間部の発生圧力は抑制される。よって、入出力軸間で
伝達されるトルクは、第１空間部で発生する圧力により
制御される。このため、入出力軸間では第１空間部の伝
達トルクと差動回転数の関係に基づいたトルクが伝達さ
れるので、スタック時におけるぬかるみからの脱出が可
能となる。
空間部では軸方向のクリアランスが拡大するため、第２
空間部の発生圧力は抑制される。よって、入出力軸間で
伝達されるトルクは、第１空間部で発生する圧力により
制御される。このため、入出力軸間では第１空間部の伝
達トルクと差動回転数の関係に基づいたトルクが伝達さ
れるので、スタック時におけるぬかるみからの脱出が可
能となる。
図面は本実施例を示すもので、第１図は本発明の駆動力
伝達装置を示す図、第２図は第１図のII−II断面図、第
３図は第１図のIII−III断面図、第４図は第１図のIV−
IV断面図、第５図は車の全体図、第６図は本発明の伝達
トルクと差動回転数との関係を示した図、第７図は従来
の伝達トルクと差動回転数との関係を示した図である。 １……駆動力伝達装置、14……駆動軸、14……駆動軸、
14a……入力軸、14b……出力軸、20……ハウジング、22
……クラッチ手段、24……第１ピストン、25……第１空
間部、26……第１回転部材、27……第１ブレード、31a
……高粘度流体、31b……高粘度流体、40……遮蔽板、4
1……貫通穴、42……副室、44……第２ピストン、45…
…付勢部材、50……第２空間部、51……第２回転部材、
52……第２ブレード。
伝達装置を示す図、第２図は第１図のII−II断面図、第
３図は第１図のIII−III断面図、第４図は第１図のIV−
IV断面図、第５図は車の全体図、第６図は本発明の伝達
トルクと差動回転数との関係を示した図、第７図は従来
の伝達トルクと差動回転数との関係を示した図である。 １……駆動力伝達装置、14……駆動軸、14……駆動軸、
14a……入力軸、14b……出力軸、20……ハウジング、22
……クラッチ手段、24……第１ピストン、25……第１空
間部、26……第１回転部材、27……第１ブレード、31a
……高粘度流体、31b……高粘度流体、40……遮蔽板、4
1……貫通穴、42……副室、44……第２ピストン、45…
…付勢部材、50……第２空間部、51……第２回転部材、
52……第２ブレード。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−234623（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16D 43/284
Claims (1)
- 【請求項１】相対回転可能な入出力軸のどちらか一方に
連結したハウジングと、このハウジング内に収納され前
記入出力軸の間でトルクを伝達するクラッチ手段と、こ
のクラッチ手段の伝達トルクを制御する第１ピストン
と、この第１ピストンの側方に設けられ高粘度流体を封
入した第１空間部と、この第１空間部に収納され前記入
出力軸の差動回転に応じて前記高粘度流体を強制移動さ
せて前記第１空間部に圧力を発生させる第１回転部材
と、この第１回転部材を収納するべく一側が前記第１ピ
ストンに対向しかつ前記第１空間部と連通する貫通穴を
複数持つ遮蔽板と、この遮蔽板の他側に対向した摺動可
能な第２ピストンと、この第２ピストンと前記ハウジン
グとの間に設けられ高粘度流体を封入した第２空間部
と、この第２空間部に収納され前記入出力軸の差動回転
に応じて前記高粘度流体を強制移動させて前記第２空間
部に圧力を発生させる第２回転部材と、前記第２ピスト
ンと前記遮蔽板との間に第１空間部に連通して設けられ
高粘度流体が滞留した副室と、前記第２ピストンと前記
遮蔽板との間に介装された付勢部材とを備えた駆動力伝
達装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20541990A JP2796410B2 (ja) | 1990-08-02 | 1990-08-02 | 駆動力伝達装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20541990A JP2796410B2 (ja) | 1990-08-02 | 1990-08-02 | 駆動力伝達装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0492132A JPH0492132A (ja) | 1992-03-25 |
| JP2796410B2 true JP2796410B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=16506540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20541990A Expired - Lifetime JP2796410B2 (ja) | 1990-08-02 | 1990-08-02 | 駆動力伝達装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2796410B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4343307C2 (de) * | 1993-12-17 | 1999-02-04 | Gkn Viscodrive Gmbh | Kupplung zur Übertragung von Drehmomenten zwischen zwei relativ zueinander drehbaren Teilen |
-
1990
- 1990-08-02 JP JP20541990A patent/JP2796410B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0492132A (ja) | 1992-03-25 |
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