JP2794345B2 - スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スケール密着性に優れ
た熱延鋼板の製造方法に関する。
た熱延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に熱延中および熱延直後のスケール
は厚いＦｅＯ層とごく薄いＦｅ3 Ｏ4 、Ｆｅ2 Ｏ3 の３
層よりなる。スケールの密着性を向上させるには、巻取
後５７０℃近傍を徐冷して地鉄界面よりＦｅＯからＦｅ
3 Ｏ4 ＋α変態を生じさせる方法が有効である。しかし
ＦｅＯは気泡を含みやすく、変態後に気泡が残留した場
合には界面の密着性がよくても気泡部分からスケールが
破壊して剥離を生じるため、できるだけ気泡を含まない
緻密なＦｅＯを生成させることが課題となっていた。
は厚いＦｅＯ層とごく薄いＦｅ3 Ｏ4 、Ｆｅ2 Ｏ3 の３
層よりなる。スケールの密着性を向上させるには、巻取
後５７０℃近傍を徐冷して地鉄界面よりＦｅＯからＦｅ
3 Ｏ4 ＋α変態を生じさせる方法が有効である。しかし
ＦｅＯは気泡を含みやすく、変態後に気泡が残留した場
合には界面の密着性がよくても気泡部分からスケールが
破壊して剥離を生じるため、できるだけ気泡を含まない
緻密なＦｅＯを生成させることが課題となっていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、スケー
ル密着性の優れた熱延鋼板を製造するために、ＦｅＯを
Ｆｅ3 Ｏ4 ＋α変態させる前に、ＦｅＯ中に生ずる気泡
の生成を阻止して、緻密なＦｅＯを生成させこれを変態
させることによってスケール密着性の高い鋼板を得る新
たな技術について研究を進めた。本発明はこのような技
術を提供することを目的とする。
ル密着性の優れた熱延鋼板を製造するために、ＦｅＯを
Ｆｅ3 Ｏ4 ＋α変態させる前に、ＦｅＯ中に生ずる気泡
の生成を阻止して、緻密なＦｅＯを生成させこれを変態
させることによってスケール密着性の高い鋼板を得る新
たな技術について研究を進めた。本発明はこのような技
術を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は低炭素ないし
極低炭素鋼表面に密着性の高いスケールを生成させる技
術であって、次の技術手段から構成されている。すなわ
ち本発明は Ｃ ：０．００１〜０．２０重量％ Ｓｉ：０．５０重量％以下 Ｍｎ：０．０５〜２．００重量％ Ｐ ：０．０３重量％以下 Ｓ ：０．０１重量％以下 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％ Ｎ ：０．０２０重量％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
を、ＡC3点以上に加熱して粗圧延を施しシートバーとし
た後一旦コイルに巻取り、その後巻き戻しながらシート
バー先端を先行するシートバーの尾端に接続し、１〜４
ｋｇｆ／ｍｍ2 の張力をかけながら連続的に熱間圧延す
るとともに、圧延後巻取りまでの間に０．１〜１％の引
張歪を与え、５５０〜７００℃で巻取ることを特徴とす
るスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
極低炭素鋼表面に密着性の高いスケールを生成させる技
術であって、次の技術手段から構成されている。すなわ
ち本発明は Ｃ ：０．００１〜０．２０重量％ Ｓｉ：０．５０重量％以下 Ｍｎ：０．０５〜２．００重量％ Ｐ ：０．０３重量％以下 Ｓ ：０．０１重量％以下 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％ Ｎ ：０．０２０重量％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
を、ＡC3点以上に加熱して粗圧延を施しシートバーとし
た後一旦コイルに巻取り、その後巻き戻しながらシート
バー先端を先行するシートバーの尾端に接続し、１〜４
ｋｇｆ／ｍｍ2 の張力をかけながら連続的に熱間圧延す
るとともに、圧延後巻取りまでの間に０．１〜１％の引
張歪を与え、５５０〜７００℃で巻取ることを特徴とす
るスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
【０００５】また、上記成分に必要に応じてさらに、 Ｔｉ：０．００５〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００５〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００５〜０．０１重量％ の１種または２種以上の成分を加えると、一層好適であ
る。
る。
【０００６】
【作用】鋼板のスケール密着性が向上する本発明の機構
は明らかではないが、およそ以下の、、のようで
あると推定される。 熱間圧延中に張力をかけることにより鋼板に伸び変
形を生じてスケールの浮き上がりが抑制され、気泡のな
い密なスケール（主としてＦｅＯ）が生成される。
は明らかではないが、およそ以下の、、のようで
あると推定される。 熱間圧延中に張力をかけることにより鋼板に伸び変
形を生じてスケールの浮き上がりが抑制され、気泡のな
い密なスケール（主としてＦｅＯ）が生成される。
【０００７】 このような熱間仕上圧延材を５５０℃
以上の温度で巻取ると、巻取り冷却中に、 ４ＦｅＯ→Ｆｅ＋Ｆｅ3 Ｏ4 という変態を生じ、地鉄との整合性がよく、緻密なＦｅ
3 Ｏ4 を生じてスケールの密着性が向上する。
以上の温度で巻取ると、巻取り冷却中に、 ４ＦｅＯ→Ｆｅ＋Ｆｅ3 Ｏ4 という変態を生じ、地鉄との整合性がよく、緻密なＦｅ
3 Ｏ4 を生じてスケールの密着性が向上する。
【０００８】 さらに、圧延後、スケールにわずかな
歪が与えられると、上記変態の核が多数形成され、変態
が促進されるため効果はより一層顕著となる。次に本発
明における数値限定理由について説明する。 Ｃ：Ｃは強度確保のため最低限度必要であり、０．００
１重量％未満では強度確保の効果がないので０．００１
重量％を下限とする。一方Ｃが０．２０重量％を超える
とＦｅ3 Ｃを生じてスケールの密着性が劣化するので
０．２０重量％を上限とする。 Ｓｉ：Ｓｉは、その含有量が０．５重量％を超えると表
面性状が劣化する。 Ｍｎ：Ｍｎは、その含有量が２．０重量％を超えると加
工性が劣化する。一方、０．０５重量％未満では熱間圧
延時に割れ欠陥が生じやすくなる。 Ｐ：Ｐは、その含有量が、０．０３重量％を超えると加
工性が劣化するので０．０３重量％を上限とした。 Ｓ：ＳはＭｎによりＭｎＳとして無害化されるが、Ｓの
含有量が０．０１重量％を超えると対応するＭｎも多量
に必要となり、加工性が劣化する。 Ａｌ：Ａｌは、ＯおよびＮを固定するのに重要な役割を
果たすが、その含有量が約０．１０重量％でその効果は
飽和する。また、その含有量が０．００５重量％未満で
あると、鋳込時にＯを十分固定できなくなり、ブローホ
ールが多発し、加工時の割れの原因となる。 Ｎ：Ｎは、その含有量が０．０２重量％を超えると加工
性の確保が困難となる。 Ｔｉ，Ｎｂ：高巻取温度に対応するための結晶粒粗大化
を抑制する。Ｔｉ，Ｎｂは、０．００５重量％未満では
この効果がなく、０．１重量％を超えると、効果が飽和
し、またスケール密着性が劣化するのでこの範囲に限定
する。 Ｂ：理由は明らかでないがスケール密着性を向上させる
作用があり、０．０００５重量％未満ではその効果がな
く、０．０１重量％を超えると効果が飽和する。 張力：１ｋｇｆ／ｍｍ2 未満では、ＦｅＯ中の気泡抑制
に効果がなく、４ｋｇｆ／ｍｍ2 を超えると圧延中に板
の破断、絞りを生じて圧延困難となる。 圧延後の歪：０．１％未満では変態促進の効果が乏し
く、１％を超えると、スケールの破壊を生じて密着性が
低下する。 巻取温度：５５０℃未満ではスケールの変態が充分起こ
らず密着性が低下する。７００℃を超えると、酸化が進
みスケール厚くなって密着性が低下するので不可であ
る。したがって５５０℃以上７００℃以下と限定する。
歪が与えられると、上記変態の核が多数形成され、変態
が促進されるため効果はより一層顕著となる。次に本発
明における数値限定理由について説明する。 Ｃ：Ｃは強度確保のため最低限度必要であり、０．００
１重量％未満では強度確保の効果がないので０．００１
重量％を下限とする。一方Ｃが０．２０重量％を超える
とＦｅ3 Ｃを生じてスケールの密着性が劣化するので
０．２０重量％を上限とする。 Ｓｉ：Ｓｉは、その含有量が０．５重量％を超えると表
面性状が劣化する。 Ｍｎ：Ｍｎは、その含有量が２．０重量％を超えると加
工性が劣化する。一方、０．０５重量％未満では熱間圧
延時に割れ欠陥が生じやすくなる。 Ｐ：Ｐは、その含有量が、０．０３重量％を超えると加
工性が劣化するので０．０３重量％を上限とした。 Ｓ：ＳはＭｎによりＭｎＳとして無害化されるが、Ｓの
含有量が０．０１重量％を超えると対応するＭｎも多量
に必要となり、加工性が劣化する。 Ａｌ：Ａｌは、ＯおよびＮを固定するのに重要な役割を
果たすが、その含有量が約０．１０重量％でその効果は
飽和する。また、その含有量が０．００５重量％未満で
あると、鋳込時にＯを十分固定できなくなり、ブローホ
ールが多発し、加工時の割れの原因となる。 Ｎ：Ｎは、その含有量が０．０２重量％を超えると加工
性の確保が困難となる。 Ｔｉ，Ｎｂ：高巻取温度に対応するための結晶粒粗大化
を抑制する。Ｔｉ，Ｎｂは、０．００５重量％未満では
この効果がなく、０．１重量％を超えると、効果が飽和
し、またスケール密着性が劣化するのでこの範囲に限定
する。 Ｂ：理由は明らかでないがスケール密着性を向上させる
作用があり、０．０００５重量％未満ではその効果がな
く、０．０１重量％を超えると効果が飽和する。 張力：１ｋｇｆ／ｍｍ2 未満では、ＦｅＯ中の気泡抑制
に効果がなく、４ｋｇｆ／ｍｍ2 を超えると圧延中に板
の破断、絞りを生じて圧延困難となる。 圧延後の歪：０．１％未満では変態促進の効果が乏し
く、１％を超えると、スケールの破壊を生じて密着性が
低下する。 巻取温度：５５０℃未満ではスケールの変態が充分起こ
らず密着性が低下する。７００℃を超えると、酸化が進
みスケール厚くなって密着性が低下するので不可であ
る。したがって５５０℃以上７００℃以下と限定する。
【０００９】
【実施例】実施例１ Ｃ ：０．００２０重量％ Ｓｉ：０．０１重量％ Ｍｎ：０．１５重量％ Ｐ ：０．０１０重量％ Ｓ ：０．００２重量％ ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３重量％ Ｎ ：０．００２重量％ を含む鋼スラブを１２００℃に加熱後、表１に示す種々
の条件で板厚２ｍｍまで熱延し、室温まで冷却した後、
曲げ径４ｍｍ、曲げ角度１８０°の曲げを行ってセロテ
ープによる曲げ外側テープ剥離試験に供した。表１より
明らかなように、本発明によって製造した場合、著しく
スケール密着性が向上する。なお熱延中の張力付与はス
タンド間ルーパーにより、また熱延後のスケールへの歪
付与は巻取機の張力によりそれぞれ行った。 実施例２ Ｃ ：０．１５重量％ Ｓｉ：０．０１重量％ Ｍｎ：０．５２重量％ Ｐ ：０．０１３重量％ Ｓ ：０．００６重量％ ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３重量％ Ｎ ：０．００８重量％ を含む鋼スラブを１２００℃に加熱後、表２に示す種々
の条件で板厚２ｍｍまで熱延し、室温まで冷却した後、
曲げ径４ｍｍ、曲げ角度１８０°の曲げを行って、セロ
テープによる曲げ外側テープ剥離試験に供した。表２よ
り明らかなように、本発明によって製造した場合、著し
くスケール密着性が向上する。なお熱延中の張力付与は
スタンド間ルーパーにより、また熱延後のスケールへの
歪付与は巻取機の張力によりそれぞれ行った。 実施例３ 表３に示す成分の鋼スラブを１２００℃に加熱後、圧延
中張力２．０ｋｇｆ／ｍｍ2 、圧延後歪０．５％、圧延
終了温度８８０℃、巻取温度６６０℃の条件で板厚２ｍ
ｍまで熱延し、室温まで冷却した後、ＪＩＳ５号試験片
による圧延方法引張試験、及び曲げ半径４ｍｍ、曲げ角
度１８０°の曲げを行ってセロテープによる曲げ外側テ
ープ剥離試験に供した。その結果を同じく表３に示す。
表３より明らかなように本発明に従って製造した場合い
ずれも良好なスケール密着性を示す。
の条件で板厚２ｍｍまで熱延し、室温まで冷却した後、
曲げ径４ｍｍ、曲げ角度１８０°の曲げを行ってセロテ
ープによる曲げ外側テープ剥離試験に供した。表１より
明らかなように、本発明によって製造した場合、著しく
スケール密着性が向上する。なお熱延中の張力付与はス
タンド間ルーパーにより、また熱延後のスケールへの歪
付与は巻取機の張力によりそれぞれ行った。 実施例２ Ｃ ：０．１５重量％ Ｓｉ：０．０１重量％ Ｍｎ：０．５２重量％ Ｐ ：０．０１３重量％ Ｓ ：０．００６重量％ ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３重量％ Ｎ ：０．００８重量％ を含む鋼スラブを１２００℃に加熱後、表２に示す種々
の条件で板厚２ｍｍまで熱延し、室温まで冷却した後、
曲げ径４ｍｍ、曲げ角度１８０°の曲げを行って、セロ
テープによる曲げ外側テープ剥離試験に供した。表２よ
り明らかなように、本発明によって製造した場合、著し
くスケール密着性が向上する。なお熱延中の張力付与は
スタンド間ルーパーにより、また熱延後のスケールへの
歪付与は巻取機の張力によりそれぞれ行った。 実施例３ 表３に示す成分の鋼スラブを１２００℃に加熱後、圧延
中張力２．０ｋｇｆ／ｍｍ2 、圧延後歪０．５％、圧延
終了温度８８０℃、巻取温度６６０℃の条件で板厚２ｍ
ｍまで熱延し、室温まで冷却した後、ＪＩＳ５号試験片
による圧延方法引張試験、及び曲げ半径４ｍｍ、曲げ角
度１８０°の曲げを行ってセロテープによる曲げ外側テ
ープ剥離試験に供した。その結果を同じく表３に示す。
表３より明らかなように本発明に従って製造した場合い
ずれも良好なスケール密着性を示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば、熱間仕上圧延時に引張
応力を付与することによって、鋼板表面のスケール中に
気泡を生じることを効果的に防止することができ、緻密
なスケールをかつスケール密着性に優れた熱延鋼板の製
造方法を達成することが可能となった。
応力を付与することによって、鋼板表面のスケール中に
気泡を生じることを効果的に防止することができ、緻密
なスケールをかつスケール密着性に優れた熱延鋼板の製
造方法を達成することが可能となった。
【図１】本発明の原理を示す模式図である。
【図２】従来のスケール中に気泡が発生する原理を示す
模式図である。
模式図である。
１ 鋼板 ２ スケール ３ 気泡 ４ 気泡 ５ 引張応力
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/06 Ｃ２２Ｃ 38/06 38/14 38/14 (56)参考文献 特開 平１−294828（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−213413（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−83616（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 8/02
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．００１〜０．２０重量％ Ｓｉ：０．５０重量％以下 Ｍｎ：０．０５〜２．００重量％ Ｐ ：０．０３％重量％下 Ｓ ：０．０１重量％以下 ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％ Ｎ ：０．０２０重量％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
を、Ａc3点以上に加熱して粗圧延を施しシートバーとし
た後一旦コイルに巻取り、その後巻き戻しながらシート
バー先端を先行するシートバーの尾端に接続し、１〜４
ｋｇｆ／ｍｍ2 の張力をかけながら連続的に熱間仕上圧
延するとともに、圧延後巻取りまでの間に０．１〜１％
の引張歪を与え、５５０〜７００℃で巻取ることを特徴
とするスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 成分としてさらに、 Ｔｉ：０．００５〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００５〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００５〜０．０１重量％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１記載のスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2401683A JP2794345B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2401683A JP2794345B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210418A JPH04210418A (ja) | 1992-07-31 |
| JP2794345B2 true JP2794345B2 (ja) | 1998-09-03 |
Family
ID=18511520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2401683A Expired - Lifetime JP2794345B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2794345B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4781563B2 (ja) * | 2001-06-20 | 2011-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | 焼付硬化性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-12-12 JP JP2401683A patent/JP2794345B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04210418A (ja) | 1992-07-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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