JPH10110245A - 鉄損の低いａｃｓｒ用鋼線 - Google Patents
鉄損の低いａｃｓｒ用鋼線Info
- Publication number
- JPH10110245A JPH10110245A JP26448696A JP26448696A JPH10110245A JP H10110245 A JPH10110245 A JP H10110245A JP 26448696 A JP26448696 A JP 26448696A JP 26448696 A JP26448696 A JP 26448696A JP H10110245 A JPH10110245 A JP H10110245A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel wire
- iron loss
- acsr
- low iron
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 送電線用ケーブルのＡｌ導線を補強するため
に使用される鋼撚線の素線の成分と製造条件を定めるこ
とにより鉄損による送電時の電力ロスを低減することを
目的とする。 【解決手段】 Ｃ，Ｓｉおよびその他の合金元素の含有
量を限定した鋼を線材とする。さらに冷間伸線により高
強度化する。さらにＺｎメッキあるいは所定のＡｌとＳ
ｉ量を含有する合金メッキを施すことにより耐食性を向
上させる。さらに総減面率で２０％〜８０％の冷間伸線
を施すことによりメッキにより低下した強度を補償す
る。さらに３００℃〜３７０℃の範囲で加熱することに
より伸びを回復させる。必要に応じて、加熱中に常温で
の引張応力の２０％〜５０％の応力を負荷することによ
り強度を上昇させる。
に使用される鋼撚線の素線の成分と製造条件を定めるこ
とにより鉄損による送電時の電力ロスを低減することを
目的とする。 【解決手段】 Ｃ，Ｓｉおよびその他の合金元素の含有
量を限定した鋼を線材とする。さらに冷間伸線により高
強度化する。さらにＺｎメッキあるいは所定のＡｌとＳ
ｉ量を含有する合金メッキを施すことにより耐食性を向
上させる。さらに総減面率で２０％〜８０％の冷間伸線
を施すことによりメッキにより低下した強度を補償す
る。さらに３００℃〜３７０℃の範囲で加熱することに
より伸びを回復させる。必要に応じて、加熱中に常温で
の引張応力の２０％〜５０％の応力を負荷することによ
り強度を上昇させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は送電線用ケーブルの
Ａｌ導線を補強するために使用される鋼撚線の素線（Ａ
ＣＳＲ（Aluminium Conductor Steel Reinforced）鋼
線）に関するものである。
Ａｌ導線を補強するために使用される鋼撚線の素線（Ａ
ＣＳＲ（Aluminium Conductor Steel Reinforced）鋼
線）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＡＣＳＲは米国ＡＬＣＯＡ社が考案し、
Ａｌの軽量により送電線として多く用いられている。し
かしＡｌは強度が低いため、補強用にＡＣＳＲの中心部
にＺｎやＡｌをメッキした鋼線と組み合わせて用いる。
通常、当該鋼線にはＪＩＳ ＳＷＲＨ６２〜７７Ａを素
線として用い、冷間伸線後の鋼線を３〜１９本に縒りあ
わせて用いる。このような心線は強度、伸び、捻回値、
巻き付き試験時の折損などに関する規定があるが、ＡＣ
ＳＲとして用いた場合の鉄損に関する規定は特に定めら
れていない。しかるに現実のＡＣＳＲ用鋼心線には、鋼
より線の周囲によりあわせた硬Ａｌ線に電流が流れるた
め、誘導電流による鉄損が生ずるという欠点があった。
この鉄損は大きな送電ロスの原因となるにもかかわら
ず、現状ではこの鉄損を防止する手段は何もとられてい
ない。
Ａｌの軽量により送電線として多く用いられている。し
かしＡｌは強度が低いため、補強用にＡＣＳＲの中心部
にＺｎやＡｌをメッキした鋼線と組み合わせて用いる。
通常、当該鋼線にはＪＩＳ ＳＷＲＨ６２〜７７Ａを素
線として用い、冷間伸線後の鋼線を３〜１９本に縒りあ
わせて用いる。このような心線は強度、伸び、捻回値、
巻き付き試験時の折損などに関する規定があるが、ＡＣ
ＳＲとして用いた場合の鉄損に関する規定は特に定めら
れていない。しかるに現実のＡＣＳＲ用鋼心線には、鋼
より線の周囲によりあわせた硬Ａｌ線に電流が流れるた
め、誘導電流による鉄損が生ずるという欠点があった。
この鉄損は大きな送電ロスの原因となるにもかかわら
ず、現状ではこの鉄損を防止する手段は何もとられてい
ない。
【０００３】一般にトランスやモーターの鉄損を低減さ
せるために電磁鋼板が使用されており、圧延方向に対し
て結晶方位をそろえた方向性電磁鋼板、結晶方位をラン
ダムに配列した無方向性電磁鋼板が知られている。これ
らの電磁鋼板では結晶方位を制御するために製造工程で
はＣを含む鋼を用い、最終製品では脱炭焼鈍等によりＣ
を３０ppm 以下に抑える。この方法は多大な製造コスト
を要する。またこれらはいずれも薄板に関するものであ
り、より線を周囲の硬Ａｌ線とより合わせた場合に鉄損
を低減させる方法については報告はない。
せるために電磁鋼板が使用されており、圧延方向に対し
て結晶方位をそろえた方向性電磁鋼板、結晶方位をラン
ダムに配列した無方向性電磁鋼板が知られている。これ
らの電磁鋼板では結晶方位を制御するために製造工程で
はＣを含む鋼を用い、最終製品では脱炭焼鈍等によりＣ
を３０ppm 以下に抑える。この方法は多大な製造コスト
を要する。またこれらはいずれも薄板に関するものであ
り、より線を周囲の硬Ａｌ線とより合わせた場合に鉄損
を低減させる方法については報告はない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼素線の成
分系と製造条件を特定することにより、送電時の鉄損を
低減しうるＡＣＳＲ用鋼心線とその製造法に関するもの
である。
分系と製造条件を特定することにより、送電時の鉄損を
低減しうるＡＣＳＲ用鋼心線とその製造法に関するもの
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】かかる課題を解決するた
めに、本発明は鋼材の成分を限定し、さらに鋼材の製造
条件を選定することにより送電時の電力ロスを低減する
ことを可能とするＡＣＳＲ用鋼心線とその製造法を提供
するものである。即ち要旨とするところは以下のとおり
である。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．６
％〜６．５％、Ｍｎ：０．１０％〜１．５％、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする鉄損
の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （２）重量％で、Ａｌ：０．００２％〜０．０５０％を
含有することを特徴とする（１）に記載の鉄損の低いＡ
ＣＳＲ用鋼線。 （３）重量％で、Ｎｂ：０．００２％〜０．１０％、Ｔ
ｉ：０．００２％〜０．１０％の１種または２種以上を
含有することを特徴とする（１）乃至（２）のいずれか
１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （４）重量％で、Ｃｕ：０．０２％〜０．５％、 Ｎ
ｉ：０．０２％〜０．５％、Ｃｒ：０．０２％〜０．５
％、 Ｍｏ：０．０２％〜０．５％、Ｃｏ：０．０２％
〜０．５％、 Ｗ ：０．０２％〜０．５％の１種また
は２種以上を含有することを特徴とする（１）乃至
（３）のいずれか１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼
線。 （５）重量％で、Ｖ：０．００２％〜０．１０％を含有
することを特徴とする（１）乃至（４）のいずれか１つ
に記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （６）重量％で、Ｂ：０．０００２％〜０．００２５％
を含有することを特徴とする（１）乃至（５）のいずれ
か１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （７）重量％で、Ｒｅｍ：０．００２％〜０．１０％、
Ｃａ：０．０００３％〜０．００３０％、Ｍｇ：０．０
００３〜０．０１％の１種または２種以上を含有するこ
とを特徴とする（１）乃至（６）のいずれか１つに記載
の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （８）鋼線をＺｎメッキ、または重量比で、Ａｌ：２〜
１２％、Ｓｉ：０．０１〜０．１２％、残余をＺｎおよ
び不可避的不純物からなる合金浴を用いて溶融メッキす
ることを特徴とする（１）乃至（７）のいずれか１つに
記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用メッキ鋼線。 （９）メッキ後の鋼線を総減面率２０〜８０％で伸線す
ることを特徴とする（８）に記載の鉄損の低いＡＣＳＲ
用メッキ鋼線。 （１０）伸線後の鋼線を３００度以上３７０度以下の温
度でブルーイング処理を施すことを特徴とする（９）に
記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （１１）伸線後の鋼線を３００度以上３７０度以下の温
度で加熱し且つ加熱中に鋼線の引張強度の２０％〜５０
％の範囲の応力を加えることを特徴とする（９）に記載
の鉄損の低いＡＣＳＲ用メッキ鋼線。
めに、本発明は鋼材の成分を限定し、さらに鋼材の製造
条件を選定することにより送電時の電力ロスを低減する
ことを可能とするＡＣＳＲ用鋼心線とその製造法を提供
するものである。即ち要旨とするところは以下のとおり
である。 （１）重量％で、Ｃ ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．６
％〜６．５％、Ｍｎ：０．１０％〜１．５％、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする鉄損
の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （２）重量％で、Ａｌ：０．００２％〜０．０５０％を
含有することを特徴とする（１）に記載の鉄損の低いＡ
ＣＳＲ用鋼線。 （３）重量％で、Ｎｂ：０．００２％〜０．１０％、Ｔ
ｉ：０．００２％〜０．１０％の１種または２種以上を
含有することを特徴とする（１）乃至（２）のいずれか
１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （４）重量％で、Ｃｕ：０．０２％〜０．５％、 Ｎ
ｉ：０．０２％〜０．５％、Ｃｒ：０．０２％〜０．５
％、 Ｍｏ：０．０２％〜０．５％、Ｃｏ：０．０２％
〜０．５％、 Ｗ ：０．０２％〜０．５％の１種また
は２種以上を含有することを特徴とする（１）乃至
（３）のいずれか１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼
線。 （５）重量％で、Ｖ：０．００２％〜０．１０％を含有
することを特徴とする（１）乃至（４）のいずれか１つ
に記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （６）重量％で、Ｂ：０．０００２％〜０．００２５％
を含有することを特徴とする（１）乃至（５）のいずれ
か１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （７）重量％で、Ｒｅｍ：０．００２％〜０．１０％、
Ｃａ：０．０００３％〜０．００３０％、Ｍｇ：０．０
００３〜０．０１％の１種または２種以上を含有するこ
とを特徴とする（１）乃至（６）のいずれか１つに記載
の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （８）鋼線をＺｎメッキ、または重量比で、Ａｌ：２〜
１２％、Ｓｉ：０．０１〜０．１２％、残余をＺｎおよ
び不可避的不純物からなる合金浴を用いて溶融メッキす
ることを特徴とする（１）乃至（７）のいずれか１つに
記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用メッキ鋼線。 （９）メッキ後の鋼線を総減面率２０〜８０％で伸線す
ることを特徴とする（８）に記載の鉄損の低いＡＣＳＲ
用メッキ鋼線。 （１０）伸線後の鋼線を３００度以上３７０度以下の温
度でブルーイング処理を施すことを特徴とする（９）に
記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 （１１）伸線後の鋼線を３００度以上３７０度以下の温
度で加熱し且つ加熱中に鋼線の引張強度の２０％〜５０
％の範囲の応力を加えることを特徴とする（９）に記載
の鉄損の低いＡＣＳＲ用メッキ鋼線。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下本発明について詳細に説明す
る。本発明の根幹をなす技術思想は以下のとおりであ
る。一般に、鉄損はヒステリシス損と渦電流損に分離す
ることができる。前者は結晶方位と鋼の純度の影響を受
けることが知られている。板の場合は圧延面に（１１
０）〔００１〕方位（いわゆるＧｏｓｓ方位）が集積す
ることが望ましく、また純度が高いほど良い。しかるに
高強度の鋼線は多量のＣを含むことにより高強度化して
いるため、Ｃを低減する場合はそれに代替する高強度化
の手段をとる必要がある。さらに伸線加工は強烈な繊維
状集合組織を発達させるため、伸線材特有の集合組織以
外の結晶方位を得ることは不可能に近い。一方、後者の
渦電流損は固有抵抗が大きいほど小さくなるため、Ｓｉ
添加が有効であることが知られている。しかるに高Ｓｉ
鋼は延性が低く、実際に伸線加工する場合に容易に破断
する。このような問題点を総合的に解決するために本発
明者らは種々検討を加え下記の解決策を見出だした。
る。本発明の根幹をなす技術思想は以下のとおりであ
る。一般に、鉄損はヒステリシス損と渦電流損に分離す
ることができる。前者は結晶方位と鋼の純度の影響を受
けることが知られている。板の場合は圧延面に（１１
０）〔００１〕方位（いわゆるＧｏｓｓ方位）が集積す
ることが望ましく、また純度が高いほど良い。しかるに
高強度の鋼線は多量のＣを含むことにより高強度化して
いるため、Ｃを低減する場合はそれに代替する高強度化
の手段をとる必要がある。さらに伸線加工は強烈な繊維
状集合組織を発達させるため、伸線材特有の集合組織以
外の結晶方位を得ることは不可能に近い。一方、後者の
渦電流損は固有抵抗が大きいほど小さくなるため、Ｓｉ
添加が有効であることが知られている。しかるに高Ｓｉ
鋼は延性が低く、実際に伸線加工する場合に容易に破断
する。このような問題点を総合的に解決するために本発
明者らは種々検討を加え下記の解決策を見出だした。
【０００７】ヒステリシス損を低減するためにはＣ含有
量の低減が必須である。そのためＣの低減に伴う強度の
低下を別の手法で補う必要がある。一般にＣ含有量が大
きいほど伸線加工による強度上昇は大きくなるため、Ｃ
量を低減すると伸線加工による高強度化もあまり期待で
きない。しかるに、Ｃの代わりにＳｉを高めることによ
り伸線加工による強度上昇量を大きくとることが可能で
ある。単にＳｉを高めると伸線加工性を阻害して伸線中
に容易に破断してしまうが、Ｃ量を低くすることにより
伸線加工性を阻害せずに強度を高めることができ且つヒ
ステリシス損も低減することが可能となる。良好な伸線
加工性を保つためにはＣとＳｉの含有量を所定の範囲に
おさめる必要がある。
量の低減が必須である。そのためＣの低減に伴う強度の
低下を別の手法で補う必要がある。一般にＣ含有量が大
きいほど伸線加工による強度上昇は大きくなるため、Ｃ
量を低減すると伸線加工による高強度化もあまり期待で
きない。しかるに、Ｃの代わりにＳｉを高めることによ
り伸線加工による強度上昇量を大きくとることが可能で
ある。単にＳｉを高めると伸線加工性を阻害して伸線中
に容易に破断してしまうが、Ｃ量を低くすることにより
伸線加工性を阻害せずに強度を高めることができ且つヒ
ステリシス損も低減することが可能となる。良好な伸線
加工性を保つためにはＣとＳｉの含有量を所定の範囲に
おさめる必要がある。
【０００８】以下に化学成分および金属組織の限定理由
を詳細に説明する。まず本発明の成分の限定理由につい
て述べる。Ｃは、線材を強化するのに有効な元素である
が、鉄損を著しく増大させるためにその含有量を厳しく
制限する必要がある。０．０１％を超えると鉄損の劣化
が顕著であるため含有量を０．０１％以下とする。一
方、Ｃの下限は特に規制するものでなく少なければ少な
い程良い。
を詳細に説明する。まず本発明の成分の限定理由につい
て述べる。Ｃは、線材を強化するのに有効な元素である
が、鉄損を著しく増大させるためにその含有量を厳しく
制限する必要がある。０．０１％を超えると鉄損の劣化
が顕著であるため含有量を０．０１％以下とする。一
方、Ｃの下限は特に規制するものでなく少なければ少な
い程良い。
【０００９】Ｓｉは脱酸元素として有効であるとともに
固有抵抗を増して渦電流損を低減させる。０．６％未満
の含有量ではその効果が小さい。一方、６．５％を越え
ると伸線性が劣化するために含有量の範囲を０．６％以
上６．５％以下とする。Ｍｎは金属の強靱化に有効な元
素であり、０．１０％未満の添加では十分な効果が得ら
れない。一方、その含有量が１．５％を越えると溶着金
属の靱性が劣化する。
固有抵抗を増して渦電流損を低減させる。０．６％未満
の含有量ではその効果が小さい。一方、６．５％を越え
ると伸線性が劣化するために含有量の範囲を０．６％以
上６．５％以下とする。Ｍｎは金属の強靱化に有効な元
素であり、０．１０％未満の添加では十分な効果が得ら
れない。一方、その含有量が１．５％を越えると溶着金
属の靱性が劣化する。
【００１０】ＴｉおよびＮｂはいずれも微量の添加で結
晶粒の微細化と析出硬化の面で有効に機能するが、添加
量が少ないとその効果が得られず、また過度の量の添加
は鉄損の増加をもたらすため、Ｎｂ，Ｔｉともその添加
量をＴｉ：０．００２％〜０．１０％、Ｎｂ：０．００
２％〜０．１０％の範囲に限定する。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｗはいずれも鋼の強度を高めることができる
が、添加量が少ないと固溶強化による強度上昇の効果が
得られず、また過度の量の添加は延性を劣化させるた
め、添加量をＣｕ：０．０２％〜０．５％、Ｎｉ：０．
０２％〜０．５％、Ｃｒ：０．０２％〜０．５％、Ｍ
ｏ：０．０２％〜０．５％、Ｗ：０．０２％〜０．５％
の範囲に限定する。
晶粒の微細化と析出硬化の面で有効に機能するが、添加
量が少ないとその効果が得られず、また過度の量の添加
は鉄損の増加をもたらすため、Ｎｂ，Ｔｉともその添加
量をＴｉ：０．００２％〜０．１０％、Ｎｂ：０．００
２％〜０．１０％の範囲に限定する。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｗはいずれも鋼の強度を高めることができる
が、添加量が少ないと固溶強化による強度上昇の効果が
得られず、また過度の量の添加は延性を劣化させるた
め、添加量をＣｕ：０．０２％〜０．５％、Ｎｉ：０．
０２％〜０．５％、Ｃｒ：０．０２％〜０．５％、Ｍ
ｏ：０．０２％〜０．５％、Ｗ：０．０２％〜０．５％
の範囲に限定する。
【００１１】Ｖは、鋼の強度を高めるのに有効である
が、添加量が少ないとその効果が得られず、また過度の
量の添加は鉄損の増加をもたらすため、その添加量を
０．００２％〜０．１０％の範囲に限定する。Ｂは鋼の
焼入れ性を向上させる元素である。本発明における場
合、その添加により鋼の強度を高めることができるが、
添加量が少ないと焼き入れ性が向上せず、また過度の添
加はＢの析出物を増加させて延性を損なうためその含有
量を０．０００２％〜０．００２５％の範囲とする。
が、添加量が少ないとその効果が得られず、また過度の
量の添加は鉄損の増加をもたらすため、その添加量を
０．００２％〜０．１０％の範囲に限定する。Ｂは鋼の
焼入れ性を向上させる元素である。本発明における場
合、その添加により鋼の強度を高めることができるが、
添加量が少ないと焼き入れ性が向上せず、また過度の添
加はＢの析出物を増加させて延性を損なうためその含有
量を０．０００２％〜０．００２５％の範囲とする。
【００１２】Ｒｅｍ，ＣａおよびＭｇはＳまたは酸素と
結び付いて金属組織を微細化するのに有効である。少量
の添加ではＳがそのまま残り、また過度の添加は鉄損の
増加をもたらすため、Ｒｅｍ：０．００２％〜０．１０
％、Ｃａ：０．０００３％〜０．００３０％、Ｍｇ：
０．０００３％〜０．０１％の範囲で添加する。Ａｌは
脱酸元素として有効である。０．００２％未満の含有量
ではその効果がなく、０．０５％を越えると表面疵がで
やすくなるため、その含有量を０．００２％〜０．０５
０％の範囲とする。
結び付いて金属組織を微細化するのに有効である。少量
の添加ではＳがそのまま残り、また過度の添加は鉄損の
増加をもたらすため、Ｒｅｍ：０．００２％〜０．１０
％、Ｃａ：０．０００３％〜０．００３０％、Ｍｇ：
０．０００３％〜０．０１％の範囲で添加する。Ａｌは
脱酸元素として有効である。０．００２％未満の含有量
ではその効果がなく、０．０５％を越えると表面疵がで
やすくなるため、その含有量を０．００２％〜０．０５
０％の範囲とする。
【００１３】次に本発明における製造条件の限定条件に
ついて述べる。本発明の鋼線はその製造工程をとくに定
める必要はない。すなわち、通常の製鋼工程で精錬およ
び鋳造された鋼塊または鋳片を出発点として必要に応じ
て分塊圧延を施し、通常の線材圧延工程で鋼線としたも
のを対象としている。各工程での操業条件は多岐にわた
るがそのいずれを用いても有効である。
ついて述べる。本発明の鋼線はその製造工程をとくに定
める必要はない。すなわち、通常の製鋼工程で精錬およ
び鋳造された鋼塊または鋳片を出発点として必要に応じ
て分塊圧延を施し、通常の線材圧延工程で鋼線としたも
のを対象としている。各工程での操業条件は多岐にわた
るがそのいずれを用いても有効である。
【００１４】通常ＡＣＳＲに用いられる鋼線は耐食性を
付与するためにＺｎメッキまたはＡｌ−Ｚｎ等の合金メ
ッキを施す必要がある。通常のＺｎメッキでも耐食性は
向上するが、Ａｌを添加するとより良好な耐食性を示す
ため、使用環境の過酷度合に応じてＡｌ量を選択すれば
良い。ただし、Ａｌ量が２％未満では耐食性の向上効果
は不十分であり、１２％を越えると融点上昇によりメッ
キ温度が高くなるため鋼線強度の低下をもたらす。よっ
てメッキ浴中のＡｌの量は、重量％で２％以上１２％以
下に限定する。一方、メッキ浴中にＳｉを添加する理由
はメッキ槽などの鋼製の設備・機器からＦｅが溶け出る
のを抑制し、メッキ浴中のドロスの発生を抑えることに
ある。Ｓｉ添加量が０．０１％未満ではドロスが発生
し、０．１２％を越えるとＳｉがメッキ浴中に溶解しな
いため、その添加量を０．０１％以上０．１２％未満に
限定する。
付与するためにＺｎメッキまたはＡｌ−Ｚｎ等の合金メ
ッキを施す必要がある。通常のＺｎメッキでも耐食性は
向上するが、Ａｌを添加するとより良好な耐食性を示す
ため、使用環境の過酷度合に応じてＡｌ量を選択すれば
良い。ただし、Ａｌ量が２％未満では耐食性の向上効果
は不十分であり、１２％を越えると融点上昇によりメッ
キ温度が高くなるため鋼線強度の低下をもたらす。よっ
てメッキ浴中のＡｌの量は、重量％で２％以上１２％以
下に限定する。一方、メッキ浴中にＳｉを添加する理由
はメッキ槽などの鋼製の設備・機器からＦｅが溶け出る
のを抑制し、メッキ浴中のドロスの発生を抑えることに
ある。Ｓｉ添加量が０．０１％未満ではドロスが発生
し、０．１２％を越えるとＳｉがメッキ浴中に溶解しな
いため、その添加量を０．０１％以上０．１２％未満に
限定する。
【００１５】通常メッキ工程を経ることにより強度が低
下するため、メッキ後伸線加工（アフタードロー）を施
し強度を補償する。その際の総減面率が２０％未満では
強度が十分に回復せず、８０％を越えると延性が著しく
劣化するので、総減面率の範囲を２０％以上８０％未満
に限定する。このような伸線加工をすると製品としての
伸びが劣化するため、再度加熱して伸びを確保する必要
がある。その際の加熱温度が３００℃未満では伸びが十
分に回復せず、３７０℃を越えるとメッキ層が軟化して
しまうため、加熱温度の範囲を３００℃以上３７０℃未
満に限定する。さらにメッキにより低下した強度を高め
るには、加熱中に応力を負荷することが有効である。そ
の際の負荷応力が鋼線の常温での引張り強度の２０％未
満では強度上昇が不十分であり、５０％を越えると局部
的に塑性変形が生じて延性を劣化させるため、負荷応力
の範囲を鋼線の常温での引張り強度の２０％以上５０％
以下に限定する。
下するため、メッキ後伸線加工（アフタードロー）を施
し強度を補償する。その際の総減面率が２０％未満では
強度が十分に回復せず、８０％を越えると延性が著しく
劣化するので、総減面率の範囲を２０％以上８０％未満
に限定する。このような伸線加工をすると製品としての
伸びが劣化するため、再度加熱して伸びを確保する必要
がある。その際の加熱温度が３００℃未満では伸びが十
分に回復せず、３７０℃を越えるとメッキ層が軟化して
しまうため、加熱温度の範囲を３００℃以上３７０℃未
満に限定する。さらにメッキにより低下した強度を高め
るには、加熱中に応力を負荷することが有効である。そ
の際の負荷応力が鋼線の常温での引張り強度の２０％未
満では強度上昇が不十分であり、５０％を越えると局部
的に塑性変形が生じて延性を劣化させるため、負荷応力
の範囲を鋼線の常温での引張り強度の２０％以上５０％
以下に限定する。
【００１６】
【実施例】次に本発明を実施例にもとづいて詳細に説明
する。まず表１に示す成分の鋼線を通常の転炉法による
精錬（一部真空溶解）、連続鋳造（一部鋼塊法＋分塊圧
延）、線材圧延（熱間圧延）により製造した。さらに冷
間伸線により所定の直径まで引いて強度を調整した。冷
間伸線後、一部のものについては表２に示す条件でメッ
キ、アフタードロー、ブルーイング、温間ストレッチン
グの各処理を施した。これらの鋼線の機械的性質および
耐食性倍率を表２に合わせて示す。ここで耐食性倍率は
下記の式で計算した。
する。まず表１に示す成分の鋼線を通常の転炉法による
精錬（一部真空溶解）、連続鋳造（一部鋼塊法＋分塊圧
延）、線材圧延（熱間圧延）により製造した。さらに冷
間伸線により所定の直径まで引いて強度を調整した。冷
間伸線後、一部のものについては表２に示す条件でメッ
キ、アフタードロー、ブルーイング、温間ストレッチン
グの各処理を施した。これらの鋼線の機械的性質および
耐食性倍率を表２に合わせて示す。ここで耐食性倍率は
下記の式で計算した。
【００１７】
【数１】
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】これらの鋼線を直径２７０mmのリング状に
約６巻し、さらにその周囲に１次側で７００巻、２次側
で２０巻の銅線を巻いて鉄損の測定に供した。鉄損の測
定のためには交流での磁束密度と磁界強さの関係を測定
した。周波数は５０Hzとした。磁界強さ（Ｈｍ）は１０
００〜４０００（Ａ／ｍ）の範囲で、また磁束密度（Ｂ
ｍ）は０．２〜１．５（Ｔ）の範囲で変化させて鉄損を
測定した。鉄損の測定結果を表３に示す。
約６巻し、さらにその周囲に１次側で７００巻、２次側
で２０巻の銅線を巻いて鉄損の測定に供した。鉄損の測
定のためには交流での磁束密度と磁界強さの関係を測定
した。周波数は５０Hzとした。磁界強さ（Ｈｍ）は１０
００〜４０００（Ａ／ｍ）の範囲で、また磁束密度（Ｂ
ｍ）は０．２〜１．５（Ｔ）の範囲で変化させて鉄損を
測定した。鉄損の測定結果を表３に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】表２に示したように、本発明の鋼は極低Ｃ
鋼ではあるものの１０００MPa を越える引張強度を有し
ている。さらに伸びも比較的良好でＡＣＳＲとしての仕
様に十分耐えるものである。メッキをほどこすことによ
り、耐食性が確保できるが、特にＺｎ−Ａｌメッキを施
した場合の耐食性倍率が大きく、効果が顕著であること
がわかる。
鋼ではあるものの１０００MPa を越える引張強度を有し
ている。さらに伸びも比較的良好でＡＣＳＲとしての仕
様に十分耐えるものである。メッキをほどこすことによ
り、耐食性が確保できるが、特にＺｎ−Ａｌメッキを施
した場合の耐食性倍率が大きく、効果が顕著であること
がわかる。
【００２３】また、表３に示したように、本発明の鋼は
極めて鉄損が低い。特に鉄損はＣ量が低くＳｉ量が高い
ほど低くなる傾向が見られるが、本発明鋼のいずれの鉄
損も、現状使用されている０．８２％Ｃ鋼に比較して半
減していることがわかる。
極めて鉄損が低い。特に鉄損はＣ量が低くＳｉ量が高い
ほど低くなる傾向が見られるが、本発明鋼のいずれの鉄
損も、現状使用されている０．８２％Ｃ鋼に比較して半
減していることがわかる。
【００２４】
【発明の効果】このように本発明は強度、伸び、耐食性
に優れさらに従来鋼よりはるかに鉄損も低い。このこと
はＡＣＳＲの心線として用いた場合に電力ロスの大幅な
低減を可能とし省エネルギーに多大な効果をもたらすも
のである。
に優れさらに従来鋼よりはるかに鉄損も低い。このこと
はＡＣＳＲの心線として用いた場合に電力ロスの大幅な
低減を可能とし省エネルギーに多大な効果をもたらすも
のである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 2/02 Ｃ２３Ｃ 2/02 (72)発明者 大羽 浩 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 薮本 政男 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (11)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｓｉ：０．６％〜６．５％、 Ｍｎ：０．１０％〜１．５％、 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 - 【請求項２】 重量％で、Ａｌ：０．００２％〜０．０
５０％を含有することを特徴とする請求項１に記載の鉄
損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 - 【請求項３】 重量％で、Ｎｂ：０．００２％〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００２％〜０．１０％の１種または２
種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至請求項
２のいずれか１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃｕ：０．０２％〜０．５％、 Ｎｉ：０．０２％〜
０．５％、 Ｃｒ：０．０２％〜０．５％、 Ｍｏ：０．０２％〜
０．５％、 Ｃｏ：０．０２％〜０．５％、 Ｗ ：０．０２％〜
０．５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１乃至請求項３のいずれか１つに記載の鉄損の低いＡ
ＣＳＲ用鋼線。 - 【請求項５】 重量％で、Ｖ：０．００２％〜０．１０
％を含有することを特徴とする請求項１乃至請求項４の
いずれか１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 - 【請求項６】 重量％で、Ｂ：０．０００２％〜０．０
０２５％を含有することを特徴とする請求項１乃至請求
項５のいずれか１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼
線。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｒｅｍ：０．００２％〜０．１０％、 Ｃａ：０．０００３％〜０．００３０％、 Ｍｇ：０．０００３〜０．０１％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１乃至請求項６のいずれか１つに記載の鉄損の低いＡ
ＣＳＲ用鋼線。 - 【請求項８】 鋼線をＺｎメッキ、または重量比で、 Ａｌ：２〜１２％、 Ｓｉ：０．０１〜０．１２％、 残余をＺｎおよび不可避的不純物からなる合金浴を用い
て溶融メッキしたことを特徴とする請求項１乃至請求項
７のいずれか１つに記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用メッキ
鋼線。 - 【請求項９】 メッキ後の鋼線を総減面率２０〜８０％
で伸線したことを特徴とする請求項８に記載の鉄損の低
いＡＣＳＲ用メッキ鋼線。 - 【請求項１０】 伸線後の鋼線を３００℃以上３７０℃
以下の温度でブルーイング処理を施すことを特徴とする
請求項９に記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用鋼線。 - 【請求項１１】 伸線後の鋼線を３００℃以上３７０℃
以下の温度で加熱し且つ加熱中に鋼線の引張強度の２０
％〜５０％の範囲の応力を加えたことを特徴とする請求
項９に記載の鉄損の低いＡＣＳＲ用メッキ鋼線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26448696A JP3505047B2 (ja) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | 鉄損の低いａｃｓｒ用鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26448696A JP3505047B2 (ja) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | 鉄損の低いａｃｓｒ用鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10110245A true JPH10110245A (ja) | 1998-04-28 |
| JP3505047B2 JP3505047B2 (ja) | 2004-03-08 |
Family
ID=17403915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26448696A Expired - Fee Related JP3505047B2 (ja) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | 鉄損の低いａｃｓｒ用鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3505047B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002294417A (ja) * | 2001-04-02 | 2002-10-09 | Nkk Corp | 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 |
| US6576844B1 (en) | 1999-09-30 | 2003-06-10 | Yazaki Corporation | High-strength light-weight conductor and twisted and compressed conductor |
| CN104233055A (zh) * | 2014-09-03 | 2014-12-24 | 湖州南浔闻天磁性材料有限公司 | 一种铁硅材料及铁硅磁粉芯的制造方法 |
| CN113077943A (zh) * | 2021-04-19 | 2021-07-06 | 江苏南瑞银龙电缆有限公司 | 一种低强度极差钢芯铝绞线制备方法 |
-
1996
- 1996-10-04 JP JP26448696A patent/JP3505047B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6576844B1 (en) | 1999-09-30 | 2003-06-10 | Yazaki Corporation | High-strength light-weight conductor and twisted and compressed conductor |
| JP2002294417A (ja) * | 2001-04-02 | 2002-10-09 | Nkk Corp | 疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板 |
| JP4613436B2 (ja) * | 2001-04-02 | 2011-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| CN104233055A (zh) * | 2014-09-03 | 2014-12-24 | 湖州南浔闻天磁性材料有限公司 | 一种铁硅材料及铁硅磁粉芯的制造方法 |
| CN113077943A (zh) * | 2021-04-19 | 2021-07-06 | 江苏南瑞银龙电缆有限公司 | 一种低强度极差钢芯铝绞线制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3505047B2 (ja) | 2004-03-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108463569B (zh) | 无取向性电磁钢板及其制造方法 | |
| KR100194431B1 (ko) | 피로특성을 가진 우수한 고강도강선재 및 고강도강선 | |
| JP7159311B2 (ja) | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP2016130360A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| WO1999053113A1 (fr) | Feuille d'acier pour boite boissons et procede de fabrication correspondant | |
| WO2020256140A1 (ja) | 線材 | |
| WO2019004454A1 (ja) | 高強度鋼線 | |
| KR20080027970A (ko) | 극저탄소강의 주조편, 열연 강판, 냉연 어닐링 강판 및극저탄소강의 냉연 어닐링 강판의 제조 방법 | |
| JPH04371549A (ja) | 高強度高靭性極細鋼線用線材、高強度高靭性極細鋼線、および該極細鋼線を用いた撚り製品、並びに該極細鋼線の製造方法 | |
| JP2023536530A (ja) | 高強度長疲労寿命ケーブル用鋼、線材及びその製造方法 | |
| JPH10226843A (ja) | 欠陥が少なくプレス成形性に優れた薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3505047B2 (ja) | 鉄損の低いａｃｓｒ用鋼線 | |
| JPWO2005100627A1 (ja) | 打抜き加工性と歪取焼鈍後の磁気特性に優れた無方向性電磁銅板とその製造方法 | |
| JP3505048B2 (ja) | 高磁場で鉄損の低い高強度ａｃｓｒ用鋼線 | |
| WO2019106815A1 (ja) | アルミ覆鋼線及びその製造方法 | |
| JP3984393B2 (ja) | デラミネーションの発生しない高張力鋼線およびその製造方法 | |
| JPH10110216A (ja) | 中低磁場で鉄損の低い高強度ａｃｓｒ用鋼線 | |
| JPH06312209A (ja) | 伸線加工性および疲労強度の優れた超極細鋼線およびその製造方法 | |
| JPH06145895A (ja) | 高強度高靭性鋼線材、該鋼線材を用いた極細鋼線およびその製法並びに撚り鋼線 | |
| JP3684186B2 (ja) | 高強度ｐｃストランド、その製造方法、それを用いたｐｃ床版、コンクリート構造物 | |
| JP4392093B2 (ja) | 高強度直接パテンティング線材およびその製造方法 | |
| JP4259369B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH11350099A (ja) | 耐黒変性及び加工性に優れたアルミニウムめっき鋼板の製造方法 | |
| JPH06340950A (ja) | 疲労特性の優れた高強度鋼線材および高強度鋼線 | |
| JP3520109B2 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼線およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20031118 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20031212 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081219 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081219 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091219 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101219 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101219 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111219 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111219 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121219 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121219 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131219 Year of fee payment: 10 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131219 Year of fee payment: 10 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131219 Year of fee payment: 10 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |