JP2777538B2 - 溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ２以上の高張力鋼板 - Google Patents
溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ２以上の高張力鋼板Info
- Publication number
- JP2777538B2 JP2777538B2 JP7965694A JP7965694A JP2777538B2 JP 2777538 B2 JP2777538 B2 JP 2777538B2 JP 7965694 A JP7965694 A JP 7965694A JP 7965694 A JP7965694 A JP 7965694A JP 2777538 B2 JP2777538 B2 JP 2777538B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- weldability
- steel sheet
- haz toughness
- strength steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶接性とＨＡＺ靭性の優
れた６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板に関するもので
あり、さらに詳しくは、橋梁、ペンストック、タンク等
に使用される６９０Ｎ／ｍｍ2以上のの溶接性とＨＡｚ
靭性の優れた高張力鋼板に関するものである。
れた６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板に関するもので
あり、さらに詳しくは、橋梁、ペンストック、タンク等
に使用される６９０Ｎ／ｍｍ2以上のの溶接性とＨＡｚ
靭性の優れた高張力鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来技術】一般に、高張力鋼は構造用鋼として広く使
用されてきている。そして、特に、６９０Ｎ／ｍｍ2以
上の高張力鋼板は、高い強度を確保するために炭素当量
が高く、溶接施工時において溶接割れを防止するため
に、局部予熱（約１００℃）を行う必要がある。
用されてきている。そして、特に、６９０Ｎ／ｍｍ2以
上の高張力鋼板は、高い強度を確保するために炭素当量
が高く、溶接施工時において溶接割れを防止するため
に、局部予熱（約１００℃）を行う必要がある。
【０００３】この予熱を行うことにより、鋼板に歪が発
生したり、また、作業環境が悪化するという問題が生じ
ており、最近になって予熱を軽減するという観点から、
溶接性に優れた６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板の開
発が強く要望されている。
生したり、また、作業環境が悪化するという問題が生じ
ており、最近になって予熱を軽減するという観点から、
溶接性に優れた６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板の開
発が強く要望されている。
【０００４】そして、溶接性を向上させるためには、Ｐ
CMを低減させることが有効な手段であり、例えば、特開
昭５３−２９２１７号公報、特開昭５３−２０２１８号
公報、特開昭５３−２８０１７号公報、特開昭５１−１
０３０１８号公報、特開昭５９−１３６４１８号公報に
は、この考え方に基づいて提案されたものである。
CMを低減させることが有効な手段であり、例えば、特開
昭５３−２９２１７号公報、特開昭５３−２０２１８号
公報、特開昭５３−２８０１７号公報、特開昭５１−１
０３０１８号公報、特開昭５９−１３６４１８号公報に
は、この考え方に基づいて提案されたものである。
【０００５】しかし、ＰCMを低減するために合金元素を
低減することは、鋼板の焼入れ性を低下させ、強度の低
下は勿論のこと、溶接継手部において上部ベイナイト主
体の組織を生成させることから、ＨＡＺ靭性の劣化をも
たらすことになる。即ち、上記の方法では所定の強度と
優れた溶接性は有してはいるが、必ずしも良好なＨＡＺ
靭性を有する鋼板を製造することができないという問題
がある。
低減することは、鋼板の焼入れ性を低下させ、強度の低
下は勿論のこと、溶接継手部において上部ベイナイト主
体の組織を生成させることから、ＨＡＺ靭性の劣化をも
たらすことになる。即ち、上記の方法では所定の強度と
優れた溶接性は有してはいるが、必ずしも良好なＨＡＺ
靭性を有する鋼板を製造することができないという問題
がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来技術において、上
記に説明したように、ＨＡＺ靭性を劣化させる要因とし
て、上部ベイナイト組織が生成することに加え、上部ベ
イナイト主体の組織における島状マルテンサイトの生成
量が増加することが挙げられており、この島状マルテン
サイトの生成量は鋼板のＣ含有量を低減することにより
減少させることは知られている。
記に説明したように、ＨＡＺ靭性を劣化させる要因とし
て、上部ベイナイト組織が生成することに加え、上部ベ
イナイト主体の組織における島状マルテンサイトの生成
量が増加することが挙げられており、この島状マルテン
サイトの生成量は鋼板のＣ含有量を低減することにより
減少させることは知られている。
【０００７】従って、溶接性を改善するためにＰCMを低
減する場合には、単に、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ等の合
金元素を低減させるのではなく、主としてＣ含有量を低
減させて島状マルテンサイトの生成量を減少させること
が、ＨＡＺ靭性の劣化を最小限にできるものと考え、こ
の考えを基本として６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板
における問題を解決するために、本発明者が鋭意研究を
行い、検討を重ねた結果、従来鋼と比較してＣ含有量の
低い鋼においては、含有させる合金元素の内でＣｕ含有
量を低減することがＨＡＺ靭性の劣化を防止するために
有効であることを知見し、この知見に基づいてＣ含有量
およびＣｕ含有量を適正に制御し、ＭｎおよびＣｒ等の
合金元素の含有量を調整することによりＰCMを低減させ
ることにより、所定の強度と優れた溶接性を有し、か
つ、良好なＨＡＺ靭性を有する６９０Ｎ／ｍｍ2以上の
高張力鋼板を開発したのである。
減する場合には、単に、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ等の合
金元素を低減させるのではなく、主としてＣ含有量を低
減させて島状マルテンサイトの生成量を減少させること
が、ＨＡＺ靭性の劣化を最小限にできるものと考え、こ
の考えを基本として６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板
における問題を解決するために、本発明者が鋭意研究を
行い、検討を重ねた結果、従来鋼と比較してＣ含有量の
低い鋼においては、含有させる合金元素の内でＣｕ含有
量を低減することがＨＡＺ靭性の劣化を防止するために
有効であることを知見し、この知見に基づいてＣ含有量
およびＣｕ含有量を適正に制御し、ＭｎおよびＣｒ等の
合金元素の含有量を調整することによりＰCMを低減させ
ることにより、所定の強度と優れた溶接性を有し、か
つ、良好なＨＡＺ靭性を有する６９０Ｎ／ｍｍ2以上の
高張力鋼板を開発したのである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係る溶接性とＨ
ＡＺ靭性の優れた７８０Ｎ／ｍｍ2級高張力鋼板は、Ｃ
０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜０.５０ｗ
ｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１
〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ
０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗ
ｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.０００５
〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗｔ％を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第１の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第２の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第３の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｃａ ０.０００５〜０.００５０ｗｔ％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第４の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ
０.００５〜０.００５０ｗｔ％、を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第５の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｃａ
０.０００５〜０.００５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第６の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％、Ｃａ
０.０００５〜０.００５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第７の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ
０.００５〜０.００５０ｗｔ％、Ｃａ ０.０００５〜
０.００５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第８の発明
とする８つの発明よりなるものである。
ＡＺ靭性の優れた７８０Ｎ／ｍｍ2級高張力鋼板は、Ｃ
０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜０.５０ｗ
ｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１
〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ
０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗ
ｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.０００５
〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗｔ％を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第１の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第２の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第３の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｃａ ０.０００５〜０.００５０ｗｔ％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第４の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ
０.００５〜０.００５０ｗｔ％、を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第５の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｃａ
０.０００５〜０.００５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第６の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％、Ｃａ
０.０００５〜０.００５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第７の発明
とし、Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜
０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ
０.０１〜０.２０ｗｔ％、Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ
％、Ｃｒ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｍｏ ０.２０〜
１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｂ ０.
０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ
０.００５〜０.００５０ｗｔ％、Ｃａ ０.０００５〜
０.００５０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板を第８の発明
とする８つの発明よりなるものである。
【０００９】以下、本発明に係る溶接性とＨＡＺ靭性の
優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板について詳細に
説明する。
優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板について詳細に
説明する。
【００１０】本発明に係る溶接性とＨＡＺ靭性の優れた
６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板においては、溶接性を
改善するためには、その指標としてのＰCMを低減させる
必要があり、従来鋼の鋼板に比較し、Ｃ含有量とＣｕ含
有量を適正量に制御し、強度を確保するために、Ｍｎ、
Ｃｒ等の合金元素の含有量を調整することにより、所定
の強度と優れた溶接性を有し、さらに、良好なＨＡＺ靭
性とすることができるのである。
６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板においては、溶接性を
改善するためには、その指標としてのＰCMを低減させる
必要があり、従来鋼の鋼板に比較し、Ｃ含有量とＣｕ含
有量を適正量に制御し、強度を確保するために、Ｍｎ、
Ｃｒ等の合金元素の含有量を調整することにより、所定
の強度と優れた溶接性を有し、さらに、良好なＨＡＺ靭
性とすることができるのである。
【００１１】そして、溶接性の改善には、合金元素の含
有量を低減することが有効であり、その指標としてＰCM
が広く使用されているが、優れた溶接性を有する６９０
Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板とするためには、ＰCMは０.
２３％以下とする必要がある。
有量を低減することが有効であり、その指標としてＰCM
が広く使用されているが、優れた溶接性を有する６９０
Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板とするためには、ＰCMは０.
２３％以下とする必要がある。
【００１２】次に、ＨＡＺ靭性の改善について説明す
る。即ち、Ｃｕ含有鋼では、Ｃｕを固溶させた状態から
約５００℃の温度で焼戻し処理を行った場合、Ｃｕの析
出により強度が最も高くなる一方で、靭性が劣化するこ
とは広く知られており、この靭性劣化の程度はＣｕ含有
量が増加すればする程大きくなるのである。
る。即ち、Ｃｕ含有鋼では、Ｃｕを固溶させた状態から
約５００℃の温度で焼戻し処理を行った場合、Ｃｕの析
出により強度が最も高くなる一方で、靭性が劣化するこ
とは広く知られており、この靭性劣化の程度はＣｕ含有
量が増加すればする程大きくなるのである。
【００１３】これと同様な現象が多層盛溶接継手部にお
いても生じていると考えられる。即ち、溶接パスにより
Ｃｕを固溶する温度にまで昇温された後、後続パスで約
５００℃の温度となる領域を有する多層盛溶接継手部
は、Ｃｕの析出により脆化するため、Ｃｕの含有量が増
加すればする程、ＨＡＺ靭性が劣化するのである。
いても生じていると考えられる。即ち、溶接パスにより
Ｃｕを固溶する温度にまで昇温された後、後続パスで約
５００℃の温度となる領域を有する多層盛溶接継手部
は、Ｃｕの析出により脆化するため、Ｃｕの含有量が増
加すればする程、ＨＡＺ靭性が劣化するのである。
【００１４】しかして、従来鋼においてＣｕ含有量が問
題にならなかったのは、従来鋼は本発明に係る溶接性と
ＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板
よりＣ含有量が多く、溶接継手部において生成する島状
マルテンサイトの生成量が多いため、もともとＨＡＺ靭
性が低い水準にあり、ＨＡＺ靭性におよぼすＣｕ含有量
の影響が現れ難かったためと考えられる。
題にならなかったのは、従来鋼は本発明に係る溶接性と
ＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板
よりＣ含有量が多く、溶接継手部において生成する島状
マルテンサイトの生成量が多いため、もともとＨＡＺ靭
性が低い水準にあり、ＨＡＺ靭性におよぼすＣｕ含有量
の影響が現れ難かったためと考えられる。
【００１５】しかし、本発明に係る溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板のように、Ｃ
含有量を低減させ、ＨＡＺ靭性を改善した場合には、従
来鋼において問題とならなかったＣｕ含有量の影響が現
れるようになった。従って、ＨＡＺ靭性におよぼすＣｕ
含有量の影響はＣ含有量と合わせて考慮する必要があ
る。
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板のように、Ｃ
含有量を低減させ、ＨＡＺ靭性を改善した場合には、従
来鋼において問題とならなかったＣｕ含有量の影響が現
れるようになった。従って、ＨＡＺ靭性におよぼすＣｕ
含有量の影響はＣ含有量と合わせて考慮する必要があ
る。
【００１６】表１に示すように、Ｃ含有量およびＣｕ含
有量を種々に変化させた、ＰCMが０.２３％以下である
鋼を溶製し、板厚３５ｍｍに圧延を行った後、それぞれ
焼入れ、焼戻し処理を行い、引張強さを約８６０Ｎ／ｍ
ｍ2に調整した後、入熱５ｋＪ／ｍｍの多層盛ＳＡＷ溶
接継手シャルピ試験を行った。
有量を種々に変化させた、ＰCMが０.２３％以下である
鋼を溶製し、板厚３５ｍｍに圧延を行った後、それぞれ
焼入れ、焼戻し処理を行い、引張強さを約８６０Ｎ／ｍ
ｍ2に調整した後、入熱５ｋＪ／ｍｍの多層盛ＳＡＷ溶
接継手シャルピ試験を行った。
【００１７】
【表１】
【００１８】図１にボンド部におけるｖＥ-15におよぼ
すＣ含有量とＣｕ含有量の影響を示す。このことより、
Ｃｕ含有量とＣ＋０.１７×Ｃｕ含有量を規定すること
により、ボンド部のｖＥ−１５が１５０Ｊ以上という良
好なＨＡＺ靭性を有する鋼板が得られる。図１におい
て、○内の数字はボンド部のｖＥ-15の値を示してあ
り、○の添数字は鋼記号を示してある。
すＣ含有量とＣｕ含有量の影響を示す。このことより、
Ｃｕ含有量とＣ＋０.１７×Ｃｕ含有量を規定すること
により、ボンド部のｖＥ−１５が１５０Ｊ以上という良
好なＨＡＺ靭性を有する鋼板が得られる。図１におい
て、○内の数字はボンド部のｖＥ-15の値を示してあ
り、○の添数字は鋼記号を示してある。
【００１９】即ち、表１および図１から優れたＨＡＺ靭
性を確保するためには、Ｃｕ含有量が ０.２ｗｔ％以
下であり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ の式をを満足することが必要である。
性を確保するためには、Ｃｕ含有量が ０.２ｗｔ％以
下であり、かつ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ の式をを満足することが必要である。
【００２０】本発明に係る溶接性とＨＡＺ靭性の優れた
６９０Ｎ/ｍｍ2級高張力鋼板の含有成分および成分割合
について説明する。
６９０Ｎ/ｍｍ2級高張力鋼板の含有成分および成分割合
について説明する。
【００２１】Ｃは強度を得るために含有させるのであ
り、含有量が０.０３ｗｔ％未満では必要最小限度の強
度を得ることができず、また、０.０９ｗｔ％を越えて
含有させると溶接性が劣化する。よって、Ｃ含有量は
０.０３〜０.０９ｗｔ％とする。
り、含有量が０.０３ｗｔ％未満では必要最小限度の強
度を得ることができず、また、０.０９ｗｔ％を越えて
含有させると溶接性が劣化する。よって、Ｃ含有量は
０.０３〜０.０９ｗｔ％とする。
【００２２】Ｓｉは脱酸剤の作用を有する元素であり、
含有量が０.０５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待
できず、また、０.５０ｗｔ％を越えて含有させると溶
接性および靭性が劣化する。よつて、Ｓｉ含有量は０.
０５〜０.５０ｗｔ％とする。
含有量が０.０５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待
できず、また、０.５０ｗｔ％を越えて含有させると溶
接性および靭性が劣化する。よつて、Ｓｉ含有量は０.
０５〜０.５０ｗｔ％とする。
【００２３】Ｍｎは強度を向上させる効果を有する元素
であり、含有量が０.６０ｗｔ％未満ではこのような効
果はなく、また、１.８０ｗｔ％を越えて含有させると
溶接性および靭性が劣化する。よって、Ｍｎ含有量は
０.６０〜１.８０ｗｔ％とする。
であり、含有量が０.６０ｗｔ％未満ではこのような効
果はなく、また、１.８０ｗｔ％を越えて含有させると
溶接性および靭性が劣化する。よって、Ｍｎ含有量は
０.６０〜１.８０ｗｔ％とする。
【００２４】Ｃｕは固溶強化および析出強化によって鋼
板の強度を上昇させるのに有効であるが、過多に含有さ
せると熱間加工性や靭性を劣化させるが元素であり、含
有量が０.０１ｗｔ％未満ではこのような効果は少な
く、０.２ｗｔ％を越えてると良好なＨＡＺ靭性を得る
ことができない。よって、Ｃｕ含有量は０.０１〜０.２
ｗｔ％とする。そして、Ｃ＋０.１７×Ｃｕを０.０９ｗ
ｔ％以下とすることが必要である。
板の強度を上昇させるのに有効であるが、過多に含有さ
せると熱間加工性や靭性を劣化させるが元素であり、含
有量が０.０１ｗｔ％未満ではこのような効果は少な
く、０.２ｗｔ％を越えてると良好なＨＡＺ靭性を得る
ことができない。よって、Ｃｕ含有量は０.０１〜０.２
ｗｔ％とする。そして、Ｃ＋０.１７×Ｃｕを０.０９ｗ
ｔ％以下とすることが必要である。
【００２５】Ｎｉは母材靭性を向上させるのに有効な元
素であり、含有量が０.０３ｗｔ％未満ではこのような
効果は期待できず、また、２.００ｗｔ％を越えて過剰
に含有させるとスケール疵を発生し易くする。よって、Ｎ
ｉ含有量は０.０３〜２.００ｗｔ％とする。
素であり、含有量が０.０３ｗｔ％未満ではこのような
効果は期待できず、また、２.００ｗｔ％を越えて過剰
に含有させるとスケール疵を発生し易くする。よって、Ｎ
ｉ含有量は０.０３〜２.００ｗｔ％とする。
【００２６】Ｃｒは焼入れ性の向上効果を有する元素で
あり、含有量が０.２０ｗｔ％未満ではこの効果は少な
く、また、１.００ｗｔ％を越えて過剰に含有させると
溶接性を劣化させる。よって、Ｃｒ含有量は０.２０〜
１.００ｗｔ％とする。
あり、含有量が０.２０ｗｔ％未満ではこの効果は少な
く、また、１.００ｗｔ％を越えて過剰に含有させると
溶接性を劣化させる。よって、Ｃｒ含有量は０.２０〜
１.００ｗｔ％とする。
【００２７】Ｍｏは焼入れ性および焼戻し軟化抵抗を高
くする効果を有する元素であり、含有量が０.２０ｗｔ
％未満ではこのような効果は得られず、また、１.００
ｗｔ％を越えると溶接性を劣化させる。よって、Ｍｏ含
有量は０.２０〜１.００ｗｔ％とする。
くする効果を有する元素であり、含有量が０.２０ｗｔ
％未満ではこのような効果は得られず、また、１.００
ｗｔ％を越えると溶接性を劣化させる。よって、Ｍｏ含
有量は０.２０〜１.００ｗｔ％とする。
【００２８】Ｖは少量の含有により鋼の焼入れ性および
焼戻し軟化抵抗を高くする効果を有する元素であり、含
有量が０.０１ｗｔ％未満ではこの効果は期待できず、
また、０.１０ｗｔ％を越えて含有させると溶接性およ
び靭性を劣化させる。よって、Ｖ含有量は０.０１ｗｔ
％〜０.１０ｗｔ％とする。
焼戻し軟化抵抗を高くする効果を有する元素であり、含
有量が０.０１ｗｔ％未満ではこの効果は期待できず、
また、０.１０ｗｔ％を越えて含有させると溶接性およ
び靭性を劣化させる。よって、Ｖ含有量は０.０１ｗｔ
％〜０.１０ｗｔ％とする。
【００２９】Ｂは微量の含有により鋼の焼入れ性を高く
する効果を有する元素であり、含有量が０.０００５ｗ
ｔ％未満ではこのような効果は少なく、また、０.００
５ｗｔ％を越えて過剰に含有させるとＢ化合物を生成し
て焼入れ性を低下させ、かつ、靭性を劣化させる。よっ
て、Ｂ含有量は０.０００５〜０.００５ｗｔ％とする。
する効果を有する元素であり、含有量が０.０００５ｗ
ｔ％未満ではこのような効果は少なく、また、０.００
５ｗｔ％を越えて過剰に含有させるとＢ化合物を生成し
て焼入れ性を低下させ、かつ、靭性を劣化させる。よっ
て、Ｂ含有量は０.０００５〜０.００５ｗｔ％とする。
【００３０】Ａｌは脱酸元素であると共に、Ｎを固定
し、固溶Ｂを増加させることにより、Ｂの焼入れ性を向
上させる効果を有する元素であり、含有量が０.０１ｗ
ｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.１０ｗｔ％
を越えて含有させると靭性を劣化させる。よって、Ａｌ
含有量は０.０１〜０.１０ｗｔ％とする。
し、固溶Ｂを増加させることにより、Ｂの焼入れ性を向
上させる効果を有する元素であり、含有量が０.０１ｗ
ｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.１０ｗｔ％
を越えて含有させると靭性を劣化させる。よって、Ａｌ
含有量は０.０１〜０.１０ｗｔ％とする。
【００３１】Ｎｂは鋼の結晶粒を微細化させる効果を有
しており、含有量が０.００５ｗｔ％未満ではこの効果
が得られず、また、０.０３０ｗｔ％を越えて含有させ
ると溶接性を劣化させる。よつて、Ｎｂ含有量は０.０
０５〜０.０３０ｗｔ％とする。
しており、含有量が０.００５ｗｔ％未満ではこの効果
が得られず、また、０.０３０ｗｔ％を越えて含有させ
ると溶接性を劣化させる。よつて、Ｎｂ含有量は０.０
０５〜０.０３０ｗｔ％とする。
【００３２】ＴｉはＮを固定し、固溶Ｂを増加させるこ
とによりＢの焼入れ性を向上させる効果を有しており、
含有量が０.００５ｗｔ％未満ではこのような効果は得
られず、また、０.０５０ｗｔ％を越えると靭性を劣化
させる。よって、Ｔｉ含有量は０.００５〜０.０５０ｗ
ｔ％とする。
とによりＢの焼入れ性を向上させる効果を有しており、
含有量が０.００５ｗｔ％未満ではこのような効果は得
られず、また、０.０５０ｗｔ％を越えると靭性を劣化
させる。よって、Ｔｉ含有量は０.００５〜０.０５０ｗ
ｔ％とする。
【００３３】ＣａはＭｎＳを球状化するという介在物の
形態制御による異方性を低減する効果を有しており、含
有量が０.０００５ｗｔ％未満ではこのような効果は少
なく、また、０.００５０ｗｔ％を越える過剰の含有は
靭性を著しく損なう。よって、Ｃａ含有量は０.０００
５〜０.００５０ｗｔ％とする。
形態制御による異方性を低減する効果を有しており、含
有量が０.０００５ｗｔ％未満ではこのような効果は少
なく、また、０.００５０ｗｔ％を越える過剰の含有は
靭性を著しく損なう。よって、Ｃａ含有量は０.０００
５〜０.００５０ｗｔ％とする。
【００３４】ＰCMは０.２３％以下とする理由について
説明すると、６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板におい
て、溶接性の改善、即ち、割れ防止予熱温度を５０℃以
下とするためである。
説明すると、６９０Ｎ／ｍｍ2以上の高張力鋼板におい
て、溶接性の改善、即ち、割れ防止予熱温度を５０℃以
下とするためである。
【００３５】
【実 施 例】本発明に係る溶接性とＨＡＺ靭性の優れ
た６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板の実施例を比較例と
共に説明する。
た６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板の実施例を比較例と
共に説明する。
【００３６】
【実 施 例】表２に示す含有成分および成分割合の鋼を
通常の溶製法により溶解し、所定の板厚に圧延を行い、
これに焼入れ処理を行った後、表３に示す温度において
焼戻し処理を行い、引張試験、入熱５ｋＪ／ｍｍの多層
盛ＳＡＷ溶接継手シャルピ試験およびｙ形溶接割れ試験
を行った。
通常の溶製法により溶解し、所定の板厚に圧延を行い、
これに焼入れ処理を行った後、表３に示す温度において
焼戻し処理を行い、引張試験、入熱５ｋＪ／ｍｍの多層
盛ＳＡＷ溶接継手シャルピ試験およびｙ形溶接割れ試験
を行った。
【００３７】この表３から次のことが明らかである。本
発明のＮｏ.１〜Ｎｏ.１１は、６９０Ｎ／ｍｍ2以上の
高張力鋼板として、充分な強度を有しており、ルート割
れ防止予熱温度は５０℃以下と低く、溶接性に優れてお
り、かつ、ボンド部のｖＥ-15が１５０Ｊ以上であると
いう優れたＨＡＺ靭性を有している。
発明のＮｏ.１〜Ｎｏ.１１は、６９０Ｎ／ｍｍ2以上の
高張力鋼板として、充分な強度を有しており、ルート割
れ防止予熱温度は５０℃以下と低く、溶接性に優れてお
り、かつ、ボンド部のｖＥ-15が１５０Ｊ以上であると
いう優れたＨＡＺ靭性を有している。
【００３８】これに対して、比較例Ｎｏ.１２、Ｎｏ.１
３、Ｎｏ.１８およびＮｏ.１９は、ＰCMが０.２３より
も高いために、ルート割れ防止予熱温度が１００℃以上
と高くなっており、溶接性に劣ることは明らかである。
３、Ｎｏ.１８およびＮｏ.１９は、ＰCMが０.２３より
も高いために、ルート割れ防止予熱温度が１００℃以上
と高くなっており、溶接性に劣ることは明らかである。
【００３９】また、比較例Ｎｏ.１４、Ｎｏ.１５、Ｎ
ｏ.１８、Ｎｏ.１９およびＮｏ.２１は、Ｃｕ含有量が
０.２ｗｔ％より高いのでボンド部のｖＥ-15が５０Ｊ未
満であり、ＨＡＺ靭性は充分ではない。さらに、比較例
Ｎｏ.１６〜Ｎｏ.２１は、Ｃ＋０.１７×Ｃｕ含有量が
０.０９ｗｔ％よりも高く、ボンド部のｖＥ-15が５０Ｊ
未満でありＨＡＺ靭性は充分ではない。
ｏ.１８、Ｎｏ.１９およびＮｏ.２１は、Ｃｕ含有量が
０.２ｗｔ％より高いのでボンド部のｖＥ-15が５０Ｊ未
満であり、ＨＡＺ靭性は充分ではない。さらに、比較例
Ｎｏ.１６〜Ｎｏ.２１は、Ｃ＋０.１７×Ｃｕ含有量が
０.０９ｗｔ％よりも高く、ボンド部のｖＥ-15が５０Ｊ
未満でありＨＡＺ靭性は充分ではない。
【００４０】
【表２】
【００４１】
【表３】
【００４２】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明に係
る溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2級高張力
鋼板は上記の構成を有しているから、Ｃ含有量とＣｕ含
有量を適正な含有量に制御し、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素
の含有量を調整することによって、所定の強度と優れた
溶接性を有していると共に、良好なＨＡＺ靭性を有して
いるという効果を有している。
る溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2級高張力
鋼板は上記の構成を有しているから、Ｃ含有量とＣｕ含
有量を適正な含有量に制御し、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素
の含有量を調整することによって、所定の強度と優れた
溶接性を有していると共に、良好なＨＡＺ靭性を有して
いるという効果を有している。
【図１】ボンド部のｖＥ-15におよぼすＣ含有量とＣｕ
含有量との関係を示す図である。
含有量との関係を示す図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭53−28017（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−21326（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−38216（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−55518（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−238449（ＪＰ，Ａ) 特公 昭50−17015（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (8)
- 【請求項１】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。 - 【請求項２】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、 Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。 - 【請求項３】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、 Ｔｉ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。 - 【請求項４】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、 Ｃａ ０.０００５〜０.００５０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。 - 【請求項５】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、 Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.００５０ｗｔ％、 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。 - 【請求項６】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、 Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、 Ｃａ ０.０００５〜０.００５０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。 - 【請求項７】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、 Ｔｉ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％、 Ｃａ ０.０００５〜０.００５０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。 - 【請求項８】Ｃ ０.０３〜０.０９ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.６０〜１.８０ｗｔ％、Ｃｕ ０.０１〜０.２
０ｗｔ％、 Ｎｉ ０.０３〜２.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.２０〜１.０
０ｗｔ％、 Ｍｏ ０.２０〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜０.１０
ｗｔ％、 Ｂ ０.０００５〜０.００５ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、 Ｎｂ ０.００５〜０.０３０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００５
〜０.００５０ｗｔ％、 Ｃａ ０.０００５〜０.００５０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、か
つ、 Ｃ＋０.１７×Ｃｕ ≦ ０.０９ｗｔ％ であり、さらに、 ＰCM＝Ｃ＋Ｓｉ/３０＋Ｍｎ/２０＋Ｃｕ/２０＋Ｎｉ/６
０＋Ｃｒ/２０＋Ｍｏ/１５＋Ｖ/１０＋５×Ｂ ≦ ０.
２３ｗｔ％ の各式を満足することを特徴とする溶接性とＨＡＺ靭性
の優れた６９０Ｎ/ｍｍ2以上の高張力鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7965694A JP2777538B2 (ja) | 1993-08-26 | 1994-03-25 | 溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ２以上の高張力鋼板 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-234041 | 1993-08-26 | ||
| JP23404193 | 1993-08-26 | ||
| JP7965694A JP2777538B2 (ja) | 1993-08-26 | 1994-03-25 | 溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ２以上の高張力鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07113140A JPH07113140A (ja) | 1995-05-02 |
| JP2777538B2 true JP2777538B2 (ja) | 1998-07-16 |
Family
ID=26420667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7965694A Expired - Lifetime JP2777538B2 (ja) | 1993-08-26 | 1994-03-25 | 溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ２以上の高張力鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2777538B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2781506B1 (fr) * | 1998-07-21 | 2000-08-25 | Creusot Loire | Procede et acier pour la fabrication d'une enceinte chaudronnee travaillant en presence d'hydrogene sulfure |
-
1994
- 1994-03-25 JP JP7965694A patent/JP2777538B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07113140A (ja) | 1995-05-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4252974B2 (ja) | クラッド鋼用母材および該クラッド鋼用母材を用いたクラッド鋼の製造方法 | |
| JP3699077B2 (ja) | 溶接熱影響部の低温靭性に優れたクラッド鋼板用母材および該クラッド鋼板の製造方法 | |
| JP3045856B2 (ja) | 高靱性Ｃｕ含有高張力鋼の製造方法 | |
| JP3736320B2 (ja) | 靭性および耐遅れ破壊性に優れた耐摩耗鋼材ならびにその製造方法 | |
| JPH0860292A (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高張力鋼 | |
| JP2004124113A (ja) | 非水冷型薄手低降伏比高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP3344305B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP4433844B2 (ja) | 耐火性および溶接熱影響部の靭性に優れる高張力鋼の製造方法 | |
| JP2777538B2 (ja) | 溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ２以上の高張力鋼板 | |
| JP2004124114A (ja) | 靭性に優れた非水冷型薄手低降伏比高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP4539100B2 (ja) | 超大入熱溶接熱影響部靭性に優れた非調質高強度厚鋼板の製造方法 | |
| JPH05245657A (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れた高ニッケル合金クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH08333651A (ja) | 耐ｈａｚ硬化特性に優れた鋼材 | |
| JP2930772B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高マンガン超高張力鋼 | |
| JP4655372B2 (ja) | 高い降伏点を有する高張力鋼材の製造方法 | |
| JP3215955B2 (ja) | 伸び特性の優れた高靱性高強度鋼板の製造法 | |
| JPH03211230A (ja) | 高耐食性低合金ラインパイプ用鋼の製造法 | |
| JP2671732B2 (ja) | 溶接性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| JP3444244B2 (ja) | 靱性に優れた高張力鋼材およびその製造方法 | |
| JP3126181B2 (ja) | 耐火性の優れた海洋構造物用鋼の製造法 | |
| JP2000096187A (ja) | 高強度溶接鋼管 | |
| JP2652538B2 (ja) | 溶接性及び低温靭性にすぐれる高強度鋼の製造方法 | |
| JP3212380B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性の優れた建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２級鋼板の製造法 | |
| JP2743765B2 (ja) | 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板及びその製造法 | |
| JP3739997B2 (ja) | 溶接性に優れた高張力鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980414 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080501 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090501 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100501 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100501 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110501 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110501 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120501 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120501 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130501 Year of fee payment: 15 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140501 Year of fee payment: 16 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |