JP2772386B2 - 歯付きベルト - Google Patents
歯付きベルトInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は，例えば，自動車の内燃機関のオーバーヘッ
ドカムシャフトの駆動に用いられる歯付きベルトに関
し，特に高寿命化および細幅化を可能とした歯付きベル
トに関する。 （従来の技術） 歯付きベルトは，平ベルト・Ｖベルト等とは異なり，
滑りがないために伝動効率が高く，さらには，ギヤおよ
びチェーンを用いた伝動装置に比べて騒音がきわめて小
さいという利点を有している。このため，歯付きベルト
は，例えば，自動車における内燃機関のオーバーヘッド
カムシャフトの同期駆動のために用いられる等，その利
用範囲が拡大されつつある。 通常，歯付きベルトは第１図に示すように，ゴム等の
弾性体を用いた本体部１と，該本体部１の一面に，長手
方向に所定の間隙をあけて配設された幅方向に延びる歯
部２とを有する。本体部１における歯部２配設側側面に
は，幅方向に所定の間隙をあけて，長手方向に延びる複
数の心線4,4,…が配設されており，各心線４は，本体部
１と歯部２との間を挿通している。各歯部２表面，相隣
するベルト歯部２同士間の本体部１表面および各心線４
表面は歯布３にて覆われている。 各心線４は，ベルトにおける伝達負荷を支持してい
る。また，各歯部２は，相隣する心線４間の間隙にて本
体部１に接合されている。従来，相隣する心線４の間隙
は心線のベルト幅方向直径の20％程度とされている。こ
のため，相隣する心線４間の間隙が比較的小さく，両者
の接合面積が小さいため，本体部１と歯部２との結合力
が比較的弱かった。 しかし，相隣する心線４の間隙を大きくすれば，心線
４の配設密度が低下し，所定のベルト幅であれば，心線
本数が減少する。心線本数の減少は，歯付きベルト自体
の引張り強度を低下させる。また，相隣する心線の間隙
が大きくなり，本体部１と歯部２との接合面積が増加す
るため，両者の結合力は増加するものの，心線４とゴム
等の歯部２との結合力が低下し，歯部２の剛性が低下す
る。その結果，歯部２は変形あるいは破損し，さらに
は，歯付きプーリとの噛合時にジャンピングを招来する
等，動力伝達が充分に行われないおそれがある。 また，従来の歯付きベルトでは，心線としてＥ硝子繊
維が用いられていた。該Ｅ硝子繊維は引張り強度が充分
ではないために，ベルト歯部２の本体部１に対する接合
強度を向上させるべく心線４の配設間隙を広げると,1本
の心線４に加わる負荷が増大し，破断してしまうおそれ
がある。心線４の配設間隙を広げて本体部１と歯部２と
の接合面積を増加させれば心線４の配設密度が低下する
ことによりベルトの引張り強度が低下するというおそれ
もある。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は上記従来の問題点を解決するものであり，そ
の目的は，本体部と歯部とが強固に接合されており，し
かも，引張り強度に優れているために，高寿命化および
細幅化が可能である歯付きベルトを提供することにあ
る。 （問題点を解決するための手段） 本願発明者等は，実験の結果，心線として，従来のＥ
硝子繊維に替えて高強度硝子繊維を用い，しかも心線の
配設間隙を，心線のベルト幅方向直径に対して所定の範
囲内とすれば，引張り強度およびベルト歯部の強度が著
しく向上し，耐久性に優れた歯付きベルトが得られるこ
とを見出した。 本発明はこのような知見に基づいてなされたものであ
る。本発明は，平板状の本体部と，該本体部の一面に，
長手方向に所定の間隙を有して配設された歯部と，該歯
部の本体部とは反対側を覆い，かつ，該本体部の一面側
において該歯部の配設されていない部分と接触して設け
られた歯布と，該本体部と歯部または歯布との間に，幅
方向に所定の間隙を有して並設された心線とを有し，心
線の周りが本体部，歯部および歯布にてほぼすき間のな
い状態で囲まれた，自動車の内燃機関のオーバーヘッド
カムシャフトの駆動に用いられる歯付きベルトにおい
て，該心線が450kg・f/mm2〜480kg・f/mm2の引張り強さ
を有するＳ硝子繊維,R硝子繊維またはＴ硝子繊維からな
る高強度硝子繊維製であって，相隣する心線同士の間隙
が，平均で，心線のベルト幅方向直径の25〜40％程度と
なるように各心線が配設されてなり，そのことにより上
記目的が達成される。 本発明の歯付きベルトについてさらに詳述する。該歯
付きベルトは従来の歯付きベルトと同様，第１図に示す
ように本体部1,歯部2,歯布3,および心線４を有する。本
体部１は，ゴム等の弾性体を用いた平板状をしており，
その一面に，幅方向に所定の間隙をあけて，複数本の心
線4,4,…が長手方向に沿って配設されている。また，本
体部１の心線４配設側側面には，幅方向に延びる歯部2,
2,…が，長手方向に所定の間隙をあけて配設されてい
る。従って，各歯部２は，各心線４の間隙を通じて本体
部１に接合されている。歯部２の表面，相隣する各歯部
２間の本体部１表面および各心線４表面は歯布３にて覆
われている。また，心線４の周りは，ほぼすき間のない
状態で本体部1,歯部２および歯布３にて囲まれている。 相隣する心線４同士の間隙Ｌは，各心線４のベルト幅
方向直径Ｒに対して，平均で25〜40％程度とされる。こ
のような間隙とすることにより，本体部１とベルト歯部
２とがこの間隙において強固に接合され，しかも歯部２
の剛性も低下するおそれがない。この間隙が，平均で，
心線のベルト幅方向直径の25％より小さい場合には，心
線４の配設密度が増加することにより，本体部１と歯部
２との結合力が弱く，歯部２にせん断破壊が生じる。反
対に，心線４の配設間隙が，平均で，心線のベルト幅方
向直径の40％より大きくなると，心線４とゴム等の本体
部１および歯部２との結合力が低下することにより，歯
の剛性が低下し，歯部２が変形したりせん断破壊するお
それがある。 従来の歯付きベルトでは，心線の配設間隙は，平均
で，心線のベルト幅方向直径に対して20％程度であるの
に対し，本発明の歯付きベルトでは，心線の配設間隙
は，平均で，心線のベルト幅方向直径の25〜40％程度
と，若干大きくなる。その結果，心線の密度が低下し，
ベルト自体の引張り強度が若干低下する。このため，本
発明の歯付きベルトは，心線として，従来使用されてい
たＥ硝子繊維に替えて，高強度硝子繊維が使用される。 該高強度硝子繊維は，従来，歯付きベルトの心線に用
いられていたＥ硝子繊維に比べ，SiO2成分，Al2O3成分,
MgO成分の含有割合が増加している。これに対し,CaO成
分，B2O3成分の含有割合は減少している。このような高
強度硝子繊維としては,S硝子繊維,R硝子繊維,T硝子繊維
等が挙げられる。本発明の歯付きベルトにおける心線に
用いられる高強度硝子と，従来の歯付きベルトの心線に
用いられるＥ硝子との含有成分の割合を第１表に示す。
また高強度硝子繊維とＥ硝子繊維との物性について，第
２表に示す。 このように，心線４として高強度硝子繊維を用いるこ
とにより，心線４自体の引張り強さが向上するため，心
線の配設密度が低下することによる歯付きベルトの引張
り強度の低下を防止することができ，ベルト歯のせん断
寿命の向上と相俟って，歯付きベルトの耐久性は著しく
向上する。またベルトの引張り強度が向上するために，
ベルトを細幅化することも可能である。 （実施例） 以下に本発明を実施例について説明する。 実施例１ 周方向に127個のベルト歯溝を有する円筒形金型に，
無端状のナイロン製歯布を該金型の外周面に密着させて
巻回した。しかる後に，ワインディング装置上で円筒形
金型を回転させつつ，高強度硝子繊維として，直径が0.
95〜1.00mmのＳ硝子繊維を用いた心線を，相隣する心線
同士の間隙が，心線のベルト幅方向直径の25％となるよ
うに，巻き付け位置を連続的にずらしつつ巻回した。さ
らに，水素添加ニトリルゴム（HSN）製シートを心線上
に巻き付けて加圧加硫し,HSN製の本体部およびベルト歯
部を製作した。加硫終了後に，幅方向寸法が15mmとなる
ように切断して，本発明の歯付きベルトを得た。同様に
して，心線間隙が，心線のベルト幅方向直径の32％とな
った幅15mmの歯付きベルト，および40％となった幅15mm
の歯付きベルトを得た。 得られた歯付きベルトを，第２図に示す試験機に巻き
掛けて，ベルト歯のせん断寿命について測定した。該試
験機は，排気量が2lの４サイクル自動車エンジンにおけ
るダブルオーバーヘッドカムシャフトを駆動するもので
あり,2つのシリンダヘッドプーリ11および11と，駆動プ
ーリ12と，テンションプーリ13とを有する。シリンダヘ
ッドプーリ11および11と駆動プーリ12とは，周面に歯溝
が形成されており，これらに，上述のようにして得られ
た本発明の歯付きベルトを巻き掛け，平プーリを用いた
テンションプーリ13にて該歯付きベルト10にテンション
を付与する。各シリンダヘッドプーリ11および11は，歯
数が40,駆動プーリ12は歯数が20となっている。歯付き
ベルト10の取付張力は,5kg・ｆであり,2600r.p.m.の回
転数にて該歯付きベルト10を駆動した。各歯付きベルト
10がせん断破壊した時間（せん断寿命）を第３表に示
す。 なお，各歯付きベルトは，歯部２間において，厚さが
2mm程度となるように幅方向に切断し，この切断片を光
学顕微鏡にて観察して，心線のベルト幅方向直径に対す
る心線間隙を確認した。心線のベルト幅方向直径Ｒと心
線間隙Ｌは，顕微鏡取り付けスケールにて測定した。 比較例１ 心線間隙が，それぞれ，心線のベルト幅方向直径の17
％,20％,23％,44％および48％である以外は実施例１と
同様の５本の歯付きベルトを得た。各歯付きベルトを実
施例１と同様の試験に供した。試験結果を第３表に併記
する。 比較例２ 心線としてＥ硝子繊維を用い，心線の間隙が，心線の
ベルト幅方向直径の17％,20％,23％,25％,32％,40％,44
％,48％となるようにそれぞれ配設して８本の歯付きベ
ルトを得た。その他は実施例１と同様である。各歯付き
ベルトを実施例１と同様の試験に供した。試験結果を第
４表に示す。 このように，本発明の歯付きベルトは，せん断破壊す
るまでの寿命が著しく向上する。 実施例２ ベルト幅が19.1mmであること以外は実施例１と同様の
歯付きベルトを得た。該歯付きベルトを長さ30cmに切断
して，その引張り強さをアムスラー測定機にて測定し
た。測定結果を第５表に示す。 比較例３ ベルト幅が19.1mmであること以外は比較例１と同様の
歯付きベルトを５本得て，実施例２と同様にして引張り
強さを測定した。測定結果を第５表に併記する。 比較例４ ベルト幅が19.1mmであること以外は，比較例２と同様
である８本の歯付きベルトを，実施例２と同様にして引
張り強さを測定した。測定結果を第６表に示す。 本発明の歯付きベルトは，心線間隙が広がるが，従来
の歯付きベルトよりも優れた引張り強さを示す。自動車
のオーバーヘッドカムシャフト駆動に用いられる歯付き
ベルトは，最低1250kg・ｆの引張り強さを要求される
が，本発明の歯付きベルトはこの条件を満足する。 実施例３ 心線間隙が心線のベルト幅方向直径の32％，ベルト幅
がそれぞれ,15mm,13mm,11mmであること以外は実施例１
と同様の３本の歯付きベルトを得た。これらを，実施例
１と同様にして，ベルト歯のせん断寿命を測定した。ま
た実施例２と同様にして，ベルトの初期引張り強さを測
定した。測定結果を第７表に示す。 比較例５ 心線としてＥ硝子繊維を用いたこと以外は，実施例３
と同様の３本の歯付きベルトを用いて，実施例３と同様
にして，ベルト歯のせん断寿命およびベルトの初期引張
り強さを測定した。測定結果を第７表に併記する。 比較例６ 心線間隙を20％，ベルト幅を15mmとしたこと以外は，
実施例３と同様の１本の歯付きベルトを，実施例３と同
様の試験にて，ベルト歯せん断寿命とベルトの初期引張
り強さを測定した。測定結果を第８表に示す。 比較例７ 心線としてＥ硝子繊維を用いたこと以外は比較例６と
同様の１本の歯付きベルトを，比較例６と同様にして，
ベルト歯のせん断寿命およびベルトの初期引張り強さを
測定した。測定結果を第８表に併記する。 ベルト幅が小さくなれば，ベルト歯せん断寿命および
ベルトの初期引張り強さが低下する。従来，自動車用エ
ンジンのオーバーヘッドカムシャフト駆動に用いられた
歯付きベルト（比較例７に示す，心線間隔20％，ベルト
幅15mm,心線がＥ硝子繊維の場合）は，ベルト歯せん断
寿命が129hrs,ベルトの初期引張り強さが982kg・ｆ（第
８表参照）であったが，本発明の歯付きベルトでは，ベ
ルト幅を13mmとしてもベルト歯のせん断寿命が142hrs,
ベルトの初期引張り強さが996kg・ｆ（いずれも心線間
隙が心線のベルト幅方向直径の40％の場合，第７表参
照）と，従来の歯付きベルトよりも優れたものになる。 （発明の効果） 本発明の歯付きベルトは，このように，相隣する心線
同士の間隙を，心線直径に対して所定の範囲とし，また
心線として高強度硝子繊維を用いたものであるため，耐
久性，引張り強度は著しく向上し，高寿命化，細幅化が
実現される。
ドカムシャフトの駆動に用いられる歯付きベルトに関
し，特に高寿命化および細幅化を可能とした歯付きベル
トに関する。 （従来の技術） 歯付きベルトは，平ベルト・Ｖベルト等とは異なり，
滑りがないために伝動効率が高く，さらには，ギヤおよ
びチェーンを用いた伝動装置に比べて騒音がきわめて小
さいという利点を有している。このため，歯付きベルト
は，例えば，自動車における内燃機関のオーバーヘッド
カムシャフトの同期駆動のために用いられる等，その利
用範囲が拡大されつつある。 通常，歯付きベルトは第１図に示すように，ゴム等の
弾性体を用いた本体部１と，該本体部１の一面に，長手
方向に所定の間隙をあけて配設された幅方向に延びる歯
部２とを有する。本体部１における歯部２配設側側面に
は，幅方向に所定の間隙をあけて，長手方向に延びる複
数の心線4,4,…が配設されており，各心線４は，本体部
１と歯部２との間を挿通している。各歯部２表面，相隣
するベルト歯部２同士間の本体部１表面および各心線４
表面は歯布３にて覆われている。 各心線４は，ベルトにおける伝達負荷を支持してい
る。また，各歯部２は，相隣する心線４間の間隙にて本
体部１に接合されている。従来，相隣する心線４の間隙
は心線のベルト幅方向直径の20％程度とされている。こ
のため，相隣する心線４間の間隙が比較的小さく，両者
の接合面積が小さいため，本体部１と歯部２との結合力
が比較的弱かった。 しかし，相隣する心線４の間隙を大きくすれば，心線
４の配設密度が低下し，所定のベルト幅であれば，心線
本数が減少する。心線本数の減少は，歯付きベルト自体
の引張り強度を低下させる。また，相隣する心線の間隙
が大きくなり，本体部１と歯部２との接合面積が増加す
るため，両者の結合力は増加するものの，心線４とゴム
等の歯部２との結合力が低下し，歯部２の剛性が低下す
る。その結果，歯部２は変形あるいは破損し，さらに
は，歯付きプーリとの噛合時にジャンピングを招来する
等，動力伝達が充分に行われないおそれがある。 また，従来の歯付きベルトでは，心線としてＥ硝子繊
維が用いられていた。該Ｅ硝子繊維は引張り強度が充分
ではないために，ベルト歯部２の本体部１に対する接合
強度を向上させるべく心線４の配設間隙を広げると,1本
の心線４に加わる負荷が増大し，破断してしまうおそれ
がある。心線４の配設間隙を広げて本体部１と歯部２と
の接合面積を増加させれば心線４の配設密度が低下する
ことによりベルトの引張り強度が低下するというおそれ
もある。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は上記従来の問題点を解決するものであり，そ
の目的は，本体部と歯部とが強固に接合されており，し
かも，引張り強度に優れているために，高寿命化および
細幅化が可能である歯付きベルトを提供することにあ
る。 （問題点を解決するための手段） 本願発明者等は，実験の結果，心線として，従来のＥ
硝子繊維に替えて高強度硝子繊維を用い，しかも心線の
配設間隙を，心線のベルト幅方向直径に対して所定の範
囲内とすれば，引張り強度およびベルト歯部の強度が著
しく向上し，耐久性に優れた歯付きベルトが得られるこ
とを見出した。 本発明はこのような知見に基づいてなされたものであ
る。本発明は，平板状の本体部と，該本体部の一面に，
長手方向に所定の間隙を有して配設された歯部と，該歯
部の本体部とは反対側を覆い，かつ，該本体部の一面側
において該歯部の配設されていない部分と接触して設け
られた歯布と，該本体部と歯部または歯布との間に，幅
方向に所定の間隙を有して並設された心線とを有し，心
線の周りが本体部，歯部および歯布にてほぼすき間のな
い状態で囲まれた，自動車の内燃機関のオーバーヘッド
カムシャフトの駆動に用いられる歯付きベルトにおい
て，該心線が450kg・f/mm2〜480kg・f/mm2の引張り強さ
を有するＳ硝子繊維,R硝子繊維またはＴ硝子繊維からな
る高強度硝子繊維製であって，相隣する心線同士の間隙
が，平均で，心線のベルト幅方向直径の25〜40％程度と
なるように各心線が配設されてなり，そのことにより上
記目的が達成される。 本発明の歯付きベルトについてさらに詳述する。該歯
付きベルトは従来の歯付きベルトと同様，第１図に示す
ように本体部1,歯部2,歯布3,および心線４を有する。本
体部１は，ゴム等の弾性体を用いた平板状をしており，
その一面に，幅方向に所定の間隙をあけて，複数本の心
線4,4,…が長手方向に沿って配設されている。また，本
体部１の心線４配設側側面には，幅方向に延びる歯部2,
2,…が，長手方向に所定の間隙をあけて配設されてい
る。従って，各歯部２は，各心線４の間隙を通じて本体
部１に接合されている。歯部２の表面，相隣する各歯部
２間の本体部１表面および各心線４表面は歯布３にて覆
われている。また，心線４の周りは，ほぼすき間のない
状態で本体部1,歯部２および歯布３にて囲まれている。 相隣する心線４同士の間隙Ｌは，各心線４のベルト幅
方向直径Ｒに対して，平均で25〜40％程度とされる。こ
のような間隙とすることにより，本体部１とベルト歯部
２とがこの間隙において強固に接合され，しかも歯部２
の剛性も低下するおそれがない。この間隙が，平均で，
心線のベルト幅方向直径の25％より小さい場合には，心
線４の配設密度が増加することにより，本体部１と歯部
２との結合力が弱く，歯部２にせん断破壊が生じる。反
対に，心線４の配設間隙が，平均で，心線のベルト幅方
向直径の40％より大きくなると，心線４とゴム等の本体
部１および歯部２との結合力が低下することにより，歯
の剛性が低下し，歯部２が変形したりせん断破壊するお
それがある。 従来の歯付きベルトでは，心線の配設間隙は，平均
で，心線のベルト幅方向直径に対して20％程度であるの
に対し，本発明の歯付きベルトでは，心線の配設間隙
は，平均で，心線のベルト幅方向直径の25〜40％程度
と，若干大きくなる。その結果，心線の密度が低下し，
ベルト自体の引張り強度が若干低下する。このため，本
発明の歯付きベルトは，心線として，従来使用されてい
たＥ硝子繊維に替えて，高強度硝子繊維が使用される。 該高強度硝子繊維は，従来，歯付きベルトの心線に用
いられていたＥ硝子繊維に比べ，SiO2成分，Al2O3成分,
MgO成分の含有割合が増加している。これに対し,CaO成
分，B2O3成分の含有割合は減少している。このような高
強度硝子繊維としては,S硝子繊維,R硝子繊維,T硝子繊維
等が挙げられる。本発明の歯付きベルトにおける心線に
用いられる高強度硝子と，従来の歯付きベルトの心線に
用いられるＥ硝子との含有成分の割合を第１表に示す。
また高強度硝子繊維とＥ硝子繊維との物性について，第
２表に示す。 このように，心線４として高強度硝子繊維を用いるこ
とにより，心線４自体の引張り強さが向上するため，心
線の配設密度が低下することによる歯付きベルトの引張
り強度の低下を防止することができ，ベルト歯のせん断
寿命の向上と相俟って，歯付きベルトの耐久性は著しく
向上する。またベルトの引張り強度が向上するために，
ベルトを細幅化することも可能である。 （実施例） 以下に本発明を実施例について説明する。 実施例１ 周方向に127個のベルト歯溝を有する円筒形金型に，
無端状のナイロン製歯布を該金型の外周面に密着させて
巻回した。しかる後に，ワインディング装置上で円筒形
金型を回転させつつ，高強度硝子繊維として，直径が0.
95〜1.00mmのＳ硝子繊維を用いた心線を，相隣する心線
同士の間隙が，心線のベルト幅方向直径の25％となるよ
うに，巻き付け位置を連続的にずらしつつ巻回した。さ
らに，水素添加ニトリルゴム（HSN）製シートを心線上
に巻き付けて加圧加硫し,HSN製の本体部およびベルト歯
部を製作した。加硫終了後に，幅方向寸法が15mmとなる
ように切断して，本発明の歯付きベルトを得た。同様に
して，心線間隙が，心線のベルト幅方向直径の32％とな
った幅15mmの歯付きベルト，および40％となった幅15mm
の歯付きベルトを得た。 得られた歯付きベルトを，第２図に示す試験機に巻き
掛けて，ベルト歯のせん断寿命について測定した。該試
験機は，排気量が2lの４サイクル自動車エンジンにおけ
るダブルオーバーヘッドカムシャフトを駆動するもので
あり,2つのシリンダヘッドプーリ11および11と，駆動プ
ーリ12と，テンションプーリ13とを有する。シリンダヘ
ッドプーリ11および11と駆動プーリ12とは，周面に歯溝
が形成されており，これらに，上述のようにして得られ
た本発明の歯付きベルトを巻き掛け，平プーリを用いた
テンションプーリ13にて該歯付きベルト10にテンション
を付与する。各シリンダヘッドプーリ11および11は，歯
数が40,駆動プーリ12は歯数が20となっている。歯付き
ベルト10の取付張力は,5kg・ｆであり,2600r.p.m.の回
転数にて該歯付きベルト10を駆動した。各歯付きベルト
10がせん断破壊した時間（せん断寿命）を第３表に示
す。 なお，各歯付きベルトは，歯部２間において，厚さが
2mm程度となるように幅方向に切断し，この切断片を光
学顕微鏡にて観察して，心線のベルト幅方向直径に対す
る心線間隙を確認した。心線のベルト幅方向直径Ｒと心
線間隙Ｌは，顕微鏡取り付けスケールにて測定した。 比較例１ 心線間隙が，それぞれ，心線のベルト幅方向直径の17
％,20％,23％,44％および48％である以外は実施例１と
同様の５本の歯付きベルトを得た。各歯付きベルトを実
施例１と同様の試験に供した。試験結果を第３表に併記
する。 比較例２ 心線としてＥ硝子繊維を用い，心線の間隙が，心線の
ベルト幅方向直径の17％,20％,23％,25％,32％,40％,44
％,48％となるようにそれぞれ配設して８本の歯付きベ
ルトを得た。その他は実施例１と同様である。各歯付き
ベルトを実施例１と同様の試験に供した。試験結果を第
４表に示す。 このように，本発明の歯付きベルトは，せん断破壊す
るまでの寿命が著しく向上する。 実施例２ ベルト幅が19.1mmであること以外は実施例１と同様の
歯付きベルトを得た。該歯付きベルトを長さ30cmに切断
して，その引張り強さをアムスラー測定機にて測定し
た。測定結果を第５表に示す。 比較例３ ベルト幅が19.1mmであること以外は比較例１と同様の
歯付きベルトを５本得て，実施例２と同様にして引張り
強さを測定した。測定結果を第５表に併記する。 比較例４ ベルト幅が19.1mmであること以外は，比較例２と同様
である８本の歯付きベルトを，実施例２と同様にして引
張り強さを測定した。測定結果を第６表に示す。 本発明の歯付きベルトは，心線間隙が広がるが，従来
の歯付きベルトよりも優れた引張り強さを示す。自動車
のオーバーヘッドカムシャフト駆動に用いられる歯付き
ベルトは，最低1250kg・ｆの引張り強さを要求される
が，本発明の歯付きベルトはこの条件を満足する。 実施例３ 心線間隙が心線のベルト幅方向直径の32％，ベルト幅
がそれぞれ,15mm,13mm,11mmであること以外は実施例１
と同様の３本の歯付きベルトを得た。これらを，実施例
１と同様にして，ベルト歯のせん断寿命を測定した。ま
た実施例２と同様にして，ベルトの初期引張り強さを測
定した。測定結果を第７表に示す。 比較例５ 心線としてＥ硝子繊維を用いたこと以外は，実施例３
と同様の３本の歯付きベルトを用いて，実施例３と同様
にして，ベルト歯のせん断寿命およびベルトの初期引張
り強さを測定した。測定結果を第７表に併記する。 比較例６ 心線間隙を20％，ベルト幅を15mmとしたこと以外は，
実施例３と同様の１本の歯付きベルトを，実施例３と同
様の試験にて，ベルト歯せん断寿命とベルトの初期引張
り強さを測定した。測定結果を第８表に示す。 比較例７ 心線としてＥ硝子繊維を用いたこと以外は比較例６と
同様の１本の歯付きベルトを，比較例６と同様にして，
ベルト歯のせん断寿命およびベルトの初期引張り強さを
測定した。測定結果を第８表に併記する。 ベルト幅が小さくなれば，ベルト歯せん断寿命および
ベルトの初期引張り強さが低下する。従来，自動車用エ
ンジンのオーバーヘッドカムシャフト駆動に用いられた
歯付きベルト（比較例７に示す，心線間隔20％，ベルト
幅15mm,心線がＥ硝子繊維の場合）は，ベルト歯せん断
寿命が129hrs,ベルトの初期引張り強さが982kg・ｆ（第
８表参照）であったが，本発明の歯付きベルトでは，ベ
ルト幅を13mmとしてもベルト歯のせん断寿命が142hrs,
ベルトの初期引張り強さが996kg・ｆ（いずれも心線間
隙が心線のベルト幅方向直径の40％の場合，第７表参
照）と，従来の歯付きベルトよりも優れたものになる。 （発明の効果） 本発明の歯付きベルトは，このように，相隣する心線
同士の間隙を，心線直径に対して所定の範囲とし，また
心線として高強度硝子繊維を用いたものであるため，耐
久性，引張り強度は著しく向上し，高寿命化，細幅化が
実現される。
【図面の簡単な説明】
第１図は歯付きベルトの一部を示す斜視図，第２図は歯
付きベルトの試験装置の模式図である。 １……本体部,2……ベルト歯部,3……歯布,4……心線。
付きベルトの試験装置の模式図である。 １……本体部,2……ベルト歯部,3……歯布,4……心線。
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 １．平板状の本体部と，該本体部の一面に，長手方向に
所定の間隙を有して配設された歯部と，該歯部の本体部
とは反対側を覆い，かつ，該本体部の一面側において該
歯部の配設されていない部分と接触して設けられた歯布
と，該本体部と歯部または歯布との間に，幅方向に所定
の間隙を有して並設された心線とを有し，心線の周りが
本体部，歯部および歯布にてほぼすき間のない状態で囲
まれた，自動車の内燃機関のオーバーヘッドカムシャフ
トの駆動に用いられる歯付きベルトにおいて，該心線が
450kg・f/mm2〜480kg・f/mm2の引張り強さを有するＳ硝
子繊維,R硝子繊維またはＴ硝子繊維からなる高強度硝子
繊維製であって，相隣する心線同士の間隙が，平均で，
心線のベルト幅方向直径の25〜40％程度となるように各
心線が配設された歯付きベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62069977A JP2772386B2 (ja) | 1987-03-23 | 1987-03-23 | 歯付きベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62069977A JP2772386B2 (ja) | 1987-03-23 | 1987-03-23 | 歯付きベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63235744A JPS63235744A (ja) | 1988-09-30 |
| JP2772386B2 true JP2772386B2 (ja) | 1998-07-02 |
Family
ID=13418224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62069977A Expired - Lifetime JP2772386B2 (ja) | 1987-03-23 | 1987-03-23 | 歯付きベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2772386B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3009427B2 (ja) * | 1990-06-13 | 2000-02-14 | ユニッタ株式会社 | 歯付きベルト |
| KR102359751B1 (ko) * | 2018-07-05 | 2022-02-08 | 게이츠 코포레이션 | 동기식 벨트 구동 시스템 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59147141A (ja) * | 1983-02-09 | 1984-08-23 | Bando Chem Ind Ltd | 歯付ベルトおよびその製造方法 |
-
1987
- 1987-03-23 JP JP62069977A patent/JP2772386B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63235744A (ja) | 1988-09-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |