JP2730751B2 - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
- Publication number
- JP2730751B2 JP2730751B2 JP4620889A JP4620889A JP2730751B2 JP 2730751 B2 JP2730751 B2 JP 2730751B2 JP 4620889 A JP4620889 A JP 4620889A JP 4620889 A JP4620889 A JP 4620889A JP 2730751 B2 JP2730751 B2 JP 2730751B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- gas flow
- blast furnace
- coke
- flow distribution
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 18
- 238000011017 operating method Methods 0.000 claims 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 14
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、高炉の操業方法に関するものである。
（従来の技術） 一般に高炉操業において、その装入物分布調整は、炉
内のガス流分布を制御する手段として操業アクションの
重要な位置を占めている。
内のガス流分布を制御する手段として操業アクションの
重要な位置を占めている。
近年、特にベルレス装入装置および連続駆動型ムーバ
ブルアーマー等の導入により、装入物分布に対する自由
度が向上し炉内半径方向任意の装入位置にコークスおよ
び鉱石が装入できるようになり、従来とは異なる装入物
堆積形状を作り出すことが可能となった。
ブルアーマー等の導入により、装入物分布に対する自由
度が向上し炉内半径方向任意の装入位置にコークスおよ
び鉱石が装入できるようになり、従来とは異なる装入物
堆積形状を作り出すことが可能となった。
また、μ波プロフィールメータ、層厚計等の使用によ
り、装入物堆積形状の情報が細部まで手軽に入手できる
ようになり、炉内ガス流の変化に対応した堆積形状が把
握できるようになってきている。
り、装入物堆積形状の情報が細部まで手軽に入手できる
ようになり、炉内ガス流の変化に対応した堆積形状が把
握できるようになってきている。
これらの技術的背景により、高炉操業においては、操
業状態と装入物堆積形状とを比較することにより、安定
した高炉操業を維持することが可能となった。
業状態と装入物堆積形状とを比較することにより、安定
した高炉操業を維持することが可能となった。
このような考えに基づく例としては、特開昭59−5010
2号公報に、炉内における装入物の炉半径方向における
堆積層を、炉内壁から山部までの距離をＬ、炉中心部側
の装入物層堆積斜面の堆積角をθ１、炉壁側の装入物層
堆積面の堆積角をθ２とするとき、L:0.5〜1.5mかつコ
ークス層のθ1:25゜〜35゜でθ2:±10゜以内、鉱石層の
θ1:20゜〜30゜でθ2:±10゜以内となるように管理する
ことにより目標ガス流分布となる炉内堆積形状を維持す
ることができるという開示がある。
2号公報に、炉内における装入物の炉半径方向における
堆積層を、炉内壁から山部までの距離をＬ、炉中心部側
の装入物層堆積斜面の堆積角をθ１、炉壁側の装入物層
堆積面の堆積角をθ２とするとき、L:0.5〜1.5mかつコ
ークス層のθ1:25゜〜35゜でθ2:±10゜以内、鉱石層の
θ1:20゜〜30゜でθ2:±10゜以内となるように管理する
ことにより目標ガス流分布となる炉内堆積形状を維持す
ることができるという開示がある。
（発明が解決しようとする課題） 前述した特開昭59−50102号公報には、炉内装入原料
の堆積形状を所定範囲内に管理すること、特に炉内壁か
ら山部までの距離Ｌを0.5〜1.5mの範囲内に管理するこ
とによって安定した高炉操業を維持できるとしている
が、本発明者らはコークスの堆積形状に着目して実験を
行なった結果、特開昭59−50102号公報に開示された上
記範囲内には高炉の安定操業が可能となる領域は存在し
ないことを知見した。
の堆積形状を所定範囲内に管理すること、特に炉内壁か
ら山部までの距離Ｌを0.5〜1.5mの範囲内に管理するこ
とによって安定した高炉操業を維持できるとしている
が、本発明者らはコークスの堆積形状に着目して実験を
行なった結果、特開昭59−50102号公報に開示された上
記範囲内には高炉の安定操業が可能となる領域は存在し
ないことを知見した。
即ち、第６図に示すようにＬが0.5〜1.5mの範囲で
は、コークスの傾斜角θ１が35゜以上となってしまいコ
ークス堆積状態が不安定となり、指尺変動が発生するこ
とを突止めた。
は、コークスの傾斜角θ１が35゜以上となってしまいコ
ークス堆積状態が不安定となり、指尺変動が発生するこ
とを突止めた。
（課題を解決するための手段） 本発明は、高炉炉内におけるガス流分布を定量的に評
価し、それと対応する装入物堆積形状との関係を明確に
することにより高炉の安定操業を達成すること、言換え
れば、目標とするガス流分布を達成できる堆積形状を与
えることを目的とするものであって、 炉口半径4.1m以上の高炉において、炉内におけるコー
クスの堆積形状を、炉中心から肩部までの距離をｒ、炉
口半径をＲとするとき、 r/R≦0.63 となるように管理することを特徴とする高炉操業方法、 を要旨とするものである。
価し、それと対応する装入物堆積形状との関係を明確に
することにより高炉の安定操業を達成すること、言換え
れば、目標とするガス流分布を達成できる堆積形状を与
えることを目的とするものであって、 炉口半径4.1m以上の高炉において、炉内におけるコー
クスの堆積形状を、炉中心から肩部までの距離をｒ、炉
口半径をＲとするとき、 r/R≦0.63 となるように管理することを特徴とする高炉操業方法、 を要旨とするものである。
以下図面に基づいて本発明を詳細に説明する。
一般に、高炉操業は、炉内のガス流分布に支配され、
その最適ポイントで操業を維持することが長期安定操業
につながる。
その最適ポイントで操業を維持することが長期安定操業
につながる。
炉内半径方向のガス流れを知るための手段として、シ
ャフトゾンデ等による半径方向ガス成分を測定する装置
があり、その測定データーより炉内半径方向の還元率分
布が計算でき、炉内各ポイントのガス流速分布が算出で
きる。
ャフトゾンデ等による半径方向ガス成分を測定する装置
があり、その測定データーより炉内半径方向の還元率分
布が計算でき、炉内各ポイントのガス流速分布が算出で
きる。
炉内半径方向に３分割した同心円で区画される領域の
各部位を流れるガス流を、それぞれ中心ガス流分布、中
間ガス流分布および周辺ガス流分布とし、内容積の異な
る高炉のデーターを第１図のように三角図に整理した結
果、高炉の大小に関わらず操業の安定しているガス流分
布は、中心ガス流分布が25〜35％、中間ガス流分布が30
±２％、周辺ガス流分布が35〜45％の範囲にあることが
わかった。
各部位を流れるガス流を、それぞれ中心ガス流分布、中
間ガス流分布および周辺ガス流分布とし、内容積の異な
る高炉のデーターを第１図のように三角図に整理した結
果、高炉の大小に関わらず操業の安定しているガス流分
布は、中心ガス流分布が25〜35％、中間ガス流分布が30
±２％、周辺ガス流分布が35〜45％の範囲にあることが
わかった。
この中で特に中間ガス流分布の安定範囲が狭く、これ
を達成することが操業安定化の絶対条件となる。すなわ
ち、中間ガス流の不足は、高炉中間部の通気抵抗が大き
く、原料の還元および昇温が悪いことを示し、この部分
が軟化融着帯まで降下した場合、溶融滴下遅れによる融
着帯の肥大化が生じ、通気の悪化および装入物降下の乱
れを発生する。逆に中間ガス流の過多は、必然的に中心
部および周辺部のガス流れ不足となり、炉芯温度の低下
あるいは炉下部不活性状態などのトラブルの原因とな
る。
を達成することが操業安定化の絶対条件となる。すなわ
ち、中間ガス流の不足は、高炉中間部の通気抵抗が大き
く、原料の還元および昇温が悪いことを示し、この部分
が軟化融着帯まで降下した場合、溶融滴下遅れによる融
着帯の肥大化が生じ、通気の悪化および装入物降下の乱
れを発生する。逆に中間ガス流の過多は、必然的に中心
部および周辺部のガス流れ不足となり、炉芯温度の低下
あるいは炉下部不活性状態などのトラブルの原因とな
る。
次に、装入物堆積形状をガス流分布と比較するため、
第２図に示すように、炉中心から炉壁へ向かって堆積物
表面の傾斜角が15゜未満となる付近より炉壁までを“テ
ラス”、炉中心側をＶコーンと呼び、その長さを定義し
た。すなわち、テラスより炉中心側の斜面の延長線を
ａ、テラスの堆積表面の延長線をｂとしたとき、そのａ
とｂが交わる交点と炉中心までの距離をＶコーン半径ｒ
とした。また、線ａと水平線との角度を傾斜角θと定義
した。
第２図に示すように、炉中心から炉壁へ向かって堆積物
表面の傾斜角が15゜未満となる付近より炉壁までを“テ
ラス”、炉中心側をＶコーンと呼び、その長さを定義し
た。すなわち、テラスより炉中心側の斜面の延長線を
ａ、テラスの堆積表面の延長線をｂとしたとき、そのａ
とｂが交わる交点と炉中心までの距離をＶコーン半径ｒ
とした。また、線ａと水平線との角度を傾斜角θと定義
した。
装入物堆積形状は、高炉の大きさによってその形状と
ガス流分布の関係が異なるものと考え、炉口半径4.1m以
上の大型高炉について、堆積形状を一般化した指標とし
て前述したＶコーン半径を炉口半径で割った値を用い中
間ガス流分布との関係を示したものが第３図である。同
図では、コークスＶコーン長さｒが短くなる、すなわ
ち、コークステラス長さＬが長くなるほど中間ガス流分
布の増加が認められるが、これはテラス長さが長くなる
ほどコークスの傾斜角が減少しコークスの堆積形状が安
定するため、原料装入によるコークスの崩し量が減少
し、その結果、中間部のOre/Cokeが減少するためであ
る。第３図より中間流30％を確保するためには、コーク
スＶコーン長さr/炉口半径Ｒが0.63以下となるようなコ
ークスの堆積形状が必要であることが判明した。つま
り、炉口半径4.1mの高炉では、コークスＶコーン半径が
2.6m未満となるような堆積形状で操業が安定する。
ガス流分布の関係が異なるものと考え、炉口半径4.1m以
上の大型高炉について、堆積形状を一般化した指標とし
て前述したＶコーン半径を炉口半径で割った値を用い中
間ガス流分布との関係を示したものが第３図である。同
図では、コークスＶコーン長さｒが短くなる、すなわ
ち、コークステラス長さＬが長くなるほど中間ガス流分
布の増加が認められるが、これはテラス長さが長くなる
ほどコークスの傾斜角が減少しコークスの堆積形状が安
定するため、原料装入によるコークスの崩し量が減少
し、その結果、中間部のOre/Cokeが減少するためであ
る。第３図より中間流30％を確保するためには、コーク
スＶコーン長さr/炉口半径Ｒが0.63以下となるようなコ
ークスの堆積形状が必要であることが判明した。つま
り、炉口半径4.1mの高炉では、コークスＶコーン半径が
2.6m未満となるような堆積形状で操業が安定する。
（実 施 例） 第４図は内容積5151m3の高炉における本発明の実施例
を示すものである。
を示すものである。
同図に示すようにコークステラスを延長してr/Rが0.6
3以上で乱尺乱れが減少し、炉頂圧変動も安定した。第
５図は炉内ガス流分布の推移を示す図であり、経過日数
30日以降目標ガス流分布の範囲内となり安定操業が確認
できた。
3以上で乱尺乱れが減少し、炉頂圧変動も安定した。第
５図は炉内ガス流分布の推移を示す図であり、経過日数
30日以降目標ガス流分布の範囲内となり安定操業が確認
できた。
（発明の効果） 本発明により、Ｖコーン半径／炉口半径を0.63以下と
管理することにより、指尺乱れ回数および炉頂圧変動回
数の著しい低減が認められ、安定操業継続が可能となっ
た。
管理することにより、指尺乱れ回数および炉頂圧変動回
数の著しい低減が認められ、安定操業継続が可能となっ
た。
第１図は本発明による炉内ガス流分布三角図、第２図は
本発明による炉内堆積形状定義図、第３図は炉内堆積形
状と炉内ガス流分布の関係を示す図、第４図は本発明の
実施例を示す操業推移図、第５図は本発明の実施例を示
すガス流分布図、第６図は炉内壁から山部までの距離Ｌ
とコークスの傾斜角との関係を示す図である。
本発明による炉内堆積形状定義図、第３図は炉内堆積形
状と炉内ガス流分布の関係を示す図、第４図は本発明の
実施例を示す操業推移図、第５図は本発明の実施例を示
すガス流分布図、第６図は炉内壁から山部までの距離Ｌ
とコークスの傾斜角との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】炉口半径4.1m以上の高炉において、炉内に
おけるコークスの堆積形状を、炉中心から肩部までの距
離をｒ、炉口半径をＲとするとき、 r/R≦0.63 となるように管理することを特徴とする高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4620889A JP2730751B2 (ja) | 1989-02-27 | 1989-02-27 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4620889A JP2730751B2 (ja) | 1989-02-27 | 1989-02-27 | 高炉操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02225608A JPH02225608A (ja) | 1990-09-07 |
| JP2730751B2 true JP2730751B2 (ja) | 1998-03-25 |
Family
ID=12740669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4620889A Expired - Lifetime JP2730751B2 (ja) | 1989-02-27 | 1989-02-27 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2730751B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4971812B2 (ja) * | 2007-01-26 | 2012-07-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 高炉操業方法 |
| JP2009228046A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
-
1989
- 1989-02-27 JP JP4620889A patent/JP2730751B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02225608A (ja) | 1990-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6248550B2 (ja) | 高炉操業条件の決定方法 | |
| JP2730751B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| CA1154966A (en) | Process for blast furnace operation | |
| JPH0860212A (ja) | ベルレス高炉装入物の分布制御の支援方法 | |
| JPH0680165B2 (ja) | 高炉操業法 | |
| JP4211617B2 (ja) | ベルレス高炉の鉱石装入方法 | |
| JPH0811805B2 (ja) | ベルレス式高炉の原料装入方法 | |
| JP3750148B2 (ja) | 高炉の原料装入方法およびその装置 | |
| JPH075941B2 (ja) | 高炉装入物の装入方法 | |
| JP2023057594A (ja) | 高炉の操業方法、装入方法制御装置及び装入方法制御プログラム | |
| KR100376518B1 (ko) | 고로 장입물의 레벨 편차 보상이 이루어지는 장입제어방법 | |
| JPH07126717A (ja) | 高炉へのコークス炉芯装入方法 | |
| JPS62243702A (ja) | 高炉融着帯の制御方法 | |
| JPH11140516A (ja) | 高炉における炉内堆積形状安定性の評価方法 | |
| JP3835041B2 (ja) | 高炉原料装入方法 | |
| JP2001049312A (ja) | ベルレス高炉における原料装入方法 | |
| JP3702008B2 (ja) | 高炉の操業方法 | |
| JP2005060797A (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
| JPS6136564B2 (ja) | ||
| JP2006131979A (ja) | ベルレス高炉へのコークス装入方法 | |
| JPS60255908A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPH0718310A (ja) | 高炉装入物分布制御方法 | |
| KR100423454B1 (ko) | 고로노상부 장입물 표면의 중심온도 제어방법 | |
| JPH06248311A (ja) | 高炉の操業方法 | |
| JPS63145704A (ja) | 高炉の原料装入方法 |