JP2708190B2 - 陰極線管用電子銃 - Google Patents
陰極線管用電子銃Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は、複数ビームを放出するカラーブラウン管
などの陰極線管用電子銃に関する。
などの陰極線管用電子銃に関する。
（従来の技術） 一般に、カラーブラウン管は、第５図に示すように、
パネル（１）およびこのパネル（１）に一体に接合され
たファンネル（２）からなる外囲器を有し、そのパネル
（１）内側に装着されたシャドウマスク（３）に対向し
て、パネル（１）内面に、赤、青、緑に発光する３色蛍
光体層からなる蛍光面（４）が形成されている。また、
ファンネル（２）のネック（５）内に３電子ビーム（6
B），（6G），（6R）を放出する電子銃（７）が配設さ
れ、この電子銃（７）から放出される３電子ビーム（6
B），（6G），（6R）をファンネル（２）の外側に装着
された偏向ヨーク（８）により水平および垂直方向に偏
向して蛍光面（４）を走査することにより、この蛍光面
（４）上にカラー画像を表示する構造となっている。
パネル（１）およびこのパネル（１）に一体に接合され
たファンネル（２）からなる外囲器を有し、そのパネル
（１）内側に装着されたシャドウマスク（３）に対向し
て、パネル（１）内面に、赤、青、緑に発光する３色蛍
光体層からなる蛍光面（４）が形成されている。また、
ファンネル（２）のネック（５）内に３電子ビーム（6
B），（6G），（6R）を放出する電子銃（７）が配設さ
れ、この電子銃（７）から放出される３電子ビーム（6
B），（6G），（6R）をファンネル（２）の外側に装着
された偏向ヨーク（８）により水平および垂直方向に偏
向して蛍光面（４）を走査することにより、この蛍光面
（４）上にカラー画像を表示する構造となっている。
この蛍光面（４）上の画質を良好にするためには、上
記３電子ビーム（6B），（6G），（6R）を蛍光面（４）
上に正しく集中することが必要であり、もし正しい集中
が得られない場合は、画面に色ずれを生じ、画質を劣化
させる。
記３電子ビーム（6B），（6G），（6R）を蛍光面（４）
上に正しく集中することが必要であり、もし正しい集中
が得られない場合は、画面に色ずれを生じ、画質を劣化
させる。
通常、上記電子ビームの集中は、画面中心部における
スタティック・コンバーゼンスと画面周辺部におけるダ
イナミック・コンバーゼンスとによってなされ、そのス
タティック・コンバーゼンスについては、各電子ビーム
を放出する単位電子銃を相互に傾斜させる方法、主レン
ズを構成する電極の一部を電子銃軸からずらす方法、主
レンズを電子ビーム経路に対して傾斜させる方法、など
でおこなわれている。また、ダイナミック・コンバーゼ
ンスについては、コンバーゼンス補正装置を使用する方
法、非斉一磁界を形成する偏向装置を使用し、その非斉
一磁界により自己集中させる方法、などでおこなわれて
いる。
スタティック・コンバーゼンスと画面周辺部におけるダ
イナミック・コンバーゼンスとによってなされ、そのス
タティック・コンバーゼンスについては、各電子ビーム
を放出する単位電子銃を相互に傾斜させる方法、主レン
ズを構成する電極の一部を電子銃軸からずらす方法、主
レンズを電子ビーム経路に対して傾斜させる方法、など
でおこなわれている。また、ダイナミック・コンバーゼ
ンスについては、コンバーゼンス補正装置を使用する方
法、非斉一磁界を形成する偏向装置を使用し、その非斉
一磁界により自己集中させる方法、などでおこなわれて
いる。
一方、一般に陰極線管は、出画時の電子ビーム電流が
設定電流値に対して大きく変化するいわゆるフライング
現象を抑制して、安定した電子ビーム電流が得られるよ
うにする必要がある。特にディスプレイ管のように非発
光の暗地部に一階調で文字や図形をネガ表示するものに
ついては、その出画時の安定性がきわめて重要である。
もし設定電流値に対して出画時の電子ビーム電流が大き
いと、画面のバックグランドが浮いたり、フォーカスが
ぼけるなどの現象がおこり、さらに、カラーブラウン管
では、画面の色再生が不十分となる。上記電子ビーム電
流のフライング量を小さくし、かつ速やかに安定化する
ために、電子銃の第１グリッドを12.0×10-6程度の低熱
膨張率部材で構成したものが実公昭60-35163号公報に示
されている。しかし、第１グリッドを低熱膨張率部材で
構成すると、フライング現象は抑制できるが、反面、ス
タティック・コンバーゼンスが劣化するという問題をお
こする。
設定電流値に対して大きく変化するいわゆるフライング
現象を抑制して、安定した電子ビーム電流が得られるよ
うにする必要がある。特にディスプレイ管のように非発
光の暗地部に一階調で文字や図形をネガ表示するものに
ついては、その出画時の安定性がきわめて重要である。
もし設定電流値に対して出画時の電子ビーム電流が大き
いと、画面のバックグランドが浮いたり、フォーカスが
ぼけるなどの現象がおこり、さらに、カラーブラウン管
では、画面の色再生が不十分となる。上記電子ビーム電
流のフライング量を小さくし、かつ速やかに安定化する
ために、電子銃の第１グリッドを12.0×10-6程度の低熱
膨張率部材で構成したものが実公昭60-35163号公報に示
されている。しかし、第１グリッドを低熱膨張率部材で
構成すると、フライング現象は抑制できるが、反面、ス
タティック・コンバーゼンスが劣化するという問題をお
こする。
そのため、特開昭63-2231号公報には、カソード、第
１グリッド、第２グリッドからなる三極部およびこの三
極部の第２グリッドに順次隣接する複数個のグリッドか
らなる主レンズ系を備える電子銃において、第１乃至第
４グリッドの熱膨張率をα1〜α4、第５グリッド以後の
熱膨張率をαgとして、上記フライング量を適正化する
ために α2≦α1≦11.0×10-6 …（１） とし、さらに第１グリッドを低熱膨張率部材で構成する
とき生ずるスタティック・コンバーゼンスの劣化を防止
するために、 10.0×10-6≦α4＜αg≦α3 …（２） として、フライング特性とスタティック・コンバーゼン
ス特性の両方を同時に解決するようにしたものが示され
ている。
１グリッド、第２グリッドからなる三極部およびこの三
極部の第２グリッドに順次隣接する複数個のグリッドか
らなる主レンズ系を備える電子銃において、第１乃至第
４グリッドの熱膨張率をα1〜α4、第５グリッド以後の
熱膨張率をαgとして、上記フライング量を適正化する
ために α2≦α1≦11.0×10-6 …（１） とし、さらに第１グリッドを低熱膨張率部材で構成する
とき生ずるスタティック・コンバーゼンスの劣化を防止
するために、 10.0×10-6≦α4＜αg≦α3 …（２） として、フライング特性とスタティック・コンバーゼン
ス特性の両方を同時に解決するようにしたものが示され
ている。
一方、３電子ビームを偏向ヨークの非斉一磁界によっ
て自己集中させるカラーブラウン管としては、電子銃を
同一水平面上を通る中央ビームおよび一対のサイドビー
ムからなる３電子ビームを放出するインライン型とし、
これを第６図に示すように、ピンクッション形の水平偏
向磁界（10）およびバレル形の垂直偏向磁界（11）から
なる非斉一磁界により自己集中させるものが一般的であ
る。この偏向ヨークの非斉一磁界により３電子ビームを
自己集中させる方式のカラーブラウン管は、消費電力を
少なくすることができる利点があるが、反面、その非斉
一磁界のために画面周辺部の解像度が劣化するという問
題がある。すなわち、第７図に示すように、画面中央部
のビームスポット（12a）を真円としても、周辺部のビ
ームスポット（12b）は、電子ビームの偏向量の増大に
ともなって歪み、水平方向に長い楕円状のコア部（13）
の他に垂直方向の低輝度ハロー部（14）をともなうもの
となり、このビームスポット（12b）の歪みにより画面
周辺部の解像度を劣化させる。これは、電子ビームがピ
ンクッション形の水平偏向磁界およびバレル形の垂直偏
向磁界からなる非斉一磁界内を通るとき、水平方向の集
束が弱められ、逆に垂直方向の集束が強められるためで
ある。
て自己集中させるカラーブラウン管としては、電子銃を
同一水平面上を通る中央ビームおよび一対のサイドビー
ムからなる３電子ビームを放出するインライン型とし、
これを第６図に示すように、ピンクッション形の水平偏
向磁界（10）およびバレル形の垂直偏向磁界（11）から
なる非斉一磁界により自己集中させるものが一般的であ
る。この偏向ヨークの非斉一磁界により３電子ビームを
自己集中させる方式のカラーブラウン管は、消費電力を
少なくすることができる利点があるが、反面、その非斉
一磁界のために画面周辺部の解像度が劣化するという問
題がある。すなわち、第７図に示すように、画面中央部
のビームスポット（12a）を真円としても、周辺部のビ
ームスポット（12b）は、電子ビームの偏向量の増大に
ともなって歪み、水平方向に長い楕円状のコア部（13）
の他に垂直方向の低輝度ハロー部（14）をともなうもの
となり、このビームスポット（12b）の歪みにより画面
周辺部の解像度を劣化させる。これは、電子ビームがピ
ンクッション形の水平偏向磁界およびバレル形の垂直偏
向磁界からなる非斉一磁界内を通るとき、水平方向の集
束が弱められ、逆に垂直方向の集束が強められるためで
ある。
このインライン型カラーブラウン管の画面周辺部のビ
ームスポットの歪みを補正する手段として、特開昭61-7
4246号公報には、カソード、第１乃至第６グリッドから
なる電子銃において、その第４グリッドを順次電子ビー
ムの放出方向に配列される第１、第２、第３電極に分割
し、かつ第１および第３電極に円形の電子ビーム通過孔
を形成して、これらに一定の電圧を印加するとともに、
第２電極に非回転対称の電子ビーム通過孔を形成して、
これらに偏向ヨークの垂直偏向電流に同期して増減する
電流を印加することにより非回転対称レンズを形成する
ようにしたものが示されている。
ームスポットの歪みを補正する手段として、特開昭61-7
4246号公報には、カソード、第１乃至第６グリッドから
なる電子銃において、その第４グリッドを順次電子ビー
ムの放出方向に配列される第１、第２、第３電極に分割
し、かつ第１および第３電極に円形の電子ビーム通過孔
を形成して、これらに一定の電圧を印加するとともに、
第２電極に非回転対称の電子ビーム通過孔を形成して、
これらに偏向ヨークの垂直偏向電流に同期して増減する
電流を印加することにより非回転対称レンズを形成する
ようにしたものが示されている。
この非回転対称レンズは、このレンズを通過する電子
ビームに対して、垂直方向に強く、水平方向に弱い集束
作用を与えるため、このレンズを通過して主レンズに入
射する電子ビームの断面形状を水平方向に長い楕円形状
に歪ませる。一方主レンズでは、第８図に示すように、
その主レンズ（16）の球面収差により、上記楕円形状の
電子ビーム（17）を水平方向（ｘ−ｘ方向）に強く、垂
直方向（ｙ−ｙ方向）に弱く集束して、前記非斉一磁界
のもつ電子ビームを水平方向に弱く、垂直方向に強く集
束する作用を打消す作用をする。したがって、第９図に
示すように、画面周辺部のビームスポット（12b）は、
歪みの少ない良好な形状となり、画面周辺部の解像度を
向上させる。
ビームに対して、垂直方向に強く、水平方向に弱い集束
作用を与えるため、このレンズを通過して主レンズに入
射する電子ビームの断面形状を水平方向に長い楕円形状
に歪ませる。一方主レンズでは、第８図に示すように、
その主レンズ（16）の球面収差により、上記楕円形状の
電子ビーム（17）を水平方向（ｘ−ｘ方向）に強く、垂
直方向（ｙ−ｙ方向）に弱く集束して、前記非斉一磁界
のもつ電子ビームを水平方向に弱く、垂直方向に強く集
束する作用を打消す作用をする。したがって、第９図に
示すように、画面周辺部のビームスポット（12b）は、
歪みの少ない良好な形状となり、画面周辺部の解像度を
向上させる。
しかし、第４グリッドを上記のように３分割し、その
分割電極に少なくとも２種類の電圧を印加して非回転対
称レンズを形成するようにした電子銃において、その第
１電極の熱膨張率をα41、第２電極の熱膨張率をα42、
第３電極の熱膨張率をα43として、前記電子銃のように
第１、第２グリッドを（１）式に示した α2≦α1≦11.0×10-6 とし、さらに第４グリッドの第１乃至第３電極を 10.0×10-6≦α41＝α42 ＝α43＜αg≦α3 …（３） とすると、フライング特性は適正化できるが、反面、出
画時のスタティック・コンバーゼンスが劣化することが
判明した。
分割電極に少なくとも２種類の電圧を印加して非回転対
称レンズを形成するようにした電子銃において、その第
１電極の熱膨張率をα41、第２電極の熱膨張率をα42、
第３電極の熱膨張率をα43として、前記電子銃のように
第１、第２グリッドを（１）式に示した α2≦α1≦11.0×10-6 とし、さらに第４グリッドの第１乃至第３電極を 10.0×10-6≦α41＝α42 ＝α43＜αg≦α3 …（３） とすると、フライング特性は適正化できるが、反面、出
画時のスタティック・コンバーゼンスが劣化することが
判明した。
（発明が解決しようとする課題） 上記のように、従来よりインライン型カラーブラウン
管の画面周辺部のビームスポットの歪みを補正する手段
として、電子銃をカソード、第１乃至第６グリッドで構
成し、その第４グリッドを第１乃至第３電極に３分割
し、かつこれら電極に少なくとも２種類の電圧を印加し
て、画面周辺部の解像度を向上させようとしたものがあ
る。しかし、この電子銃において、フライング特性を適
正化するために、第１および第２グリッドの熱膨張率を
（ｉ）式を満足するように α2≦α1≦11.0×10-6 とし、かつ第４グリッドの第１乃至第３電極の熱膨張率
を 10.0×10-6≦α41＝α42＝α43＜αg≦α3 とすると、第４グリッドを３分割しない電子銃にくらべ
て、出画時のスタティック・コンバーゼンスが劣化し、
動作開始初期の電子ビームの集中が問題となる。
管の画面周辺部のビームスポットの歪みを補正する手段
として、電子銃をカソード、第１乃至第６グリッドで構
成し、その第４グリッドを第１乃至第３電極に３分割
し、かつこれら電極に少なくとも２種類の電圧を印加し
て、画面周辺部の解像度を向上させようとしたものがあ
る。しかし、この電子銃において、フライング特性を適
正化するために、第１および第２グリッドの熱膨張率を
（ｉ）式を満足するように α2≦α1≦11.0×10-6 とし、かつ第４グリッドの第１乃至第３電極の熱膨張率
を 10.0×10-6≦α41＝α42＝α43＜αg≦α3 とすると、第４グリッドを３分割しない電子銃にくらべ
て、出画時のスタティック・コンバーゼンスが劣化し、
動作開始初期の電子ビームの集中が問題となる。
この発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであ
り、同一平面上を通る複数ビームを放出する陰極線管用
電子銃において、画面周辺部の解像度を向上させ、かつ
フライング特性を適正化するとともに、出画時のスタテ
ィック・コンバーゼンスの劣化を防止して、画像が正常
にみえる状態になるまでの時間を短縮することを目的と
する。
り、同一平面上を通る複数ビームを放出する陰極線管用
電子銃において、画面周辺部の解像度を向上させ、かつ
フライング特性を適正化するとともに、出画時のスタテ
ィック・コンバーゼンスの劣化を防止して、画像が正常
にみえる状態になるまでの時間を短縮することを目的と
する。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） カソード、第１グリッド、第２グリッドからなる三極
部および少なくとも第３グリッド、第４グリッド、第５
グリッドからなる主レンズ系を有し、上記第４グリッド
が３分割された第１電極、第２電極、第３電極からなる
複数ビームを放出する陰極線管用電子銃において、上記
第１グリッドの熱膨張率をα1、上記第２グリッドの熱
膨張率をα2、上記第３グリッドの熱膨張率をα3、上記
第１電極の熱膨張率をα41、上記第２電極の熱膨張率を
α42、上記第３電極の熱膨張率をα43、上記第５グリッ
ド以後の電極の熱膨張率をαgとして α2≦α1≦11.0×10-6 α42＜α41＝α43＜αg＜α3 4.0×10-6≦α42≦11.0×10-6 となるように構成した。
部および少なくとも第３グリッド、第４グリッド、第５
グリッドからなる主レンズ系を有し、上記第４グリッド
が３分割された第１電極、第２電極、第３電極からなる
複数ビームを放出する陰極線管用電子銃において、上記
第１グリッドの熱膨張率をα1、上記第２グリッドの熱
膨張率をα2、上記第３グリッドの熱膨張率をα3、上記
第１電極の熱膨張率をα41、上記第２電極の熱膨張率を
α42、上記第３電極の熱膨張率をα43、上記第５グリッ
ド以後の電極の熱膨張率をαgとして α2≦α1≦11.0×10-6 α42＜α41＝α43＜αg＜α3 4.0×10-6≦α42≦11.0×10-6 となるように構成した。
（作用） 上記のように、各グリッドの熱膨張率を規制すると、
第１および第２グリッドの熱膨張率の規制によってフラ
イング特性を適正化でき、かつ３分割された第４グリッ
ドの３個の電極の熱膨張率の規制によって、画面周辺部
の解像度を向上させるとともに、動作開始初期のスタテ
ィック・コンバーゼンスの劣化を防止できる。
第１および第２グリッドの熱膨張率の規制によってフラ
イング特性を適正化でき、かつ３分割された第４グリッ
ドの３個の電極の熱膨張率の規制によって、画面周辺部
の解像度を向上させるとともに、動作開始初期のスタテ
ィック・コンバーゼンスの劣化を防止できる。
（実施例） 以下、図面を参照してこの発明を実施例に基づいて説
明する。
明する。
第１図にこの発明の一実施例であるカラーブラウン管
の同一水平面上を通る３電子ビームを放出するインライ
ン型電子銃を示す。この電子銃は、一列配置の３個独立
のカソード（20）を有し、各カソード（20）には、それ
らを加熱するためのヒーター（21）が内挿されている。
上記３個のカソード（20）上には、順次各カソード（2
0）からの電子ビームの放出を制御する第１および第２
グリッド（22），（23）からなる三極部を構成する電極
が配設され、さらに、その第２グリッド（23）に隣接し
て、順次第３乃至第６グリッド（24）〜（27）からなる
主レンズ系を構成する電極が配設されている。しかも、
その第４グリッド（25）は３分割されて、第３グリッド
（24）側から第５グリッド（26）方向に順次位置する板
状の第１乃至第３電極（251），（252），（253）から
なる。上記各グリッドには、３個のカソード（20）から
放出される電子ビームを各別に通過させる３個の円形電
子ビーム通過孔が形成されており、特に第４グリッド
（25）の３分割された電極（251），（252），（253）
の電子ビーム通過孔は、第２図に示すように、第１およ
び第３電極（251），（253）の電子ビーム通過孔（28
a）が円形であるのに対して、第２電極（252）の電子ビ
ーム通過孔（28b）はたとえば四角形で示したように非
回転対称形状となっている。
の同一水平面上を通る３電子ビームを放出するインライ
ン型電子銃を示す。この電子銃は、一列配置の３個独立
のカソード（20）を有し、各カソード（20）には、それ
らを加熱するためのヒーター（21）が内挿されている。
上記３個のカソード（20）上には、順次各カソード（2
0）からの電子ビームの放出を制御する第１および第２
グリッド（22），（23）からなる三極部を構成する電極
が配設され、さらに、その第２グリッド（23）に隣接し
て、順次第３乃至第６グリッド（24）〜（27）からなる
主レンズ系を構成する電極が配設されている。しかも、
その第４グリッド（25）は３分割されて、第３グリッド
（24）側から第５グリッド（26）方向に順次位置する板
状の第１乃至第３電極（251），（252），（253）から
なる。上記各グリッドには、３個のカソード（20）から
放出される電子ビームを各別に通過させる３個の円形電
子ビーム通過孔が形成されており、特に第４グリッド
（25）の３分割された電極（251），（252），（253）
の電子ビーム通過孔は、第２図に示すように、第１およ
び第３電極（251），（253）の電子ビーム通過孔（28
a）が円形であるのに対して、第２電極（252）の電子ビ
ーム通過孔（28b）はたとえば四角形で示したように非
回転対称形状となっている。
なお、上記電子銃は、第１および第２グリッド（2
2），（23）が板状に、また、第３、第５グリッド（2
4），（26）が筒状に、第６グリッド（27）がカップ状
に形成されている。
2），（23）が板状に、また、第３、第５グリッド（2
4），（26）が筒状に、第６グリッド（27）がカップ状
に形成されている。
動作時この電子銃には、カソード（20）に50〜150V、
第１グリッド（22）に0V（接地）、第２グリッド（23）
に600〜800V、第３および第５グリッド（24），（26）
に8kV、第６グリッド（27）に27kVの電圧が、また、第
４グリッド（25）の第１および第３電極（251），（25
3）に第２グリッド（23）と同一600〜800V、第２電極
（252）に偏向ヨークの垂直偏向電流に同期して増減す
るダイナミック電圧Vdが印加される。
第１グリッド（22）に0V（接地）、第２グリッド（23）
に600〜800V、第３および第５グリッド（24），（26）
に8kV、第６グリッド（27）に27kVの電圧が、また、第
４グリッド（25）の第１および第３電極（251），（25
3）に第２グリッド（23）と同一600〜800V、第２電極
（252）に偏向ヨークの垂直偏向電流に同期して増減す
るダイナミック電圧Vdが印加される。
しかも、この電子銃は、フライング特性を適正化する
とともに、出画時のスタティック・コンバーゼントの劣
化を防止するために、各グリッドの熱膨張率を下記のよ
うに規制している。
とともに、出画時のスタティック・コンバーゼントの劣
化を防止するために、各グリッドの熱膨張率を下記のよ
うに規制している。
すなわち、第１グリッド（22）の熱膨張率をα1、第
２グリッド（23）の熱膨張率をα2、第３グリッド（2
4）の熱膨張率をα3、第５および第６グリッド（26），
（27）の熱膨張率をαg、第４グリッド（25）の第１電
極（251）の熱膨張率をα41、第２電気（252）の熱膨張
率をα42、第３電極（253）の熱膨張率をα43として、
第１および第２グリッド（22），（23）の熱膨張率
α1、α2を前記（１）式と同様に α2≦α1≦11.0×10-6 として、 α42＜α41＝α43＜αg＜α3 …（４） 4.0×10-6≦α42≦11.0×10-6 …（５） とした。
２グリッド（23）の熱膨張率をα2、第３グリッド（2
4）の熱膨張率をα3、第５および第６グリッド（26），
（27）の熱膨張率をαg、第４グリッド（25）の第１電
極（251）の熱膨張率をα41、第２電気（252）の熱膨張
率をα42、第３電極（253）の熱膨張率をα43として、
第１および第２グリッド（22），（23）の熱膨張率
α1、α2を前記（１）式と同様に α2≦α1≦11.0×10-6 として、 α42＜α41＝α43＜αg＜α3 …（４） 4.0×10-6≦α42≦11.0×10-6 …（５） とした。
つぎに、第４グリッドの第１乃至第３電極を（４）お
よび（５）式のように規制した理由について述べる。
よび（５）式のように規制した理由について述べる。
従来のフライング特性の適正化および出画時のスタテ
ィック・コンバーゼントの劣化防止対策である（１）お
よび（２）式に基づいて、第４グリッド（25）の第１乃
至第３電極（251）〜（253）の熱膨張率α41〜α43を検
討した結果、グリッドとして使用できる材料で熱膨張率
αが17.0×10-6以下の非磁性材料は、たとえば IMO ［19％Cr-Ni合金、 α＝13.7×10-6（０〜100℃）］ ICl ［16％Cr-6％Fe-Ni合金、 α＝13.5×10-6（30〜400℃）］ であるように熱膨張率αがほぼ同じであり、さらに熱膨
張率αの小さい材料は、全て磁性材料である。
ィック・コンバーゼントの劣化防止対策である（１）お
よび（２）式に基づいて、第４グリッド（25）の第１乃
至第３電極（251）〜（253）の熱膨張率α41〜α43を検
討した結果、グリッドとして使用できる材料で熱膨張率
αが17.0×10-6以下の非磁性材料は、たとえば IMO ［19％Cr-Ni合金、 α＝13.7×10-6（０〜100℃）］ ICl ［16％Cr-6％Fe-Ni合金、 α＝13.5×10-6（30〜400℃）］ であるように熱膨張率αがほぼ同じであり、さらに熱膨
張率αの小さい材料は、全て磁性材料である。
ところで、上記第４グリッド（25）の位置する部分
は、偏向ヨークの垂直偏向後部磁界が通過する領域であ
るため、第４グリッド（25）を磁性材料で形成すると、
その後部磁界を遮蔽し、コンバーゼンスや偏向歪みに悪
影響を与える。そのため、この第４グリッド（25）の３
分割された電極（251）〜（253）のうち、磁性材料の使
用が許容されるのは、その一部のみである。したがっ
て、第４グリッド（25）の３電極（251）〜（253）のう
ち、２電極については従来よりグリッド材料として使用
されている非磁性材料IMOを用い、他の１電極を磁性材
料である下記NFBで形成する場合について検討した。
は、偏向ヨークの垂直偏向後部磁界が通過する領域であ
るため、第４グリッド（25）を磁性材料で形成すると、
その後部磁界を遮蔽し、コンバーゼンスや偏向歪みに悪
影響を与える。そのため、この第４グリッド（25）の３
分割された電極（251）〜（253）のうち、磁性材料の使
用が許容されるのは、その一部のみである。したがっ
て、第４グリッド（25）の３電極（251）〜（253）のう
ち、２電極については従来よりグリッド材料として使用
されている非磁性材料IMOを用い、他の１電極を磁性材
料である下記NFBで形成する場合について検討した。
NFB ［45％Ni-Fe合金、 α＝8.5×10-6（30〜500℃）］ 第３図はその組合わせについて、動作開始初期（出画
時）のスタティック・コンバーゼンスの経時変化を示す
図であり、曲線（30）〜（32）は、第１および第２グリ
ッドの熱膨張率を（１）式の α2≦α1≦11.0×10-6 とし、第４グリッドの第１乃至第３電極の熱膨張率をそ
れぞれ α41＜α42＝α43＜αg＜α3 …（６） α42＜α41＝α43＜αg＜α3 …（７） α43＜α42＝α41＜αg＜α3 …（８） として、電子銃をカラーブラウン管に組込み、十分にヒ
ートランしたのちにスタティック・コンバーゼンスを調
整し、その後、一旦十分に冷却してスタティック・コン
バーゼンスを測定した結果であり、曲線（30）〜（32）
は、それぞれ上記（６）〜（８）式に対応している。ま
た、曲線（33）〜（34）は、それぞれ参考例として第１
および第２グリッドのそれぞれ参考例として第１および
第２グリッドの熱膨張率を上記各場合と同一とし、曲線
（33）については、第４グリッドを、（２）式（第４グ
リッドを分割しない場合）、曲線（34）については、第
１乃至第３電極を（３）式で形成した場合のスタティッ
ク・コンバーゼントを測定した結果である。
時）のスタティック・コンバーゼンスの経時変化を示す
図であり、曲線（30）〜（32）は、第１および第２グリ
ッドの熱膨張率を（１）式の α2≦α1≦11.0×10-6 とし、第４グリッドの第１乃至第３電極の熱膨張率をそ
れぞれ α41＜α42＝α43＜αg＜α3 …（６） α42＜α41＝α43＜αg＜α3 …（７） α43＜α42＝α41＜αg＜α3 …（８） として、電子銃をカラーブラウン管に組込み、十分にヒ
ートランしたのちにスタティック・コンバーゼンスを調
整し、その後、一旦十分に冷却してスタティック・コン
バーゼンスを測定した結果であり、曲線（30）〜（32）
は、それぞれ上記（６）〜（８）式に対応している。ま
た、曲線（33）〜（34）は、それぞれ参考例として第１
および第２グリッドのそれぞれ参考例として第１および
第２グリッドの熱膨張率を上記各場合と同一とし、曲線
（33）については、第４グリッドを、（２）式（第４グ
リッドを分割しない場合）、曲線（34）については、第
１乃至第３電極を（３）式で形成した場合のスタティッ
ク・コンバーゼントを測定した結果である。
この第３図からわかるように、第４グリッドの第１乃
至第３電極の熱膨張率を（７）式の組合わせとすると
き、動作開始初期のスタティック・コンバーゼンスの経
時変化を小さくでき、（１）式を満足する第１、第２グ
リッドとの組合わせにより、フライング特性を適正化
し、かつ動作開始初期のスタティック・コンバーゼンス
の劣化を防止できる電子銃を実現できる。
至第３電極の熱膨張率を（７）式の組合わせとすると
き、動作開始初期のスタティック・コンバーゼンスの経
時変化を小さくでき、（１）式を満足する第１、第２グ
リッドとの組合わせにより、フライング特性を適正化
し、かつ動作開始初期のスタティック・コンバーゼンス
の劣化を防止できる電子銃を実現できる。
そこで、さらに上記（７）式の組合わせについて、熱
膨張率の異なる下記磁性材料により第２電極の熱膨張率
を検討した。なお、グリッドとして必要な特性を満たす
材料でNSDより熱膨張率の低い材料はみあたらない。
膨張率の異なる下記磁性材料により第２電極の熱膨張率
を検討した。なお、グリッドとして必要な特性を満たす
材料でNSDより熱膨張率の低い材料はみあたらない。
TNF ［50％Ni-Fe合金、 NFB ［45％Ni-Fe合金、 α＝8.5×10-6（30〜500℃）］ NSD ［42％Ni-Fe合金、 α＝5.0×10-6（０〜300℃）］ ところで、第４グリッドについて、第２電極の熱膨張
率α42と動作開始５分後のスタティック・コンバーゼン
トのずれとの間には、第４図に示す関係がある。この図
面は、第３グリッドおよび第５グリッド以後のグリッド
を非磁性のステンレスで形成し、第１および第２グリッ
ドについては、 α2≦α1 の関係を満足するように形成したものであり、直線（35
a）は、第１および第２グリッドをNSD（α＝5.0×1
0-6）、直線（35b）は、第１グリッドをNSD、第２グリ
ッドをTNF（α＝9.4×10-6）で形成した場合である。
率α42と動作開始５分後のスタティック・コンバーゼン
トのずれとの間には、第４図に示す関係がある。この図
面は、第３グリッドおよび第５グリッド以後のグリッド
を非磁性のステンレスで形成し、第１および第２グリッ
ドについては、 α2≦α1 の関係を満足するように形成したものであり、直線（35
a）は、第１および第２グリッドをNSD（α＝5.0×1
0-6）、直線（35b）は、第１グリッドをNSD、第２グリ
ッドをTNF（α＝9.4×10-6）で形成した場合である。
カラーブラウン管、特にディスプレイ管については、
動作開始５分後のスタティック・コンバーゼンスのずれ
は、±0.2mm以下であることが要求されている。したが
って、第４グリッドの第１乃至第３電極の熱膨張率を
（７）式に示した α42＜α41＝α43 …（８） とすると、第４図に示した直線（35a），（35b）から第
２電極の熱膨張率α42は、 4.0×10-6≦α42≦10.5×10-6 …（９） とするとすることにより、フライング特性を適正化する
とともに、動作開始初期のスタティック・コンバーゼン
トのずれを±0.2mm以下にして、蛍光面上に所要の画像
を表示するカラーブラウン管とすることができる。
動作開始５分後のスタティック・コンバーゼンスのずれ
は、±0.2mm以下であることが要求されている。したが
って、第４グリッドの第１乃至第３電極の熱膨張率を
（７）式に示した α42＜α41＝α43 …（８） とすると、第４図に示した直線（35a），（35b）から第
２電極の熱膨張率α42は、 4.0×10-6≦α42≦10.5×10-6 …（９） とするとすることにより、フライング特性を適正化する
とともに、動作開始初期のスタティック・コンバーゼン
トのずれを±0.2mm以下にして、蛍光面上に所要の画像
を表示するカラーブラウン管とすることができる。
［発明の効果］ 三極部を構成するカソード、第１グリッド、第２グリ
ッド、および主レンズ系を構成する少なくとも第３グリ
ッド、第４グリッド、第５グリッドを有し、かつ第４グ
リッドが分割された第１、第２、第３電極からなる複数
ビームを放出する陰極線管用電子銃において、第１およ
び第２グリッドの熱膨張率α1、α2を α2≦α1≦11.0×10-6 とし、分割された第４グリッドの第１乃至第３電極の熱
膨張率α41、α42、α43を第３グリッドおよび第５グリ
ッド以後の熱膨張率α3、αgに対して α42＜α41＝α43＜αg＜α3 4.0×10-6≦α42≦11.0×10-6 とすると、フライング特性を適正化すると同時に、動作
開始初期のスタティック・コンバーゼンスの劣化を防止
し、かつ画面が正常になるまでの時間を短縮して、解像
度良好な高品位陰極線管とすることができる。
ッド、および主レンズ系を構成する少なくとも第３グリ
ッド、第４グリッド、第５グリッドを有し、かつ第４グ
リッドが分割された第１、第２、第３電極からなる複数
ビームを放出する陰極線管用電子銃において、第１およ
び第２グリッドの熱膨張率α1、α2を α2≦α1≦11.0×10-6 とし、分割された第４グリッドの第１乃至第３電極の熱
膨張率α41、α42、α43を第３グリッドおよび第５グリ
ッド以後の熱膨張率α3、αgに対して α42＜α41＝α43＜αg＜α3 4.0×10-6≦α42≦11.0×10-6 とすると、フライング特性を適正化すると同時に、動作
開始初期のスタティック・コンバーゼンスの劣化を防止
し、かつ画面が正常になるまでの時間を短縮して、解像
度良好な高品位陰極線管とすることができる。
第１図乃至第４図はこの発明の実施例の説明図で、第１
図はその一実施例であるカラーブラウン管用電子銃の構
成を示す図、第２図はその第４グリッドの３分割された
電極構成を示す斜視図、第３図は動作開始初期における
スタティック・コンバーゼンスのずれを示す図、第４図
は第４グリッドの第２電極の熱膨張率とスタティック・
コンバーゼンスずれとの関係を示す図、第５図はカラー
ブラウン管の構成を示す図、第６図（Ａ）および（Ｂ）
図はそれぞれ偏向ヨークの非斉一磁界を構成する水平偏
向磁界および垂直偏向磁界の図、第７図は偏向ヨークの
非斉一磁界のために生ずる画面周辺部のビームスポット
の歪みを説明するための図、第８図は第４グリッドを３
分割して回転非対称レンズを形成した電子銃の作用を説
明するための図、第９図はその画面周辺部のビームスポ
ット形状を示す図である。 20……カソード、22……第１グリッド 23……第２グリッド、24……第３グリッド 25……第４グリッド、26……第５グリッド 27……第６グリッド、251……第１電極 252……第２電極、253……第３電極
図はその一実施例であるカラーブラウン管用電子銃の構
成を示す図、第２図はその第４グリッドの３分割された
電極構成を示す斜視図、第３図は動作開始初期における
スタティック・コンバーゼンスのずれを示す図、第４図
は第４グリッドの第２電極の熱膨張率とスタティック・
コンバーゼンスずれとの関係を示す図、第５図はカラー
ブラウン管の構成を示す図、第６図（Ａ）および（Ｂ）
図はそれぞれ偏向ヨークの非斉一磁界を構成する水平偏
向磁界および垂直偏向磁界の図、第７図は偏向ヨークの
非斉一磁界のために生ずる画面周辺部のビームスポット
の歪みを説明するための図、第８図は第４グリッドを３
分割して回転非対称レンズを形成した電子銃の作用を説
明するための図、第９図はその画面周辺部のビームスポ
ット形状を示す図である。 20……カソード、22……第１グリッド 23……第２グリッド、24……第３グリッド 25……第４グリッド、26……第５グリッド 27……第６グリッド、251……第１電極 252……第２電極、253……第３電極
Claims (1)
- 【請求項１】電子ビーム放出方向に順次配置されたカソ
ード、第１グリッド、第２グリッドからなる三極部およ
び上記第２グリッドに隣接して上記電子ビーム放出方向
に順次配置された少なくとも第３グリッド、第４グリッ
ド、第５グリッドからなる主レンズ系を有し、上記第４
グリッドが上記電子ビーム放出方向に順次配置された第
１電極、第２電極、第３電極からなり、これら３個の電
極に少なくとも２種類の電圧が印加される複数ビームを
放出する陰極線管用電子銃において、 上記第１グリッドの熱膨張率をα1、上記第２グリッド
の熱膨張率をα2、上記第３グリッドの熱膨張率をα3、
上記第１電極の熱膨張率をα41、上記第２電極の熱膨張
率をα42、上記第３電極の熱膨張率をα43、上記第５グ
リッド以後の電極の熱膨張率をαgとして、 α2≦α1≦11.0×10-6 α42＜α41＝α43＜αg＜α3 4.0×10-6≦α42≦11.0×10-6 としたことを特徴とする陰極線管用電子銃。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23268588A JP2708190B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 陰極線管用電子銃 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23268588A JP2708190B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 陰極線管用電子銃 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0282432A JPH0282432A (ja) | 1990-03-23 |
| JP2708190B2 true JP2708190B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=16943186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23268588A Expired - Fee Related JP2708190B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 陰極線管用電子銃 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2708190B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100322067B1 (ko) * | 1999-01-25 | 2002-02-04 | 김순택 | 칼라 음극선관용 전자총 |
-
1988
- 1988-09-19 JP JP23268588A patent/JP2708190B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0282432A (ja) | 1990-03-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |