JPH0668956B2 - 陰極線管 - Google Patents
陰極線管Info
- Publication number
- JPH0668956B2 JPH0668956B2 JP14476886A JP14476886A JPH0668956B2 JP H0668956 B2 JPH0668956 B2 JP H0668956B2 JP 14476886 A JP14476886 A JP 14476886A JP 14476886 A JP14476886 A JP 14476886A JP H0668956 B2 JPH0668956 B2 JP H0668956B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grid
- thermal expansion
- coefficient
- ray tube
- cathode ray
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） この発明は、複数の電子ビームを放出する電子銃を有
し、この電子ビームを蛍光面上に集中して画像を表示す
る陰極線管に関する。
し、この電子ビームを蛍光面上に集中して画像を表示す
る陰極線管に関する。
（従来の技術） 通常、カラーブラウン管は、３電子ビームを放出する電
子銃を有し、この電子銃から放出される３電子ビームを
蛍光面上に集中して、画像（文字を含む）を表示するよ
うに構成されている。万一、この３電子ビームが蛍光面
上で正しく集中しない場合は、色ずれを生じ、画像の表
示を不完全にする。
子銃を有し、この電子銃から放出される３電子ビームを
蛍光面上に集中して、画像（文字を含む）を表示するよ
うに構成されている。万一、この３電子ビームが蛍光面
上で正しく集中しない場合は、色ずれを生じ、画像の表
示を不完全にする。
この電子ビームの集中のうち、画面中心における電子ビ
ームの集中（静的コンバーゼンス）は、各電子ビームを
放出する単位電子銃相互に傾角を与える方法、主レンズ
を構成する一部電極を電子銃の中心軸からずらす方法、
主レンズを電子ビームの通過方向に対して傾斜させる方
法などでおこなわれている。また、画面周辺における電
子ビームの集中（動的コンバーゼンス）については、コ
ンバーゼンス補正装置を用いる方法、偏向装置自体の非
斉一磁界により自己集中させる方法などでおこなわれて
いる。
ームの集中（静的コンバーゼンス）は、各電子ビームを
放出する単位電子銃相互に傾角を与える方法、主レンズ
を構成する一部電極を電子銃の中心軸からずらす方法、
主レンズを電子ビームの通過方向に対して傾斜させる方
法などでおこなわれている。また、画面周辺における電
子ビームの集中（動的コンバーゼンス）については、コ
ンバーゼンス補正装置を用いる方法、偏向装置自体の非
斉一磁界により自己集中させる方法などでおこなわれて
いる。
一方、充分ヒートランされてカットオフの設定された陰
極線管においては、出画時の電子ビーム電流が設定電流
値に対して大きく変化するいわゆるフライング現象を抑
制して、安定した電子ビーム電流が得られるようにする
必要がある。特にディスプレイ管のように、非発光の暗
地部に一階調で文字や図形などの画像をネガ表示するも
のについては、この出画時の安定性がきわめて重要であ
る。もし設定電流値に対して、出画時の電子ビーム電流
性が大きいと、画面のバックグランドが浮いたり、フォ
ーカスがぼけるなどの現象がおこり、特にカラーブラウ
ン管では、画像のほか色の再生が不完全となる。
極線管においては、出画時の電子ビーム電流が設定電流
値に対して大きく変化するいわゆるフライング現象を抑
制して、安定した電子ビーム電流が得られるようにする
必要がある。特にディスプレイ管のように、非発光の暗
地部に一階調で文字や図形などの画像をネガ表示するも
のについては、この出画時の安定性がきわめて重要であ
る。もし設定電流値に対して、出画時の電子ビーム電流
性が大きいと、画面のバックグランドが浮いたり、フォ
ーカスがぼけるなどの現象がおこり、特にカラーブラウ
ン管では、画像のほか色の再生が不完全となる。
この電子ビーム電流のフライング量を小さくし、かつ速
やかに安定にするために、電子銃の第１グリッドを低熱
膨張率（12.0×10-6程度）の部材で構成するとよいこと
が実公昭60-35163号公報に示されている。しかし、第１
グリッドを低熱膨張率部材で構成すると、反面、前記静
的コンバーゼンスが劣化する。
やかに安定にするために、電子銃の第１グリッドを低熱
膨張率（12.0×10-6程度）の部材で構成するとよいこと
が実公昭60-35163号公報に示されている。しかし、第１
グリッドを低熱膨張率部材で構成すると、反面、前記静
的コンバーゼンスが劣化する。
これをカラーブラウン管に一般に用いられている３個の
単位電子銃を一体化したユニバイポテンシャル形の一体
化電子銃について説明すると、この電子銃は、３個のカ
ソード、このカソードを各別に加熱するヒータ、および
上記カソード上に順次配設されて、カソードから放射さ
れた電子ビームを制御する第１、第２グリッド、および
この電子ビームを集束するレンズ系を構成する第３〜第
６グリッドからなる。通常、この電子銃のヒータ、カソ
ードおよび各グリッドには、第１表に示す電圧が印加さ
れ、カソードに映像信号を入力し、かつカソード電圧に
よって電子ビームをカットオフするようになっている。
上記第１および第２グリッドは、上記映像信号に忠実に
電子ビームを引き出すための制御電極であり、電子ビー
ムは、この第１、第２グリッド付近で一旦集束され、ク
ロスオーバーを形成したのち、発散しつつ第３グリッド
に入射し、第３〜第６グリッドからなるレンズ系により
集束されて蛍光面上に集中する。
単位電子銃を一体化したユニバイポテンシャル形の一体
化電子銃について説明すると、この電子銃は、３個のカ
ソード、このカソードを各別に加熱するヒータ、および
上記カソード上に順次配設されて、カソードから放射さ
れた電子ビームを制御する第１、第２グリッド、および
この電子ビームを集束するレンズ系を構成する第３〜第
６グリッドからなる。通常、この電子銃のヒータ、カソ
ードおよび各グリッドには、第１表に示す電圧が印加さ
れ、カソードに映像信号を入力し、かつカソード電圧に
よって電子ビームをカットオフするようになっている。
上記第１および第２グリッドは、上記映像信号に忠実に
電子ビームを引き出すための制御電極であり、電子ビー
ムは、この第１、第２グリッド付近で一旦集束され、ク
ロスオーバーを形成したのち、発散しつつ第３グリッド
に入射し、第３〜第６グリッドからなるレンズ系により
集束されて蛍光面上に集中する。
この一連の作用は、ヒータによってカソードが加熱さ
れ、常時安定した電子ビームを射出できる状態にあるた
めに実現するものである。しかし、カソードの加熱によ
って各電極の安定温度は、第２表に示す分布となり、こ
の安定温度に達するまでの時間は、カソードで約５秒、
第１および第２グリッドで約10分、第３〜第６グリッド
で約15〜20分かかる。そして、この安定温度に達するま
で、各電極は、熱膨張により管軸方向および管軸と直交
する平面上で伸長する。
れ、常時安定した電子ビームを射出できる状態にあるた
めに実現するものである。しかし、カソードの加熱によ
って各電極の安定温度は、第２表に示す分布となり、こ
の安定温度に達するまでの時間は、カソードで約５秒、
第１および第２グリッドで約10分、第３〜第６グリッド
で約15〜20分かかる。そして、この安定温度に達するま
で、各電極は、熱膨張により管軸方向および管軸と直交
する平面上で伸長する。
上記管軸方向の伸びは、電子銃が所定の精度で組立てら
れていたとしても、各電極の温度および安定温度に達す
るまでの時間の差によって、各電極の間隔が変化するこ
とを示しており、特にカソードと第１グリッドとの間隔
変化については、電子ビームの設定電流値に対してフラ
イング量が変化する。また、管軸と直交する平面上での
伸びは、所定の精度で組立てられた各単位電子銃の軸間
距離に変化を与え、３電子ビームの集中を変化させる。
それ故、一般に静的コンバーセンスおよびカットオフ
は、電子銃を十分ヒートランしたのちに設定するように
している。
れていたとしても、各電極の温度および安定温度に達す
るまでの時間の差によって、各電極の間隔が変化するこ
とを示しており、特にカソードと第１グリッドとの間隔
変化については、電子ビームの設定電流値に対してフラ
イング量が変化する。また、管軸と直交する平面上での
伸びは、所定の精度で組立てられた各単位電子銃の軸間
距離に変化を与え、３電子ビームの集中を変化させる。
それ故、一般に静的コンバーセンスおよびカットオフ
は、電子銃を十分ヒートランしたのちに設定するように
している。
通常の電子銃では、各グリッドを熱膨張率αが17.0×10
-6(0〜300℃）程度のステンレス部材で形成するが、こ
のような電極は、第11図に示すように、管軸方向の伸び
が大きく、特に曲線(1)に示す第１グリッドの伸びによ
り、この電子銃のフライング量は大幅に変化する。な
お、第11図において、曲線(2)は第２グリッド、曲線(3)
はカソードの伸びを示したものである。
-6(0〜300℃）程度のステンレス部材で形成するが、こ
のような電極は、第11図に示すように、管軸方向の伸び
が大きく、特に曲線(1)に示す第１グリッドの伸びによ
り、この電子銃のフライング量は大幅に変化する。な
お、第11図において、曲線(2)は第２グリッド、曲線(3)
はカソードの伸びを示したものである。
ところで、カットオフ電圧Ecは次式で表わされ、右項の
値が大きくなると、電子ビーム電流が多くなる。
値が大きくなると、電子ビーム電流が多くなる。
ただしφ：第１グリッドの電子ビーム通過孔径 ａ：第１グリッドとカソードとの間隔 ｆ：第１グリッドと第２グリッドとの間隔 ｔ：第１グリッドの厚さ Ec2：第２グリッドの印加電圧 上式において、φ，t,Ec2は、同一電子銃では常に一定
であるが、a,fは、ヒータの点火により時間とともに変
化する。今、ヒータ点火時のa,fをa1,f1とし、、十分ヒ
ートランされたのちのa,fをa2,f2とすると、a,fの積が
一定、すなわち、a1・f1＝a2・f2であれば、フライング特
性は、第12図の曲線(5)のようにほぼ理想的な電子ビー
ム電流を示し、a1・f1＞a2・f2の場合は曲線(6)、a1・f1＜a
2・f2の場合は曲線(7)のような特性を示す。したがっ
て、第１グリッドを熱膨張率の低い部材で形成すれば、
a・fの変化を少くすることができ、曲線(6),(7)の特性を
示すものを曲線(5)に近づけることができる。なお、第1
2図に示した直線(8)は、電子ビームの設定電流値であ
る。
であるが、a,fは、ヒータの点火により時間とともに変
化する。今、ヒータ点火時のa,fをa1,f1とし、、十分ヒ
ートランされたのちのa,fをa2,f2とすると、a,fの積が
一定、すなわち、a1・f1＝a2・f2であれば、フライング特
性は、第12図の曲線(5)のようにほぼ理想的な電子ビー
ム電流を示し、a1・f1＞a2・f2の場合は曲線(6)、a1・f1＜a
2・f2の場合は曲線(7)のような特性を示す。したがっ
て、第１グリッドを熱膨張率の低い部材で形成すれば、
a・fの変化を少くすることができ、曲線(6),(7)の特性を
示すものを曲線(5)に近づけることができる。なお、第1
2図に示した直線(8)は、電子ビームの設定電流値であ
る。
しかし、第１グリッドを熱膨張率の低い部材で形成して
も、フライング特性は改善できても、静的コンバーゼン
スは改善されない。すなわち、電子銃が所定の精度に組
立てられていても、前記したように各グリッドの安定温
度および安定温度に達するまでの時間に差があるため、
各グリッドの孔中心にずれを生じ、３電子ビームの集中
に大きな障害を与える。
も、フライング特性は改善できても、静的コンバーゼン
スは改善されない。すなわち、電子銃が所定の精度に組
立てられていても、前記したように各グリッドの安定温
度および安定温度に達するまでの時間に差があるため、
各グリッドの孔中心にずれを生じ、３電子ビームの集中
に大きな障害を与える。
（発明が解決しようとする問題点） 上記のように、第１グリッドを熱膨張率の低い部材で形
成すれば、フライング特性を適性化することができる。
しかし、第１グリッドに熱膨張率の低い部材を用いるの
みでは、静的コンバーゼンスの経時変化が劣化し、電子
ビームの集中に大きな障害を与える。
成すれば、フライング特性を適性化することができる。
しかし、第１グリッドに熱膨張率の低い部材を用いるの
みでは、静的コンバーゼンスの経時変化が劣化し、電子
ビームの集中に大きな障害を与える。
この発明は、このような問題点を解決するためになされ
たものであり、複数の電子ビームを放出する電子銃に対
して、その静的コンバーゼンスの経時変化を損うことな
く、画像が正常に見える状態になるまでの時間を短縮す
る陰極線管を得ることを目的とする。
たものであり、複数の電子ビームを放出する電子銃に対
して、その静的コンバーゼンスの経時変化を損うことな
く、画像が正常に見える状態になるまでの時間を短縮す
る陰極線管を得ることを目的とする。
（問題点を解決するための手段） 複数の電子ビームを放出する複数のグリッドからなる電
子銃を有し、この電子銃から放出された複数の電子ビー
ムを蛍光面上に集中して画像を表示する陰極線管におい
て、第１ないし第４グリッドの熱膨張率をそれぞれα１
〜α４、第５グリッド以降の熱膨張率をαｇとして、 α２α１＜α４＜αｇα３ となるように電子銃を構成した。
子銃を有し、この電子銃から放出された複数の電子ビー
ムを蛍光面上に集中して画像を表示する陰極線管におい
て、第１ないし第４グリッドの熱膨張率をそれぞれα１
〜α４、第５グリッド以降の熱膨張率をαｇとして、 α２α１＜α４＜αｇα３ となるように電子銃を構成した。
（作用） 複数の電子ビームを放出する電子銃の各グリッドを前記
のように構成すると、フライング特性を適正化できると
同時に、静的コンバーゼンスの経時変化を小さくするこ
とができる。
のように構成すると、フライング特性を適正化できると
同時に、静的コンバーゼンスの経時変化を小さくするこ
とができる。
（実施例） 以下、図面を参照してこの発明を実施例に基づいて説明
する。
する。
第１図にこの発明の一実施例であるカラーブラウン管
を、また、第２図にその電子銃の構成を示す。
を、また、第２図にその電子銃の構成を示す。
このカラーブラウン管は、外囲器(20)の前面部を構成す
るパネル(21)内面に、３色蛍光体からなる蛍光面(22)が
形成され、この蛍光面(22)と対向かつ一定間隔離間し
て、その内側にシャドウマスク(23)が配設されている。
また、外囲器(20)の後端部を構成するネック(24)内に
は、３個の電子ビーム(25B),(25G),(25R)を放出する電
子銃(26)が配設され、この３電子ビーム(25B),(25G),(2
5R)をシャドウマスク(23)を介して蛍光面(22)に入射さ
せ、かつこの蛍光面(22)上に集中させることにより、カ
ラー画像を表示することができるようになっている。
るパネル(21)内面に、３色蛍光体からなる蛍光面(22)が
形成され、この蛍光面(22)と対向かつ一定間隔離間し
て、その内側にシャドウマスク(23)が配設されている。
また、外囲器(20)の後端部を構成するネック(24)内に
は、３個の電子ビーム(25B),(25G),(25R)を放出する電
子銃(26)が配設され、この３電子ビーム(25B),(25G),(2
5R)をシャドウマスク(23)を介して蛍光面(22)に入射さ
せ、かつこの蛍光面(22)上に集中させることにより、カ
ラー画像を表示することができるようになっている。
ところで、上記電子銃(26)は、３個のカソード(28a),(2
8b),(28c)、これらカソード(28a)〜(28c)を各別に加熱
するヒータ(29a),(29b),(29c)、および上記カソード(28
a)〜(28c)に対して、管軸に沿って蛍光面(22)方向に順
次配設され、上記カソードから放出される３電子ビーム
を制御する第１、第２グリッド(31),(32)および上記３
電子ビームを集束するレンズ系を構成する第３ないし第
６グリッド(33)〜(36)で構成されている。各グリッド(3
1)〜(36)は、３個の電子ビーム通過孔(37)をもつ板状ま
たは筒状に形成され、電子銃(26)は、上記カソード(28
a)〜(28c)、ヒータ(29a)〜(29c)およびグリッド(31)〜
(36)により、３個の単位電子銃が一体化された一体化構
造になっている。なお、この電子銃(26)の電子ビーム(2
5B),(25G),(25R)に対する各グリッド(31)〜(36)の基本
的な作用は、前記従来の電子銃と同じであるので、その
説明を省略する。しかして、この電子銃(26)において
は、各グリッド(31)〜(36)の熱膨張率が後述する関係に
なるように形成されている。
8b),(28c)、これらカソード(28a)〜(28c)を各別に加熱
するヒータ(29a),(29b),(29c)、および上記カソード(28
a)〜(28c)に対して、管軸に沿って蛍光面(22)方向に順
次配設され、上記カソードから放出される３電子ビーム
を制御する第１、第２グリッド(31),(32)および上記３
電子ビームを集束するレンズ系を構成する第３ないし第
６グリッド(33)〜(36)で構成されている。各グリッド(3
1)〜(36)は、３個の電子ビーム通過孔(37)をもつ板状ま
たは筒状に形成され、電子銃(26)は、上記カソード(28
a)〜(28c)、ヒータ(29a)〜(29c)およびグリッド(31)〜
(36)により、３個の単位電子銃が一体化された一体化構
造になっている。なお、この電子銃(26)の電子ビーム(2
5B),(25G),(25R)に対する各グリッド(31)〜(36)の基本
的な作用は、前記従来の電子銃と同じであるので、その
説明を省略する。しかして、この電子銃(26)において
は、各グリッド(31)〜(36)の熱膨張率が後述する関係に
なるように形成されている。
さて、発明者らの実験によると、十分にヒートランされ
たのちに静的コンバーゼンスが調整されたカラーブラウ
ン管において、十分クーリングされたのちの静的コンバ
ーゼンスは、第３図に示すように経時変化することが判
明した。この第３図は、上記電子銃の各グリッドを一般
的に用いられるステンレス部材で形成した場合の測定結
果であり、曲線(39)は第１、第２グリッド間に生ずる静
的コンバーゼンスの経時変化、曲線(40)は第２、第３グ
リッド間に生ずる静的コンバーゼンスの経時変化、曲線
(41)は第３、第４グリッド間に生ずる静的コンバーゼン
スの経時変化、曲線(42)は第４、第５グリッド間に生ず
る静的コンバーゼンスの経時変化を示しており、総合的
な静的コンバーゼンスの経時変化は、それらを加え合せ
た曲線(43)に示す減衰曲線となる。
たのちに静的コンバーゼンスが調整されたカラーブラウ
ン管において、十分クーリングされたのちの静的コンバ
ーゼンスは、第３図に示すように経時変化することが判
明した。この第３図は、上記電子銃の各グリッドを一般
的に用いられるステンレス部材で形成した場合の測定結
果であり、曲線(39)は第１、第２グリッド間に生ずる静
的コンバーゼンスの経時変化、曲線(40)は第２、第３グ
リッド間に生ずる静的コンバーゼンスの経時変化、曲線
(41)は第３、第４グリッド間に生ずる静的コンバーゼン
スの経時変化、曲線(42)は第４、第５グリッド間に生ず
る静的コンバーゼンスの経時変化を示しており、総合的
な静的コンバーゼンスの経時変化は、それらを加え合せ
た曲線(43)に示す減衰曲線となる。
ここで、出画時の電子ビームのフライング特性を適正に
するため、第１および第２グリッドを、熱膨張率αが1
2.0×10-6以下の低熱膨張部材で形成すると、第３図に
曲線(39)に示した静的コンバーゼンスの不足集中成分が
減少すると同時に、曲線(40)に示した過集中成分も減少
し、それらの寄与率の相違に基づいて、第４図に示すよ
うに、静的コンバーゼンスの経時変化は、曲線(43)から
曲線(43a),(44b)に示すように劣化する。この第４図の
曲線(44a)は、第１、第２グリッドを熱膨張率5.0×10-6
(0〜300℃）の42%Ni-Fe合金(NSD)で形成し、第３グリッ
ドを熱膨張率17.0×10-6のステンレスで形成した場合、
曲線(44b)は、第１グリッドを熱膨張率9.4〜10.4×10-6
(30〜400℃）の50%Ni-Fe合金(TNF)、第２グリッドをNS
D、第３グリッドをステンレスで形成した場合である。
するため、第１および第２グリッドを、熱膨張率αが1
2.0×10-6以下の低熱膨張部材で形成すると、第３図に
曲線(39)に示した静的コンバーゼンスの不足集中成分が
減少すると同時に、曲線(40)に示した過集中成分も減少
し、それらの寄与率の相違に基づいて、第４図に示すよ
うに、静的コンバーゼンスの経時変化は、曲線(43)から
曲線(43a),(44b)に示すように劣化する。この第４図の
曲線(44a)は、第１、第２グリッドを熱膨張率5.0×10-6
(0〜300℃）の42%Ni-Fe合金(NSD)で形成し、第３グリッ
ドを熱膨張率17.0×10-6のステンレスで形成した場合、
曲線(44b)は、第１グリッドを熱膨張率9.4〜10.4×10-6
(30〜400℃）の50%Ni-Fe合金(TNF)、第２グリッドをNS
D、第３グリッドをステンレスで形成した場合である。
この第４図からわかるように、第１グリッドの熱膨張率
をα１、第２グリッドの熱膨張率をα２、第３グリッド
の熱膨張率をα３とするとき、 α２α１＜α３………(1) にして、第３図の曲線(39)成分を増すことにより、過集
中を緩和することができる。しかし、曲線(44a),(44b)
に示すように、まだ過集中が大きい。この静的コンバー
ゼンスの経時変化をさらに小さくするためには、曲線(4
4b)からわかるように、第２グリッドの熱膨張率α２を
さらに小さくすればよいが、現在のところ、グリッドと
して必要な特性を満して、かつNSDより熱膨張率の小さ
い実用化できる部材はみあたらない。
をα１、第２グリッドの熱膨張率をα２、第３グリッド
の熱膨張率をα３とするとき、 α２α１＜α３………(1) にして、第３図の曲線(39)成分を増すことにより、過集
中を緩和することができる。しかし、曲線(44a),(44b)
に示すように、まだ過集中が大きい。この静的コンバー
ゼンスの経時変化をさらに小さくするためには、曲線(4
4b)からわかるように、第２グリッドの熱膨張率α２を
さらに小さくすればよいが、現在のところ、グリッドと
して必要な特性を満して、かつNSDより熱膨張率の小さ
い実用化できる部材はみあたらない。
そこで、発明者らは、さらに実験を重ねて、第４図に示
したものより過集中成分を小さくして静的コンバーゼン
スの経時変化を小さくするためには、第３図に示した曲
線(41)成分を多くするとともに、曲線(42)成分を少くす
る方法がきわめて有効であることを見出した。すなわ
ち、第１、および第２グリッドを低熱膨張率かつα２
α１とし、第４グリッドの熱膨張率をα４、第５グリッ
ドまたは第５グリッド以降のグリッドの熱膨張率をαｇ
とするとき、 α４＜αｇα３………(2) とすることにより、静的コンバーゼンスの経時変化をい
ちじるしく小さくすることができた。かくして、第１、
第２グリッドの熱膨張が低いことと相俟って、画面の色
ずれおよび静的コンバーゼンスの経時変化の少ない画面
を再生することができるようになった。
したものより過集中成分を小さくして静的コンバーゼン
スの経時変化を小さくするためには、第３図に示した曲
線(41)成分を多くするとともに、曲線(42)成分を少くす
る方法がきわめて有効であることを見出した。すなわ
ち、第１、および第２グリッドを低熱膨張率かつα２
α１とし、第４グリッドの熱膨張率をα４、第５グリッ
ドまたは第５グリッド以降のグリッドの熱膨張率をαｇ
とするとき、 α４＜αｇα３………(2) とすることにより、静的コンバーゼンスの経時変化をい
ちじるしく小さくすることができた。かくして、第１、
第２グリッドの熱膨張が低いことと相俟って、画面の色
ずれおよび静的コンバーゼンスの経時変化の少ない画面
を再生することができるようになった。
ところで、実験結果によれば、第１グリッドの熱膨張率
α１とフライング量とは第５図に曲線(46)で示す関係が
ある。これは、第１グリッドおよび第２グリッドの電子
ビーム通過孔の直径を0.40mmとし、初期設定電子ビーム
電流を10μＡとしたときのフライング量を、10μＡを10
0%として示したものである。陰極線管、特にディスプレ
イ管においては、画像を適正に再生するためには、150%
以下が望まれるので、曲線(46)から第１グリッドの熱膨
張率α１は、11.0×10-6以下であればよく、前記(1)の
条件を考慮して、第１、第２グリッドについては、下記
(3)の条件を満足するようにすることが望ましい。
α１とフライング量とは第５図に曲線(46)で示す関係が
ある。これは、第１グリッドおよび第２グリッドの電子
ビーム通過孔の直径を0.40mmとし、初期設定電子ビーム
電流を10μＡとしたときのフライング量を、10μＡを10
0%として示したものである。陰極線管、特にディスプレ
イ管においては、画像を適正に再生するためには、150%
以下が望まれるので、曲線(46)から第１グリッドの熱膨
張率α１は、11.0×10-6以下であればよく、前記(1)の
条件を考慮して、第１、第２グリッドについては、下記
(3)の条件を満足するようにすることが望ましい。
α２α１１１．０×１０−６………(3) また、第４グリッドについては、この第４グリッドの熱
膨張率α４と静的コンバーゼンスの経時変化の５分後の
ずれとの間に、第６図に直線(47a),(47b)で示す関係が
ある。これらは、第３グリッド、第５グリッドおよびそ
れ以降のグリッドをステンレスで形成し、第１、第２グ
リッドについては、α２α１の関係を満足するよう
に、直線(47a)は、第１、第２グリッドをそれぞれNSD
（熱膨張率5.0×10-6）、直線(47b)は、第１グリッドを
NSD、第２グリッドをTNF（熱膨張率11.0×10-6以下）で
形成した場合である。陰極線管、特にディスプレイ管に
おいては、静的コンバーゼンスの経時変化の５分後のず
れは、０であることが望ましいが、実用上は、最大限±
0.2mmまでは許容できる。したがって、直線(47a),(47b)
から第４グリッドの熱膨張率α４は、 １０．０×１０−６≦α４≦１７．０×１０−６ であればよく、前記(2)の条件を考慮して、第３、第
４、第５およびそれ以降のグリッドについては、下記
(4)の条件を満足するようにするとよい。
膨張率α４と静的コンバーゼンスの経時変化の５分後の
ずれとの間に、第６図に直線(47a),(47b)で示す関係が
ある。これらは、第３グリッド、第５グリッドおよびそ
れ以降のグリッドをステンレスで形成し、第１、第２グ
リッドについては、α２α１の関係を満足するよう
に、直線(47a)は、第１、第２グリッドをそれぞれNSD
（熱膨張率5.0×10-6）、直線(47b)は、第１グリッドを
NSD、第２グリッドをTNF（熱膨張率11.0×10-6以下）で
形成した場合である。陰極線管、特にディスプレイ管に
おいては、静的コンバーゼンスの経時変化の５分後のず
れは、０であることが望ましいが、実用上は、最大限±
0.2mmまでは許容できる。したがって、直線(47a),(47b)
から第４グリッドの熱膨張率α４は、 １０．０×１０−６≦α４≦１７．０×１０−６ であればよく、前記(2)の条件を考慮して、第３、第
４、第５およびそれ以降のグリッドについては、下記
(4)の条件を満足するようにするとよい。
１０．０×１０−６α４＜αｇα３……(4) かくして、上記条件(3),(4)を満足するように電子銃(2
6)を構成すれば、フライング量を150%以下、静的コンバ
ーゼンスの経時変化を±0.2mm以下にすることができ、
蛍光面(22)上に適正な画像を表示するカラーブラウン管
とすることができる。
6)を構成すれば、フライング量を150%以下、静的コンバ
ーゼンスの経時変化を±0.2mm以下にすることができ、
蛍光面(22)上に適正な画像を表示するカラーブラウン管
とすることができる。
以下、具体例についてこれを説明する。
具体例1. 14吋29.1mmφネック90゜偏向カラーブラウン管
において、電子銃(26)をユニバイポテンシャル形の一体
化電子銃とし、その第３グリッド、第５グリッドおよび
それ以降のグリッドをステンレスで形成して、 α３＝αｇ＝１７．０×１０−６（０〜３００℃） とし、第１、第２グリッドをフライング特性を考慮して
NSD(42%Ni-Fe)で形成して、 α１＝α２＝５．０×１０−６（０〜３００℃） とし、第４グリッドを、α１＜α４＜αｇになるように
IMO（約19% Cr-Ni合金）で形成して α４＝１３．７×１０−６（０〜１００℃） とした。
において、電子銃(26)をユニバイポテンシャル形の一体
化電子銃とし、その第３グリッド、第５グリッドおよび
それ以降のグリッドをステンレスで形成して、 α３＝αｇ＝１７．０×１０−６（０〜３００℃） とし、第１、第２グリッドをフライング特性を考慮して
NSD(42%Ni-Fe)で形成して、 α１＝α２＝５．０×１０−６（０〜３００℃） とし、第４グリッドを、α１＜α４＜αｇになるように
IMO（約19% Cr-Ni合金）で形成して α４＝１３．７×１０−６（０〜１００℃） とした。
このカラーブラウン管の静的コンバーゼンスの経時変化
を第７図に曲線(49a)で、また、フライング特性を第８
図に曲線(50a)で示す。曲線(49a)から静的コンバーゼン
スの経時変化を2分で約0.1mmとすることができ、また、
曲線(50a)からわかるように、フライング特性を理想的
にすることができ、曲線(51),(52)で示したように、第
３、第４、第５グリッドおよびそれ以降のグリッドをす
べてステンレスで形成した電子銃（第１、第２グリッド
はNSDで形成）にくらべて、特に静的コンバーゼンスが
大幅に改善されている。
を第７図に曲線(49a)で、また、フライング特性を第８
図に曲線(50a)で示す。曲線(49a)から静的コンバーゼン
スの経時変化を2分で約0.1mmとすることができ、また、
曲線(50a)からわかるように、フライング特性を理想的
にすることができ、曲線(51),(52)で示したように、第
３、第４、第５グリッドおよびそれ以降のグリッドをす
べてステンレスで形成した電子銃（第１、第２グリッド
はNSDで形成）にくらべて、特に静的コンバーゼンスが
大幅に改善されている。
なお、上記静的コンバーゼンスの経時変化の測定は、Eb
＝25kV、Ec3＝7.0kV（フォーカス）、Ec2＝600V、Ek＝カ
ットオフ、Ec1＝0V、Ef＝6.3V、１時間ヒートランしたの
ち、静的コンバーゼンスを０に調整し、10時間クーリン
グ後に測定したものである。
＝25kV、Ec3＝7.0kV（フォーカス）、Ec2＝600V、Ek＝カ
ットオフ、Ec1＝0V、Ef＝6.3V、１時間ヒートランしたの
ち、静的コンバーゼンスを０に調整し、10時間クーリン
グ後に測定したものである。
また、フライング特性の測定は、Eb＝Ec3＝Ec2＝200V、E
k＝バリアブル、Ec1＝0、Ik＝10μＡ（単位電子銃当
り）、１時間ヒートランしたのち、Ikを各単位電子銃に
ついて正確に10μＡに調整し、１時間クーリング後に測
定したものである。
k＝バリアブル、Ec1＝0、Ik＝10μＡ（単位電子銃当
り）、１時間ヒートランしたのち、Ikを各単位電子銃に
ついて正確に10μＡに調整し、１時間クーリング後に測
定したものである。
具体例2. 上記具体例１のカラーブラウン管において、
第３、第５およびそれ以降のグリッドを同じくステンレ
ス、第４グリッドを同じくIMOで形成し、第１グリッド
をTMF(50%Ni-Fe合金）で形成して α１＝９．４〜１０．４×１０−６（３０〜４００℃） とし、第２グリッドをNSDで形成して α２＝５．０×１０−６（０〜３００℃） とした。
第３、第５およびそれ以降のグリッドを同じくステンレ
ス、第４グリッドを同じくIMOで形成し、第１グリッド
をTMF(50%Ni-Fe合金）で形成して α１＝９．４〜１０．４×１０−６（３０〜４００℃） とし、第２グリッドをNSDで形成して α２＝５．０×１０−６（０〜３００℃） とした。
このカラーブラウン管の静的コンバーゼンスの経時変化
を第９図に曲線(49b)で、また、フライング特性を第10
図に曲線(50b)で示す。これら曲線(49b),(50b)からわか
るように、この電子銃(26)では、静的コンバーゼンスの
経時変化を±約0.1mm以下に納めることができ、フライ
ング特性もまたほぼ理想的になっている。
を第９図に曲線(49b)で、また、フライング特性を第10
図に曲線(50b)で示す。これら曲線(49b),(50b)からわか
るように、この電子銃(26)では、静的コンバーゼンスの
経時変化を±約0.1mm以下に納めることができ、フライ
ング特性もまたほぼ理想的になっている。
具体例3. 上記具体例１のカラーブラウン管において、
第３、第５およびそれ以降のグリッドを同じくステンレ
ス、第４グリッドを同じくIMOとし、第１、第２グリッ
ドをKOV(29%Ni-17%Co-Fe合金）で形成して、 α１＝α２＝４．５４×１０−６（３０〜４００℃） としたところ、具体例１とほぼ同様の静的コンバーゼン
スの経時変化およびフライング特性を示すカラーブラウ
ン管とすることができた。
第３、第５およびそれ以降のグリッドを同じくステンレ
ス、第４グリッドを同じくIMOとし、第１、第２グリッ
ドをKOV(29%Ni-17%Co-Fe合金）で形成して、 α１＝α２＝４．５４×１０−６（３０〜４００℃） としたところ、具体例１とほぼ同様の静的コンバーゼン
スの経時変化およびフライング特性を示すカラーブラウ
ン管とすることができた。
具体例4. 上記具体例１のカラーブラウン管において、
第３、第５およびそれ以降のグリッドを同じくステンレ
ス、第１、第２グリッドを同じくNSDで形成し、第４グ
リッドをICL(16%Cr-6%Fe-Ni合金）で形成して、 α４＝１３．５×１０−６（３０〜４００℃） としたところ、具体例１とほぼ同様の静的コンバーゼン
スの経時変化およびフライング特性を示すカラーブラウ
ン管とすることができた。
第３、第５およびそれ以降のグリッドを同じくステンレ
ス、第１、第２グリッドを同じくNSDで形成し、第４グ
リッドをICL(16%Cr-6%Fe-Ni合金）で形成して、 α４＝１３．５×１０−６（３０〜４００℃） としたところ、具体例１とほぼ同様の静的コンバーゼン
スの経時変化およびフライング特性を示すカラーブラウ
ン管とすることができた。
複数の電子ビームを放出する複数のグリッドからなる電
子銃を有し、この電子銃から放出された複数の電子ビー
ムを蛍光面上に集中して画像を表示する陰極線管におい
て、第１ないし第４グリッドの熱膨張率をそれぞれα１
〜α４とし、第５グリッドおよびそれ以降のグリッドの
熱膨張率をαｇとして、 α２α１＜α４＜αｇα３ となるように構成したので、静的コンバーゼンスの経時
変化を損うことなく、画面が正常に見える状態になるま
での時間を短縮することができるようになった。
子銃を有し、この電子銃から放出された複数の電子ビー
ムを蛍光面上に集中して画像を表示する陰極線管におい
て、第１ないし第４グリッドの熱膨張率をそれぞれα１
〜α４とし、第５グリッドおよびそれ以降のグリッドの
熱膨張率をαｇとして、 α２α１＜α４＜αｇα３ となるように構成したので、静的コンバーゼンスの経時
変化を損うことなく、画面が正常に見える状態になるま
での時間を短縮することができるようになった。
第１図ないし第10図はこの発明の実施例説明図で、第１
図はこの発明の一実施例カラーブラウン管の構成を示す
断面図、第２図はその電子銃構造を示す断面図、第３図
は静的コンバーゼンスの経時変化を説明するための図、
第４図は第１、第２グリッドを熱膨張率の低い部材で形
成した場合の静的コンバーゼンスの経時変化を示す図、
第５図は第１グリッドの熱膨張率とフライングとの関係
を示す図、第６図は第４グリッドの熱膨張率と静的コン
バーゼンスの経時変化との関係を示す図、第７図は一具
体例の静的コンバーゼンスの経時変化を示す図、第８図
は同じくそのフライング特性を示す図、第９図は他の具
体例の静的コンバーゼンスの経時変化を示す図、第10図
は同じくそのフライング特性を示す図、第11図はカソー
ドおよびグリッドの管軸方向の伸びを示す図、第12図は
電子ビーム電流のフライング特性説明図である。 (22)……蛍光面、(25B),(25G),(25R)……電子ビーム (26)……電子銃、(28a)〜(28C)……カソード (29a)〜(29c)……ヒータ、(31)……第１グリッド (32)……第２グリッド、(33)……第３グリッド (34)……第４グリッド、(35)……第５グリッド (36)……第６グリッド、(37)……電子ビーム通過孔
図はこの発明の一実施例カラーブラウン管の構成を示す
断面図、第２図はその電子銃構造を示す断面図、第３図
は静的コンバーゼンスの経時変化を説明するための図、
第４図は第１、第２グリッドを熱膨張率の低い部材で形
成した場合の静的コンバーゼンスの経時変化を示す図、
第５図は第１グリッドの熱膨張率とフライングとの関係
を示す図、第６図は第４グリッドの熱膨張率と静的コン
バーゼンスの経時変化との関係を示す図、第７図は一具
体例の静的コンバーゼンスの経時変化を示す図、第８図
は同じくそのフライング特性を示す図、第９図は他の具
体例の静的コンバーゼンスの経時変化を示す図、第10図
は同じくそのフライング特性を示す図、第11図はカソー
ドおよびグリッドの管軸方向の伸びを示す図、第12図は
電子ビーム電流のフライング特性説明図である。 (22)……蛍光面、(25B),(25G),(25R)……電子ビーム (26)……電子銃、(28a)〜(28C)……カソード (29a)〜(29c)……ヒータ、(31)……第１グリッド (32)……第２グリッド、(33)……第３グリッド (34)……第４グリッド、(35)……第５グリッド (36)……第６グリッド、(37)……電子ビーム通過孔
Claims (6)
- 【請求項１】カソード、第１グリッド、第２グリッドか
らなる三極部およびこの三極部に隣接して主レンズ系を
構成する複数のグリッドが配設されて複数の電子ビーム
を放出する電子銃を有し、この電子銃から放出される複
数電子ビームを蛍光面上に集中させて上記蛍光面上に画
像を表示する陰極線管において、 上記三極部を構成する第１グリッドの熱膨張率をα１、
第２グリッドの熱膨張率をα２、第３グリッドの熱膨張
率をα３、上記主レンズを構成する第４グリッドの熱膨
張率をα４、第５グリッド以降の熱膨張率をαｇとし
て、 α２α１＜α４＜αｇα３ としたことを特徴とする陰極線管。 - 【請求項２】各グリッドの熱膨張率が α２α１１１．０×１０−６ １０．０×１０−６α４＜αｇα３ であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の陰
極線管。 - 【請求項３】第１グリッドおよび第２グリッドが鉄・ニ
ッケル合金からなることを特徴とする特許請求の範囲第
２項記載の陰極線管。 - 【請求項４】第１グリッドおよび第２グリッドが鉄・ニ
ッケル・コバルト合金からなることを特徴とする特許請
求の範囲第２項記載の陰極線管。 - 【請求項５】第４グリッドがニッケル・クロム合金から
なることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の陰極
線管。 - 【請求項６】第４グリッドがニッケル・クロム・鉄合金
からなることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
陰極線管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14476886A JPH0668956B2 (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 陰極線管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14476886A JPH0668956B2 (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 陰極線管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS632231A JPS632231A (ja) | 1988-01-07 |
| JPH0668956B2 true JPH0668956B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=15369963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14476886A Expired - Lifetime JPH0668956B2 (ja) | 1986-06-23 | 1986-06-23 | 陰極線管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0668956B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60153990A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-13 | Kurita Water Ind Ltd | 超純水の比抵抗制御装置 |
| US5010271A (en) * | 1989-10-24 | 1991-04-23 | Rca Licensing Corporation | Color picture tube having an electron gun with reduced convergence drift |
| US4952186A (en) * | 1989-10-24 | 1990-08-28 | Rca Licensing Corporation | Method of making a color picture tube electron gun with reduced convergence drift |
| KR101009985B1 (ko) * | 2004-02-25 | 2011-01-21 | 삼성에스디아이 주식회사 | 전자 방출 표시장치 |
| FR2868597B1 (fr) * | 2004-03-30 | 2007-01-12 | Thomson Licensing Sa | Canon a electrons pour tube a rayons cathodiques a zone de formation des faisceaux amelioree |
-
1986
- 1986-06-23 JP JP14476886A patent/JPH0668956B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS632231A (ja) | 1988-01-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0668956B2 (ja) | 陰極線管 | |
| JPH09190774A (ja) | カラー陰極線管 | |
| JP2737616B2 (ja) | 陰極線管及び陰極線管用の電界放出型陰極 | |
| KR100220284B1 (ko) | 컬러 수상관의 인라인 전자총의 제조방법 | |
| US6265819B1 (en) | Electron gun structure | |
| JPH08203446A (ja) | インライン型陰極線管 | |
| JPH03171534A (ja) | カラー映像管 | |
| KR910000390B1 (ko) | 인-라인형 칼라 수상관 전자총 및 이를 사용한 칼라 수상관 | |
| KR100322067B1 (ko) | 칼라 음극선관용 전자총 | |
| JP2708190B2 (ja) | 陰極線管用電子銃 | |
| JPH0822779A (ja) | カラー陰極線管用電子銃 | |
| JP3655647B2 (ja) | カラー受像管 | |
| KR100339372B1 (ko) | 음극선관용 전자총 | |
| KR910005219Y1 (ko) | 음극선관용 전자총의 전극 | |
| KR100396668B1 (ko) | 칼라 음극선관용 전자총 | |
| JPS62229739A (ja) | 陰極線管 | |
| KR890000832Y1 (ko) | 음극선관용 전자총의 주렌즈계 | |
| KR100252934B1 (ko) | 칼라음극선관용전자총 | |
| JPH0475236A (ja) | ブラウン管用電子銃 | |
| KR100474356B1 (ko) | 칼라 음극선관용 전자총 | |
| KR20020034459A (ko) | 컬러음극선관용 전자총 | |
| JPH0740472B2 (ja) | 陰極線管用電子銃電極構体 | |
| KR20000015634U (ko) | 컬러 음극선관의 전자총 | |
| JPH05275024A (ja) | 陰極線管 | |
| KR19990086206A (ko) | 칼라 브라운관용 전자총의 전극구조 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |