JP2628604B2 - 燃焼タービンの圧縮機ダイアフラム組立体及びその組立方法 - Google Patents
燃焼タービンの圧縮機ダイアフラム組立体及びその組立方法Info
- Publication number
- JP2628604B2 JP2628604B2 JP2037523A JP3752390A JP2628604B2 JP 2628604 B2 JP2628604 B2 JP 2628604B2 JP 2037523 A JP2037523 A JP 2037523A JP 3752390 A JP3752390 A JP 3752390A JP 2628604 B2 JP2628604 B2 JP 2628604B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- diaphragm assembly
- shroud
- casing
- section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/52—Casings; Connections of working fluid for axial pumps
- F04D29/54—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/541—Specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/542—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
- F01D9/04—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector
- F01D9/042—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector fixing blades to stators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 発明の背景 発明の分野 本発明は、燃焼タービンもしくはガスタービンに関
し、特に、かかるタービンにおいて一般的に使用される
圧縮機ダイアフラム組立体に関するものである。
し、特に、かかるタービンにおいて一般的に使用される
圧縮機ダイアフラム組立体に関するものである。
先行技術の説明 大型の産業用燃焼タービン（これは屡々ガスタービン
とも言われている）の2/3以上は発電用に使用されてい
る。これ等の燃焼タービンは、自動化及び遠隔制御に非
常に適しているので、電力会社によりピーク負荷時のた
めに主に使用されている。しかし、送電量を迅速に増大
する必要がある場合や、精製燃料油を低コストで得られ
る場合や、タービン排気エネルギーを利用できる場合に
は、燃焼タービンは基底電力の発生のためにも使用され
る。
とも言われている）の2/3以上は発電用に使用されてい
る。これ等の燃焼タービンは、自動化及び遠隔制御に非
常に適しているので、電力会社によりピーク負荷時のた
めに主に使用されている。しかし、送電量を迅速に増大
する必要がある場合や、精製燃料油を低コストで得られ
る場合や、タービン排気エネルギーを利用できる場合に
は、燃焼タービンは基底電力の発生のためにも使用され
る。
発電分野において、典型的な燃焼タービンは一般に４
つの基本部分、即ち（１）入口部と、（２）圧縮機部
と、（３）燃焼器部と、（４）排気部とから構成されて
いる。入口部から燃焼タービンに入る空気は、圧縮機部
において断熱的に圧縮され、燃焼器部において燃料と混
合され一定圧力で加熱されてから、ガスの断熱膨張を伴
って排気部から放出され、これによりブレイトンサイク
ルもしくはジュールサイクルと一般に呼ばれている基本
的な燃焼タービンサイクルを完了する。
つの基本部分、即ち（１）入口部と、（２）圧縮機部
と、（３）燃焼器部と、（４）排気部とから構成されて
いる。入口部から燃焼タービンに入る空気は、圧縮機部
において断熱的に圧縮され、燃焼器部において燃料と混
合され一定圧力で加熱されてから、ガスの断熱膨張を伴
って排気部から放出され、これによりブレイトンサイク
ルもしくはジュールサイクルと一般に呼ばれている基本
的な燃焼タービンサイクルを完了する。
周知のように、通常の燃焼タービンの正味出力は、同
燃焼タービンが出す動力と圧縮機部により吸収される動
力との間の差である。典型的には、燃焼タービンの動力
の約2/3が圧縮機部を駆動するのに使用される。従っ
て、燃焼タービンの総合性能はその圧縮機部の効率に対
して非常に敏感である。高い効率、高い圧力比を確実に
維持するために、多くの圧縮機部は軸流構造のものであ
り、そのロータが有する複数の回転羽根もしくは動翼
は、ロータ軸に沿って軸方向に配置されると共に、内側
シュラウド付きの複数の静止羽根もしくは静翼と交互し
ていて、圧縮機ダイアフラム組立体に段付きの中間ラビ
リンスシールを与えている。
燃焼タービンが出す動力と圧縮機部により吸収される動
力との間の差である。典型的には、燃焼タービンの動力
の約2/3が圧縮機部を駆動するのに使用される。従っ
て、燃焼タービンの総合性能はその圧縮機部の効率に対
して非常に敏感である。高い効率、高い圧力比を確実に
維持するために、多くの圧縮機部は軸流構造のものであ
り、そのロータが有する複数の回転羽根もしくは動翼
は、ロータ軸に沿って軸方向に配置されると共に、内側
シュラウド付きの複数の静止羽根もしくは静翼と交互し
ていて、圧縮機ダイアフラム組立体に段付きの中間ラビ
リンスシールを与えている。
しかし、内側シュラウド付きの羽根翼状部には、同羽
根を製造するために従来使用されていた方法に由来し
て、疲労割れという重要な問題が存在する。例えば、多
くの圧縮機ダイアフラム組立体の製造業者により使用さ
れていた圧延又は鍛造方法のいずれにおいても、羽根翼
状部をその内側シュラウド及び外側シュラウドに結合す
るために溶接工程を使用しており、かかる溶接工程によ
り、各溶接部に“熱影響領域”が生じることになる。疲
労による割れの開始は、かかる熱影響領域においてたい
てい起こることが分かった。従って、疲労割れに対して
耐性がある改良型の圧縮機ダイアフラム組立体を提供す
るだけでなく、熱影響領域を発生するような工程を最少
にする上述のような圧縮機ダイアフラム組立体の製造方
法を提供することが望ましい。
根を製造するために従来使用されていた方法に由来し
て、疲労割れという重要な問題が存在する。例えば、多
くの圧縮機ダイアフラム組立体の製造業者により使用さ
れていた圧延又は鍛造方法のいずれにおいても、羽根翼
状部をその内側シュラウド及び外側シュラウドに結合す
るために溶接工程を使用しており、かかる溶接工程によ
り、各溶接部に“熱影響領域”が生じることになる。疲
労による割れの開始は、かかる熱影響領域においてたい
てい起こることが分かった。従って、疲労割れに対して
耐性がある改良型の圧縮機ダイアフラム組立体を提供す
るだけでなく、熱影響領域を発生するような工程を最少
にする上述のような圧縮機ダイアフラム組立体の製造方
法を提供することが望ましい。
しかし、疲労割れに関連した上述の問題は、熱影響領
域を発生する製造工程を単に無くしても解決されるもの
ではない。即ち、周知のように、鍛造により製造したあ
る羽根翼状部は、そこから注意深く応力を解放して熱影
響領域の作用を軽減した後でさえも、疲労割れの問題を
経験することが分かっている。従って、容易に諒解され
るように、燃焼タービン内の静的励振だけでなく、動的
励振も疲労割れの問題に関与している。
域を発生する製造工程を単に無くしても解決されるもの
ではない。即ち、周知のように、鍛造により製造したあ
る羽根翼状部は、そこから注意深く応力を解放して熱影
響領域の作用を軽減した後でさえも、疲労割れの問題を
経験することが分かっている。従って、容易に諒解され
るように、燃焼タービン内の静的励振だけでなく、動的
励振も疲労割れの問題に関与している。
圧縮機ダイアフラム組立体の内側シュラウド及びシー
ルに作用する力は、主として、シールの圧力降下のため
である。これ等の力や、羽根翼状部に法線方向及び接線
方向に作用してその表面全体に分散される動的空気力
は、他の力及びモーメントの発生に寄与して、これが外
側シュラウドに伝達され、続いて、翼状部を外側シュラ
ウドに取着する溶接結合部を介して燃焼タービンのケー
シングに伝達される。
ルに作用する力は、主として、シールの圧力降下のため
である。これ等の力や、羽根翼状部に法線方向及び接線
方向に作用してその表面全体に分散される動的空気力
は、他の力及びモーメントの発生に寄与して、これが外
側シュラウドに伝達され、続いて、翼状部を外側シュラ
ウドに取着する溶接結合部を介して燃焼タービンのケー
シングに伝達される。
一体の内側及び外側シュラウドを有する羽根翼状部を
使用する簡単な解決策は、疲労割れの双方の原因を迅速
に解決するものと考えられる。即ち、熱影響領域の問題
は完全に排除されると考えられ、また、燃焼タービン内
の静的及び動的励振による不安定性に関連した問題は可
及的に低減すると考えられる。しかし、このようにはな
らない場合もある。
使用する簡単な解決策は、疲労割れの双方の原因を迅速
に解決するものと考えられる。即ち、熱影響領域の問題
は完全に排除されると考えられ、また、燃焼タービン内
の静的及び動的励振による不安定性に関連した問題は可
及的に低減すると考えられる。しかし、このようにはな
らない場合もある。
例えば、上述したような静的力及びモーメントの影響
下では、この仮想的な羽根翼状部の外側シユラウド部分
は、同外側シュラウド部分を受け入れるためにケーシン
グに形成されたスロットの壁に同外側シュラウド部分の
先端が接触することによって抑止もしくは規制モーメン
トが発生するまで、燃焼タービンのケーシングに安定的
に係合しないであろう。従って、外側シュラウド部分は
熱膨張を吸収するためにケーシングのスロットに形成さ
れた隙間内で回転してしまう。その結果、燃焼タービン
において仮想的な羽根翼状部を使用することは、外側シ
ュラウド部分の近傍に大きな応力が発生し、また、過剰
の並進方向及び回転方向の変位が生ずることになり、こ
れ等のいずれもが動的励振の存在下で一層悪化すること
になる。従つて、上述したような係合の不安定性を解消
しうるように改良された圧縮機ダイアフラム組立体を提
供することも望まれている。
下では、この仮想的な羽根翼状部の外側シユラウド部分
は、同外側シュラウド部分を受け入れるためにケーシン
グに形成されたスロットの壁に同外側シュラウド部分の
先端が接触することによって抑止もしくは規制モーメン
トが発生するまで、燃焼タービンのケーシングに安定的
に係合しないであろう。従って、外側シュラウド部分は
熱膨張を吸収するためにケーシングのスロットに形成さ
れた隙間内で回転してしまう。その結果、燃焼タービン
において仮想的な羽根翼状部を使用することは、外側シ
ュラウド部分の近傍に大きな応力が発生し、また、過剰
の並進方向及び回転方向の変位が生ずることになり、こ
れ等のいずれもが動的励振の存在下で一層悪化すること
になる。従つて、上述したような係合の不安定性を解消
しうるように改良された圧縮機ダイアフラム組立体を提
供することも望まれている。
発明の概要 従って、本発明の一般的な目的は、改良型の燃焼ター
ビンを提供することである。具体的には、本発明の目的
は、かかる燃焼タービンにおいて使用するための改良型
圧縮機ダイアフラム組立体を提供するだけでなく、かか
る圧縮機ダイアフラム組立体を組み立てる改良方法を提
供することである。
ビンを提供することである。具体的には、本発明の目的
は、かかる燃焼タービンにおいて使用するための改良型
圧縮機ダイアフラム組立体を提供するだけでなく、かか
る圧縮機ダイアフラム組立体を組み立てる改良方法を提
供することである。
本発明の別の目的は、疲労割れの問題を可及的に軽減
する圧縮機ダイアフラム組立体を提供することである。
する圧縮機ダイアフラム組立体を提供することである。
本発明の更に別の目的は、熱影響領域の生成を実質的
に無くす圧縮機ダイアフラム組立体を組み立てる方法を
提供することである。
に無くす圧縮機ダイアフラム組立体を組み立てる方法を
提供することである。
また、本発明の目的は、運転中の燃焼タービンにおい
て経験する静的及び動的励振により生ずる燃焼タービン
のケーシングとの係合の不安定性を可及的に軽減する圧
縮機ダイアフラム組立体を提供することである。
て経験する静的及び動的励振により生ずる燃焼タービン
のケーシングとの係合の不安定性を可及的に軽減する圧
縮機ダイアフラム組立体を提供することである。
更に、本発明の別の目的は、既存の技術を使用して容
易に且つ安価に製造しうる圧縮機ダイアフラム組立体を
提供することである。
易に且つ安価に製造しうる圧縮機ダイアフラム組立体を
提供することである。
簡略に述べると、本発明の上述した目的及びその他の
目的は、負荷伝達手段により相互に結合された複数の翼
状部を有する圧縮機ダイアフラム組立体を含む燃焼ター
ビンにおいて達成される。各翼状部は、一体の内側シュ
ラウド及び一体の外側シュラウドを含み、同シュラウド
のいずれもが溝を有していて、この溝に連結棒を受け入
れる。隣接したかかる内側及び外側シュラウドは、それ
等に関連した連結棒と共に、負荷伝達手段を構成してい
る。１対の非係合シールを有するシール支持体が内側シ
ュラウドから垂下している。
目的は、負荷伝達手段により相互に結合された複数の翼
状部を有する圧縮機ダイアフラム組立体を含む燃焼ター
ビンにおいて達成される。各翼状部は、一体の内側シュ
ラウド及び一体の外側シュラウドを含み、同シュラウド
のいずれもが溝を有していて、この溝に連結棒を受け入
れる。隣接したかかる内側及び外側シュラウドは、それ
等に関連した連結棒と共に、負荷伝達手段を構成してい
る。１対の非係合シールを有するシール支持体が内側シ
ュラウドから垂下している。
本発明による上述の目的及びその他の目的、利点並び
に新規な特徴は、添付図面に関連してなされる好適な実
施例についての以下の詳細な説明から容易に明らかとな
ろう。
に新規な特徴は、添付図面に関連してなされる好適な実
施例についての以下の詳細な説明から容易に明らかとな
ろう。
好適な実施例の詳細な説明 同一もしくは対応部分について同一符号で表示した図
面を参照すると、第１図には、既知の燃焼タービン12を
用いる典型的な発電プラント10の配置例が図示されてい
る。この燃焼タービン12は本出願人により製造されてい
るＷ−501D型の単軸式ヘビーデューティー燃焼タービン
である。発電プラント10は、通常のように、タービン12
により駆動される発電機14と、スターター箱16と、グリ
コール冷却器20を有する電気実装箱22と、空気冷却器26
とを有し、これ等の各々がタービン12を支持している。
タービン12の作動に関連して流れにより発生されるノイ
ズを消すための通常の消音装置28が発電プラント10の入
口ダクトと排気管とに設けられており、一方、発電機14
には、発生された電気をそこから取り出すためめに通常
の端子装置30が設けられている。
面を参照すると、第１図には、既知の燃焼タービン12を
用いる典型的な発電プラント10の配置例が図示されてい
る。この燃焼タービン12は本出願人により製造されてい
るＷ−501D型の単軸式ヘビーデューティー燃焼タービン
である。発電プラント10は、通常のように、タービン12
により駆動される発電機14と、スターター箱16と、グリ
コール冷却器20を有する電気実装箱22と、空気冷却器26
とを有し、これ等の各々がタービン12を支持している。
タービン12の作動に関連して流れにより発生されるノイ
ズを消すための通常の消音装置28が発電プラント10の入
口ダクトと排気管とに設けられており、一方、発電機14
には、発生された電気をそこから取り出すためめに通常
の端子装置30が設けられている。
第２図に詳細に示すように、タービン12は、入口部32
と、圧縮機部34と、燃焼器部36と、排出部38とを一般に
有する。入口部32からタービン12に入った空気は、圧縮
機部34において断熱的に圧縮され、そして燃焼器部36に
おいて一定圧力で燃料と混合され燃焼もしくは加熱され
る。その後、加熱された燃料及び空気のガスは、燃焼器
部36から排出部38を介して排出される。その結果、ガス
は断熱膨張して基本的な燃焼タービンサイクルを完了す
る。かかる熱力学的サイクルはブライトンサイクルもし
くはジュールサイクルとも呼ばれている。
と、圧縮機部34と、燃焼器部36と、排出部38とを一般に
有する。入口部32からタービン12に入った空気は、圧縮
機部34において断熱的に圧縮され、そして燃焼器部36に
おいて一定圧力で燃料と混合され燃焼もしくは加熱され
る。その後、加熱された燃料及び空気のガスは、燃焼器
部36から排出部38を介して排出される。その結果、ガス
は断熱膨張して基本的な燃焼タービンサイクルを完了す
る。かかる熱力学的サイクルはブライトンサイクルもし
くはジュールサイクルとも呼ばれている。
タービン12内に望ましくは高い効率で高い圧力比を確
実に維持するために、圧縮機部34は、通常の燃焼タービ
ンの多くの圧縮機部と同様に、ロータ40を有する軸流構
造のものである。ロータ40は、軸44に沿って配設された
複数の回転羽根もしくは動翼42と、複数のディスク46と
を含んでいる。複数の回転羽根42のうち隣接する各対の
羽根列の間には、シュラウド付きの複数の静止羽根もし
くは静翼48の１列が介在していて、段付きの中間ラビリ
ンスシール（第３図）52を有するディスク46と協働して
圧縮機ダイアフラム組立体を形成している。静止羽根48
は、第３図及び第４図に関連して後から詳細に説明する
ようにタービンケーシング50に装着されている。
実に維持するために、圧縮機部34は、通常の燃焼タービ
ンの多くの圧縮機部と同様に、ロータ40を有する軸流構
造のものである。ロータ40は、軸44に沿って配設された
複数の回転羽根もしくは動翼42と、複数のディスク46と
を含んでいる。複数の回転羽根42のうち隣接する各対の
羽根列の間には、シュラウド付きの複数の静止羽根もし
くは静翼48の１列が介在していて、段付きの中間ラビリ
ンスシール（第３図）52を有するディスク46と協働して
圧縮機ダイアフラム組立体を形成している。静止羽根48
は、第３図及び第４図に関連して後から詳細に説明する
ようにタービンケーシング50に装着されている。
シュラウド付きの静止羽根48を製造するのに通常使用
されている方法に由来して、疲労割れの深刻な問題が存
在する。例えば、特に第３図及び第４図を参照すると、
大部分の圧縮機ダイアフラム組立体の製造業者により用
いられてきた方法のいずれにおいても、溶接を用いてシ
ュラウド付き羽根48の翼状部54を同羽根の内側シュラウ
ド56及び外側シユラウド58に結合している。このように
溶接を用いると、良く知られているように、熱の影響を
受けた熱影響領域60が各溶接結合部62に生じることにな
る。
されている方法に由来して、疲労割れの深刻な問題が存
在する。例えば、特に第３図及び第４図を参照すると、
大部分の圧縮機ダイアフラム組立体の製造業者により用
いられてきた方法のいずれにおいても、溶接を用いてシ
ュラウド付き羽根48の翼状部54を同羽根の内側シュラウ
ド56及び外側シユラウド58に結合している。このように
溶接を用いると、良く知られているように、熱の影響を
受けた熱影響領域60が各溶接結合部62に生じることにな
る。
米国オハイオ州のアメリカ金属学会（American Socie
ty for Metals）による「金属ハンドブック（Metals Ha
ndbook）第９版、第６巻」に所載の「溶接、ろう付け、
半田付け（Welding,Brazing,and Soldering）」に定義
されているように、熱影響領域とは、未だ熔融してはい
ないが、溶接、ろう付け、半田付け、又は切断の熱によ
り機械的性質又はミクロ組織が変わってしまった卑金属
の一部分のことである。翼状部54、内側シュラウド56及
び外側シュラウド58に使用されているような種類のステ
ンレス鋼合金においては、疲労による割れの開始は、か
かる熱影響領域60でたいてい起こる。
ty for Metals）による「金属ハンドブック（Metals Ha
ndbook）第９版、第６巻」に所載の「溶接、ろう付け、
半田付け（Welding,Brazing,and Soldering）」に定義
されているように、熱影響領域とは、未だ熔融してはい
ないが、溶接、ろう付け、半田付け、又は切断の熱によ
り機械的性質又はミクロ組織が変わってしまった卑金属
の一部分のことである。翼状部54、内側シュラウド56及
び外側シュラウド58に使用されているような種類のステ
ンレス鋼合金においては、疲労による割れの開始は、か
かる熱影響領域60でたいてい起こる。
しかし、上述のように、疲労割れに関連した問題は、
熱影響領域60を生じさせる製造工程を単に排することに
よって解決されるものではない。例えば、第３図は、圧
延による一定断面の手法で製造された内側シュラウド付
き羽根48を示しており、第４図は、鍛造による厚さ対弦
比が可変の手法で製造された内側シュラウド付き羽根48
を示している。
熱影響領域60を生じさせる製造工程を単に排することに
よって解決されるものではない。例えば、第３図は、圧
延による一定断面の手法で製造された内側シュラウド付
き羽根48を示しており、第４図は、鍛造による厚さ対弦
比が可変の手法で製造された内側シュラウド付き羽根48
を示している。
第３図及び第４図に示すような通常の圧縮機ダイフラ
ム組立体の内側シュラウド56及びそのシールに作用する
力は、主に、シール圧力降下FSに由来している。これ等
の力、並びに翼状部54に作用する法線方向及び接線方向
の動的空気力FA、FTであって、上述の力の各々は、他の
力及びモーメントを発生させる原因となり、それ等が外
側シュラウド58に伝達され、その後、翼状部54を外側シ
ュラウド58に取着する溶接結合部62を介して燃焼タービ
ン12のケーシング50に伝達される。
ム組立体の内側シュラウド56及びそのシールに作用する
力は、主に、シール圧力降下FSに由来している。これ等
の力、並びに翼状部54に作用する法線方向及び接線方向
の動的空気力FA、FTであって、上述の力の各々は、他の
力及びモーメントを発生させる原因となり、それ等が外
側シュラウド58に伝達され、その後、翼状部54を外側シ
ュラウド58に取着する溶接結合部62を介して燃焼タービ
ン12のケーシング50に伝達される。
それにも拘わらず、一体的に形成された内側シユラウ
ド及び外側シュラウドを有する仮想的な翼状部を使用
し、それにより熱影響領域60を除去するだけでは、疲労
割れは依然として無くならない。上述したような静的な
力及びモーメントの影響下では、この仮想的な翼状部の
外側シュラウド部分は、外側シュラウド部分の先端部が
同外側シュラウド部分を受け入れるため燃焼タービンの
ケーシングに形成されたスロットの壁に係合することに
よって規制モーメントが発生するまで、同ケーシングと
安定的に係合しない。従って、外側シュラウド58は（熱
膨張を吸収するためケーシングのスロットに形成され
た）間隙内で回転する。その結果、燃焼タービンにおい
て仮想的な翼状部を使用することは、外側シュラウド部
分の近傍において大きな圧力が生じ、且つ過剰の並進方
向及び回転方向の変位になり、それ等のいずれもが動的
励振下で更に悪化されるであろう。
ド及び外側シュラウドを有する仮想的な翼状部を使用
し、それにより熱影響領域60を除去するだけでは、疲労
割れは依然として無くならない。上述したような静的な
力及びモーメントの影響下では、この仮想的な翼状部の
外側シュラウド部分は、外側シュラウド部分の先端部が
同外側シュラウド部分を受け入れるため燃焼タービンの
ケーシングに形成されたスロットの壁に係合することに
よって規制モーメントが発生するまで、同ケーシングと
安定的に係合しない。従って、外側シュラウド58は（熱
膨張を吸収するためケーシングのスロットに形成され
た）間隙内で回転する。その結果、燃焼タービンにおい
て仮想的な翼状部を使用することは、外側シュラウド部
分の近傍において大きな圧力が生じ、且つ過剰の並進方
向及び回転方向の変位になり、それ等のいずれもが動的
励振下で更に悪化されるであろう。
米国特許願第226,705号明細書に記載されたような解
決策はたいていの疲労割れの問題を実質的に解消させる
ことが分かった。しかし、この出願の明細書には、構造
がもっと簡単な別の解決策が開示されている。
決策はたいていの疲労割れの問題を実質的に解消させる
ことが分かった。しかし、この出願の明細書には、構造
がもっと簡単な別の解決策が開示されている。
第５図〜第８図に示すように、本発明による圧縮機ダ
イヤフラム組立体64は複数の翼状部66を含み、各翼状部
66が、一体的に形成された内側シュラウド68と、一体的
に形成された外側シュラウド70とを有する。各翼状部66
の内側シュラウド68及び外側シュラウド70のそれぞれに
は溝72があり、この溝72は、負荷伝達手段76を形成する
連結棒74を受け入れるようになっている。複数の翼状部
66のうちの隣接する２つ以上が負荷伝達手段76により一
緒に連結されて、ダイアフラム組立体64を形成してい
る。
イヤフラム組立体64は複数の翼状部66を含み、各翼状部
66が、一体的に形成された内側シュラウド68と、一体的
に形成された外側シュラウド70とを有する。各翼状部66
の内側シュラウド68及び外側シュラウド70のそれぞれに
は溝72があり、この溝72は、負荷伝達手段76を形成する
連結棒74を受け入れるようになっている。複数の翼状部
66のうちの隣接する２つ以上が負荷伝達手段76により一
緒に連結されて、ダイアフラム組立体64を形成してい
る。
複数の部分80からなるシール支持装置（支持手段）78
は内側シュラウド68により支持されており、各部分80
は、少なくとも１対の非係合シール（デイスク係合シー
ル）82を有すると共に、１つ以上の翼状部66の内側シュ
ラウド68に係合するように形成されている。
は内側シュラウド68により支持されており、各部分80
は、少なくとも１対の非係合シール（デイスク係合シー
ル）82を有すると共に、１つ以上の翼状部66の内側シュ
ラウド68に係合するように形成されている。
本発明の重要な特徴によると、複数の翼状部66が内側
シュラウド68及び外側シュラウド70と一体に形成されて
いるためばかりでなく、結合部を囲うために、重要な翼
状部のところで熱を殆どもしくは全く使用しない方法に
よりそれ等が一緒に結合されているために、熱影響領域
が無くなっている。更に、負荷伝達手段76のために、
（静的もしくは動的励振）翼状部66とケーシングのスロ
ット75との間に係合の不安定性があっても、それは僅か
である。
シュラウド68及び外側シュラウド70と一体に形成されて
いるためばかりでなく、結合部を囲うために、重要な翼
状部のところで熱を殆どもしくは全く使用しない方法に
よりそれ等が一緒に結合されているために、熱影響領域
が無くなっている。更に、負荷伝達手段76のために、
（静的もしくは動的励振）翼状部66とケーシングのスロ
ット75との間に係合の不安定性があっても、それは僅か
である。
一体的に形成された外側シュラウド70は、一緒に結合
されて連結棒74と共に外側リング84を形成する。このよ
うにして、一体的に形成された各外側シュラウド70は、
燃焼タービン12のケーシング50に形成されたスロット75
との係合のため、ほぼＴ形の横断面を有するように形成
され、通常の止めねじ90により所定位置に保持される。
されて連結棒74と共に外側リング84を形成する。このよ
うにして、一体的に形成された各外側シュラウド70は、
燃焼タービン12のケーシング50に形成されたスロット75
との係合のため、ほぼＴ形の横断面を有するように形成
され、通常の止めねじ90により所定位置に保持される。
本発明による圧縮機ダイアフラム組立体の組立及び分
解を容易にするため、且つ圧縮機ダイアフラム組立体の
製造コストを可及的に低減するため、翼状部66を他のも
のから適切に離間すべく、種々の大きさのスペーサ92が
用意されている。特に第６図及び第７図を参照すると分
かるように、一体的に形成された内側シュラウド68及び
外側シュラウド70は同様に一体的に形成された隣接の内
側シユラウド68及び外側シュラウド70に結合されてい
て、かくして構成された圧縮機ダイアフラム組立体64が
燃焼タービン12のケーシングのスロット75内で並進方向
及び回転方向に過剰に変位することを防止している。
解を容易にするため、且つ圧縮機ダイアフラム組立体の
製造コストを可及的に低減するため、翼状部66を他のも
のから適切に離間すべく、種々の大きさのスペーサ92が
用意されている。特に第６図及び第７図を参照すると分
かるように、一体的に形成された内側シュラウド68及び
外側シュラウド70は同様に一体的に形成された隣接の内
側シユラウド68及び外側シュラウド70に結合されてい
て、かくして構成された圧縮機ダイアフラム組立体64が
燃焼タービン12のケーシングのスロット75内で並進方向
及び回転方向に過剰に変位することを防止している。
各翼状部66は、連結棒74からなる負荷伝達手段76によ
り、一体的に形成された内側シュラウド68及び一体的に
形成された外側シュラウド70のところで、隣接の翼状部
66に結合されている。一体的に形成された内側シュラウ
ド68及び一体的に形成された外側シュラウド70に設けら
れた溝72は、矩形状の連結棒74と共に使用するために、
第６図に示すように実質的に平行な側辺を有する。しか
し、溝72は、第７図に示すような別の形状として90゜以
下の角度でテーパが付いていてもよい。
り、一体的に形成された内側シュラウド68及び一体的に
形成された外側シュラウド70のところで、隣接の翼状部
66に結合されている。一体的に形成された内側シュラウ
ド68及び一体的に形成された外側シュラウド70に設けら
れた溝72は、矩形状の連結棒74と共に使用するために、
第６図に示すように実質的に平行な側辺を有する。しか
し、溝72は、第７図に示すような別の形状として90゜以
下の角度でテーパが付いていてもよい。
一体的に形成された内側シュラウド68及び一体的に形
成された外側シュラウド72のスロット72を上述のような
別の形状に形成すると、本発明による圧縮機ダイアフラ
ム組立体は、ろう付けにより、電子ビーム溶接により、
レーザ溶接により（第６図に示す方向Ａ又はＢ）、焼き
嵌めにより、或は単に羽根式の隙間（即ち、約0.001i
n）を設けることにより、複数の翼状部66を一緒に結合
することによって、容易に形成することができる。
成された外側シュラウド72のスロット72を上述のような
別の形状に形成すると、本発明による圧縮機ダイアフラ
ム組立体は、ろう付けにより、電子ビーム溶接により、
レーザ溶接により（第６図に示す方向Ａ又はＢ）、焼き
嵌めにより、或は単に羽根式の隙間（即ち、約0.001i
n）を設けることにより、複数の翼状部66を一緒に結合
することによって、容易に形成することができる。
連結棒74の側辺は、平行な側辺を有する溝72の場合の
ように、第６図に示す方向Ａ及びＢにおける電子ビーム
溶接により結合するのに適する角度ゼロから焼き嵌めも
しくは嵌合組立に適する90゜以下の傾斜角まで変わりう
る角度θにより画成されている。例えば、第７図に示す
ような傾斜した溝72では、連結棒74は、液体窒素その他
の手段を使用して“収縮”され、溝72内に挿入され、そ
の後から同溝72内で膨張される。他方、翼状部66は約50
0゜まで加熱され、そこに連結棒74が挿入されて、低圧
縮応力及び低引張応力の拘束されたシステムを提供す
る。更に、溝72の長さに沿って取り付けられる複数のピ
ン96により連結棒74が溝72に結合されるような状態で、
羽根式の隙間を傾斜溝72の側辺と連結棒74との間に設け
ることができる。
ように、第６図に示す方向Ａ及びＢにおける電子ビーム
溶接により結合するのに適する角度ゼロから焼き嵌めも
しくは嵌合組立に適する90゜以下の傾斜角まで変わりう
る角度θにより画成されている。例えば、第７図に示す
ような傾斜した溝72では、連結棒74は、液体窒素その他
の手段を使用して“収縮”され、溝72内に挿入され、そ
の後から同溝72内で膨張される。他方、翼状部66は約50
0゜まで加熱され、そこに連結棒74が挿入されて、低圧
縮応力及び低引張応力の拘束されたシステムを提供す
る。更に、溝72の長さに沿って取り付けられる複数のピ
ン96により連結棒74が溝72に結合されるような状態で、
羽根式の隙間を傾斜溝72の側辺と連結棒74との間に設け
ることができる。
上述のように、本発明による圧縮機ダイアフラム組立
体64は、熱影響領域により招来される疲労割れの問題を
排除する。また、これは、内側シュラウド及び外側シュ
ラウドにおいて典型的に発生する応力集中を実質的に軽
減する。一体的に形成された翼状部は、その製造に関連
したコストを低減すると同時に、動翼の製造に使用され
長期にわたり確立されていた手順（即ち、鍛造、鋳造、
輪郭フライス削り等）を適用できるので、生産品の品質
が良くなる。容易に諒解されるように、損傷した翼状部
66を１つだけ容易に交換することができ、また、翼状部
66、分割されたシール支持装置80、外側シュラウド70及
びスロット75間の多数の接続面は、機械的減衰もしくは
制振の増大を可能にして、これが動的応答を最小にす
る。
体64は、熱影響領域により招来される疲労割れの問題を
排除する。また、これは、内側シュラウド及び外側シュ
ラウドにおいて典型的に発生する応力集中を実質的に軽
減する。一体的に形成された翼状部は、その製造に関連
したコストを低減すると同時に、動翼の製造に使用され
長期にわたり確立されていた手順（即ち、鍛造、鋳造、
輪郭フライス削り等）を適用できるので、生産品の品質
が良くなる。容易に諒解されるように、損傷した翼状部
66を１つだけ容易に交換することができ、また、翼状部
66、分割されたシール支持装置80、外側シュラウド70及
びスロット75間の多数の接続面は、機械的減衰もしくは
制振の増大を可能にして、これが動的応答を最小にす
る。
明らかなように、上述の記載から考えて多くの変形及
び改変が可能である。従って、本発明は、特許請求の範
囲内で、上に特定的に説明した以外の形態で実施しうる
ものである。
び改変が可能である。従って、本発明は、特許請求の範
囲内で、上に特定的に説明した以外の形態で実施しうる
ものである。
第１図は、燃焼タービンを用いる典型的な発電プラント
の配置例を示す図、第２図は、第１図に示した燃焼ター
ビンを部分的に破断して示す斜視図、第３図は、先行技
術の第１の方法により製造されたシュラウド付き羽根に
作用する力について説明する断面図、第４図は、先行技
術の第２の方法により製造された別のシュラウド付き羽
根の断面図、第５図は、本発明によに一体的にシュラウ
ドが付けられた羽根の斜視図、第６図は、本発明の一実
施例に従って一体的にシュラウドが付けられた第５図の
羽根のための連結溝の詳細図、第７図は、本発明の別の
実施例に従って一体的にシュラウドが付けられた第５図
の羽根のための連結溝の詳細図、第８図は、本発明の好
適な実施例に従つて組み立てられるような第５図に示す
内側シュラウド付きの羽根の斜視図である。 12……燃焼タービン、34……タービン圧縮機部 40……ロータ、42……動翼 44……軸、46……ディスク 50……ケーシング、52……ラビリンスシール 64……圧縮機ダイアフラム組立体 66……羽根翼状部、68……内側シュラウド 70……外側シュラウド、75……スロット 76……負荷伝達手段、82……シール 78……シール支持装置（支持手段）
の配置例を示す図、第２図は、第１図に示した燃焼ター
ビンを部分的に破断して示す斜視図、第３図は、先行技
術の第１の方法により製造されたシュラウド付き羽根に
作用する力について説明する断面図、第４図は、先行技
術の第２の方法により製造された別のシュラウド付き羽
根の断面図、第５図は、本発明によに一体的にシュラウ
ドが付けられた羽根の斜視図、第６図は、本発明の一実
施例に従って一体的にシュラウドが付けられた第５図の
羽根のための連結溝の詳細図、第７図は、本発明の別の
実施例に従って一体的にシュラウドが付けられた第５図
の羽根のための連結溝の詳細図、第８図は、本発明の好
適な実施例に従つて組み立てられるような第５図に示す
内側シュラウド付きの羽根の斜視図である。 12……燃焼タービン、34……タービン圧縮機部 40……ロータ、42……動翼 44……軸、46……ディスク 50……ケーシング、52……ラビリンスシール 64……圧縮機ダイアフラム組立体 66……羽根翼状部、68……内側シュラウド 70……外側シュラウド、75……スロット 76……負荷伝達手段、82……シール 78……シール支持装置（支持手段）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−145403（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−73308（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭46−17327（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭32−2604（ＪＰ，Ｂ１) 英国公開1263639（ＧＢ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】ケーシングと、タービン圧縮機部のところ
で前記ケーシング内に円周方向に形成された第１の所定
横断面の１つ以上のスロットと、該スロットの各々から
垂下するようになっていて、ラビリンスシールに複数の
圧縮機ディスクを備えた圧縮機ダイアフラム組立体とを
有する燃焼タービンにおいて、前記圧縮機ダイアフラム
組立体を組み立てる方法であって、 一体的に形成された内側シュラウドをその内側端部で及
び一体的に形成された外側シュラウドをその外側端部で
各々が有すると共に、該外側シュラウドには、前記ケー
シングに形成された前記スロットに摺動自在に係合する
ように、前記第１の所定横断面に一致する横断面を有し
ている複数の羽根翼状部を用意し、 該羽根翼状部の各々に連結棒からなる負荷伝達手段を設
け、 少なくとも１対のディスク係合シールを有する支持手段
を前記内側ショラウドと係合自在に設ける、 諸ステップからなる圧縮機ダイアフラム組立体の組立方
法。 - 【請求項２】ケーシングと、複数のディスクを有する軸
に沿って軸方向に配設された複数の動翼を含むロータ
と、タービン圧縮機のところで前記ケーシング内に円周
方向に形成された第１の所定横断面を有する１つ以上の
スロットとを有する燃焼タービンにおける圧縮機ダイア
フラム組立体であって、 一体的に形成された内側シュラウドをその内側端部で及
び一体的に形成された外側シュラウドをその外側端部で
各々が有すると共に、該外側シュラウドが、前記ケーシ
ングに形成された前記スロットに摺動自在に係合するよ
うに、前記第１の所定横断面に一致する横断面の上側部
分を有している複数の羽根翼状部と、 該複数の羽根翼状部の隣接するものをそれらに関連した
前記内側シュラウド及び前記外側シュラウドのところで
結合すると共に連結棒からなる負荷伝達手段と、 少なくとも１対のディスク係合シールを含むと共に、前
記内側シュラウドと係合自在の支持手段と、 の組み合わせからなる圧縮機ダイアフラム組立体。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US312,287 | 1989-02-21 | ||
| US07/312,287 US5022818A (en) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | Compressor diaphragm assembly |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02245403A JPH02245403A (ja) | 1990-10-01 |
| JP2628604B2 true JP2628604B2 (ja) | 1997-07-09 |
Family
ID=23210757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2037523A Expired - Fee Related JP2628604B2 (ja) | 1989-02-21 | 1990-02-20 | 燃焼タービンの圧縮機ダイアフラム組立体及びその組立方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5022818A (ja) |
| EP (1) | EP0384166B1 (ja) |
| JP (1) | JP2628604B2 (ja) |
| KR (1) | KR0152441B1 (ja) |
| AR (1) | AR243011A1 (ja) |
| AU (1) | AU621444B2 (ja) |
| CA (1) | CA2010446A1 (ja) |
| DE (1) | DE69005845T2 (ja) |
| MX (1) | MX168121B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9523286B2 (en) | 2012-03-30 | 2016-12-20 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Vane segment and axial-flow fluid machine including the same |
Families Citing this family (55)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5174715A (en) * | 1990-12-13 | 1992-12-29 | General Electric Company | Turbine nozzle |
| FR2674909B1 (fr) * | 1991-04-03 | 1993-06-18 | Snecma | Stator de compresseur de turbomachine a aubes demontables. |
| US5226789A (en) * | 1991-05-13 | 1993-07-13 | General Electric Company | Composite fan stator assembly |
| US5141395A (en) * | 1991-09-05 | 1992-08-25 | General Electric Company | Flow activated flowpath liner seal |
| DE4436731A1 (de) * | 1994-10-14 | 1996-04-18 | Abb Management Ag | Verdichter |
| DE19715966A1 (de) * | 1997-04-17 | 1998-10-29 | Carsten Binder | Leitschaufel für Dampfturbinen |
| US6553665B2 (en) * | 2000-03-08 | 2003-04-29 | General Electric Company | Stator vane assembly for a turbine and method for forming the assembly |
| JP4562903B2 (ja) * | 2000-12-11 | 2010-10-13 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンにおける静翼 |
| JP4040922B2 (ja) * | 2001-07-19 | 2008-01-30 | 株式会社東芝 | 組立式ノズルダイアフラムおよびその組立方法 |
| US7651319B2 (en) * | 2002-02-22 | 2010-01-26 | Drs Power Technology Inc. | Compressor stator vane |
| DE10210866C5 (de) * | 2002-03-12 | 2008-04-10 | Mtu Aero Engines Gmbh | Leitschaufelbefestigung in einem Strömungskanal einer Fluggasturbine |
| US6733237B2 (en) | 2002-04-02 | 2004-05-11 | Watson Cogeneration Company | Method and apparatus for mounting stator blades in axial flow compressors |
| US20040120813A1 (en) * | 2002-12-23 | 2004-06-24 | General Electric Company | Methods and apparatus for securing turbine nozzles |
| FR2856749B1 (fr) * | 2003-06-30 | 2005-09-23 | Snecma Moteurs | Redresseur de compresseur de moteur aeronautique a aubes collees |
| WO2005010323A1 (de) * | 2003-07-26 | 2005-02-03 | Alstom Technology Ltd | Schaufelfussbefestigung für eine turbomaschine |
| US7024744B2 (en) * | 2004-04-01 | 2006-04-11 | General Electric Company | Frequency-tuned compressor stator blade and related method |
| US7836593B2 (en) | 2005-03-17 | 2010-11-23 | Siemens Energy, Inc. | Cold spray method for producing gas turbine blade tip |
| SI1917419T1 (sl) * | 2005-08-17 | 2009-10-31 | Alstom Technology Ltd | Razporeditev vodilnih lopatic tokovnega stroja |
| US8702385B2 (en) * | 2006-01-13 | 2014-04-22 | General Electric Company | Welded nozzle assembly for a steam turbine and assembly fixtures |
| JP4918263B2 (ja) * | 2006-01-27 | 2012-04-18 | 三菱重工業株式会社 | 軸流圧縮機の静翼環 |
| US7686576B2 (en) * | 2006-10-24 | 2010-03-30 | General Electric Company | Method and apparatus for assembling gas turbine engines |
| US7591634B2 (en) * | 2006-11-21 | 2009-09-22 | General Electric Company | Stator shim welding |
| US7618234B2 (en) * | 2007-02-14 | 2009-11-17 | Power System Manufacturing, LLC | Hook ring segment for a compressor vane |
| US7806655B2 (en) * | 2007-02-27 | 2010-10-05 | General Electric Company | Method and apparatus for assembling blade shims |
| EP1970533A1 (de) * | 2007-03-12 | 2008-09-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbine mit mindestens einem Rotor bestehend aus Rotorscheiben und einen Zuganker |
| JP5148378B2 (ja) * | 2007-06-22 | 2013-02-20 | 三菱重工業株式会社 | 静翼環、これを用いた軸流圧縮機および静翼環の補修方法 |
| EP2172620B1 (en) * | 2007-06-22 | 2016-11-30 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Stator blade ring for an axial compressor |
| US7854583B2 (en) * | 2007-08-08 | 2010-12-21 | Genral Electric Company | Stator joining strip and method of linking adjacent stators |
| JP5091615B2 (ja) * | 2007-10-15 | 2012-12-05 | 三菱重工業株式会社 | 静翼環セグメントの組立方法、静翼環セグメント、結合部材、溶接方法 |
| US8894370B2 (en) * | 2008-04-04 | 2014-11-25 | General Electric Company | Turbine blade retention system and method |
| US8177502B2 (en) * | 2008-11-25 | 2012-05-15 | General Electric Company | Vane with reduced stress |
| US20100126018A1 (en) * | 2008-11-25 | 2010-05-27 | General Electric Company | Method of manufacturing a vane with reduced stress |
| EP2204547B1 (fr) * | 2008-12-29 | 2013-12-11 | Techspace Aero | Virole extérieure et procédé de montage par soudage entre cette virole et une aube fixe |
| US8047778B2 (en) * | 2009-01-06 | 2011-11-01 | General Electric Company | Method and apparatus for insuring proper installation of stators in a compressor case |
| US8523518B2 (en) * | 2009-02-20 | 2013-09-03 | General Electric Company | Systems, methods, and apparatus for linking machine stators |
| EP2282012B1 (en) * | 2009-07-03 | 2015-11-25 | Alstom Technology Ltd | Method for replacing a cover plate of a guide vane of a gas turbine |
| GB0913885D0 (en) * | 2009-08-08 | 2009-09-16 | Alstom Technology Ltd | Turbine diaphragms |
| JP2011202600A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Hitachi Ltd | 回転機械 |
| US8632300B2 (en) | 2010-07-22 | 2014-01-21 | Siemens Energy, Inc. | Energy absorbing apparatus in a gas turbine engine |
| US20120099995A1 (en) * | 2010-10-20 | 2012-04-26 | General Electric Company | Rotary machine having spacers for control of fluid dynamics |
| US9835174B2 (en) * | 2013-03-15 | 2017-12-05 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Anti-rotation lug and splitline jumper |
| EP2787176A1 (de) * | 2013-04-02 | 2014-10-08 | MTU Aero Engines GmbH | Leitschaufelanordnung |
| US9388704B2 (en) * | 2013-11-13 | 2016-07-12 | Siemens Energy, Inc. | Vane array with one or more non-integral platforms |
| EP3123002B1 (en) * | 2014-03-27 | 2019-01-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Stator vane support system within a gas turbine engine |
| JP6271077B2 (ja) * | 2014-07-24 | 2018-01-31 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフトＳｉｅｍｅｎｓ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | ガスタービンエンジン内で使用可能なステータベーンシステム |
| WO2016148692A1 (en) * | 2015-03-17 | 2016-09-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Stator vane dampening system usable within a turbine engine |
| US10309240B2 (en) | 2015-07-24 | 2019-06-04 | General Electric Company | Method and system for interfacing a ceramic matrix composite component to a metallic component |
| FR3048719B1 (fr) * | 2016-03-14 | 2018-03-02 | Safran Aircraft Engines | Redresseur de flux pour turbomachine avec plateformes integrees et rapportees |
| KR101953462B1 (ko) * | 2017-05-24 | 2019-02-28 | 두산중공업 주식회사 | 베인 어셈블리를갖는 가스터빈 |
| US10876417B2 (en) * | 2017-08-17 | 2020-12-29 | Raytheon Technologies Corporation | Tuned airfoil assembly |
| WO2019057655A1 (en) * | 2017-09-20 | 2019-03-28 | Sulzer Turbo Services Venlo B.V. | SET OF DAWN UNITS |
| CN108252755A (zh) * | 2018-04-24 | 2018-07-06 | 长兴永能动力科技有限公司 | 一种向心汽轮机用隔板装置 |
| US11125092B2 (en) * | 2018-08-14 | 2021-09-21 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine having cantilevered stators |
| CN114278580B (zh) * | 2021-12-21 | 2023-07-28 | 江苏航天水力设备有限公司 | 一种可更换导叶的大型贯流泵 |
| CN114962338B (zh) * | 2022-04-27 | 2024-04-12 | 四川航天中天动力装备有限责任公司 | 一种涡喷发动机的分体式静子机匣结构及其装配方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR892655A (fr) * | 1942-11-20 | 1944-05-16 | Diederichs Atel | Perfectionnements aux casse-fils pour métier à tisser les articles à boucles et en particulier les tissus éponge |
| US2683583A (en) * | 1948-09-01 | 1954-07-13 | Chrysler Corp | Blade attachment |
| GB660383A (en) * | 1949-02-23 | 1951-11-07 | Winnett Boyd | Blade mounting for axial-flow compressors and the like |
| US2917276A (en) * | 1955-02-28 | 1959-12-15 | Orenda Engines Ltd | Segmented stator ring assembly |
| US3338508A (en) * | 1965-08-23 | 1967-08-29 | Gen Motors Corp | Axial-flow compressor |
| GB1054608A (ja) * | 1965-09-16 | |||
| US3326523A (en) * | 1965-12-06 | 1967-06-20 | Gen Electric | Stator vane assembly having composite sectors |
| FR1523147A (fr) * | 1965-12-06 | 1968-05-03 | Gen Electric | Assemblage d'ailettes de stator à secteurs composites |
| FR2275651A1 (fr) * | 1974-06-21 | 1976-01-16 | Snecma | Perfectionnements aux stators de turbomachines axiales |
| FR2282550A1 (fr) * | 1974-08-21 | 1976-03-19 | Shur Lok International Sa | Stator de compresseur a carter monobloc |
| FR2366471A2 (fr) * | 1976-10-04 | 1978-04-28 | Shur Lok International Sa | Dispositif de fixation des aubes d'un stator de compresseur a carter monobloc |
| BE892655A (fr) * | 1981-04-01 | 1982-07-16 | United Technologies Corp | Fentes d'assemblage d'aubes de turbine pour attenuer ou eliminer les tensions thermiques |
| JPS57174847A (en) | 1981-04-22 | 1982-10-27 | Mitsubishi Electric Corp | Fluorescent discharge lamp |
| US4870588A (en) | 1985-10-21 | 1989-09-26 | Sundstrand Data Control, Inc. | Signal processor for inertial measurement using coriolis force sensing accelerometer arrangements |
| US4889470A (en) * | 1988-08-01 | 1989-12-26 | Westinghouse Electric Corp. | Compressor diaphragm assembly |
-
1989
- 1989-02-21 US US07/312,287 patent/US5022818A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-01-30 DE DE90101833T patent/DE69005845T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-01-30 EP EP90101833A patent/EP0384166B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-01 AU AU49007/90A patent/AU621444B2/en not_active Ceased
- 1990-02-16 AR AR90310184A patent/AR243011A1/es active
- 1990-02-20 CA CA002010446A patent/CA2010446A1/en not_active Abandoned
- 1990-02-20 KR KR1019900002044A patent/KR0152441B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-02-20 JP JP2037523A patent/JP2628604B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-02-21 MX MX019596A patent/MX168121B/es unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9523286B2 (en) | 2012-03-30 | 2016-12-20 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Vane segment and axial-flow fluid machine including the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU621444B2 (en) | 1992-03-12 |
| US5022818A (en) | 1991-06-11 |
| DE69005845T2 (de) | 1994-05-05 |
| CA2010446A1 (en) | 1990-08-21 |
| EP0384166A2 (en) | 1990-08-29 |
| AU4900790A (en) | 1990-08-30 |
| KR900013213A (ko) | 1990-09-05 |
| JPH02245403A (ja) | 1990-10-01 |
| AR243011A1 (es) | 1993-06-30 |
| DE69005845D1 (de) | 1994-02-24 |
| EP0384166B1 (en) | 1994-01-12 |
| EP0384166A3 (en) | 1990-12-05 |
| MX168121B (es) | 1993-05-04 |
| KR0152441B1 (ko) | 1998-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2628604B2 (ja) | 燃焼タービンの圧縮機ダイアフラム組立体及びその組立方法 | |
| JP2835381B2 (ja) | ガスタービン | |
| US7448221B2 (en) | Turbine engine rotor stack | |
| EP2365191B1 (en) | Strain tolerant bound structure for a gas turbine engine | |
| JP2017040262A (ja) | ガスタービンエンジン用のスプリット端壁を有するｃｍｃノズル | |
| JP6255051B2 (ja) | ガスタービンエンジンの隣接ノズルを配置するための方法 | |
| US20180363486A1 (en) | Turbine tip shroud assembly with plural shroud segments having inter-segment seal arrangement | |
| EP0616113A1 (en) | Uncoupled seal support assembly | |
| JPS5960005A (ja) | 軸流回転機械のロータ組立体 | |
| EP3845783B1 (en) | Brush seal with shape memory alloy | |
| JP2016205390A5 (ja) | ||
| EP1132576B1 (en) | Turbine shroud comprising an apparatus for minimizing thermal gradients and method for assembling a gas turbine engine including such a shroud | |
| US20140064946A1 (en) | Gas turbine engine compressor undercut spacer | |
| CA2048779A1 (en) | Attenuating shroud support | |
| EP3978726A1 (en) | Vibrational dampening element and corresponding rotor blade | |
| US11846193B2 (en) | Turbine engine assembly | |
| US3970412A (en) | Closed channel disk for a gas turbine engine | |
| EP3543468A1 (en) | Turbine tip shroud assembly with plural shroud segments having inter-segment seal arrangement | |
| US11767765B2 (en) | Glass viscous damper | |
| Tanimura et al. | Development of an 8MW-class high-efficiency gas turbine, M7A-03 | |
| US10001134B2 (en) | Rotor disc | |
| EP3873695A1 (en) | Method and apparatus for improving cooling of a turbine shroud | |
| Saito et al. | Development of 300 kW Class Ceramic Gas Turbine (CGT 301) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080418 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090418 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |