JP2602144B2 - 棒状装薬方式による爆破設定方法 - Google Patents
棒状装薬方式による爆破設定方法Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42D—BLASTING
- F42D1/00—Blasting methods or apparatus, e.g. loading or tamping
- F42D1/04—Arrangements for ignition
- F42D1/045—Arrangements for electric ignition
- F42D1/05—Electric circuits for blasting
- F42D1/055—Electric circuits for blasting specially adapted for firing multiple charges with a time delay
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、棒状装薬方式による
爆破設定方法に関し、とりわけ、飛石事故が生じない安
全範囲内における爆破を保証し得る棒状装薬方式による
爆破設定方法に関する。
爆破設定方法に関し、とりわけ、飛石事故が生じない安
全範囲内における爆破を保証し得る棒状装薬方式による
爆破設定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】１９７９年から１９８９年の１０年間に
おける日本国内に発生した工事用爆破の事故件数は２６
１件あり、そのうちで爆破から生じた飛石事故は１６０
件、すなわち６１．３％に達する。
おける日本国内に発生した工事用爆破の事故件数は２６
１件あり、そのうちで爆破から生じた飛石事故は１６０
件、すなわち６１．３％に達する。
【０００３】従来、爆破工事の施工において、装填され
るべき火薬量を決める場合に、火薬の装填の仕方を、一
点集中形の塊状にするか、または、細長い形の棒状にす
るか、２種類の手段があり、前者を一点集中装薬方式と
称し、後者を棒状装薬方式と称する。
るべき火薬量を決める場合に、火薬の装填の仕方を、一
点集中形の塊状にするか、または、細長い形の棒状にす
るか、２種類の手段があり、前者を一点集中装薬方式と
称し、後者を棒状装薬方式と称する。
【０００４】ところで、実際の施工に当って、岩盤に火
薬を装填してこれを爆発したい場合に、まず、火薬を装
填する孔を掘り、これをせん孔と称し、その孔の内底部
からその孔内に沿って火薬を装填していく作業が一般的
かつ実際的である。そのような理由で、従来から棒状装
薬方式による爆破工事が圧倒的に多用され、それに対し
て、一点集中装薬方式は特殊な場合にのみ使用され、理
論的には普及しても実際的ではなかった。
薬を装填してこれを爆発したい場合に、まず、火薬を装
填する孔を掘り、これをせん孔と称し、その孔の内底部
からその孔内に沿って火薬を装填していく作業が一般的
かつ実際的である。そのような理由で、従来から棒状装
薬方式による爆破工事が圧倒的に多用され、それに対し
て、一点集中装薬方式は特殊な場合にのみ使用され、理
論的には普及しても実際的ではなかった。
【０００５】図５で示すように、従来、一点集中装薬方
式による発破では、ハウザーの式 Ｌ＝ｃＷ３・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） Ｌ：装薬量（ｋｇ） ｃ：発破係数 Ｗ：最小抵抗線（ｍ） が周知であり、更に、前記（１）式を変形して、発破係
数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／Ｗ３・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） が周知である。
式による発破では、ハウザーの式 Ｌ＝ｃＷ３・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） Ｌ：装薬量（ｋｇ） ｃ：発破係数 Ｗ：最小抵抗線（ｍ） が周知であり、更に、前記（１）式を変形して、発破係
数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／Ｗ３・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） が周知である。
【０００６】ただし、このハウザーの式が成立するに
は、 １．装薬量Ｌが一点集中装薬方式であること、 ２．１自由面発破であること、 ３．適正装薬量、すなわち、飛石が生じない安全範囲内
において最強の破壊効果が生じる装薬量は、自由面Ｇ上
の破壊半径ｒと最小抵抗線Ｗとが等しいＷ＝ｒの漏斗形
状であること、 を条件とする。
は、 １．装薬量Ｌが一点集中装薬方式であること、 ２．１自由面発破であること、 ３．適正装薬量、すなわち、飛石が生じない安全範囲内
において最強の破壊効果が生じる装薬量は、自由面Ｇ上
の破壊半径ｒと最小抵抗線Ｗとが等しいＷ＝ｒの漏斗形
状であること、 を条件とする。
【０００７】従って、前記漏斗孔の体積Ｖ Ｖ＝（１／３）×πｒ２×Ｗ において、Ｗ＝ｒを条件とし、そして、π≒３であるか
ら Ｖ＝Ｗ３・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） となり、この（３）式を前記（２）式に代入すれば、 ｃ＝Ｌ／Ｖ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） つまり、発破係数ｃ値は、一点集中装薬量Ｌとその装薬
量によって破壊される岩盤の体積Ｖとの比率（割合）で
あって、しかも、その体積Ｖを形成する３つの長さＷｒ
２が互いに等しい関係にあるときに成立することが認め
られる（日本産業火薬会昭和６０年１０月１日発行新版
産業火薬第１９８〜２００頁参照）。
ら Ｖ＝Ｗ３・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） となり、この（３）式を前記（２）式に代入すれば、 ｃ＝Ｌ／Ｖ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（４） つまり、発破係数ｃ値は、一点集中装薬量Ｌとその装薬
量によって破壊される岩盤の体積Ｖとの比率（割合）で
あって、しかも、その体積Ｖを形成する３つの長さＷｒ
２が互いに等しい関係にあるときに成立することが認め
られる（日本産業火薬会昭和６０年１０月１日発行新版
産業火薬第１９８〜２００頁参照）。
【０００８】他方において、従来、棒状装薬方式による
斉発発破において、図６で示すように、装薬量Ｌの算定
式として Ｌ＝ｃ×Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） が知られている。そして、 （５）式を変形して、発破係数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／（Ｈ×Ｄ１×Ｄ２）＝Ｌ／Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・（６） ただし、２つの孔間隔長Ｄ１とＤ２及びせん孔長Ｈとの
関係は、 （Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７） ここで、Ｈ：せん孔長 Ｄ１：せん孔口ＥとＡとの間の孔間隔長 Ｄ２：せん孔口ＥとＢとの間の孔間隔長 Ｌ：装薬量 Ｖ：装薬量Ｌによる破壊岩盤体積（Ｈ×Ｄ１×Ｄ２） が周知である（通商産業省土地公害局編、社団法人全国
火薬類保安協会平成３年１月発行「火薬類保安教本シリ
ーズ１７こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第４
５〜４６頁参照）。
斉発発破において、図６で示すように、装薬量Ｌの算定
式として Ｌ＝ｃ×Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５） が知られている。そして、 （５）式を変形して、発破係数ｃ値は、 ｃ＝Ｌ／（Ｈ×Ｄ１×Ｄ２）＝Ｌ／Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・（６） ただし、２つの孔間隔長Ｄ１とＤ２及びせん孔長Ｈとの
関係は、 （Ｄ１＝Ｄ２）＜Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７） ここで、Ｈ：せん孔長 Ｄ１：せん孔口ＥとＡとの間の孔間隔長 Ｄ２：せん孔口ＥとＢとの間の孔間隔長 Ｌ：装薬量 Ｖ：装薬量Ｌによる破壊岩盤体積（Ｈ×Ｄ１×Ｄ２） が周知である（通商産業省土地公害局編、社団法人全国
火薬類保安協会平成３年１月発行「火薬類保安教本シリ
ーズ１７こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第４
５〜４６頁参照）。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところで、発破係数ｃ
値は、孔内に装填された火薬が爆発することによって自
由面Ｇに及ぼす破壊力であって、換言すれば、装薬長Ｎ
の上端から自由面Ｇに向け最小抵抗線Ｗに沿って突き上
げる力の程度を決める数値である、と発明者は考える。
値は、孔内に装填された火薬が爆発することによって自
由面Ｇに及ぼす破壊力であって、換言すれば、装薬長Ｎ
の上端から自由面Ｇに向け最小抵抗線Ｗに沿って突き上
げる力の程度を決める数値である、と発明者は考える。
【００１０】従って、装薬量Ｌを算定する際に、飛石の
生じない安全面のみを考慮すれば、発破の破壊力が過少
で作業能率が捗らず、その逆に、破壊の能率面を重視す
れば、飛石が生じて危険な発破となるから、そこで、適
正なｃ値は、前記安全面と能率面の双方を勘案して、飛
石の生じない安全範囲内で最強の岩盤破壊を達し得べき
数値であると理解されるべきである。
生じない安全面のみを考慮すれば、発破の破壊力が過少
で作業能率が捗らず、その逆に、破壊の能率面を重視す
れば、飛石が生じて危険な発破となるから、そこで、適
正なｃ値は、前記安全面と能率面の双方を勘案して、飛
石の生じない安全範囲内で最強の岩盤破壊を達し得べき
数値であると理解されるべきである。
【００１１】かかる観点から前記従来のｃ値を検討すれ
ば、ハウザーの式が通用する一点集中装薬方式による発
破では、前記（３）式及び（４）式で示すように、岩盤
体積Ｖ＝Ｗ３の破壊に要した破壊力のすべてが、自由面
に及ぼす破壊力となっているので、前記体積Ｖそのもの
が発破係数ｃ値の分母を構成する純粋な数値であること
に間違いない。
ば、ハウザーの式が通用する一点集中装薬方式による発
破では、前記（３）式及び（４）式で示すように、岩盤
体積Ｖ＝Ｗ３の破壊に要した破壊力のすべてが、自由面
に及ぼす破壊力となっているので、前記体積Ｖそのもの
が発破係数ｃ値の分母を構成する純粋な数値であること
に間違いない。
【００１２】しかしながら、棒状装薬方式による発破で
は、全岩盤体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ１×Ｄ２の破壊に要した破壊
力のすべてが、自由面に及ぼす破壊力となっていると考
えることは誤まりである（前記６式参照）。
は、全岩盤体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ１×Ｄ２の破壊に要した破壊
力のすべてが、自由面に及ぼす破壊力となっていると考
えることは誤まりである（前記６式参照）。
【００１３】何故ならば、全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ１
×Ｄ２は、前記自由面Ｇへの突き上げに関与する力によ
って破壊される岩盤の体積と、前記自由面Ｇへの突き上
げに関与しない下方の岩盤の破壊のみに関与する力によ
って破壊される岩盤の体積との和であるから、純粋な発
破係数ｃ値は、その数値の分母を構成する体積が、自由
面Ｇへの突き上げに関与する力によって破壊される岩盤
の体積のみに限定されるべきであり、前記自由面Ｇへの
突き上げに関与しない下方の岩盤の破壊のみに関与する
力によって破壊される岩盤の体積は除外されるべきであ
る。
×Ｄ２は、前記自由面Ｇへの突き上げに関与する力によ
って破壊される岩盤の体積と、前記自由面Ｇへの突き上
げに関与しない下方の岩盤の破壊のみに関与する力によ
って破壊される岩盤の体積との和であるから、純粋な発
破係数ｃ値は、その数値の分母を構成する体積が、自由
面Ｇへの突き上げに関与する力によって破壊される岩盤
の体積のみに限定されるべきであり、前記自由面Ｇへの
突き上げに関与しない下方の岩盤の破壊のみに関与する
力によって破壊される岩盤の体積は除外されるべきであ
る。
【００１４】それ故、前記（５）式において、前記棒状
発破におけるｃ値と称する数値は、上記のような純粋な
ｃ値ではなく、実際は、装薬量Ｌと、それによって破壊
される全岩盤体積Ｖとの割合を示す破壊岩盤単位であっ
て、この数値を、便宜上ｋ値とすれば、前記（５）式
は、 Ｌ＝ｋ×Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５ａ ） そして、前記（６）式は、 ｋ＝Ｌ／Ｖ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） と、それぞれ修正されるべきである。
発破におけるｃ値と称する数値は、上記のような純粋な
ｃ値ではなく、実際は、装薬量Ｌと、それによって破壊
される全岩盤体積Ｖとの割合を示す破壊岩盤単位であっ
て、この数値を、便宜上ｋ値とすれば、前記（５）式
は、 Ｌ＝ｋ×Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（５ａ ） そして、前記（６）式は、 ｋ＝Ｌ／Ｖ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２・・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） と、それぞれ修正されるべきである。
【００１５】このように、棒状装薬における従来のｃ値
は、その数値の分母を構成する破壊されるべき岩盤の体
積の決定に誤りがあり、本来、ｃ値の算出には無関係の
要素までも含めて計算されていた。そのような理由か
ら、棒状装薬方式による発破では、経験上、一般的な適
正ｃ値０．２５〜０．４５の数値よりも過少な０．１０
〜０．３０（前記０００８項で示す資料第４６頁の表参
照）を参考値として例示し、これを使用するように勧め
ている。
は、その数値の分母を構成する破壊されるべき岩盤の体
積の決定に誤りがあり、本来、ｃ値の算出には無関係の
要素までも含めて計算されていた。そのような理由か
ら、棒状装薬方式による発破では、経験上、一般的な適
正ｃ値０．２５〜０．４５の数値よりも過少な０．１０
〜０．３０（前記０００８項で示す資料第４６頁の表参
照）を参考値として例示し、これを使用するように勧め
ている。
【００１６】しかしながら、棒状装薬における従来のｃ
値決定の前記不確実要素を知らない当業者が、前記一般
的な適正ｃ値０．２５〜０．４５を前記従来のｃ値算出
式の諸元に当てはめて公式通りに計算すれば、飛石事故
が生ずるおそれがあり、甚だ危険である。そして、冒頭
に記載するような飛石事故が多発する結果を招いてい
る。
値決定の前記不確実要素を知らない当業者が、前記一般
的な適正ｃ値０．２５〜０．４５を前記従来のｃ値算出
式の諸元に当てはめて公式通りに計算すれば、飛石事故
が生ずるおそれがあり、甚だ危険である。そして、冒頭
に記載するような飛石事故が多発する結果を招いてい
る。
【００１７】従来における棒状装薬方式による爆破の設
定において、最大の危険要因は、図６及び前記（６）式
で示すように、ｃ値算定式に最小抵抗線Ｗが関与してお
らず、装薬量Ｌとそれによって破壊される岩盤体積Ｖと
の割合のみでｃ値を決定しようとするものであるから、
極端に言えば、最小抵抗線Ｗ＝０、つまり、自由面Ｇ上
に棒状装薬の上端が露出した危険な位置に火薬が装填さ
れていても、装薬量Ｌと破壊岩盤体積Ｖとの割合だけで
発破係数ｃ値が決定され得るという危険性が内在する。
定において、最大の危険要因は、図６及び前記（６）式
で示すように、ｃ値算定式に最小抵抗線Ｗが関与してお
らず、装薬量Ｌとそれによって破壊される岩盤体積Ｖと
の割合のみでｃ値を決定しようとするものであるから、
極端に言えば、最小抵抗線Ｗ＝０、つまり、自由面Ｇ上
に棒状装薬の上端が露出した危険な位置に火薬が装填さ
れていても、装薬量Ｌと破壊岩盤体積Ｖとの割合だけで
発破係数ｃ値が決定され得るという危険性が内在する。
【００１８】この発明の目的は、飛石事故が生じない安
全範囲内において最強の破壊力を得るために、発破係数
ｃ値の分母を構成する破壊岩盤体積、とりわけ、その体
積の形成要件となる最小抵抗線長Ｗを明確にして、純粋
な発破係数値をもった棒状装薬方式による爆破設定方法
を提供することである。
全範囲内において最強の破壊力を得るために、発破係数
ｃ値の分母を構成する破壊岩盤体積、とりわけ、その体
積の形成要件となる最小抵抗線長Ｗを明確にして、純粋
な発破係数値をもった棒状装薬方式による爆破設定方法
を提供することである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】この発明による棒状装薬
による爆破設定方法は、上記の目的を達するために、図
１で示すように、装薬長Ｎと、その装薬長Ｎの上端部と
自由面Ｇとの間の最小抵抗線長Ｗとからなる任意のせん
孔長Ｈを掘り、図２で示すように、せん孔口Ｅから前記
最小抵抗線長Ｗと等しく、かつ、相互に等しい長さであ
るように、前記自由面Ｇ上に破壊範囲距離Ｄ１及び
Ｄ２、すなわち、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗを設定し、図３及び４
で示すように、発破係数ｃの値、すなわち、装薬量Ｌと
破壊岩盤体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ１×Ｄ２との比が０．２５〜
０．４５の範囲内で前記装薬量Ｌを設定する。
による爆破設定方法は、上記の目的を達するために、図
１で示すように、装薬長Ｎと、その装薬長Ｎの上端部と
自由面Ｇとの間の最小抵抗線長Ｗとからなる任意のせん
孔長Ｈを掘り、図２で示すように、せん孔口Ｅから前記
最小抵抗線長Ｗと等しく、かつ、相互に等しい長さであ
るように、前記自由面Ｇ上に破壊範囲距離Ｄ１及び
Ｄ２、すなわち、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗを設定し、図３及び４
で示すように、発破係数ｃの値、すなわち、装薬量Ｌと
破壊岩盤体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ１×Ｄ２との比が０．２５〜
０．４５の範囲内で前記装薬量Ｌを設定する。
【００２０】
【作用】発破係数ｃは、装薬量Ｌから生ずる破壊力のう
ち、自由面Ｇに達する突き上げ力に関する制御係数であ
る。従って、その基礎となる数値は、従来のようなせん
孔長Ｈではなくて、せん孔長Ｈに装填された装薬長Ｎの
上端部と自由面Ｇとの間の距離、すなわち、最小抵抗線
長Ｗが関与する（図１参照）。
ち、自由面Ｇに達する突き上げ力に関する制御係数であ
る。従って、その基礎となる数値は、従来のようなせん
孔長Ｈではなくて、せん孔長Ｈに装填された装薬長Ｎの
上端部と自由面Ｇとの間の距離、すなわち、最小抵抗線
長Ｗが関与する（図１参照）。
【００２１】次に、発破係数ｃ値を対象にした破壊岩盤
体積Ｖ１を決定する３つの長さＷとＤ１とＤ２の関係に
ついて、それらに何らの制約を加えず、それらを無条件
に設定する場合には、下記の問題が生ずる。すなわち、
前記体積Ｖ１が同一数値を示しても、それを形成する３
つの長さＷとＤ１とＤ２が著しく大きな数値と小さな数
値で成り立つ余地があり、飛石が生ずる要因から上記の
現象を再考すると、いずれか小さな数値の部分に飛石発
生の弱点が見出される。
体積Ｖ１を決定する３つの長さＷとＤ１とＤ２の関係に
ついて、それらに何らの制約を加えず、それらを無条件
に設定する場合には、下記の問題が生ずる。すなわち、
前記体積Ｖ１が同一数値を示しても、それを形成する３
つの長さＷとＤ１とＤ２が著しく大きな数値と小さな数
値で成り立つ余地があり、飛石が生ずる要因から上記の
現象を再考すると、いずれか小さな数値の部分に飛石発
生の弱点が見出される。
【００２２】従って、前記体積Ｖ１の値の形成要件とな
る３つの長さＷとＤ１とＤ２は、飛石事故、すなわち、
発破係数ｃの観点から見直すと、均衡のとれた極端な大
小差のない、いずれも同一長さか、それに近似する長
さ、すなわち、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２またはＷ≒Ｄ１≒Ｄ２で
あることを要し、その場合における破壊岩盤体積Ｖ１は
正円錐体または立方体となり、この破壊岩盤体積Ｖ
１が、飛石事故が生じない程度の適正装薬量Ｌとの割合
を示す純粋な発破係数ｃ値決定の分母を構成する因子に
外ならない（図３及び図４参照）。
る３つの長さＷとＤ１とＤ２は、飛石事故、すなわち、
発破係数ｃの観点から見直すと、均衡のとれた極端な大
小差のない、いずれも同一長さか、それに近似する長
さ、すなわち、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２またはＷ≒Ｄ１≒Ｄ２で
あることを要し、その場合における破壊岩盤体積Ｖ１は
正円錐体または立方体となり、この破壊岩盤体積Ｖ
１が、飛石事故が生じない程度の適正装薬量Ｌとの割合
を示す純粋な発破係数ｃ値決定の分母を構成する因子に
外ならない（図３及び図４参照）。
【００２３】そして、このような条件が充足される場合
であるときにのみ、棒状装薬量Ｌによる全破壊岩盤体積
Ｖ＝Ｈ×Ｄ１×Ｄ２を分母とするｋ＝Ｌ／Ｖを純粋発破
係数ｃ値とみなすことが可能である。なぜならば、全破
壊岩盤体積Ｖの中には当然ｃ値を対象にした破壊岩盤体
積Ｖ１が含まれており、前記破壊岩盤単位ｋ＝Ｌ／Ｖの
割合（比率）は破壊岩盤体積Ｖ１でも不変であるとの理
由に基づく。
であるときにのみ、棒状装薬量Ｌによる全破壊岩盤体積
Ｖ＝Ｈ×Ｄ１×Ｄ２を分母とするｋ＝Ｌ／Ｖを純粋発破
係数ｃ値とみなすことが可能である。なぜならば、全破
壊岩盤体積Ｖの中には当然ｃ値を対象にした破壊岩盤体
積Ｖ１が含まれており、前記破壊岩盤単位ｋ＝Ｌ／Ｖの
割合（比率）は破壊岩盤体積Ｖ１でも不変であるとの理
由に基づく。
【００２４】
【実施例】いま、孔径２５ｍｍ、せん孔長Ｈ＝３ｍ，１
ｍ当り装薬量０．４１ｋｇ／ｍ、装薬長Ｎ＝２ｍ、最小
抵抗線Ｗ＝１ｍにおいて、装薬量Ｌ＝０．４１×２＝
０．８２ｋｇの場合に、前記（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って、 ｋ＝０．８２／３×１×１＝０．２７ ｋ＝ｃ よって、ｃ＝０．２７が純粋発破係数値であり、この数
値は飛石の生じない安全値である。従って、前記装薬量
Ｌ＝０．８２ｋｇは適正値である。
ｍ当り装薬量０．４１ｋｇ／ｍ、装薬長Ｎ＝２ｍ、最小
抵抗線Ｗ＝１ｍにおいて、装薬量Ｌ＝０．４１×２＝
０．８２ｋｇの場合に、前記（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って、 ｋ＝０．８２／３×１×１＝０．２７ ｋ＝ｃ よって、ｃ＝０．２７が純粋発破係数値であり、この数
値は飛石の生じない安全値である。従って、前記装薬量
Ｌ＝０．８２ｋｇは適正値である。
【００２５】前項の設定値において、最小抵抗線Ｗ＝
０．８ｍとした場合に、 装薬長Ｎ＝２．２ｍ 装薬量Ｌ＝０．４１×２．２＝０．９０ｋｇ 前記（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って ｋ＝０．９０／３×０．８×０．８＝０．４７ ｋ＝ｃ よってｃ＝０．４７が純粋発破係数値であり、この数値
は危険値である。従って、前記装薬量Ｌ＝０．９０ｋｇ
は減少されて設定されるべきである。
０．８ｍとした場合に、 装薬長Ｎ＝２．２ｍ 装薬量Ｌ＝０．４１×２．２＝０．９０ｋｇ 前記（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って ｋ＝０．９０／３×０．８×０．８＝０．４７ ｋ＝ｃ よってｃ＝０．４７が純粋発破係数値であり、この数値
は危険値である。従って、前記装薬量Ｌ＝０．９０ｋｇ
は減少されて設定されるべきである。
【００２６】また、孔径３０ｍｍ、せん孔長Ｈ＝１５
ｍ、１ｍ当り装薬量０．５８ｋｇ／ｍ、装薬長Ｎ＝１
３．５ｍ、最小抵抗線Ｗ＝１．５ｍにおいて、装薬量Ｌ
＝０．５８×１３．５＝７．８３ｋｇの場合に、前記
（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って、 ｋ＝７．８３／１５×１．５×１．５＝０．２３ ｋ＝ｃ よってｃ＝０．２３が純粋発破係数値であり、この数値
は安全値である。従って、前記装薬量Ｌ＝７．８３ｋｇ
は適正な設定値である。
ｍ、１ｍ当り装薬量０．５８ｋｇ／ｍ、装薬長Ｎ＝１
３．５ｍ、最小抵抗線Ｗ＝１．５ｍにおいて、装薬量Ｌ
＝０．５８×１３．５＝７．８３ｋｇの場合に、前記
（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って、 ｋ＝７．８３／１５×１．５×１．５＝０．２３ ｋ＝ｃ よってｃ＝０．２３が純粋発破係数値であり、この数値
は安全値である。従って、前記装薬量Ｌ＝７．８３ｋｇ
は適正な設定値である。
【００２７】前項の設定値において、最小抵抗線Ｗ＝
１．１ｍとした場合に、 装薬長Ｎ＝１３．９ｍ 装薬量Ｌ＝０．５８×１３．９＝８．０６ｋｇ 前記（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って、 ｋ＝８．０６／１５×１．１×１．１＝０．４４ ｋ＝ｃ よってｃ＝０．４４が純粋発破係数値であり、この数値
は安全値の中で最も危険値に近い。従って、前記装薬量
Ｌ＝８．０６ｋｇは危険値に近いことが判る。
１．１ｍとした場合に、 装薬長Ｎ＝１３．９ｍ 装薬量Ｌ＝０．５８×１３．９＝８．０６ｋｇ 前記（６ａ）式により ｋ＝Ｌ／Ｈ×Ｄ１×Ｄ２ ここで、Ｗ＝Ｄ１＝Ｄ２、従って、 ｋ＝８．０６／１５×１．１×１．１＝０．４４ ｋ＝ｃ よってｃ＝０．４４が純粋発破係数値であり、この数値
は安全値の中で最も危険値に近い。従って、前記装薬量
Ｌ＝８．０６ｋｇは危険値に近いことが判る。
【００２８】
【発明の効果】この発明は、棒状装薬方式による発破に
おいて、従来、発破係数ｃ値の観念に誤まりがあって、
誤用すると飛石事故が生ずる危険性があったものを、装
薬量Ｌによる全破壊岩盤体積Ｖと、発破係数ｃの分母を
構成する破壊岩盤体積Ｖ１との相違を見極め、更に、前
記体積Ｖ１を形成する３つの長さＷとＤ１とＤ２を均等
乃至略均等に設定する本質的条件を認識し、それが充足
された場合にのみ、破壊岩盤単位ｋ値を発破係数ｃ値と
みなす、という考えを開発したので、誤りのない最適ｃ
値、すなわち、飛石事故が生じない安全範囲内において
最強の破壊力を得る安全と能率の双方を兼ね備えた棒状
装薬方式による爆破を施工し得るようになった。
おいて、従来、発破係数ｃ値の観念に誤まりがあって、
誤用すると飛石事故が生ずる危険性があったものを、装
薬量Ｌによる全破壊岩盤体積Ｖと、発破係数ｃの分母を
構成する破壊岩盤体積Ｖ１との相違を見極め、更に、前
記体積Ｖ１を形成する３つの長さＷとＤ１とＤ２を均等
乃至略均等に設定する本質的条件を認識し、それが充足
された場合にのみ、破壊岩盤単位ｋ値を発破係数ｃ値と
みなす、という考えを開発したので、誤りのない最適ｃ
値、すなわち、飛石事故が生じない安全範囲内において
最強の破壊力を得る安全と能率の双方を兼ね備えた棒状
装薬方式による爆破を施工し得るようになった。
【図１】この発明による棒状装薬爆破設定方法における
純粋な発破係数値ｃを決定する基本的因子となるべき最
小抵抗線長Ｗを示す説明図、
純粋な発破係数値ｃを決定する基本的因子となるべき最
小抵抗線長Ｗを示す説明図、
【図２】この発明による純粋な発破係数値ｃを決定する
基礎となるべき破壊範囲距離Ｄ１及びＤ２を示す一実施
例の説明図、
基礎となるべき破壊範囲距離Ｄ１及びＤ２を示す一実施
例の説明図、
【図３】この発明による純粋な発破係数値ｃをもった棒
状装薬方式爆破設定方法を示す一実施例の説明図、
状装薬方式爆破設定方法を示す一実施例の説明図、
【図４】この発明による純粋な発破係数値ｃをもった棒
状装薬方式爆破設定方法の変形を示す一実施例の説明
図、
状装薬方式爆破設定方法の変形を示す一実施例の説明
図、
【図５】従来の一点集中装薬方式における純粋な発破係
数値ｃを決定する方法を示す説明図、
数値ｃを決定する方法を示す説明図、
【図６】従来の棒状装薬方式における不純なそして危険
な発破係数値を決定する方法を示す説明図である。
な発破係数値を決定する方法を示す説明図である。
Ｈ せん孔長（Ｗ＋Ｎ） Ｎ 装薬長 Ｅ せん孔口 Ｗ 装薬長Ｎの上端部と自由面Ｇとの間の距離（最小抵
抗線長） Ａ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅから最小抵抗線長Ｗ
と等しい間隔で定めた第１標識点 Ｄ１ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅと第１標識点Ａと
の間の距離（Ｄ１＝Ｗ） Ｂ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅから最小低抗線長Ｗ
と等しい間隔で定めた第２標識点 Ｄ２ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅと第２標識点Ｂと
の間の距離（Ｄ２＝Ｗ） Ｌ 装薬量 Ｖ 装薬量Ｌによって破壊される全岩盤体積（Ｈ×Ｄ１
×Ｄ２） ｋ 全破壊岩盤単位 Ｖ１発破係数ｃ値に関与する破壊岩盤体積（Ｗ×Ｄ１×
Ｄ２） ｃ 発破係数 ｒ 破壊半径
抗線長） Ａ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅから最小抵抗線長Ｗ
と等しい間隔で定めた第１標識点 Ｄ１ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅと第１標識点Ａと
の間の距離（Ｄ１＝Ｗ） Ｂ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅから最小低抗線長Ｗ
と等しい間隔で定めた第２標識点 Ｄ２ 自由面Ｇ上におけるせん孔口Ｅと第２標識点Ｂと
の間の距離（Ｄ２＝Ｗ） Ｌ 装薬量 Ｖ 装薬量Ｌによって破壊される全岩盤体積（Ｈ×Ｄ１
×Ｄ２） ｋ 全破壊岩盤単位 Ｖ１発破係数ｃ値に関与する破壊岩盤体積（Ｗ×Ｄ１×
Ｄ２） ｃ 発破係数 ｒ 破壊半径
Claims (2)
- 【請求項１】 装薬長Ｎと、その装薬長Ｎの上端部と自
由面Ｇとの間の最小抵抗線長Ｗとからなる任意のせん孔
長Ｈを掘り、 せん孔口Ｅから前記最小抵抗線長Ｗと等しく、かつ、相
互に等しい長さであるように、前記自由面Ｇ上に破壊範
囲距離Ｄ１及びＤ２、すなわち、Ｄ１＝Ｄ２＝Ｗを設定
し、 発破係数ｃの値、すなわち、装薬量Ｌと破壊岩盤体積Ｖ
＝Ｈ×Ｄ１×Ｄ２との比が０．２５〜０．４５の範囲内
で前記装薬量Ｌを設定する、 ことを特徴とする棒状装薬方式による爆破設定方法。 - 【請求項２】前記破壊範囲距離Ｄ１及びＤ２の一方また
は双方を、せん孔間隔長にした請求項１に記載の棒状装
薬方式による爆破設定方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4086716A JP2602144B2 (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 棒状装薬方式による爆破設定方法 |
| US07/931,589 US5375527A (en) | 1992-02-25 | 1992-08-18 | Method for blasting employing bar-like charge |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4086716A JP2602144B2 (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 棒状装薬方式による爆破設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05240600A JPH05240600A (ja) | 1993-09-17 |
| JP2602144B2 true JP2602144B2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=13894622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4086716A Expired - Fee Related JP2602144B2 (ja) | 1992-02-25 | 1992-02-25 | 棒状装薬方式による爆破設定方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5375527A (ja) |
| JP (1) | JP2602144B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109827483A (zh) * | 2019-03-28 | 2019-05-31 | 雅化集团攀枝花鑫祥化工有限公司 | 一种确定二次破碎装药量的方法及系统 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09113200A (ja) * | 1995-10-10 | 1997-05-02 | Yasuji Nakajima | 棒状装薬による爆破の設定方法 |
| JP3229851B2 (ja) * | 1997-12-16 | 2001-11-19 | 靖二 中島 | 棒状装薬による爆破工事の施工に必要な要素の数値関連設定方式 |
| US6332401B1 (en) * | 1999-03-11 | 2001-12-25 | Rocktek Limited | Method and apparatus for pressure wave suppression in small-charge blasting |
| US6772105B1 (en) * | 1999-09-08 | 2004-08-03 | Live Oak Ministries | Blasting method |
| AUPQ591000A0 (en) | 2000-02-29 | 2000-03-23 | Rockmin Pty Ltd | Cartridge shell and cartridge for blast holes and method of use |
| US8555768B1 (en) | 2009-05-28 | 2013-10-15 | Raytheon Company | Shock wave barrier using multidimensional periodic structures |
| US8082844B1 (en) * | 2009-05-28 | 2011-12-27 | Raytheon Company | Acoustic crystal explosives |
| CN110567330B (zh) * | 2019-08-19 | 2021-12-31 | 西北矿冶研究院 | 一种安全高效回收采空区不规则矿柱的爆破方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4205610A (en) * | 1978-04-10 | 1980-06-03 | Geokinetics Inc. | Shale oil recovery process |
| US4262965A (en) * | 1979-09-24 | 1981-04-21 | Occidental Oil Shale, Inc. | Triangular blasting into limited voids for vertical free face retorts |
| GB8718202D0 (en) * | 1987-07-31 | 1987-09-09 | Du Pont Canada | Blasting system |
| AU614870B2 (en) * | 1988-09-01 | 1991-09-12 | Orica Explosives Technology Pty Ltd | A method of controlling a blasting operation |
| CA2044653C (en) * | 1991-06-14 | 1995-09-19 | Takeo Saito | Tunnel driving method |
-
1992
- 1992-02-25 JP JP4086716A patent/JP2602144B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-08-18 US US07/931,589 patent/US5375527A/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 火薬類保安教本シリーズ１８発破の飛石防止，社団法人全国火薬類保安協会，平成４年１月発行 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109827483A (zh) * | 2019-03-28 | 2019-05-31 | 雅化集团攀枝花鑫祥化工有限公司 | 一种确定二次破碎装药量的方法及系统 |
| CN109827483B (zh) * | 2019-03-28 | 2021-07-20 | 雅化集团攀枝花鑫祥化工有限公司 | 一种确定二次破碎装药量的方法及系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05240600A (ja) | 1993-09-17 |
| US5375527A (en) | 1994-12-27 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |