JPH09113200A - 棒状装薬による爆破の設定方法 - Google Patents
棒状装薬による爆破の設定方法Info
- Publication number
- JPH09113200A JPH09113200A JP7297333A JP29733395A JPH09113200A JP H09113200 A JPH09113200 A JP H09113200A JP 7297333 A JP7297333 A JP 7297333A JP 29733395 A JP29733395 A JP 29733395A JP H09113200 A JPH09113200 A JP H09113200A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- length
- free surface
- charge
- sin
- rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 76
- 238000004880 explosion Methods 0.000 title description 8
- 238000005422 blasting Methods 0.000 claims abstract description 83
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims abstract description 75
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims abstract description 29
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 13
- 239000004575 stone Substances 0.000 claims description 46
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims description 23
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 3
- 239000002801 charged material Substances 0.000 abstract 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 26
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 17
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 9
- 230000008685 targeting Effects 0.000 description 8
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 6
- 208000027418 Wounds and injury Diseases 0.000 description 4
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 4
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 4
- 229940079593 drug Drugs 0.000 description 4
- 208000014674 injury Diseases 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000009395 breeding Methods 0.000 description 2
- 230000001488 breeding effect Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 239000003721 gunpowder Substances 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42D—BLASTING
- F42D3/00—Particular applications of blasting techniques
- F42D3/04—Particular applications of blasting techniques for rock blasting
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21C—MINING OR QUARRYING
- E21C37/00—Other methods or devices for dislodging with or without loading
- E21C37/16—Other methods or devices for dislodging with or without loading by fire-setting or by similar methods based on a heat effect
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 安全かつ正確で信頼性に値する定説となるべ
き棒状装薬における爆破設定方法、及び棒状装薬に固有
のせん孔径ｄを他の必須の要素との関連から正確に設定
する方法を提供する。 【解決手段】 安全装薬量Ｌが、見掛け上の全破壊岩盤
体積Ｖすなわち込物長Ｐａ×せん孔長Ｍを、傾斜係数ｓ
ｉｎ３α×発破係数ｃによって制御することによって設
定される。そして、そのｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍが円
柱の体積を求める公式を応用した（π／４）ｄ２（Ｍ−
Ｐ）Ａ（Ａは火薬比重）と等価関係にあることを利用し
て、せん孔径ｄを他の要素と関連させて設定することが
できる。
き棒状装薬における爆破設定方法、及び棒状装薬に固有
のせん孔径ｄを他の必須の要素との関連から正確に設定
する方法を提供する。 【解決手段】 安全装薬量Ｌが、見掛け上の全破壊岩盤
体積Ｖすなわち込物長Ｐａ×せん孔長Ｍを、傾斜係数ｓ
ｉｎ３α×発破係数ｃによって制御することによって設
定される。そして、そのｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍが円
柱の体積を求める公式を応用した（π／４）ｄ２（Ｍ−
Ｐ）Ａ（Ａは火薬比重）と等価関係にあることを利用し
て、せん孔径ｄを他の要素と関連させて設定することが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、火薬を使用して
岩盤を爆破する工事を施工する設定方法に関し、より詳
言すれば、火薬の装填すなわち装薬について、一点集中
装薬方式でなく、自由面ＧＬに対して所望のせん孔角度
α、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ及び装薬長Ｎと込物長Ｐと
を備えた棒状装薬方式による爆破設定方法に関する。
岩盤を爆破する工事を施工する設定方法に関し、より詳
言すれば、火薬の装填すなわち装薬について、一点集中
装薬方式でなく、自由面ＧＬに対して所望のせん孔角度
α、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ及び装薬長Ｎと込物長Ｐと
を備えた棒状装薬方式による爆破設定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の土地開発は、人里から離れた未開
の原野や山林を対象とすることが多かったため、爆破か
ら生ずる被害例えば飛石事故などをあまり考慮せず、大
雑把に破壊効率を上げることでほとんど問題を生じるこ
とがなかった。
の原野や山林を対象とすることが多かったため、爆破か
ら生ずる被害例えば飛石事故などをあまり考慮せず、大
雑把に破壊効率を上げることでほとんど問題を生じるこ
とがなかった。
【０００３】しかしながら、近年に至り、地球上におけ
る人類の繁殖が進んで、人里に近い所または市街地で地
盤の爆破を施工することが多くなるのに伴なって、従来
の爆破効率を上げるだけの爆破工事では、飛石などによ
る人身事故や家屋その他の構造物の破壊が頻発するよう
になった。
る人類の繁殖が進んで、人里に近い所または市街地で地
盤の爆破を施工することが多くなるのに伴なって、従来
の爆破効率を上げるだけの爆破工事では、飛石などによ
る人身事故や家屋その他の構造物の破壊が頻発するよう
になった。
【０００４】そこで、それらの飛石事故を回避して安全
を確保するために、装填されるべき火薬の量を減らすこ
とが先決とされた。しかしながら、無暗に火薬量を減ら
したのでは、今度は破壊の能率まで損なわれ、工事が進
展しない。従って、自由面上に飛石が生じるおそれのな
い範囲内における最大の火薬量で、安全と能率の双方を
充足させた合理的な爆破工事を施工することが望まれる
ようになった。
を確保するために、装填されるべき火薬の量を減らすこ
とが先決とされた。しかしながら、無暗に火薬量を減ら
したのでは、今度は破壊の能率まで損なわれ、工事が進
展しない。従って、自由面上に飛石が生じるおそれのな
い範囲内における最大の火薬量で、安全と能率の双方を
充足させた合理的な爆破工事を施工することが望まれる
ようになった。
【０００５】そのような事情から、安全と能率の双方を
考慮した爆破設定方法として、従来、いわゆるハウザー
の公式が周知である。このハウザーの公式は、火薬を岩
盤内の１点に集中して装薬する場合において、発破係数
をｃ＝０．２５〜０．４５、火薬と自由面間の最短距離
を最小抵抗線長Ｗとすれば、装薬量Ｌを、 Ｌ＝ｃ×Ｗ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０） の関係で設定すれば、安全かつ能率的である、とするも
のである。
考慮した爆破設定方法として、従来、いわゆるハウザー
の公式が周知である。このハウザーの公式は、火薬を岩
盤内の１点に集中して装薬する場合において、発破係数
をｃ＝０．２５〜０．４５、火薬と自由面間の最短距離
を最小抵抗線長Ｗとすれば、装薬量Ｌを、 Ｌ＝ｃ×Ｗ3 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０） の関係で設定すれば、安全かつ能率的である、とするも
のである。
【０００６】そこで、このハウザーの公式を以下に検討
してみると、自由面上の破壊半径Ｄを最小抵抗線長Ｗと
等しく、Ｗ＝Ｄとして考えた場合に、火薬の爆破によっ
て破壊される岩盤体積の形状が逆円錐形となるので、円
錐の体積を求める公式から、逆円錐形に破壊される岩盤
の体積Ｖｂは、 Ｖｂ＝Ｗ3 である。従って、前記（１０）式は、 Ｌ＝ｃ×Ｖｂ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０ａ） に置き換えて表示することもできる。
してみると、自由面上の破壊半径Ｄを最小抵抗線長Ｗと
等しく、Ｗ＝Ｄとして考えた場合に、火薬の爆破によっ
て破壊される岩盤体積の形状が逆円錐形となるので、円
錐の体積を求める公式から、逆円錐形に破壊される岩盤
の体積Ｖｂは、 Ｖｂ＝Ｗ3 である。従って、前記（１０）式は、 Ｌ＝ｃ×Ｖｂ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０ａ） に置き換えて表示することもできる。
【０００７】このＬ＝ｃ×Ｖｂの関係式は、装薬量Ｌが
安全範囲の数値であるためには、その装薬量によって破
壊されるであろう岩盤体積Ｖｂの発破係数ｃ＝０．２５
〜０．４５倍の範囲内における数値を安全な装薬量Ｌと
して設定して施工せよ、という意味を表したものであ
る。
安全範囲の数値であるためには、その装薬量によって破
壊されるであろう岩盤体積Ｖｂの発破係数ｃ＝０．２５
〜０．４５倍の範囲内における数値を安全な装薬量Ｌと
して設定して施工せよ、という意味を表したものであ
る。
【０００８】しかしながら、このハウザーの公式は、一
点集中装薬方式、つまり、装薬量Ｌを体積のある実体と
して考えず、体積を無視した１点としてみる一点集中装
薬方式に適応するものである。
点集中装薬方式、つまり、装薬量Ｌを体積のある実体と
して考えず、体積を無視した１点としてみる一点集中装
薬方式に適応するものである。
【０００９】これに対して、実際の爆破工事では棒状装
薬方式、すなわち、孔内に装填される火薬の実体は、あ
る長さＨと径ｄとを持った孔に、ある長さすなわち装薬
長（Ｈ−Ｗ）と径ｄとを持った体積物体として存在す
る。ここにＷは最小抵抗線長である。
薬方式、すなわち、孔内に装填される火薬の実体は、あ
る長さＨと径ｄとを持った孔に、ある長さすなわち装薬
長（Ｈ−Ｗ）と径ｄとを持った体積物体として存在す
る。ここにＷは最小抵抗線長である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】従って、この棒状装薬
方式による爆破に必要な装薬量Ｌを、ハウザーの公式を
使って算出すると、実際とはかけ離れた量が算出され、
甚だ危険である。例えば、せん孔径ｄ＝２５mmに火薬径
２５mmのダイナマイトを使用して岩盤の破砕を行なう場
合に、前記ハウザーの公式で装薬量Ｌを算出すれば、発
破係数ｃ＝０．２５、最小抵抗線Ｗ＝２ｍとして、Ｌ＝
ｃＷ3 ＝０．２５×２3 ＝２（kg）となる。この量は、
仮に、一本当りの薬径２５mm、薬長１６５mm、重量１０
０ｇのダイナマイトであるとすれば、２０本必要とさ
れ、それらのダイナマイトを２ｍの長さの孔に入れると
すると、約１２．５本で孔口に達し、残りの７．５本は
孔内に入れることができない。従って、この装薬量Ｌの
数値では、せん孔径ｄを上記の数値よりも大きく、少く
とも８０乃至１００ｍｍ以上に設定せねば危険であるこ
とが推定されるが、前記ハウザーの公式では、そのせん
孔径ｄを算出することができない。
方式による爆破に必要な装薬量Ｌを、ハウザーの公式を
使って算出すると、実際とはかけ離れた量が算出され、
甚だ危険である。例えば、せん孔径ｄ＝２５mmに火薬径
２５mmのダイナマイトを使用して岩盤の破砕を行なう場
合に、前記ハウザーの公式で装薬量Ｌを算出すれば、発
破係数ｃ＝０．２５、最小抵抗線Ｗ＝２ｍとして、Ｌ＝
ｃＷ3 ＝０．２５×２3 ＝２（kg）となる。この量は、
仮に、一本当りの薬径２５mm、薬長１６５mm、重量１０
０ｇのダイナマイトであるとすれば、２０本必要とさ
れ、それらのダイナマイトを２ｍの長さの孔に入れると
すると、約１２．５本で孔口に達し、残りの７．５本は
孔内に入れることができない。従って、この装薬量Ｌの
数値では、せん孔径ｄを上記の数値よりも大きく、少く
とも８０乃至１００ｍｍ以上に設定せねば危険であるこ
とが推定されるが、前記ハウザーの公式では、そのせん
孔径ｄを算出することができない。
【００１１】棒状装薬方式による爆破工事では、従来、
実際には、装薬量Ｌをハウザーの公式Ｌ＝ｃＷ3 の変形
式、すなわち、Ｗ3 をＤＷＨに置き換えて、 Ｌ＝ｃＤＷＨ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１１） によって算出している。ここで、 ｃ：発破係数 Ｄ：自由面ＧＬ上における破壊半径 Ｗ：最小抵抗線長 Ｈ：せん孔長 である。
実際には、装薬量Ｌをハウザーの公式Ｌ＝ｃＷ3 の変形
式、すなわち、Ｗ3 をＤＷＨに置き換えて、 Ｌ＝ｃＤＷＨ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１１） によって算出している。ここで、 ｃ：発破係数 Ｄ：自由面ＧＬ上における破壊半径 Ｗ：最小抵抗線長 Ｈ：せん孔長 である。
【００１２】ところで、（１１）式において、破壊半径
Ｄと最小抵抗線長Ｗの長さをアンバランスに設定するこ
とは、安全上甚だ危険であるので、双方の値は互いに等
しいか、または、大略等しい関係、すなわち、 Ｗ＝ＤまたはＷ≒Ｄ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１２） に設定することが条件となる。
Ｄと最小抵抗線長Ｗの長さをアンバランスに設定するこ
とは、安全上甚だ危険であるので、双方の値は互いに等
しいか、または、大略等しい関係、すなわち、 Ｗ＝ＤまたはＷ≒Ｄ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１２） に設定することが条件となる。
【００１３】しかしながら、この（１１）式及び（１
２）式を使用しても、それらの式は、やはり、いずれも
棒状装薬方式に必須なせん孔径ｄとは無関係であって、
せん孔径ｄを他の要素と関連的に正確に決めることがで
きない。
２）式を使用しても、それらの式は、やはり、いずれも
棒状装薬方式に必須なせん孔径ｄとは無関係であって、
せん孔径ｄを他の要素と関連的に正確に決めることがで
きない。
【００１４】この点に関し、従来は、経験則から、せん
孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／４５に設定するように教
えている（１９８１年４月１０日森北出版株式会社発行
のＲグスタファソン原著「新しい発破技術」第６０頁参
照）。社団法人全国火薬類保安協会もほぼ上記に準じて
はいるものの、許容値を拡大して、「平均的な発破の場
合、最小抵抗線はせん孔径の３０〜６０倍とされてい
る」と指導している。これを言い換えれば、つまり、
「せん孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／３０〜１／６０」
ということである（平成３年１月通商産業省立地公害局
編、社団法人全国火薬類保安協会発行「火薬類保安教本
シリーズ１７」第２４頁参照）。この関係を具体的に示
すと、仮にせん孔径を３cmに設定した場合に、最小抵抗
線長Ｗが９０cmから１８０cmの範囲の数値が設定可能と
なり、最小抵抗線長Ｗが人身事故に直結する数値である
にしてはあまりにも曖昧であり、危険である。
孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／４５に設定するように教
えている（１９８１年４月１０日森北出版株式会社発行
のＲグスタファソン原著「新しい発破技術」第６０頁参
照）。社団法人全国火薬類保安協会もほぼ上記に準じて
はいるものの、許容値を拡大して、「平均的な発破の場
合、最小抵抗線はせん孔径の３０〜６０倍とされてい
る」と指導している。これを言い換えれば、つまり、
「せん孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／３０〜１／６０」
ということである（平成３年１月通商産業省立地公害局
編、社団法人全国火薬類保安協会発行「火薬類保安教本
シリーズ１７」第２４頁参照）。この関係を具体的に示
すと、仮にせん孔径を３cmに設定した場合に、最小抵抗
線長Ｗが９０cmから１８０cmの範囲の数値が設定可能と
なり、最小抵抗線長Ｗが人身事故に直結する数値である
にしてはあまりにも曖昧であり、危険である。
【００１５】何故ならば、爆破工事における最小抵抗線
長Ｗとは、火薬の端部と地表との間の最短距離を表示す
る数値であって、仮に、この数値が過小であると、飛石
事故が発生して危険であり、逆に、この数値が過大であ
ると、地表までの破壊が不足して工事の能率が向上しな
い、という爆破工事施工上の安全と能率の双方が関係す
る重大な要素となる数値である。それにも拘らず、従来
におけるせん孔径ｄと最小抵抗線長Ｗとの関係が、上述
のように２倍の許容範囲を設けて設定し得るようにあい
まいであることが、安全上及び能率上の双方から問題で
ある。
長Ｗとは、火薬の端部と地表との間の最短距離を表示す
る数値であって、仮に、この数値が過小であると、飛石
事故が発生して危険であり、逆に、この数値が過大であ
ると、地表までの破壊が不足して工事の能率が向上しな
い、という爆破工事施工上の安全と能率の双方が関係す
る重大な要素となる数値である。それにも拘らず、従来
におけるせん孔径ｄと最小抵抗線長Ｗとの関係が、上述
のように２倍の許容範囲を設けて設定し得るようにあい
まいであることが、安全上及び能率上の双方から問題で
ある。
【００１６】因みに、最近１０年間における日本国内に
発生した工事用爆破の事故件数は２６１件であり、その
うち、爆破から生じた飛石事故は１６０件、すなわち、
６１．３％に達している。
発生した工事用爆破の事故件数は２６１件であり、その
うち、爆破から生じた飛石事故は１６０件、すなわち、
６１．３％に達している。
【００１７】この発明の第１の目的は、従来、信頼に値
する定説が存在せず、一点集中装薬による爆破の設定方
法を変形して使用していた棒状装薬による爆破の設定方
法に関して、飛石事故が生ずるおそれのない安全性とそ
の制約内における最大効率性とを兼備した合理的な棒状
装薬による爆破設定方法を提供することである。
する定説が存在せず、一点集中装薬による爆破の設定方
法を変形して使用していた棒状装薬による爆破の設定方
法に関して、飛石事故が生ずるおそれのない安全性とそ
の制約内における最大効率性とを兼備した合理的な棒状
装薬による爆破設定方法を提供することである。
【００１８】この発明の第２の目的は、棒状装薬に固有
の、自由面ＧＬに対するせん孔傾斜角度α≦９０°の相
違から自由面ＧＬ上に生ずる破壊力の強弱を傾斜係数と
して把握し、その傾斜係数を安全装薬量Ｌの設定に関与
させて、棒状装薬独自の安全な爆破設定方法を提供する
ことである。
の、自由面ＧＬに対するせん孔傾斜角度α≦９０°の相
違から自由面ＧＬ上に生ずる破壊力の強弱を傾斜係数と
して把握し、その傾斜係数を安全装薬量Ｌの設定に関与
させて、棒状装薬独自の安全な爆破設定方法を提供する
ことである。
【００１９】この発明の第３の目的は、棒状装薬方式に
よる爆破工事を、飛石事故の生じない安全な範囲で、し
かも、最大の爆破効率によって達成するために、従来周
知の関係式から導き出し得なかった棒状装薬に固有のせ
ん孔径ｄを、他の要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵
抗線長Ｗ、込物長Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発
破係数ｃ、破壊半径または間隔長Ｄと、共通の関係式に
よって互いに関連させて正確に設定する方法を提供する
ものである。
よる爆破工事を、飛石事故の生じない安全な範囲で、し
かも、最大の爆破効率によって達成するために、従来周
知の関係式から導き出し得なかった棒状装薬に固有のせ
ん孔径ｄを、他の要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵
抗線長Ｗ、込物長Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発
破係数ｃ、破壊半径または間隔長Ｄと、共通の関係式に
よって互いに関連させて正確に設定する方法を提供する
ものである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】この発明による棒状装薬
爆破設定方法は、前記第１及び第２の目的を達するため
に、自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対
するせん孔角度をα、せん孔長をＭ、装薬長をＮ＝Ｍ−
Ｐ、込物長をＰとした場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長
Ｎの上端と自由面ＧＬとの間の最短距離とする一方、自
由面ＧＬ上に生ずる破壊半径またはせん孔間隔長Ｄを最
小抵抗線長Ｗと等しくし、それらの最小抵抗線長Ｗと破
壊半径またはせん孔間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由
面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破壊岩盤体
積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、前記込物長Ｐと、その込物長Ｐと等し
くした見掛け上の破壊半径Ｅ＝Ｐとを基礎にした見掛け
上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 との割合、すなわち、Ｖ1
／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎα3 を傾斜係数とし、更
に、その傾斜係数ｓｉｎα3 と、発破係数ｃ＝０．２〜
０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍを制
御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
爆破設定方法は、前記第１及び第２の目的を達するため
に、自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対
するせん孔角度をα、せん孔長をＭ、装薬長をＮ＝Ｍ−
Ｐ、込物長をＰとした場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長
Ｎの上端と自由面ＧＬとの間の最短距離とする一方、自
由面ＧＬ上に生ずる破壊半径またはせん孔間隔長Ｄを最
小抵抗線長Ｗと等しくし、それらの最小抵抗線長Ｗと破
壊半径またはせん孔間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由
面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破壊岩盤体
積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、前記込物長Ｐと、その込物長Ｐと等し
くした見掛け上の破壊半径Ｅ＝Ｐとを基礎にした見掛け
上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 との割合、すなわち、Ｖ1
／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎα3 を傾斜係数とし、更
に、その傾斜係数ｓｉｎα3 と、発破係数ｃ＝０．２〜
０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍを制
御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
【００２１】更に、この発明による棒状装薬爆破設定方
法は、前記第１及び第２の目的を達するために、２自由
面、すなわち、１自由面ＧＬ１に対して傾斜角度αの他
の自由面ＧＬ２を有する岩盤に掘削する孔であって、そ
の孔を１自由面ＧＬ１から前記傾斜角度αに等しいせん
孔角度α、せん孔長Ｍ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、込物長Ｐと
する場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長Ｎの上端と１自由
面ＧＬ１との間の最短距離とする一方、他の自由面ＧＬ
２と前記孔との間隔長Ｄを最小抵抗線長Ｗと等しくし、
それらの最小抵抗線長Ｗと間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にし
た、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生ずる範囲におけ
る破壊岩盤体積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、前記込物長Ｐと、その込
物長Ｐと等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐとを基礎に
した見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 と、の割合、す
なわちＶ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎα3 を傾斜係数
とし、その傾斜係数ｓｉｎα3 と、発破係数ｃ＝０．２
〜０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍを
制御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
法は、前記第１及び第２の目的を達するために、２自由
面、すなわち、１自由面ＧＬ１に対して傾斜角度αの他
の自由面ＧＬ２を有する岩盤に掘削する孔であって、そ
の孔を１自由面ＧＬ１から前記傾斜角度αに等しいせん
孔角度α、せん孔長Ｍ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、込物長Ｐと
する場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長Ｎの上端と１自由
面ＧＬ１との間の最短距離とする一方、他の自由面ＧＬ
２と前記孔との間隔長Ｄを最小抵抗線長Ｗと等しくし、
それらの最小抵抗線長Ｗと間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にし
た、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生ずる範囲におけ
る破壊岩盤体積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、前記込物長Ｐと、その込
物長Ｐと等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐとを基礎に
した見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 と、の割合、す
なわちＶ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎα3 を傾斜係数
とし、その傾斜係数ｓｉｎα3 と、発破係数ｃ＝０．２
〜０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍを
制御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
【００２２】傾斜係数ｓｉｎα3 を、実際上の全破壊岩
盤体積Ｖa ＝ｓｉｎα3 ・Ｐ2 ・Ｍと、見掛け上の全破
壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍと、の割合、すなわちＶa ／Ｖ
＝ｓｉｎα3とすることも可能である。
盤体積Ｖa ＝ｓｉｎα3 ・Ｐ2 ・Ｍと、見掛け上の全破
壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍと、の割合、すなわちＶa ／Ｖ
＝ｓｉｎα3とすることも可能である。
【００２３】他方において、この発明は、自由面ＧＬか
ら岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対するせん孔角度α
が、α＝９０°の場合に、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０°の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、装薬長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｗ2 ・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することを特徴とするものである。
ら岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対するせん孔角度α
が、α＝９０°の場合に、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０°の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、装薬長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｗ2 ・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することを特徴とするものである。
【００２４】更に、この発明は、１自由面ＧＬ１と他の
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＜Ｅの場合に、１自由面ＧＬ
１に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態
となることを特徴とするものである。
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＜Ｅの場合に、１自由面ＧＬ
１に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態
となることを特徴とするものである。
【００２５】更に、この発明は、１自由面ＧＬ１と他の
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＞Ｅの場合に、他の自由面Ｇ
Ｌ２に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形
態となることを特徴とするものである。
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＞Ｅの場合に、他の自由面Ｇ
Ｌ２に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形
態となることを特徴とするものである。
【００２６】更に、この発明は、前記第３の目的、つま
り、棒状装薬に固有のせん孔径ｄを他の要素と関連させ
て設定するために、棒状装薬においては装薬量Ｌがせん
孔径αと装薬長Ｍ−Ｐ＝Ｎとを基礎とする円柱の体積に
対応する量であることに着目し、その円柱の体積を求め
る式を応用して、装薬量Ｌを Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） とする一方、この関係式と前記（００２０）（００２
１）項に記載の安全装薬量Ｌの設定式、すなわち、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） とを互いに結合させて、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・（３） または、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・（３ａ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ｂ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・（３ｃ） の関係式から各要素の数値を関連して設定することを特
徴とするものである。
り、棒状装薬に固有のせん孔径ｄを他の要素と関連させ
て設定するために、棒状装薬においては装薬量Ｌがせん
孔径αと装薬長Ｍ−Ｐ＝Ｎとを基礎とする円柱の体積に
対応する量であることに着目し、その円柱の体積を求め
る式を応用して、装薬量Ｌを Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） とする一方、この関係式と前記（００２０）（００２
１）項に記載の安全装薬量Ｌの設定式、すなわち、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） とを互いに結合させて、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・（３） または、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・（３ａ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ｂ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・（３ｃ） の関係式から各要素の数値を関連して設定することを特
徴とするものである。
【００２７】せん孔径ｄは、（００２０）（００２１）
項における（３ａ）式から ｄ＝√（（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・・（４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４ａ） によって設定することができる。
項における（３ａ）式から ｄ＝√（（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・・（４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４ａ） によって設定することができる。
【００２８】込物長Ｐは、（００２０）（００２１）項
に記載の（３ａ）または（３ｂ）の式から
に記載の（３ａ）または（３ｂ）の式から
【数１】 ・・・・・・・・・（５） または、
【数２】 ・・・・・・・・・（５ｂ） によって設定することができる。
【００２９】前記装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐは、（００２７）項
に記載の（４）式から、 Ｎ＝（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・（６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） によって設定することができる。
に記載の（４）式から、 Ｎ＝（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・（６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） によって設定することができる。
【００３０】
【発明の実施の形態】まず、図１乃至図５は、いずれも
１自由面ＧＬを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
し、そのうち、図１は１自由面ＧＬに対するせん孔角度
αが９０°の場合、図３は７５°の場合、図４は６０°
の場合、図５は４５°の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に図示し
たものである。
１自由面ＧＬを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
し、そのうち、図１は１自由面ＧＬに対するせん孔角度
αが９０°の場合、図３は７５°の場合、図４は６０°
の場合、図５は４５°の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に図示し
たものである。
【００３１】この発明の理解を容易にするために、まず
最初に、図５で示すせん孔角度４５°の場合における１
自由面棒状装薬爆破の状況から説明する。
最初に、図５で示すせん孔角度４５°の場合における１
自由面棒状装薬爆破の状況から説明する。
【００３２】図５において、棒状装薬用の孔は、まず、
自由面ＧＬに対してせん孔角度α＝４５°、せん孔長
Ｍ、せん孔径ｄの規模で掘られ、次に、その孔底から装
薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐの分だけ装薬量Ｌが装填され、装薬長Ｎ
の上端から自由面ＧＬまでの間には込物が詰められ、そ
の込物長はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍ
は装薬長Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
自由面ＧＬに対してせん孔角度α＝４５°、せん孔長
Ｍ、せん孔径ｄの規模で掘られ、次に、その孔底から装
薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐの分だけ装薬量Ｌが装填され、装薬長Ｎ
の上端から自由面ＧＬまでの間には込物が詰められ、そ
の込物長はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍ
は装薬長Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
【００３３】さて、ここで、自由面ＧＬ上に飛石の危険
が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、この装薬量Ｌに
よって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａではなくて、最小抵
抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬとの
間の最短距離と、自由面ＧＬ上に生ずる破壊半径Ｄとを
基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件とした破壊岩盤体積Ｖ
1 ＝Ｗ3 である。
が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、この装薬量Ｌに
よって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａではなくて、最小抵
抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬとの
間の最短距離と、自由面ＧＬ上に生ずる破壊半径Ｄとを
基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件とした破壊岩盤体積Ｖ
1 ＝Ｗ3 である。
【００３４】更に、ここで注目すべきことは、図５の状
況がせん孔角度α＝４５°であるため、最小抵抗線長Ｗ
は、込物長Ｐに対して、 Ｗ＝ｓｉｎ４５°×Ｐ の分だけ短縮されている事実を認識することであり、こ
のことは、仮に、せん孔角度α＝９０°（図１参照）の
場合には、最小抵抗線長Ｗと込物長Ｐとが等しい関係に
あるものが、図５のせん孔角度α＝４５°の場合には、
最小抵抗線長Ｗが込物長Ｐよりもｓｉｎ４５°＝０．７
０７１の分だけ短縮されており、それだけ、図５の状況
は図１の状況よりも飛石の危険性が増大していることを
意味する。
況がせん孔角度α＝４５°であるため、最小抵抗線長Ｗ
は、込物長Ｐに対して、 Ｗ＝ｓｉｎ４５°×Ｐ の分だけ短縮されている事実を認識することであり、こ
のことは、仮に、せん孔角度α＝９０°（図１参照）の
場合には、最小抵抗線長Ｗと込物長Ｐとが等しい関係に
あるものが、図５のせん孔角度α＝４５°の場合には、
最小抵抗線長Ｗが込物長Ｐよりもｓｉｎ４５°＝０．７
０７１の分だけ短縮されており、それだけ、図５の状況
は図１の状況よりも飛石の危険性が増大していることを
意味する。
【００３５】前項に記載の危険性の認識がなく、かつ、
図１で示すせん孔角度α＝９０°の場合に込物長Ｐと最
小抵抗線長Ｗの長さが互いに一致することから、せん孔
角度α≠９０°の場合においても最小抵抗線長Ｗ＝込物
長Ｐと設定する、と仮定すれば、それは過装薬となり、
飛石事故に見舞われることになる。従って、込物長Ｐの
３乗＝Ｖ2 は、せん孔角度αを無視した見掛け上の破壊
岩盤体積であって、、これは、せん孔角度α＝９０°の
場合にのみ、実際上の破壊岩盤体積Ｖ1 と一致してＷ＝
Ｐ、Ｖ1 ＝Ｖ2 となる（図１参照）が、せん孔角度α≠
９０°の場合（図３、４、５参照）には、見掛け上の破
壊岩盤体積Ｖ2 と実際上の破壊岩盤体積Ｖ1 との間に
は、せん孔角度αの傾斜が増大するにつれて、不一致の
割合が拡大され、また、それに応じて飛石の危険度もま
た増大するわけである。
図１で示すせん孔角度α＝９０°の場合に込物長Ｐと最
小抵抗線長Ｗの長さが互いに一致することから、せん孔
角度α≠９０°の場合においても最小抵抗線長Ｗ＝込物
長Ｐと設定する、と仮定すれば、それは過装薬となり、
飛石事故に見舞われることになる。従って、込物長Ｐの
３乗＝Ｖ2 は、せん孔角度αを無視した見掛け上の破壊
岩盤体積であって、、これは、せん孔角度α＝９０°の
場合にのみ、実際上の破壊岩盤体積Ｖ1 と一致してＷ＝
Ｐ、Ｖ1 ＝Ｖ2 となる（図１参照）が、せん孔角度α≠
９０°の場合（図３、４、５参照）には、見掛け上の破
壊岩盤体積Ｖ2 と実際上の破壊岩盤体積Ｖ1 との間に
は、せん孔角度αの傾斜が増大するにつれて、不一致の
割合が拡大され、また、それに応じて飛石の危険度もま
た増大するわけである。
【００３６】この発明では、最小抵抗線長Ｗと、破壊半
径Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由面ＧＬ上に飛石の影響が
生ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、込物長
Ｐ及びその込物長と等しくした見掛け上の破壊半径Ｅ＝
Ｐとを基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 と
の割合、つまり、Ｖ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎα3
を傾斜係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度α
の変化に伴って（表１）で示すように変化する。
径Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由面ＧＬ上に飛石の影響が
生ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、込物長
Ｐ及びその込物長と等しくした見掛け上の破壊半径Ｅ＝
Ｐとを基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 と
の割合、つまり、Ｖ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎα3
を傾斜係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度α
の変化に伴って（表１）で示すように変化する。
【００３７】
【表１】
【００３８】更に、この発明では、前記傾斜係数ｓｉｎ
α3 と、周知の発破係数ｃ＝０．２〜０．５で、見掛け
上の全破壊岩盤体積Ｖ Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍ を制御して安全装薬量Ｌを設定する。すなわち、安全装
薬量Ｌと見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖは、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。そして、これらの（１）（１ａ）（１
ｂ）及び（１ｃ）が、せん孔角度αを視野に入れた棒状
装薬による爆破設定の関係式であり、これらの関係式
は、一点集中装薬による爆破設定式Ｌ＝ｃ・Ｗ3 ＝ｃ・
Ｖに対応するものである。
α3 と、周知の発破係数ｃ＝０．２〜０．５で、見掛け
上の全破壊岩盤体積Ｖ Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍ を制御して安全装薬量Ｌを設定する。すなわち、安全装
薬量Ｌと見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖは、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。そして、これらの（１）（１ａ）（１
ｂ）及び（１ｃ）が、せん孔角度αを視野に入れた棒状
装薬による爆破設定の関係式であり、これらの関係式
は、一点集中装薬による爆破設定式Ｌ＝ｃ・Ｗ3 ＝ｃ・
Ｖに対応するものである。
【００３９】次に、図６乃至図１０は、２自由面ＧＬ１
とＧＬ２とを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
す。
とＧＬ２とを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
す。
【００４０】正確な意味からみた真の２自由面爆破と称
し得る形態は、最小抵抗線長Ｗが装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１に向けて存在すると同時に、それと同長の
最小抵抗線長Ｗが同一の装薬長Ｎの上端から他の自由面
ＧＬ２に向けて存在する場合にのみ存在し、その場合
は、他の自由面ＧＬ２からのせん孔間隔長Ｅが込物長Ｐ
と等しいＥ＝Ｐの場合にのみ、２つの同長の最小抵抗線
長Ｗ1 及びＷ2 （図示せず）が存在し、Ｅ≠Ｐの場合、
つまりＥ＞Ｐの場合には１自由面ＧＬ１に対してのみ最
小抵抗線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態となり、Ｅ
＜Ｐの場合には他の自由面ＧＬ２に対してのみ最小抵抗
線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態となる。従って、
Ｅ＝Ｐの場合のみに生ずる２自由面爆破の形態も１自由
面爆破として設定し、処理して差支えない。
し得る形態は、最小抵抗線長Ｗが装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１に向けて存在すると同時に、それと同長の
最小抵抗線長Ｗが同一の装薬長Ｎの上端から他の自由面
ＧＬ２に向けて存在する場合にのみ存在し、その場合
は、他の自由面ＧＬ２からのせん孔間隔長Ｅが込物長Ｐ
と等しいＥ＝Ｐの場合にのみ、２つの同長の最小抵抗線
長Ｗ1 及びＷ2 （図示せず）が存在し、Ｅ≠Ｐの場合、
つまりＥ＞Ｐの場合には１自由面ＧＬ１に対してのみ最
小抵抗線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態となり、Ｅ
＜Ｐの場合には他の自由面ＧＬ２に対してのみ最小抵抗
線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態となる。従って、
Ｅ＝Ｐの場合のみに生ずる２自由面爆破の形態も１自由
面爆破として設定し、処理して差支えない。
【００４１】本発明によれば、２自由面に近接して設定
される棒状装薬であっても、それらは全て１自由面ＧＬ
１に対するせん孔角度αを、１自由面ＧＬ１に対する他
の自│面ＧＬ２の傾斜角度αに等しくとり、かつ、その
孔のせん孔位置を他の自由面│Ｌ２から間隔長Ｄにおけ
る１自由面ＧＬ１上に掘削するものであるものとし、そ
のうち、図６は、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α
が９０°の場合、図８は７５°の場合、図９は６０°の
場合、図１０は４５°の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に示した
ものである。
される棒状装薬であっても、それらは全て１自由面ＧＬ
１に対するせん孔角度αを、１自由面ＧＬ１に対する他
の自│面ＧＬ２の傾斜角度αに等しくとり、かつ、その
孔のせん孔位置を他の自由面│Ｌ２から間隔長Ｄにおけ
る１自由面ＧＬ１上に掘削するものであるものとし、そ
のうち、図６は、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α
が９０°の場合、図８は７５°の場合、図９は６０°の
場合、図１０は４５°の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に示した
ものである。
【００４２】この発明の理解を容易にするために、まず
最初に、図１０で示す他の自由面ＧＬ２の傾斜角度α＝
４５°、かつ、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α＝
４５°の場合における２自由面棒状装薬爆破の状況から
説明する。
最初に、図１０で示す他の自由面ＧＬ２の傾斜角度α＝
４５°、かつ、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α＝
４５°の場合における２自由面棒状装薬爆破の状況から
説明する。
【００４３】図１０において、棒状装薬用の孔は、ま
ず、１自由面ＧＬ１に対して前記傾斜角度α＝４５°に
等しいせん孔角度α＝４５°、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ
によって掘られ、次に、その孔底から装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ
の分だけ装薬量Ｌが装填され、、装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１までの間には込物が詰められ、その込物長
はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍは装薬長
Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
ず、１自由面ＧＬ１に対して前記傾斜角度α＝４５°に
等しいせん孔角度α＝４５°、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ
によって掘られ、次に、その孔底から装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ
の分だけ装薬量Ｌが装填され、、装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１までの間には込物が詰められ、その込物長
はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍは装薬長
Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
【００４４】さて、ここで１自由面ＧＬ１上に飛石の危
険が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、説明上分かり
やすくするために、２自由面に関係していても、１自由
面における正円錐体または立方体として表示するとすれ
ば、装薬量Ｌによって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａでは
なくて、最小抵抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と
１自由面ＧＬ１との間の最短距離と、他の自由面ＧＬ２
と孔との間隔長Ｄとを基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件
とした破壊岩盤体積Ｖ＝Ｗ3 である。
険が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、説明上分かり
やすくするために、２自由面に関係していても、１自由
面における正円錐体または立方体として表示するとすれ
ば、装薬量Ｌによって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａでは
なくて、最小抵抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と
１自由面ＧＬ１との間の最短距離と、他の自由面ＧＬ２
と孔との間隔長Ｄとを基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件
とした破壊岩盤体積Ｖ＝Ｗ3 である。
【００４５】更に、図１０の状況がせん孔角度α＝４５
°であるため、最小抵抗線長Ｗは、込物長Ｐに対して Ｗ＝ｓｉｎ４５°×Ｐ の分だけ短縮されている。このことは、１自由面を対象
にした棒状装薬爆破におけるせん孔角度α＝４５°（図
５参照）の場合と同様に、図１０の状態は図６の状態
（α＝９０°）よりも飛石の危険性が増大していること
を示すものである。
°であるため、最小抵抗線長Ｗは、込物長Ｐに対して Ｗ＝ｓｉｎ４５°×Ｐ の分だけ短縮されている。このことは、１自由面を対象
にした棒状装薬爆破におけるせん孔角度α＝４５°（図
５参照）の場合と同様に、図１０の状態は図６の状態
（α＝９０°）よりも飛石の危険性が増大していること
を示すものである。
【００４６】この発明では、上記の２自由面を対象にし
た棒状装薬爆破であっても、前記１自由面を対象にした
棒状装薬爆破と同様に、最小抵抗線長Ｗと、間隔長Ｄ＝
Ｗとを基礎にした、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生
ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、込物長Ｐ
及びその込物長と等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐと
を基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 との割
合、つまり、Ｖ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎαを傾斜
係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度αの変化
に伴なって前記（表１）で示すように変化する。
た棒状装薬爆破であっても、前記１自由面を対象にした
棒状装薬爆破と同様に、最小抵抗線長Ｗと、間隔長Ｄ＝
Ｗとを基礎にした、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生
ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ1 ＝Ｗ3 と、込物長Ｐ
及びその込物長と等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐと
を基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ2 ＝Ｐ3 との割
合、つまり、Ｖ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓｉｎαを傾斜
係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度αの変化
に伴なって前記（表１）で示すように変化する。
【００４７】２自由面を対象にした棒状装薬爆破におい
ても、１自由面を対象にした棒状装薬爆破における場合
と同様に、安全装薬量Ｌは、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。
ても、１自由面を対象にした棒状装薬爆破における場合
と同様に、安全装薬量Ｌは、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。
【００４８】なお、図１乃至１０において、傾斜係数ｓ
ｉｎα3 は、前述したＶ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 のほか
に、実際上の全破壊岩盤体積Ｖａ＝ｓｉｎα3 ・Ｐ2 ・
Ｍ＝Ｗ2 Ｈと、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍ
との割合、すなわち、 ｓｉｎα3 ＝Ｖａ／Ｖ＝（（Ｗ2 Ｈ）／（Ｐ2 Ｍ）） から設定することも可能である。
ｉｎα3 は、前述したＶ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 のほか
に、実際上の全破壊岩盤体積Ｖａ＝ｓｉｎα3 ・Ｐ2 ・
Ｍ＝Ｗ2 Ｈと、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍ
との割合、すなわち、 ｓｉｎα3 ＝Ｖａ／Ｖ＝（（Ｗ2 Ｈ）／（Ｐ2 Ｍ）） から設定することも可能である。
【００４９】自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由面
ＧＬに対するせん孔角度αが、α＝９０°の場合には、
安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０°の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、装薬長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｗ2 ・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することが可能である。
ＧＬに対するせん孔角度αが、α＝９０°の場合には、
安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０°の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、装薬長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｗ2 ・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することが可能である。
【００５０】１自由面ＧＬ１と他の自由面ＧＬ２とを有
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＜Ｅの場合には、１自由面ＧＬ１に対して最小抵
抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＜Ｅの場合には、１自由面ＧＬ１に対して最小抵
抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
【００５１】１自由面ＧＬ１と他の自由面ＧＬ２とを有
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＞Ｅの場合には、他の自由面ＧＬ２に対して最小
抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＞Ｅの場合には、他の自由面ＧＬ２に対して最小
抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
【００５２】次に、棒状装薬による爆破の設定に不可欠
のせん孔径ｄを他の要素との関連から求める方法につい
て以下に詳述する。
のせん孔径ｄを他の要素との関連から求める方法につい
て以下に詳述する。
【００５３】図１乃至１０において、装薬量Ｌは、せん
孔径ｄ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐを要素とする円柱の体積に対
応する量であることから、 Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） という関係式によって設定することもできる。
孔径ｄ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐを要素とする円柱の体積に対
応する量であることから、 Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） という関係式によって設定することもできる。
【００５４】この発明では、この関係式（２）と前記安
全装薬量Ｌの設定式、（１）（１ａ）（１ｂ）及び（１
ｃ）とを互いに結合させて、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・（３） または、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ａ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・（３ｂ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・（３ｃ） を導き出す。
全装薬量Ｌの設定式、（１）（１ａ）（１ｂ）及び（１
ｃ）とを互いに結合させて、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・（３） または、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ａ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・（３ｂ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・（３ｃ） を導き出す。
【００５５】そして、更に、前記（３ａ）式から、せん
孔径ｄを、 ｄ＝√（（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４ａ） によって設定することができる。
孔径ｄを、 ｄ＝√（（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４ａ） によって設定することができる。
【００５６】前記込物長Ｐは、前記（３ａ）または（３
ｂ）の変形式
ｂ）の変形式
【数１】 ・・・・・・（５） または、
【数２】 ・・・・・・（５ａ） によって設定することができる。
【００５７】更に、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐは、前記（４）式
から、 Ｎ＝（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・（６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） によって設定することができる。
から、 Ｎ＝（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・（６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） によって設定することができる。
【００５８】
【実施例】まず、せん孔径ｄを設定する実施例について
以下に述べる。自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７０
°、せん孔長Ｍ＝１６００ｃｍ、込物長Ｐ＝７５２ｃ
ｍ、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝０．
８３とした場合に、傾斜係数（ｓｉｎ７０°）3 ＝０．
９３９７3 ＝０．８２９８、装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ
・Ｐ2 ・Ｍ＝０．８２９８×０．０００２９４×７５
２．３２2 ×１６００＝２２０９２２．７４（ｇ）従っ
て、せん孔径ｄは、 ｄ＝√（（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（π（Ｍ−
Ｐ）Ａ））≒２０ｃｍ となる。
以下に述べる。自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７０
°、せん孔長Ｍ＝１６００ｃｍ、込物長Ｐ＝７５２ｃ
ｍ、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝０．
８３とした場合に、傾斜係数（ｓｉｎ７０°）3 ＝０．
９３９７3 ＝０．８２９８、装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ
・Ｐ2 ・Ｍ＝０．８２９８×０．０００２９４×７５
２．３２2 ×１６００＝２２０９２２．７４（ｇ）従っ
て、せん孔径ｄは、 ｄ＝√（（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（π（Ｍ−
Ｐ）Ａ））≒２０ｃｍ となる。
【００５９】次に、せん孔径ｄ＝２０ｃｍ、せん孔長Ｍ
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝９
０°、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ９０°）3 ＝１．００００ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝１×０．０００
２９４×７０４．４１2×１６００＝２３３４０８．８
７（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７０４．４ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝Ｐ×ｓｉｎ９０°＝７０４．４ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０４．４ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ９０°×Ｍ＝１６００ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７０４．４＝８９５．６ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝１×０．０００２９４
×７０４．４2 ×１６００≒２３３４００（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０2 ×（１６００−７０４．４）×０．８３≒２３３
４００（ｇ） と設定することができる。
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝９
０°、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ９０°）3 ＝１．００００ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝１×０．０００
２９４×７０４．４１2×１６００＝２３３４０８．８
７（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７０４．４ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝Ｐ×ｓｉｎ９０°＝７０４．４ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０４．４ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ９０°×Ｍ＝１６００ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７０４．４＝８９５．６ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝１×０．０００２９４
×７０４．４2 ×１６００≒２３３４００（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０2 ×（１６００−７０４．４）×０．８３≒２３３
４００（ｇ） と設定することができる。
【００６０】更に、せん孔径ｄ＝２０ｃｍ、せん孔長Ｍ
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７
０°、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ７０°）3 ＝０．９３９７3 ＝０．８
２９８ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ≒２２０９００
（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７５２．３ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ７０°×Ｐ＝０．９３９７×７５２．３＝７
０６．９ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０６．９ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ７０°×Ｍ＝０．９３９７×１６００＝１５
０３．５ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７５２．３＝８４７．７ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝０．８２９８×０．０
００２９４×７５２．３2 ×１６００≒２２０９００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０2 ×（１６００−７５２．３）×０．８３≒２２０
９００（ｇ） と設定することができる。
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７
０°、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ７０°）3 ＝０．９３９７3 ＝０．８
２９８ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ≒２２０９００
（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７５２．３ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ７０°×Ｐ＝０．９３９７×７５２．３＝７
０６．９ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０６．９ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ７０°×Ｍ＝０．９３９７×１６００＝１５
０３．５ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７５２．３＝８４７．７ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝０．８２９８×０．０
００２９４×７５２．３2 ×１６００≒２２０９００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０2 ×（１６００−７５２．３）×０．８３≒２２０
９００（ｇ） と設定することができる。
【００６１】そして、せん孔径ｄ＝２０ｃｍ、せん孔長
Ｍ＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝
４５°、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ４５°）3 ＝０．７０７１3 ＝０．３
５３５４ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝０．３５３５４
×０．０００２９４×９８３．２2 ×１６００≒１６０
８００（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝９８３．２ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ４５°×Ｐ＝６９５．２ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝６９５．２ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ４５°×Ｍ＝０．７０７１×１６００＝１１
３１．３６ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−９８３．２＝６１６．８ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝０．３５３５４×０．
０００２９４×９８３．２2×１６００≒１６０８００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０2 ×（１６００−９８３．２）×０．８３≒１６０
８００（ｇ） と設定することができる。
Ｍ＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝
４５°、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ４５°）3 ＝０．７０７１3 ＝０．３
５３５４ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝０．３５３５４
×０．０００２９４×９８３．２2 ×１６００≒１６０
８００（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝９８３．２ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ４５°×Ｐ＝６９５．２ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝６９５．２ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ４５°×Ｍ＝０．７０７１×１６００＝１１
３１．３６ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−９８３．２＝６１６．８ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝０．３５３５４×０．
０００２９４×９８３．２2×１６００≒１６０８００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０2 ×（１６００−９８３．２）×０．８３≒１６０
８００（ｇ） と設定することができる。
【００６２】
【発明の効果】この発明は、棒状装薬による爆破の設定
に当り、従来の一点集中装薬による爆破の設定に準じた
方式を改め、棒状装薬に固有の、自由面ＧＬに対するせ
ん孔角度αを上記設定の基準に含めることとし、更に、
それを基礎にして傾斜係数Ｖ1／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓ
ｉｎα3 を創設し、更に、その傾斜係数と在来から周知
の発破係数ｃから、安全装薬量ＬをＬ＝ｓｉｎα3 ・ｃ
・Ｐ2 ・Ｍ（Ｐは込物長、Ｍはせん孔長）で設定するこ
とを創設し、飛石事故の要因となる自由面ＧＬ上に生ず
る破壊力の強弱を安全装薬量Ｌの設定に関与させるよう
にしたので、飛石事故が生ずるおそれのない安全範囲内
における最大の効率をもって合理的に棒状装薬による爆
破を設定することができるようになった。
に当り、従来の一点集中装薬による爆破の設定に準じた
方式を改め、棒状装薬に固有の、自由面ＧＬに対するせ
ん孔角度αを上記設定の基準に含めることとし、更に、
それを基礎にして傾斜係数Ｖ1／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3 ＝ｓ
ｉｎα3 を創設し、更に、その傾斜係数と在来から周知
の発破係数ｃから、安全装薬量ＬをＬ＝ｓｉｎα3 ・ｃ
・Ｐ2 ・Ｍ（Ｐは込物長、Ｍはせん孔長）で設定するこ
とを創設し、飛石事故の要因となる自由面ＧＬ上に生ず
る破壊力の強弱を安全装薬量Ｌの設定に関与させるよう
にしたので、飛石事故が生ずるおそれのない安全範囲内
における最大の効率をもって合理的に棒状装薬による爆
破を設定することができるようになった。
【００６３】更に、この発明は、従来周知の棒状装薬に
よる爆破を設定する関係式から導き出し得なかった棒状
装薬に固有のせん孔径ｄを、上記の設定式Ｌ＝ｓｉｎα
3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍと円柱の体積を求める式を応用したＬ
＝（π／４）ｄ2 ・（Ｍ−Ｐ）Ａとの結合によって他の
要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵抗線長Ｗ、込物長
Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発破係数ｃ、破壊半
径または間隔長Ｄ、傾斜係数ｓｉｎα3 などと関連させ
て正確に設定することが可能となった。
よる爆破を設定する関係式から導き出し得なかった棒状
装薬に固有のせん孔径ｄを、上記の設定式Ｌ＝ｓｉｎα
3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍと円柱の体積を求める式を応用したＬ
＝（π／４）ｄ2 ・（Ｍ−Ｐ）Ａとの結合によって他の
要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵抗線長Ｗ、込物長
Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発破係数ｃ、破壊半
径または間隔長Ｄ、傾斜係数ｓｉｎα3 などと関連させ
て正確に設定することが可能となった。
【図１】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝９０°の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図２】図１の平面図、
【図３】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝７５°の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図４】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝６０°の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図５】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝４５°の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図６】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝９０°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝９０°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図７】図６の平面図、
【図８】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝７５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝７５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図９】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝６０°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝６０°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図１０】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度
α＝４５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦
断説明図、
α＝４５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦
断説明図、
ＧＬ 自由面 ＧＬ１ １自由面 ＧＬ２ 他の自由面 α 自由面ＧＬに対するせん孔角度 Ｍ せん孔長 Ｎ＝Ｍ−Ｐ 装薬長 ｄ せん孔径 Ｗ 最小抵抗線長（装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬとの間
の最短距離） Ｄ 自由面ＧＬ上に生ずる破壊半径（Ｄ＝Ｗ）２自由面
においては他の自由面と孔との間隔長（Ｄ＝Ｗ） Ｖ1 自由面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破
壊岩盤体積（Ｖ1 ＝Ｗ3 ） Ｅ 込物長Ｐと等しくした見かけ上の破壊半径（Ｅ＝
Ｐ） ｓｉｎα3 傾斜係数（ｓｉｎα3 ＝Ｖ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3
／Ｐ3 ＝Ｖ／Ｖａ） ｃ 発破係数（０．２〜０．５） Ａ 装填される火薬の比重 Ｖ 見掛け上の全破壊岩盤体積（Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍ） Ｌ 安全装薬量（Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ＝ｓｉｎα3
・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ） Ｖａ 実際上の全破壊岩盤体積（Ｖａ＝ｓｉｎα3 ・Ｐ
2 ・Ｍ） Ｈ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直長さ
（Ｈ＝Ｍｓｉｎα）
の最短距離） Ｄ 自由面ＧＬ上に生ずる破壊半径（Ｄ＝Ｗ）２自由面
においては他の自由面と孔との間隔長（Ｄ＝Ｗ） Ｖ1 自由面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破
壊岩盤体積（Ｖ1 ＝Ｗ3 ） Ｅ 込物長Ｐと等しくした見かけ上の破壊半径（Ｅ＝
Ｐ） ｓｉｎα3 傾斜係数（ｓｉｎα3 ＝Ｖ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3
／Ｐ3 ＝Ｖ／Ｖａ） ｃ 発破係数（０．２〜０．５） Ａ 装填される火薬の比重 Ｖ 見掛け上の全破壊岩盤体積（Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍ） Ｌ 安全装薬量（Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ＝ｓｉｎα3
・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ） Ｖａ 実際上の全破壊岩盤体積（Ｖａ＝ｓｉｎα3 ・Ｐ
2 ・Ｍ） Ｈ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直長さ
（Ｈ＝Ｍｓｉｎα）
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１１月２９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項５
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】何故ならば、爆破工事における最小抵抗線
長Ｗとは、火薬の上端部と地表との間の最短距離を表示
する数値であって、仮に、この数値が過小であると、飛
石事故が発生して危険であり、逆に、この数値が過大で
あると、地表までの破壊が不足して工事の能率が向上し
ない、という爆破工事施工上の安全と能率の双方が関係
する重大な要素となる数値である。それにも拘らず、従
来におけるせん孔径ｄと最小抵抗線長Ｗとの関係が、上
述のように２倍の許容範囲を設けて設定し得るようにあ
いまいであることが、安全上及び能率上の双方から問題
である。
長Ｗとは、火薬の上端部と地表との間の最短距離を表示
する数値であって、仮に、この数値が過小であると、飛
石事故が発生して危険であり、逆に、この数値が過大で
あると、地表までの破壊が不足して工事の能率が向上し
ない、という爆破工事施工上の安全と能率の双方が関係
する重大な要素となる数値である。それにも拘らず、従
来におけるせん孔径ｄと最小抵抗線長Ｗとの関係が、上
述のように２倍の許容範囲を設けて設定し得るようにあ
いまいであることが、安全上及び能率上の双方から問題
である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】他方において、この発明は、自由面ＧＬか
ら岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対するせん孔角度α
が、α＝９０°の場合に、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０゜の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することを特徴とするものである。
ら岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対するせん孔角度α
が、α＝９０°の場合に、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０゜の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することを特徴とするものである。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４１】本発明によれば、２自由面に近接して設定
される棒状装薬であっても、それらは全て１自由面ＧＬ
１に対するせん孔角度αを、１自由面ＧＬ１に対する他
の自由面ＧＬ２の傾斜角度αに等しくとり、かつ、その
孔のせん孔位置を他の自由面ＧＬ２から間隔長Ｄにおけ
る１自由面ＧＬ１上に掘削するものであるものとし、そ
のうち、図６は、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α
が９０°の場合、図８は７５°の場合、図９は６０゜の
場合、図１０は４５°の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に示した
ものである。
される棒状装薬であっても、それらは全て１自由面ＧＬ
１に対するせん孔角度αを、１自由面ＧＬ１に対する他
の自由面ＧＬ２の傾斜角度αに等しくとり、かつ、その
孔のせん孔位置を他の自由面ＧＬ２から間隔長Ｄにおけ
る１自由面ＧＬ１上に掘削するものであるものとし、そ
のうち、図６は、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α
が９０°の場合、図８は７５°の場合、図９は６０゜の
場合、図１０は４５°の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に示した
ものである。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４９】自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由面
ＧＬに対するせん孔角度αが、α＝９０°の場合には、
安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０°の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することが可能である。
ＧＬに対するせん孔角度αが、α＝９０°の場合には、
安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０°の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することが可能である。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝９０゜の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図２】図１の平面図、
【図３】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝７５°の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図４】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝６０゜の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図５】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝４５°の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図６】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝９０°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝９０°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図７】図６の平面図、
【図８】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝７５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝７５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図９】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝６０゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝６０゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図１０】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度
α＝４５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦
断説明図、
α＝４５°の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦
断説明図、
【符号の説明】 ＧＬまたはＧＬ１ １自由面 ＧＬ２ 他の自由面 α 自由面ＧＬまたはＧＬ１に対するせん孔角度 Ｍ せん孔長Ｐ 込物長 （ｃｍ） Ｎ＝Ｍ−Ｐ 装薬長 （ｃｍ） ｄ せん孔径 （ｃｍ） Ｗ 最小抵抗線長（装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬまたは
ＧＬ１との間の最短距離であって、Ｗ１，Ｗ２を含む）
（ｃｍ） Ｄ 自由面ＧＬまたはＧＬ１上に生ずる破壊半径または
間隔長（Ｄ＝Ｗ） （ｃｍ） Ｖ１自由面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破
壊岩盤体積（Ｖ１＝Ｗ３） （ｃｍ３） Ｅ 込物長Ｐと等しくした見かけ上の破壊半径（Ｅ＝
Ｐ） （ｃｍ） ｓｉｎα３ 傾斜係数（ｓｉｎα３＝Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３
／Ｐ３＝Ｖ／Ｖａ） ｃ 発破係数（０．２〜０．５） Ａ 装填される火薬の比重 Ｖ 見掛け上の全破壊岩盤体積（Ｖ＝Ｐ２・Ｍ） （ｃ
ｍ３） Ｌ 安全装薬量（Ｌ＝ｓｉｎα３・ｃ・Ｖ＝ｓｉｎα３
・ｃ・Ｐ２・Ｍ） （ｇ） Ｖａ 実際上の全破壊岩盤体積（Ｖａ＝ｓｉｎα３・Ｐ
２・Ｍ） （ｃｍ３） Ｈ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直長さ
（Ｈ＝Ｍｓｉｎα） （ｃｍ）
ＧＬ１との間の最短距離であって、Ｗ１，Ｗ２を含む）
（ｃｍ） Ｄ 自由面ＧＬまたはＧＬ１上に生ずる破壊半径または
間隔長（Ｄ＝Ｗ） （ｃｍ） Ｖ１自由面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破
壊岩盤体積（Ｖ１＝Ｗ３） （ｃｍ３） Ｅ 込物長Ｐと等しくした見かけ上の破壊半径（Ｅ＝
Ｐ） （ｃｍ） ｓｉｎα３ 傾斜係数（ｓｉｎα３＝Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３
／Ｐ３＝Ｖ／Ｖａ） ｃ 発破係数（０．２〜０．５） Ａ 装填される火薬の比重 Ｖ 見掛け上の全破壊岩盤体積（Ｖ＝Ｐ２・Ｍ） （ｃ
ｍ３） Ｌ 安全装薬量（Ｌ＝ｓｉｎα３・ｃ・Ｖ＝ｓｉｎα３
・ｃ・Ｐ２・Ｍ） （ｇ） Ｖａ 実際上の全破壊岩盤体積（Ｖａ＝ｓｉｎα３・Ｐ
２・Ｍ） （ｃｍ３） Ｈ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直長さ
（Ｈ＝Ｍｓｉｎα） （ｃｍ）
【手続補正書】
【提出日】平成８年１０月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 棒状装薬による爆破の設定方法
【特許請求の範囲】
【数１】 ・・・・・・（５） または、
【数２】 ・・・・・・（５ａ） によって設定すること、を特徴とする請求項８に記載の
棒状装薬による爆破の設定方法。
棒状装薬による爆破の設定方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、火薬を使用して
岩盤を爆破する工事を施工する設定方法に関し、より詳
言すれば、火薬の装填すなわち装薬について、一点集中
装薬方式でなく、自由面ＧＬに対して所望のせん孔角度
α、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ及び装薬長Ｎと込物長Ｐと
を備えた棒状装薬方式による爆破設定方法に関する。
岩盤を爆破する工事を施工する設定方法に関し、より詳
言すれば、火薬の装填すなわち装薬について、一点集中
装薬方式でなく、自由面ＧＬに対して所望のせん孔角度
α、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ及び装薬長Ｎと込物長Ｐと
を備えた棒状装薬方式による爆破設定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の士地開発は、人里から離れた未開
の原野や山林を対象とすることが多かったため、爆破か
ら生ずる被害例えば飛石事故などをあまり考慮せず、大
雑把に破壊効率を上げることでほとんど問題を生じるこ
とがなかった。
の原野や山林を対象とすることが多かったため、爆破か
ら生ずる被害例えば飛石事故などをあまり考慮せず、大
雑把に破壊効率を上げることでほとんど問題を生じるこ
とがなかった。
【０００３】しかしながら、近年に至り、地球上におけ
る人類の繁殖が進んで、人里に近い所または市街地で地
盤の爆破を施工することが多くなるのに伴なって、従来
の爆破効率を上げるだけの爆破工事では、飛石などによ
る人身事故や家屋その他の構造物の破壊が頻発するよう
になった。
る人類の繁殖が進んで、人里に近い所または市街地で地
盤の爆破を施工することが多くなるのに伴なって、従来
の爆破効率を上げるだけの爆破工事では、飛石などによ
る人身事故や家屋その他の構造物の破壊が頻発するよう
になった。
【０００４】そこで、それらの飛石事故を回避して安全
を確保するために、装填されるべき火薬の量を減らすこ
とが先決とされた。しかしながら、無暗に火薬量を減ら
したのでは、今度は破壊の能率まで損なわれ、工事が進
展しない。従って、自由面上に飛石が生じるおそれのな
い範囲内における最大の火薬量で、安全と能率の双方を
充足させた合理的な爆破工事を施工することが望まれる
ようになった。
を確保するために、装填されるべき火薬の量を減らすこ
とが先決とされた。しかしながら、無暗に火薬量を減ら
したのでは、今度は破壊の能率まで損なわれ、工事が進
展しない。従って、自由面上に飛石が生じるおそれのな
い範囲内における最大の火薬量で、安全と能率の双方を
充足させた合理的な爆破工事を施工することが望まれる
ようになった。
【０００５】そのような事情から、安全と能率の双方を
考慮した爆破設定方法として、従来、いわゆるハウザー
の公式が周知である。このハウザーの公式は、火薬を岩
盤内の１点に集中して装薬する場合において、発破係数
をｃ＝０．２５〜０．４５、火薬と自由面間の最短距離
を最小抵抗線長Ｗとすれば、装薬量Ｌを、 Ｌ＝ｃ×Ｗ３ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０） の関係で設定すれば、安全かつ能率的である、とするも
のである。
考慮した爆破設定方法として、従来、いわゆるハウザー
の公式が周知である。このハウザーの公式は、火薬を岩
盤内の１点に集中して装薬する場合において、発破係数
をｃ＝０．２５〜０．４５、火薬と自由面間の最短距離
を最小抵抗線長Ｗとすれば、装薬量Ｌを、 Ｌ＝ｃ×Ｗ３ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０） の関係で設定すれば、安全かつ能率的である、とするも
のである。
【０００６】そこで、このハウザーの公式を以下に検討
してみると、自由面上の破壊半径Ｄを最小抵抗線長Ｗと
等しく、Ｗ＝Ｄとして考えた場合に、火薬の爆破によっ
て破壊される岩盤体積の形状が逆円錐形となるので、円
錐の体積を求める公式から、逆円錐形に破壊される岩盤
の体積Ｖｂは、 Ｖｂ＝Ｗ３ である。従って、前記（１０）式は、 Ｌ＝ｃ×Ｖｂ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０） に置き換えて表示することもできる。
してみると、自由面上の破壊半径Ｄを最小抵抗線長Ｗと
等しく、Ｗ＝Ｄとして考えた場合に、火薬の爆破によっ
て破壊される岩盤体積の形状が逆円錐形となるので、円
錐の体積を求める公式から、逆円錐形に破壊される岩盤
の体積Ｖｂは、 Ｖｂ＝Ｗ３ である。従って、前記（１０）式は、 Ｌ＝ｃ×Ｖｂ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１０） に置き換えて表示することもできる。
【０００７】このＬ＝ｃ×Ｖｂの関係式は、装薬量Ｌが
安全範囲の数値であるためには、その装薬量によって破
壊されるであろう岩盤体積Ｖｂの発破係数ｃ＝０．２５
〜０．４５倍の範囲内における数値を安全な装薬量Ｌと
して設定して施工せよ、という意味を表したものであ
る。
安全範囲の数値であるためには、その装薬量によって破
壊されるであろう岩盤体積Ｖｂの発破係数ｃ＝０．２５
〜０．４５倍の範囲内における数値を安全な装薬量Ｌと
して設定して施工せよ、という意味を表したものであ
る。
【０００８】しかしながら、このハウザーの公式は、一
点集中装薬方式、つまり、装薬量Ｌを体積のある実体と
して考えず、体積を無視した１点としてみる一点集中装
薬方式に適応するものである。
点集中装薬方式、つまり、装薬量Ｌを体積のある実体と
して考えず、体積を無視した１点としてみる一点集中装
薬方式に適応するものである。
【０００９】これに対して、実際の爆破工事では棒状装
薬方式、すなわち、孔内に装填される火薬の実体は、あ
る長さＨと径ｄとを持った孔に、ある長さすなわち装薬
長（Ｈ−Ｗ）と径ｄとを持った体積物体として存在す
る。ここにＷは最小抵抗線長である。
薬方式、すなわち、孔内に装填される火薬の実体は、あ
る長さＨと径ｄとを持った孔に、ある長さすなわち装薬
長（Ｈ−Ｗ）と径ｄとを持った体積物体として存在す
る。ここにＷは最小抵抗線長である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】従って、この棒状装薬
方式による爆破に必要な装薬量Ｌを、ハウザーの公式を
使って算出すると、実際とはかけ離れた量が算出され、
甚だ危険である。例えば、せん孔径ｄ＝２５ｍｍに火薬
径２５ｍｍのダイナマイトを使用して岩盤の破砕を行な
う場合に、前記ハウザーの公式で装薬量Ｌを算出すれ
ば、発破係数ｃ＝０．２５、最小抵抗線Ｗ＝２ｍとし
て、Ｌ＝ｃＷ３＝０．２５×２３＝２（ｋｇ）となる。
この量は、仮に、一本当りの薬径２５ｍｍ、薬長１６５
ｍｍ、重量１００ｇのダイナマイトであるとすれば、２
０本必要とされ、それらのダイナマイトを２ｍの長さの
孔に入れるとすると、約１２．５本で孔口に達し、残り
の７．５本は孔内に入れることができない。従って、こ
の装薬量Ｌの数値では、せん孔径ｄを上記の数値よりも
大きく、少くとも８０乃至１００ｍｍ以上に設定せねば
危険であることが推定されるが、前記ハウザーの公式で
は、そのせん孔径ｄを算出することができない。
方式による爆破に必要な装薬量Ｌを、ハウザーの公式を
使って算出すると、実際とはかけ離れた量が算出され、
甚だ危険である。例えば、せん孔径ｄ＝２５ｍｍに火薬
径２５ｍｍのダイナマイトを使用して岩盤の破砕を行な
う場合に、前記ハウザーの公式で装薬量Ｌを算出すれ
ば、発破係数ｃ＝０．２５、最小抵抗線Ｗ＝２ｍとし
て、Ｌ＝ｃＷ３＝０．２５×２３＝２（ｋｇ）となる。
この量は、仮に、一本当りの薬径２５ｍｍ、薬長１６５
ｍｍ、重量１００ｇのダイナマイトであるとすれば、２
０本必要とされ、それらのダイナマイトを２ｍの長さの
孔に入れるとすると、約１２．５本で孔口に達し、残り
の７．５本は孔内に入れることができない。従って、こ
の装薬量Ｌの数値では、せん孔径ｄを上記の数値よりも
大きく、少くとも８０乃至１００ｍｍ以上に設定せねば
危険であることが推定されるが、前記ハウザーの公式で
は、そのせん孔径ｄを算出することができない。
【００１１】棒状装薬方式による爆破工事では、従来、
実際には、装薬量Ｌをハウザーの公式Ｌ＝ｃＷ３の変形
式、すなわち、Ｗ３をＤＷＨに置き換えて、 Ｌ＝ｃＤＷＨ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１１） によって算出している。ここで、 ｃ：発破係数 Ｄ：自由面ＧＬ上における破壊半径 Ｗ：最小抵抗線長 Ｈ：せん孔長 である。
実際には、装薬量Ｌをハウザーの公式Ｌ＝ｃＷ３の変形
式、すなわち、Ｗ３をＤＷＨに置き換えて、 Ｌ＝ｃＤＷＨ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１１） によって算出している。ここで、 ｃ：発破係数 Ｄ：自由面ＧＬ上における破壊半径 Ｗ：最小抵抗線長 Ｈ：せん孔長 である。
【００１２】ところで、（１１）式において、破壊半径
Ｄと最小抵抗線長Ｗの長さをアンバランスに設定するこ
とは、安全上甚だ危険であるので、双方の値は互いに等
しいか、または、大略等しい関係、すなわち、 Ｗ＝ＤまたはＷ≒Ｄ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１２） に設定することが条件となる。
Ｄと最小抵抗線長Ｗの長さをアンバランスに設定するこ
とは、安全上甚だ危険であるので、双方の値は互いに等
しいか、または、大略等しい関係、すなわち、 Ｗ＝ＤまたはＷ≒Ｄ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１２） に設定することが条件となる。
【００１３】しかしながら、この（１１）式及び（１
２）式を使用しても、それらの式は、やはり、いずれも
棒状装薬方式に必須なせん孔径ｄとは無関係であって、
せん孔径ｄを他の要素と関連的に正確に決めることがで
きない。
２）式を使用しても、それらの式は、やはり、いずれも
棒状装薬方式に必須なせん孔径ｄとは無関係であって、
せん孔径ｄを他の要素と関連的に正確に決めることがで
きない。
【００１４】この点に関し、従来は、経験則から、せん
孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／４５に設定するように教
えている（１９８１年４月１０日森北出版株式会社発行
のＲグスタファソン原著「新しい発破技術」第６０頁参
照）。社団法人全国火薬類保安協会もほぼ上記に準じて
はいるものの、許容値を拡大して、「平均的な発破の場
合、最小抵抗線はせん孔径の３０〜６０倍とされてい
る」と指導している。これを言い換えれば、つまり、
「せん孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／３０〜１／６０」
ということである（平成３年１月通商産業省立地公害局
編、社団法人全国火薬類保安協会発行「火薬類保安教本
シリーズ１７」第２４頁参照）。この関係を具体的に示
すと、仮にせん孔径を３ｃｍに設定した場合に、最小抵
抗線長Ｗが９０ｃｍから１８０ｃｍの範囲の数値が設定
可能となり、最小抵抗線長Ｗが人身事故に直結する数値
であるにしてはあまりにも曖昧であり、危険である。
孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／４５に設定するように教
えている（１９８１年４月１０日森北出版株式会社発行
のＲグスタファソン原著「新しい発破技術」第６０頁参
照）。社団法人全国火薬類保安協会もほぼ上記に準じて
はいるものの、許容値を拡大して、「平均的な発破の場
合、最小抵抗線はせん孔径の３０〜６０倍とされてい
る」と指導している。これを言い換えれば、つまり、
「せん孔径ｄは最小抵抗線長Ｗの１／３０〜１／６０」
ということである（平成３年１月通商産業省立地公害局
編、社団法人全国火薬類保安協会発行「火薬類保安教本
シリーズ１７」第２４頁参照）。この関係を具体的に示
すと、仮にせん孔径を３ｃｍに設定した場合に、最小抵
抗線長Ｗが９０ｃｍから１８０ｃｍの範囲の数値が設定
可能となり、最小抵抗線長Ｗが人身事故に直結する数値
であるにしてはあまりにも曖昧であり、危険である。
【００１５】何故ならば、爆破工事における最小抵抗線
長Ｗとは、火薬の上端部と地表との間の最短距離を表示
する数値であって、仮に、この数値が過小であると、飛
石事故が発生して危険であり、逆に、この数値が過大で
あると、地表までの破壊が不足して工事の能率が向上し
ない、という爆破工事施工上の安全と能率の双方が関係
する重大な要素となる数値である。それにも拘らず、従
来におけるせん孔径ｄと最小抵抗線長Ｗとの関係が、上
述のように２倍の許容範囲を設けて設定し得るようにあ
いまいであることが、安全上及び能率上の双方から問題
である。
長Ｗとは、火薬の上端部と地表との間の最短距離を表示
する数値であって、仮に、この数値が過小であると、飛
石事故が発生して危険であり、逆に、この数値が過大で
あると、地表までの破壊が不足して工事の能率が向上し
ない、という爆破工事施工上の安全と能率の双方が関係
する重大な要素となる数値である。それにも拘らず、従
来におけるせん孔径ｄと最小抵抗線長Ｗとの関係が、上
述のように２倍の許容範囲を設けて設定し得るようにあ
いまいであることが、安全上及び能率上の双方から問題
である。
【００１６】因みに、最近１０年間における日本国内に
発生した工事用爆破の事故件数は２６１件であり、その
うち、爆破から生じた飛石事故は１６０件、すなわち、
６１．３％に達している。
発生した工事用爆破の事故件数は２６１件であり、その
うち、爆破から生じた飛石事故は１６０件、すなわち、
６１．３％に達している。
【００１７】この発明の第１の目的は、従来、信頼に値
する定説が存在せず、一点集中装薬による爆破の設定方
法を変形して使用していた棒状装薬による爆破の設定方
法に関して、飛石事故が生ずるおそれのない安全性とそ
の制約内における最大効率性とを兼備した合理的な棒状
装薬による爆破設定方法を提供することである。
する定説が存在せず、一点集中装薬による爆破の設定方
法を変形して使用していた棒状装薬による爆破の設定方
法に関して、飛石事故が生ずるおそれのない安全性とそ
の制約内における最大効率性とを兼備した合理的な棒状
装薬による爆破設定方法を提供することである。
【００１８】この発明の第２の目的は、棒状装薬に固有
の、自由面ＧＬに対するせん孔傾斜角度α≦９０゜の相
違から自由面ＧＬ上に生ずる破壊力の強弱を傾斜係数と
して把握し、その傾斜係数を安全装薬量Ｌの設定に関与
させて、棒状装薬独自の安全な爆破設定方法を提供する
ことである。
の、自由面ＧＬに対するせん孔傾斜角度α≦９０゜の相
違から自由面ＧＬ上に生ずる破壊力の強弱を傾斜係数と
して把握し、その傾斜係数を安全装薬量Ｌの設定に関与
させて、棒状装薬独自の安全な爆破設定方法を提供する
ことである。
【００１９】この発明の第３の目的は、棒状装薬方式に
よる爆破工事を、飛石事故の生じない安全な範囲で、し
かも、最大の爆破効率によって達成するために、従来周
知の関係式から導き出し得なかった棒状装薬に固有のせ
ん孔径ｄを、他の要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵
抗線長Ｗ、込物長Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発
破係数ｃ、破壊半径または間隔長Ｄと、共通の関係式に
よって互いに関連させて正確に設定する方法を提供する
ものである。
よる爆破工事を、飛石事故の生じない安全な範囲で、し
かも、最大の爆破効率によって達成するために、従来周
知の関係式から導き出し得なかった棒状装薬に固有のせ
ん孔径ｄを、他の要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵
抗線長Ｗ、込物長Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発
破係数ｃ、破壊半径または間隔長Ｄと、共通の関係式に
よって互いに関連させて正確に設定する方法を提供する
ものである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】この発明による棒状装薬
爆破設定方法は、前記第１及び第２の目的を達するため
に、自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対
するせん孔角度をα、せん孔長をＭ、装薬長をＮ＝Ｍ−
Ｐ、込物長をＰとした場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長
Ｎの上端と自由面ＧＬとの間の最短距離とする一方、自
由面ＧＬ上に生ずる破壊半径またはせん孔間隔長Ｄを最
小抵抗線長Ｗと等しくし、それらの最小抵抗線長Ｗと破
壊半径またはせん孔間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由
面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破壊岩盤体
積Ｖ１＝Ｗ３と、前記込物長Ｐと、その込物長Ｐと等し
くした見掛け上の破壊半径Ｅ＝Ｐとを基礎にした見掛け
上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３との割合、すなわち、Ｖ１
／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３αを傾斜係数とし、更
に、その傾斜係数ｓｉｎ３αと、発破係数ｃ＝０．２〜
０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍを制
御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
爆破設定方法は、前記第１及び第２の目的を達するため
に、自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対
するせん孔角度をα、せん孔長をＭ、装薬長をＮ＝Ｍ−
Ｐ、込物長をＰとした場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長
Ｎの上端と自由面ＧＬとの間の最短距離とする一方、自
由面ＧＬ上に生ずる破壊半径またはせん孔間隔長Ｄを最
小抵抗線長Ｗと等しくし、それらの最小抵抗線長Ｗと破
壊半径またはせん孔間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由
面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破壊岩盤体
積Ｖ１＝Ｗ３と、前記込物長Ｐと、その込物長Ｐと等し
くした見掛け上の破壊半径Ｅ＝Ｐとを基礎にした見掛け
上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３との割合、すなわち、Ｖ１
／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３αを傾斜係数とし、更
に、その傾斜係数ｓｉｎ３αと、発破係数ｃ＝０．２〜
０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍを制
御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
【００２１】更に、この発明による棒状装薬爆破設定方
法は、前記第１及び第２の目的を達するために、２自由
面、すなわち、１自由面ＧＬ１に対して傾斜角度αの他
の自由面ＧＬ２を有する岩盤に掘削する孔であって、そ
の孔を１自由面ＧＬ１から前記傾斜角度αに等しいせん
孔角度α、せん孔長Ｍ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、込物長Ｐと
する場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長Ｎの上端と１自由
面ＧＬ１との間の最短距離とする一方、他の自由面ＧＬ
２と前記孔との間隔長Ｄを最小抵抗線長Ｗと等しくし、
それらの最小抵抗線長Ｗと間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にし
た、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生ずる範囲におけ
る破壊岩盤体積Ｖ１＝Ｗ３と、前記込物長Ｐと、その込
物長Ｐと等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐとを基礎に
した見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３と、の割合、す
なわちＶ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３αを傾斜係数
とし、その傾斜係数ｓｉｎ３αと、発破係数ｃ＝０．２
〜０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍを
制御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
法は、前記第１及び第２の目的を達するために、２自由
面、すなわち、１自由面ＧＬ１に対して傾斜角度αの他
の自由面ＧＬ２を有する岩盤に掘削する孔であって、そ
の孔を１自由面ＧＬ１から前記傾斜角度αに等しいせん
孔角度α、せん孔長Ｍ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、込物長Ｐと
する場合に、最小抵抗線長Ｗを装薬長Ｎの上端と１自由
面ＧＬ１との間の最短距離とする一方、他の自由面ＧＬ
２と前記孔との間隔長Ｄを最小抵抗線長Ｗと等しくし、
それらの最小抵抗線長Ｗと間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にし
た、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生ずる範囲におけ
る破壊岩盤体積Ｖ１＝Ｗ３と、前記込物長Ｐと、その込
物長Ｐと等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐとを基礎に
した見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３と、の割合、す
なわちＶ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３αを傾斜係数
とし、その傾斜係数ｓｉｎ３αと、発破係数ｃ＝０．２
〜０．５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍを
制御して安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定することを特徴とするものである。
【００２２】傾斜係数ｓｉｎ３αを、実際上の全破壊岩
盤体積Ｖａ＝ｓｉｎ３α・Ｐ２・Ｍと、見掛け上の全破
壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍと、の割合、すなわちＶａ／Ｖ
＝Ｓｉｎ３αとすることも可能である。
盤体積Ｖａ＝ｓｉｎ３α・Ｐ２・Ｍと、見掛け上の全破
壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍと、の割合、すなわちＶａ／Ｖ
＝Ｓｉｎ３αとすることも可能である。
【００２３】他方において、この発明は、自由面ＧＬか
ら岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対するせん孔角度α
が、α＝９０゜の場合に、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０゜の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することを特徴とするものである。
ら岩盤に掘削する孔の自由面ＧＬに対するせん孔角度α
が、α＝９０゜の場合に、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０゜の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することを特徴とするものである。
【００２４】更に、この発明は、１自由面ＧＬ１と他の
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＜Ｅの場合に、１自由面ＧＬ
１に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態
となることを特徴とするものである。
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＜Ｅの場合に、１自由面ＧＬ
１に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態
となることを特徴とするものである。
【００２５】更に、この発明は、１自由面ＧＬ１と他の
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＞Ｅの場合に、他の自由面Ｇ
Ｌ２に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形
態となることを特徴とするものである。
自由面ＧＬ２とを有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削
し、かつ、他の自由面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅ
と込物長Ｐとの関係が、Ｐ＞Ｅの場合に、他の自由面Ｇ
Ｌ２に対して最小抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形
態となることを特徴とするものである。
【００２６】更に、この発明は、前記第３の目的、つま
り、棒状装薬に固有のせん孔径ｄを他の要素と関連させ
て設定するために、棒状装薬においては装薬量Ｌがせん
孔径αと装薬長Ｍ−Ｐ＝Ｎとを基礎とする円柱の体積に
対応する量であることに着目し、その円柱の体積を求め
る式を応用して、装薬量Ｌを Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） とする一方、この関係式と前記（００２０）（００２
１）項に記載の安全装薬量Ｌの設定式、すなわち、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） とを互いに結合させて、 ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・（３） または、 ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・（３ａ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ｂ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ−Ｐ２・Ｍ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・（３ｃ） の関係式から各要素の数値を関連して設定することを特
徴とするものである。
り、棒状装薬に固有のせん孔径ｄを他の要素と関連させ
て設定するために、棒状装薬においては装薬量Ｌがせん
孔径αと装薬長Ｍ−Ｐ＝Ｎとを基礎とする円柱の体積に
対応する量であることに着目し、その円柱の体積を求め
る式を応用して、装薬量Ｌを Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） とする一方、この関係式と前記（００２０）（００２
１）項に記載の安全装薬量Ｌの設定式、すなわち、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） とを互いに結合させて、 ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・（３） または、 ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・（３ａ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ｂ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ−Ｐ２・Ｍ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・（３ｃ） の関係式から各要素の数値を関連して設定することを特
徴とするものである。
【００２７】せん孔径ｄは、（００２０）（００２１）
項における（３ａ）式から ｄ＝√（（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・・（４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４ａ） によって設定することができる。
項における（３ａ）式から ｄ＝√（（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・・（４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４ａ） によって設定することができる。
【００２８】込物長Ｐは、（００２０）（００２１）項
に記載の（３ａ）または（３ｂ）の式から
に記載の（３ａ）または（３ｂ）の式から
【数１】 ・・・・・・（５） または、
【数２】 ・・・・・・（５ａ） によって設定することができる。
【００２９】前記装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐは、（００２７）項
に記載の（４）式から、 Ｎ＝（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（πｄ２Ａ） ・・・・（６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ２Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） によって設定することができる。
に記載の（４）式から、 Ｎ＝（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（πｄ２Ａ） ・・・・（６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ２Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） によって設定することができる。
【００３０】
【発明の実施の形態】まず、図１乃至図５は、いずれも
１自由面ＧＬを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
し、そのうち、図１は１自由面ＧＬに対するせん孔角度
αが９０゜の場合、図３は７５゜の場合、図４は６０゜
の場合、図５は４５゜の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に図示し
たものである。
１自由面ＧＬを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
し、そのうち、図１は１自由面ＧＬに対するせん孔角度
αが９０゜の場合、図３は７５゜の場合、図４は６０゜
の場合、図５は４５゜の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に図示し
たものである。
【００３１】この発明の理解を容易にするために、まず
最初に、図５で示すせん孔角度４５゜の場合における１
自由面棒状装薬爆破の状況から説明する。
最初に、図５で示すせん孔角度４５゜の場合における１
自由面棒状装薬爆破の状況から説明する。
【００３２】図５において、棒状装薬用の孔は、まず、
自由面ＧＬに対してせん孔角度α＝４５゜、せん孔長
Ｍ、せん孔径ｄの規模で掘られ、次に、その孔底から装
薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐの分だけ装薬量Ｌが装填され、装薬長Ｎ
の上端から自由面ＧＬまでの間には込物が詰められ、そ
の込物長はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍ
は装薬長Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
自由面ＧＬに対してせん孔角度α＝４５゜、せん孔長
Ｍ、せん孔径ｄの規模で掘られ、次に、その孔底から装
薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐの分だけ装薬量Ｌが装填され、装薬長Ｎ
の上端から自由面ＧＬまでの間には込物が詰められ、そ
の込物長はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍ
は装薬長Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
【００３３】さて、ここで、自由面ＧＬ上に飛石の危険
が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、この装薬量Ｌに
よって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａではなくて、最小抵
抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬとの
間の最短距離と、自由面ＧＬ上に生ずる破壊半径Ｄとを
基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件とした破壊岩盤体積Ｖ
１＝Ｗ３である。
が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、この装薬量Ｌに
よって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａではなくて、最小抵
抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬとの
間の最短距離と、自由面ＧＬ上に生ずる破壊半径Ｄとを
基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件とした破壊岩盤体積Ｖ
１＝Ｗ３である。
【００３４】更に、ここで注目すべきことは、図５の状
況がせん孔角度α＝４５゜であるため、最小抵抗線長Ｗ
は、込物長Ｐに対して、 Ｗ＝ｓｉｎ４５゜×Ｐ の分だけ短縮されている事実を認識することであり、こ
のことは、仮に、せん孔角度α＝９０゜（図１参照）の
場合には、最小抵抗線長Ｗと込物長Ｐとが等しい関係に
あるものが、図５のせん孔角度α＝４５゜の場合には、
最小抵抗線長Ｗが込物長Ｐよりもｓｉｎ４５゜＝０．７
０７１の分だけ短縮されており、それだけ、図５の状況
は図１の状況よりも飛石の危険性が増大していることを
意味する。
況がせん孔角度α＝４５゜であるため、最小抵抗線長Ｗ
は、込物長Ｐに対して、 Ｗ＝ｓｉｎ４５゜×Ｐ の分だけ短縮されている事実を認識することであり、こ
のことは、仮に、せん孔角度α＝９０゜（図１参照）の
場合には、最小抵抗線長Ｗと込物長Ｐとが等しい関係に
あるものが、図５のせん孔角度α＝４５゜の場合には、
最小抵抗線長Ｗが込物長Ｐよりもｓｉｎ４５゜＝０．７
０７１の分だけ短縮されており、それだけ、図５の状況
は図１の状況よりも飛石の危険性が増大していることを
意味する。
【００３５】前項に記載の危険性の認識がなく、かつ、
図１で示すせん孔角度α＝９０゜の場合に込物長Ｐと最
小抵抗線長Ｗの長さが互いに一致することから、せん孔
角度α≠９０゜の場合においても最小抵抗線長Ｗ＝込物
長Ｐと設定する、と仮定すれば、それは過装薬となり、
飛石事故に見舞われることになる。従って、込物長Ｐの
３乗＝Ｖ２は、せん孔角度αを無視した見掛け上の破壊
岩盤体積であって、、これは、せん孔角度α＝９０゜の
場合にのみ、実際上の破壊岩盤体積Ｖ１と一致してＷ＝
Ｐ、Ｖ１＝Ｖ２となる（図１参照）が、せん孔角度α≠
９０゜の場合（図３、４、５参照）には、見掛け上の破
壊岩盤体積Ｖ２と実際上の破壊岩盤体積Ｖ１との間に
は、せん孔角度αの傾斜が増大するにつれて、不一致の
割合が拡大され、また、それに応じて飛石の危険度もま
た増大するわけである。
図１で示すせん孔角度α＝９０゜の場合に込物長Ｐと最
小抵抗線長Ｗの長さが互いに一致することから、せん孔
角度α≠９０゜の場合においても最小抵抗線長Ｗ＝込物
長Ｐと設定する、と仮定すれば、それは過装薬となり、
飛石事故に見舞われることになる。従って、込物長Ｐの
３乗＝Ｖ２は、せん孔角度αを無視した見掛け上の破壊
岩盤体積であって、、これは、せん孔角度α＝９０゜の
場合にのみ、実際上の破壊岩盤体積Ｖ１と一致してＷ＝
Ｐ、Ｖ１＝Ｖ２となる（図１参照）が、せん孔角度α≠
９０゜の場合（図３、４、５参照）には、見掛け上の破
壊岩盤体積Ｖ２と実際上の破壊岩盤体積Ｖ１との間に
は、せん孔角度αの傾斜が増大するにつれて、不一致の
割合が拡大され、また、それに応じて飛石の危険度もま
た増大するわけである。
【００３６】この発明では、最小抵抗線長Ｗと、破壊半
径Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由面ＧＬ上に飛石の影響が
生ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ１＝Ｗ３と、込物長
Ｐ及びその込物長と等しくした見掛け上の破壊半径Ｅ＝
Ｐとを基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３と
の割合、つまり、Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３α
を傾斜係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度α
の変化に伴って（表１）で示すように変化する。
径Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由面ＧＬ上に飛石の影響が
生ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ１＝Ｗ３と、込物長
Ｐ及びその込物長と等しくした見掛け上の破壊半径Ｅ＝
Ｐとを基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３と
の割合、つまり、Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３α
を傾斜係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度α
の変化に伴って（表１）で示すように変化する。
【００３７】
【表１】
【００３８】更に、この発明では、前記傾斜係数ｓｉｎ
３αと、周知の発破係数ｃ＝０．２〜０．５で、見掛け
上の全破壊岩盤体積Ｖ Ｖ＝Ｐ２・Ｍ を制御して安全装薬量Ｌを設定する。すなわち、安全装
薬量Ｌと見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖは、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。そして、これらの（１）（１ａ）（１
ｂ）及び（１ｃ）が、せん孔角度αを視野に入れた棒状
装薬による爆破設定の関係式であり、これらの関係式
は、一点集中装薬による爆破設定式Ｌ＝ｃ・Ｗ３＝ｃ・
Ｖに対応するものである。
３αと、周知の発破係数ｃ＝０．２〜０．５で、見掛け
上の全破壊岩盤体積Ｖ Ｖ＝Ｐ２・Ｍ を制御して安全装薬量Ｌを設定する。すなわち、安全装
薬量Ｌと見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖは、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。そして、これらの（１）（１ａ）（１
ｂ）及び（１ｃ）が、せん孔角度αを視野に入れた棒状
装薬による爆破設定の関係式であり、これらの関係式
は、一点集中装薬による爆破設定式Ｌ＝ｃ・Ｗ３＝ｃ・
Ｖに対応するものである。
【００３９】次に、図６乃至図１０は、２自由面ＧＬ１
とＧＬ２とを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
す。
とＧＬ２とを対象にした棒状装薬爆破の設定方法を示
す。
【００４０】正確な意味からみた真の２自由面爆破と称
し得る形態は、最小抵抗線長Ｗが装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１に向けて存在すると同時に、それと同長の
最小抵抗線長Ｗが同一の装薬長Ｎの上端から他の自由面
ＧＬ２に向けて存在する場合にのみ存在し、その場合
は、他の自由面ＧＬ２からのせん孔間隔長Ｅが込物長Ｐ
と等しいＥ＝Ｐの場合にのみ、２つの同長の最小抵抗線
長Ｗ１、及びＷ２（図示せず）が存在し、Ｅ≠Ｐの場
合、つまりＥ＞Ｐの場合には１自由面ＧＬ１に対しての
み最小抵抗線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態とな
り、Ｅ＜Ｐの場合には他の自由面ＧＬ２に対してのみ最
小抵抗線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態となる。従
って、Ｅ＝Ｐの場合のみに生ずる２自由面爆破の形態も
１自由面爆破として設定し、処理して差支えない。
し得る形態は、最小抵抗線長Ｗが装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１に向けて存在すると同時に、それと同長の
最小抵抗線長Ｗが同一の装薬長Ｎの上端から他の自由面
ＧＬ２に向けて存在する場合にのみ存在し、その場合
は、他の自由面ＧＬ２からのせん孔間隔長Ｅが込物長Ｐ
と等しいＥ＝Ｐの場合にのみ、２つの同長の最小抵抗線
長Ｗ１、及びＷ２（図示せず）が存在し、Ｅ≠Ｐの場
合、つまりＥ＞Ｐの場合には１自由面ＧＬ１に対しての
み最小抵抗線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態とな
り、Ｅ＜Ｐの場合には他の自由面ＧＬ２に対してのみ最
小抵抗線長Ｗが存在する１自由面爆破の形態となる。従
って、Ｅ＝Ｐの場合のみに生ずる２自由面爆破の形態も
１自由面爆破として設定し、処理して差支えない。
【００４１】本発明によれば、２自由面に近接して設定
される棒状装薬であっても、それらは全て１自由面ＧＬ
１に対するせん孔角度αを、１自由面ＧＬ１に対する他
の自由面ＧＬ２の傾斜角度αに等しくとり、かつ、その
孔のせん孔位置を他の自由面ＧＬ２から間隔長Ｄにおけ
る１自由面ＧＬ１上に掘削するものであるものとし、そ
のうち、図６は、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α
が９０゜の場合、図８は７５゜の場合、図９は６０゜の
場合、図１０は４５゜の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に示した
ものである。
される棒状装薬であっても、それらは全て１自由面ＧＬ
１に対するせん孔角度αを、１自由面ＧＬ１に対する他
の自由面ＧＬ２の傾斜角度αに等しくとり、かつ、その
孔のせん孔位置を他の自由面ＧＬ２から間隔長Ｄにおけ
る１自由面ＧＬ１上に掘削するものであるものとし、そ
のうち、図６は、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α
が９０゜の場合、図８は７５゜の場合、図９は６０゜の
場合、図１０は４５゜の場合を順次例示して、せん孔角
度αの相違に伴なう各部の構成の変化を関連的に示した
ものである。
【００４２】この発明の理解を容易にするために、まず
最初に、図１０で示す他の自由面ＧＬ２の傾斜角度α＝
４５゜、かつ、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α＝
４５゜の場合における２自由面棒状装薬爆破の状況から
説明する。
最初に、図１０で示す他の自由面ＧＬ２の傾斜角度α＝
４５゜、かつ、１自由面ＧＬ１に対するせん孔角度α＝
４５゜の場合における２自由面棒状装薬爆破の状況から
説明する。
【００４３】図１０において、棒状装薬用の孔は、ま
ず、１自由面ＧＬ１に対して前記傾斜角度α＝４５゜に
等しいせん孔角度α＝４５゜、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ
によって掘られ、次に、その孔底から装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ
の分だけ装薬量Ｌが装填され、、装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１までの間には込物が詰められ、その込物長
はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍは装薬長
Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
ず、１自由面ＧＬ１に対して前記傾斜角度α＝４５゜に
等しいせん孔角度α＝４５゜、せん孔長Ｍ、せん孔径ｄ
によって掘られ、次に、その孔底から装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ
の分だけ装薬量Ｌが装填され、、装薬長Ｎの上端から１
自由面ＧＬ１までの間には込物が詰められ、その込物長
はＰで表示されている。従って、全せん孔長Ｍは装薬長
Ｎと込物長Ｐとの和に等しい。
【００４４】さて、ここで１自由面ＧＬ１上に飛石の危
険が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、説明上分かり
やすくするために、２自由面に関係していても、１自由
面における正円錐体または立方体として表示するとすれ
ば、装薬量Ｌによって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａでは
なくて、最小抵抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と
１自由面ＧＬ１との間の最短距離と、他の自由面ＧＬ２
と孔との間隔長Ｄとを基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件
とした破壊岩盤体積Ｖ＝Ｗ３である。
険が生ずる範囲における破壊岩盤体積は、説明上分かり
やすくするために、２自由面に関係していても、１自由
面における正円錐体または立方体として表示するとすれ
ば、装薬量Ｌによって生ずべき全破壊岩盤体積Ｖａでは
なくて、最小抵抗線長Ｗ、すなわち、装薬長Ｎの上端と
１自由面ＧＬ１との間の最短距離と、他の自由面ＧＬ２
と孔との間隔長Ｄとを基礎にし、しかも、Ｗ＝Ｄを条件
とした破壊岩盤体積Ｖ＝Ｗ３である。
【００４５】更に、図１０の状況がせん孔角度α＝４５
゜であるため、最小抵抗線長Ｗは、込物長Ｐに対して Ｗ＝ｓｉｎ４５゜×Ｐ の分だけ短縮されている。このことは、１自由面を対象
にした棒状装薬爆破におけるせん孔角度α＝４５゜（図
５参照）の場合と同様に、図１０の状態は図６の状態
（α＝９０゜）よりも飛石の危険性が増大していること
を示すものである。
゜であるため、最小抵抗線長Ｗは、込物長Ｐに対して Ｗ＝ｓｉｎ４５゜×Ｐ の分だけ短縮されている。このことは、１自由面を対象
にした棒状装薬爆破におけるせん孔角度α＝４５゜（図
５参照）の場合と同様に、図１０の状態は図６の状態
（α＝９０゜）よりも飛石の危険性が増大していること
を示すものである。
【００４６】この発明では、上記の２自由面を対象にし
た棒状装薬爆破であっても、前記１自由面を対象にした
棒状装薬爆破と同様に、最小抵抗線長Ｗと、間隔長Ｄ＝
Ｗとを基礎にした、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生
ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ１＝Ｗ３と、込物長Ｐ
及びその込物長と等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐと
を基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３との割
合、つまり、Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３αを傾
斜係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度αの変
化に伴なって前記（表１）で示すように変化する。
た棒状装薬爆破であっても、前記１自由面を対象にした
棒状装薬爆破と同様に、最小抵抗線長Ｗと、間隔長Ｄ＝
Ｗとを基礎にした、１自由面ＧＬ１上に飛石の影響が生
ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ１＝Ｗ３と、込物長Ｐ
及びその込物長と等しくした見掛け上の間隔長Ｅ＝Ｐと
を基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ２＝Ｐ３との割
合、つまり、Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓｉｎ３αを傾
斜係数とし、この傾斜係数の実数は、せん孔角度αの変
化に伴なって前記（表１）で示すように変化する。
【００４７】２自由面を対象にした棒状装薬爆破におい
ても、１自由面を対象にした棒状装薬爆破における場合
と同様に、安全装薬量Ｌは、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。
ても、１自由面を対象にした棒状装薬爆破における場合
と同様に、安全装薬量Ｌは、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） の関係にある。
【００４８】なお、図１乃至１０において、傾斜係数ｓ
ｉｎ３αは、前述したＶ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３のほか
に、実際上の全破壊岩盤体積Ｖａ＝ｓｉｎ３α・Ｐ２・
Ｍ＝Ｗ２Ｈと、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍ
との割合、すなわち、 ｓｉｎ３α＝Ｖａ／Ｖ＝（（Ｗ２Ｈ）／（Ｐ２Ｍ）） から設定することも可能である。
ｉｎ３αは、前述したＶ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３のほか
に、実際上の全破壊岩盤体積Ｖａ＝ｓｉｎ３α・Ｐ２・
Ｍ＝Ｗ２Ｈと、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ２・Ｍ
との割合、すなわち、 ｓｉｎ３α＝Ｖａ／Ｖ＝（（Ｗ２Ｈ）／（Ｐ２Ｍ）） から設定することも可能である。
【００４９】自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由面
ＧＬに対するせん孔角度αが、α＝９０゜の場合には、
安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０゜の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することが可能である。
ＧＬに対するせん孔角度αが、α＝９０゜の場合には、
安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｐ２・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０゜の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、込物長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌは Ｌ＝ｃ・Ｗ２・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定することが可能である。
【００５０】１自由面ＧＬ１と他の自由面ＧＬ２とを有
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＜Ｅの場合には、１自由面ＧＬ１に対して最小抵
抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＜Ｅの場合には、１自由面ＧＬ１に対して最小抵
抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
【００５１】１自由面ＧＬ１と他の自由面ＧＬ２とを有
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＞Ｅの場合には、他の自由面ＧＬ２に対して最小
抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由面
ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＞Ｅの場合には、他の自由面ＧＬ２に対して最小
抵抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となる。
【００５２】次に、棒状装薬による爆破の設定に不可欠
のせん孔径ｄを他の要素との関連から求める方法につい
て以下に詳述する。
のせん孔径ｄを他の要素との関連から求める方法につい
て以下に詳述する。
【００５３】図１乃至１０において、装薬量Ｌは、せん
孔径ｄ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐを要素とする円柱の体積に対
応する量であることから、 Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） という関係式によって設定することもできる。
孔径ｄ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐを要素とする円柱の体積に対
応する量であることから、 Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・・・・（２） という関係式によって設定することもできる。
【００５４】この発明では、この関係式（２）と前記安
全装薬量Ｌの設定式、（１）（１ａ）（１ｂ）及び（１
ｃ）とを互いに結合させて、 ｓｉｎ３ａ・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・（３） または、 ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ａ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・（３ｂ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２ ・Ｍ＝（π／４）ｄ２ （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・（３ｃ） を導き出す。
全装薬量Ｌの設定式、（１）（１ａ）（１ｂ）及び（１
ｃ）とを互いに結合させて、 ｓｉｎ３ａ・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・（３） または、 ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ａ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・（３ｂ） または、 （Ｗ３／Ｐ３）・ｃ・Ｐ２ ・Ｍ＝（π／４）ｄ２ （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・（３ｃ） を導き出す。
【００５５】そして、更に、前記（３ａ）式から、せん
孔径ｄを、 ｄ＝√（（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・ （４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・ （４ａ） によって設定することができる。
孔径ｄを、 ｄ＝√（（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・ （４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・ （４ａ） によって設定することができる。
【００５６】前記込物長Ｐは、前記（３ａ）または（３
ｂ）の変形式
ｂ）の変形式
【数１】 ・・・・・・ （５） または、
【数２】 ・・・・・・ （５ａ） によって設定することができる。
【００５７】更に、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐは、前記（４）式
から、 Ｎ＝（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（πｄ２Ａ） ・・・・ （６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ２Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・ （６ａ） によって設定することができる。
から、 Ｎ＝（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（πｄ２Ａ） ・・・・ （６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ２Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・ （６ａ） によって設定することができる。
【００５８】
【実施例】まず、せん孔径ｄを設定する実施例について
以下に述べる。自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７０
゜、せん孔長Ｍ＝１６００ｃｍ、込物長Ｐ＝７５２ｃ
ｍ、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝０．
８３とした場合に、傾斜係数（ｓｉｎ７０゜）３＝０．
９３９７３＝０．８２９８、装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ
・Ｐ２・Ｍ＝０．８２９８×０．０００２９４×７５
２．３２２×１６００＝２２０９２２．７４（ｇ）従っ
て、せん孔径ｄは、 ｄ＝√（（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（π（Ｍ−
Ｐ）Ａ））≒２０ｃｍ となる。
以下に述べる。自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７０
゜、せん孔長Ｍ＝１６００ｃｍ、込物長Ｐ＝７５２ｃ
ｍ、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝０．
８３とした場合に、傾斜係数（ｓｉｎ７０゜）３＝０．
９３９７３＝０．８２９８、装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ
・Ｐ２・Ｍ＝０．８２９８×０．０００２９４×７５
２．３２２×１６００＝２２０９２２．７４（ｇ）従っ
て、せん孔径ｄは、 ｄ＝√（（４ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ）／（π（Ｍ−
Ｐ）Ａ））≒２０ｃｍ となる。
【００５９】次に、せん孔径ｄ＝２０ｃｍ、せん孔長Ｍ
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝９
０゜、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、傾斜係数（ｓｉｎ９０゜）３＝
１．００００ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ−Ｐ２・Ｍ＝１×０．０００
２９４×７０４．４１２×１６００＝２３３４０８．８
７（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７０４．４ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝Ｐ×ｓｉｎ９０゜＝７０４．４ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０４．４ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ９０゜×Ｍ＝１６００ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７０４．４＝８９５．６ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝１×０．０００２９４
×７０４．４２×１６００≒２３３４００（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０２×（１６００−７０４．４）×０．８３２≒２３
３４００（ｇ） と設定することができる。
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝９
０゜、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、傾斜係数（ｓｉｎ９０゜）３＝
１．００００ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ−Ｐ２・Ｍ＝１×０．０００
２９４×７０４．４１２×１６００＝２３３４０８．８
７（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７０４．４ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝Ｐ×ｓｉｎ９０゜＝７０４．４ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０４．４ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ９０゜×Ｍ＝１６００ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７０４．４＝８９５．６ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝１×０．０００２９４
×７０４．４２×１６００≒２３３４００（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０２×（１６００−７０４．４）×０．８３２≒２３
３４００（ｇ） と設定することができる。
【００６０】更に、せん孔径ｄ＝２０ｃｍ、せん孔長Ｍ
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７
０゜、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ７０゜）３＝０．９３９７３＝０．８
２９８ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ≒２２０９００
（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７５２．３ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ７０゜×Ｐ＝０．９３９７×７５２．３＝７
０６．９ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０６．９ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ７０゜×Ｍ＝０．９３９７×１６００＝１５
０３．５ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７５２．３＝８４７．７ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝０．８２９８×０．０
００２９４×７５２．３２×１６００≒２２０９００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０２×（１６００−７５２．３）×０．８３≒２２０
９００（ｇ） と設定することができる。
＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝７
０゜、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ７０゜）３＝０．９３９７３＝０．８
２９８ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ≒２２０９００
（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝７５２．３ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ７０゜×Ｐ＝０．９３９７×７５２．３＝７
０６．９ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝７０６．９ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ７０゜×Ｍ＝０．９３９７×１６００＝１５
０３．５ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−７５２．３＝８４７．７ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝０．８２９８×０．０
００２９４×７５２．３２×１６００≒２２０９００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０２×（１６００−７５２．３）×０．８３≒２２０
９００（ｇ） と設定することができる。
【００６１】そして、せん孔径ｄ＝２０ｃｍ、せん孔長
Ｍ＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝
４５゜、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ４５゜）３＝０．７０７１３＝０．３
５３５４ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝０．３５３５４
×０．０００２９４×９８３．２２×１６００≒１６０
８００（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝９８３．２ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ４５゜×Ｐ＝６９５．２ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝６９５．２ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ４５゜×Ｍ＝０．７０７１×１６００＝１１
３１．３６ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−９８３．２＝６１６．８ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝０．３５３５４×０．
０００２９４×９８３．２２×１６００≒１６０８００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０２×（１６００−９８３．２）×０．８３≒１６０
８００（ｇ） と設定することができる。
Ｍ＝１６００ｃｍ、自由面ＧＬに対するせん孔角度α＝
４５゜、発破係数ｃ＝０．０００２９４、装薬比重Ａ＝
０．８３とした場合に、 傾斜係数（ｓｉｎ４５゜）３＝０．７０７１３＝０．３
５３５４ 装薬量Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝０．３５３５４
×０．０００２９４×９８３．２２×１６００≒１６０
８００（ｇ） 込物長Ｐは、（５）式から Ｐ＝９８３．２ｃｍ 最小抵抗線長Ｗは、 Ｗ＝ｓｉｎ４５゜×Ｐ＝６９５．２ｃｍ 自由面ＧＬ上の破壊半径Ｄは Ｄ＝Ｗ＝６９５．２ｃｍ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直高さＨは Ｈ＝ｓｉｎ４５゜×Ｍ＝０．７０７１×１６００＝１１
３１．３６ｃｍ 装薬量Ｎは、 Ｎ＝Ｍ−Ｐ＝１６００−９８３．２＝６１６．８ｃｍ 装薬量Ｌは、（１ａ）式から Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｐ２・Ｍ＝０．３５３５４×０．
０００２９４×９８３．２２×１６００≒１６０８００
（ｇ） または（２）式から Ｌ＝（π／４）ｄ２（Ｍ−Ｐ）Ａ＝（３．１４／４）×
２０２×（１６００−９８３．２）×０．８３≒１６０
８００（ｇ） と設定することができる。
【００６２】
【発明の効果】この発明は、棒状装薬による爆破の設定
に当り、従来の一点集中装薬による爆破の設定に準じた
方式を改め、棒状装薬に固有の、自由面ＧＬに対するせ
ん孔角度αを上記設定の基準に含めることとし、更に、
それを基礎にして傾斜係数Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓ
ｉｎ３αを創設し、更に、その傾斜係数と在来から周知
の発破係数ｃから、安全装薬量ＬをＬ＝ｓｉｎ３α・ｃ
・Ｐ２・Ｍ（Ｐは込物長、Ｍはせん孔長）で設定するこ
とを創設し、飛石事故の要因となる自由面ＧＬ上に生ず
る破壊力の強弱を安全装薬量Ｌの設定に関与させるよう
にしたので、飛石事故が生ずるおそれのない安全範囲内
における最大の効率をもって合理的に棒状装薬による爆
破を設定することができるようになった。
に当り、従来の一点集中装薬による爆破の設定に準じた
方式を改め、棒状装薬に固有の、自由面ＧＬに対するせ
ん孔角度αを上記設定の基準に含めることとし、更に、
それを基礎にして傾斜係数Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３／Ｐ３＝ｓ
ｉｎ３αを創設し、更に、その傾斜係数と在来から周知
の発破係数ｃから、安全装薬量ＬをＬ＝ｓｉｎ３α・ｃ
・Ｐ２・Ｍ（Ｐは込物長、Ｍはせん孔長）で設定するこ
とを創設し、飛石事故の要因となる自由面ＧＬ上に生ず
る破壊力の強弱を安全装薬量Ｌの設定に関与させるよう
にしたので、飛石事故が生ずるおそれのない安全範囲内
における最大の効率をもって合理的に棒状装薬による爆
破を設定することができるようになった。
【００６３】更に、この発明は、従来周知の棒状装薬に
よる爆破を設定する関係式から導き出し得なかった棒状
装薬に固有のせん孔径ｄを、上記の設定式Ｌ＝ｓｉｎ３
α・ｃ・Ｐ２・Ｍと円柱の体積を求める式を応用したＬ
＝（π／４）ｄ２・（Ｍ−Ｐ）Ａとの結合によって他の
要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵抗線長Ｗ、込物長
Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発破係数ｃ、破壊半
径または間隔長Ｄ、傾斜係数ｓｉｎ３αなどと関連させ
て正確に設定することが可能となった。
よる爆破を設定する関係式から導き出し得なかった棒状
装薬に固有のせん孔径ｄを、上記の設定式Ｌ＝ｓｉｎ３
α・ｃ・Ｐ２・Ｍと円柱の体積を求める式を応用したＬ
＝（π／４）ｄ２・（Ｍ−Ｐ）Ａとの結合によって他の
要素、すなわち、せん孔長Ｍ、最小抵抗線長Ｗ、込物長
Ｐ、装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐ、装薬量Ｌ、発破係数ｃ、破壊半
径または間隔長Ｄ、傾斜係数ｓｉｎ３αなどと関連させ
て正確に設定することが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【図１】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝９０゜の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図２】図１の平面図、
【図３】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝７５゜の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図４】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝６０゜の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図５】１自由面ＧＬにおいてせん孔角度α＝４５゜の
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断説明図、
【図６】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝９０゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝９０゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図７】図６の平面図、
【図８】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝７５゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝７５゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図９】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度α
＝６０゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
＝６０゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦断
説明図、
【図１０】２自由面ＧＬ１、ＧＬ２においてせん孔角度
α＝４５゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦
断説明図、
α＝４５゜の棒状装薬爆破における各部の関連を示す縦
断説明図、
【符号の説明】 ＧＬまたはＧＬ１ 自由面 ＧＬ１ １自由面 ＧＬ２ 他の自由面 α 自由面ＧＬまたはＧＬ１に対するせん孔角度 Ｍ せん孔長〔ｃｍ〕 Ｐ 込物長〔ｃｍ〕 Ｎ＝Ｍ−Ｐ 装薬長〔ｃｍ〕 ｄ せん孔径〔ｃｍ〕 Ｗ 最小抵抗線長（装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬまたは
ＧＬ１との間の最短距離であって、Ｗ１、Ｗ２を含む） Ｄ 自由面ＧＬまたはＧＬ１上に生ずる破壊半径または
間隔長（Ｄ＝Ｗ）〔ｃｍ〕 Ｖ１自由面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破
壊岩盤体積（Ｖ１＝Ｗ３）〔ｃｍ３〕 Ｅ 込物長Ｐと等しくした見かけ上の破壊半径（Ｅ＝
Ｐ）〔ｃｍ〕 ｓｉｎ３α 傾斜係数（ｓｉｎ３α＝Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３
／Ｐ３＝Ｖ／Ｖａ） ｃ 発破係数（０．２〜０．５） Ａ 装填される火薬の比重 Ｖ 見掛け上の全破壊岩盤体積（Ｖ＝Ｐ２・Ｍ）〔ｃｍ
３〕 Ｌ 安全装薬量（Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ＝ｓｉｎ３α
・ｃ・Ｐ２・Ｍ）〔ｇ〕 Ｖａ 実際上の全破壊岩盤体積（Ｖａ＝ｓｉｎ３α・Ｐ
２・Ｍ）〔ｃｍ３〕 Ｈ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直長さ
（Ｈ＝Ｍｓｉｎα）〔ｃｍ〕
ＧＬ１との間の最短距離であって、Ｗ１、Ｗ２を含む） Ｄ 自由面ＧＬまたはＧＬ１上に生ずる破壊半径または
間隔長（Ｄ＝Ｗ）〔ｃｍ〕 Ｖ１自由面ＧＬ上に飛石の影響が生ずる範囲における破
壊岩盤体積（Ｖ１＝Ｗ３）〔ｃｍ３〕 Ｅ 込物長Ｐと等しくした見かけ上の破壊半径（Ｅ＝
Ｐ）〔ｃｍ〕 ｓｉｎ３α 傾斜係数（ｓｉｎ３α＝Ｖ１／Ｖ２＝Ｗ３
／Ｐ３＝Ｖ／Ｖａ） ｃ 発破係数（０．２〜０．５） Ａ 装填される火薬の比重 Ｖ 見掛け上の全破壊岩盤体積（Ｖ＝Ｐ２・Ｍ）〔ｃｍ
３〕 Ｌ 安全装薬量（Ｌ＝ｓｉｎ３α・ｃ・Ｖ＝ｓｉｎ３α
・ｃ・Ｐ２・Ｍ）〔ｇ〕 Ｖａ 実際上の全破壊岩盤体積（Ｖａ＝ｓｉｎ３α・Ｐ
２・Ｍ）〔ｃｍ３〕 Ｈ 装薬長Ｎの下端から自由面ＧＬに対する垂直長さ
（Ｈ＝Ｍｓｉｎα）〔ｃｍ〕
Claims (11)
- 【請求項１】 自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由
面ＧＬに対するせん孔角度をα、せん孔長をＭ、装薬長
をＮ＝Ｍ−Ｐ、込物長をＰとした場合に、 最小抵抗線長Ｗを装薬長Ｎの上端と自由面ＧＬとの間の
最短距離とする一方、自由面ＧＬ上に生ずる破壊半径Ｄ
を最小抵抗線長Ｗと等しくし、それらの最小抵抗線長Ｗ
と破壊半径Ｄ＝Ｗとを基礎にした、自由面ＧＬ上に飛石
の影響が生ずる範囲における破壊岩盤体積Ｖ1 ＝Ｗ3
と、 前記込物長Ｐと、その込物長Ｐと等しくした見掛け上の
破壊半径Ｅ＝Ｐとを基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積
Ｖ2 ＝Ｐ3 と、の割合、すなわちＶ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ
3 ＝ｓｉｎα3 を傾斜係数とし、 その傾斜係数ｓｉｎα3 と、発破係数ｃ＝０．２〜０．
５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍを制御し
て安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定すること、を特徴とする棒状装薬による爆
破の設定方法。 - 【請求項２】 破壊半径Ｄをせん孔間隔長Ｄとした請求
項１に記載の棒状装薬における爆破の設定方法。 - 【請求項３】 ２自由面、すなわち、１自由面ＧＬ１に
対して傾斜角度αの他の自由面ＧＬ２を有する岩盤に掘
削する孔であって、その孔を１自由面ＧＬ１から前記傾
斜角度αに等しいせん孔角度α、せん孔長Ｍ、装薬長Ｎ
＝Ｍ−Ｐ、込物長Ｐとする場合に、 最小抵抗線長Ｗを装薬長Ｎの上端と１自由面ＧＬ１との
間の最短距離とする一方、他の自由面ＧＬ２と前記孔と
の間隔長Ｄを最小抵抗線長Ｗと等しくし、それらの最小
抵抗線長Ｗと間隔長Ｄ＝Ｗとを基礎にした、１自由面Ｇ
Ｌ１上に飛石の影響が生ずる範囲における破壊岩盤体積
Ｖ1 ＝Ｗ3 と、 前記込物長Ｐと、その込物長Ｐと等しくした見掛け上の
間隔長Ｅ＝Ｐとを基礎にした見掛け上の破壊岩盤体積Ｖ
2 ＝Ｐ3 と、の割合、すなわちＶ1 ／Ｖ2 ＝Ｗ3 ／Ｐ3
＝ｓｉｎα3 を傾斜係数とし、 その傾斜係数ｓｉｎα3 と、発破係数ｃ＝０．２〜０．
５で、見掛け上の全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍを制御し
て安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・（１ｃ） によって設定すること、を特徴とする棒状装薬による爆
破の設定方法。 - 【請求項４】 傾斜係数ｓｉｎα3 を、実際上の全破壊
岩盤体積Ｖa ＝ｓｉｎα3 ・Ｐ2 ・Ｍと、見掛け上の全
破壊岩盤体積Ｖ＝Ｐ2 ・Ｍと、の割合、すなわちＶa ／
Ｖ＝ｓｉｎα3とした、ことを特徴とする請求項１また
は３に記載の棒状装薬による爆破の設定方法。 - 【請求項５】 自由面ＧＬから岩盤に掘削する孔の自由
面ＧＬに対するせん孔角度αが、α＝９０°の場合に、
安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂ） または、上記α＝９０°の場合に、装薬長Ｎの下端から
自由面ＧＬに対する垂直長さＨがせん孔長Ｍと等しくな
り、かつ、装薬長Ｐと最小抵抗線長Ｗとが等しくなるか
ら、安全装薬量Ｌを Ｌ＝ｃ・Ｗ2 ・Ｈ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂｂｂ） によって設定すること、を特徴とする請求項１または３
に記載の棒状装薬による爆破の設定方法。 - 【請求項６】 １自由面ＧＬ１と他の自由面ＧＬ２とを
有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由
面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＜Ｅの場合に、１自由面ＧＬ１に対して最小抵抗
線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となること、を特徴
とする請求項３に記載の棒状装薬による爆破の設定方
法。 - 【請求項７】 １自由面ＧＬ１と他の自由面ＧＬ２とを
有し、１自由面ＧＬ１から孔を掘削し、かつ、他の自由
面ＧＬ２からの見掛け上の間隔長Ｅと込物長Ｐとの関係
が、Ｐ＞Ｅの場合に、他の自由面ＧＬ２に対して最小抵
抗線長Ｗを有する１自由面爆破の形態となること、を特
徴とする請求項３に記載の棒状装薬による爆破の設定方
法。 - 【請求項８】 棒状装薬に不可欠なせん孔径ｄを他の要
素と関連させて設定するために、棒状装薬においては装
薬量Ｌがせん孔径ｄと装薬長Ｍ−Ｐ＝Ｎとを基礎とする
円柱の体積に対応する量であることに着目し、その円柱
の体積を求める式を応用して、装薬量Ｌを Ｌ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）・Ａ ・・・・・・・・・・・・（２） ここで、Ａ＝装填された火薬の比重とする一方、この関
係式と前記第１項に記載の安全装薬量Ｌの設定式、すな
わち、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） または、 Ｌ＝ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・・・（１ａ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ ・・・・・・・・・・・・・・・（１ｂ） または、 Ｌ＝（Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ ・・・・・・・・・・・・（１ｃ） とを互いに結合させて、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・（３） または、 ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・（３ａ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｖ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・（３ｂ） または、 （Ｗ3 ／Ｐ3 ）・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ＝（π／４）ｄ2 （Ｍ−Ｐ）Ａ ・・・・・・・・・・（３ｃ） の関係式から各要素の数値を関連して設定すること、を
特徴とする請求項１または３に記載の棒状装薬による爆
破の設定方法。 - 【請求項９】 前記せん孔径ｄを、請求項８における
（３ａ）式から ｄ＝√（（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 Ｍ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・・（４） または、その（４）式に前記（１ａ）式を代入して、 ｄ＝√（（４Ｌ）／（π（Ｍ−Ｐ）Ａ）） ・・・・・・・・・（４ａ） によって設定すること、を特徴とする請求項８に記載の
棒状装薬による爆破の設定方法。 - 【請求項１０】 前記込物長Ｐを、請求項８に記載の関
係式（３ａ）または（３ｂ）の変形式 【数１】 ・・・・・・・・・（５） または、 【数２】 ・・・・・・・・・（５ｂ） によって設定すること、を特徴とする請求項８に記載の
棒状装薬による爆破の設定方法。 - 【請求項１１】 前記装薬長Ｎ＝Ｍ−Ｐを、請求項９に
記載の（４）式から、 Ｎ＝（４ｓｉｎα3 ・ｃ・Ｐ2 ・Ｍ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・（６） または、（４ａ）式から Ｎ＝（４Ｌ）／（πｄ2 Ａ） ・・・・・・・・・・・・・・・（６ａ） によって設定すること、を特徴とする請求項８に記載の
棒状装薬による爆破の設定方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7297333A JPH09113200A (ja) | 1995-10-10 | 1995-10-19 | 棒状装薬による爆破の設定方法 |
| US08/639,723 US5650588A (en) | 1995-10-10 | 1996-04-29 | Method for setting blasting employing bar-like charge |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7297333A JPH09113200A (ja) | 1995-10-10 | 1995-10-19 | 棒状装薬による爆破の設定方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001020718A Division JP2001249000A (ja) | 2001-01-29 | 2001-01-29 | 棒状装薬による爆破の設定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09113200A true JPH09113200A (ja) | 1997-05-02 |
Family
ID=17845167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7297333A Pending JPH09113200A (ja) | 1995-10-10 | 1995-10-19 | 棒状装薬による爆破の設定方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5650588A (ja) |
| JP (1) | JPH09113200A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6155172A (en) * | 1997-12-16 | 2000-12-05 | Nakajima; Yasuji | Method for setting parameters for blasting using bar-like charge |
| KR100766099B1 (ko) * | 2007-06-25 | 2007-10-17 | 조금원 | 발파현장의 진동 차단을 위한 도화선을 보호하는 단발식 암반 발파공법 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5780763A (en) * | 1995-04-04 | 1998-07-14 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Fracture/severance of materials |
| US6772105B1 (en) | 1999-09-08 | 2004-08-03 | Live Oak Ministries | Blasting method |
| KR100323151B1 (ko) * | 1999-12-31 | 2002-02-06 | 조영동 | 대구경 무장약공들과 선균열에 의한 터널의 심빼기방법 |
| JP2008507673A (ja) * | 2004-07-23 | 2008-03-13 | エイエフエイ・コントロールズ，リミテッド・ライアビリティ・カンパニー | マイクロバルブアセンブリの動作方法および関連構造および関連デバイス |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3735704A (en) * | 1970-02-25 | 1973-05-29 | C Livingston | Control blasting |
| US3804017A (en) * | 1972-03-30 | 1974-04-16 | Atomic Energy Commission | Method for mitigating blast and shock transmission within a confined volume |
| US4273049A (en) * | 1979-10-22 | 1981-06-16 | International Minerals & Chemical Corp. | Method of blasting a field with ANFO and TL-136 |
| JP2602144B2 (ja) * | 1992-02-25 | 1997-04-23 | 靖二 中島 | 棒状装薬方式による爆破設定方法 |
| US5386778A (en) * | 1993-01-11 | 1995-02-07 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Process for visualization of a blast wave |
-
1995
- 1995-10-19 JP JP7297333A patent/JPH09113200A/ja active Pending
-
1996
- 1996-04-29 US US08/639,723 patent/US5650588A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6155172A (en) * | 1997-12-16 | 2000-12-05 | Nakajima; Yasuji | Method for setting parameters for blasting using bar-like charge |
| KR100766099B1 (ko) * | 2007-06-25 | 2007-10-17 | 조금원 | 발파현장의 진동 차단을 위한 도화선을 보호하는 단발식 암반 발파공법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5650588A (en) | 1997-07-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Singh et al. | Controlled blasting for long term stability of pit-walls | |
| CN105874299A (zh) | 设置有气隙的炸药管及利用此炸药管的岩石爆破施工法 | |
| JPH11510244A (ja) | ドリル穴の底面の爆発性加圧による硬岩及びコンクリートの制御された少装薬発破のための方法及び装置 | |
| KR102091928B1 (ko) | 선 대구경 분할복합굴착공법 | |
| Liu et al. | Application of deep borehole blasting on fully mechanized hard top-coal pre-splitting and gas extraction in the special thick seam | |
| EA025642B1 (ru) | Способ взрыва горной породы высокой энергии | |
| Eades et al. | Understanding the connection between blasting and highwall stability | |
| Kuzu et al. | The problem of human response to blast induced vibrations in tunnel construction and mitigation of vibration effects using cautious blasting in half-face blasting rounds | |
| Hu et al. | Directional presplit blasting in an innovative no-pillar mining approach | |
| JPH09113200A (ja) | 棒状装薬による爆破の設定方法 | |
| Sellers | Controlled blasting for enhanced safety in the underground environment | |
| US20050066836A1 (en) | Method for controlling explosions in open mines | |
| Cevizci | A new stemming application for blasting: a case study | |
| JP4245614B2 (ja) | 杭頭処理工法及び簡易装薬ホルダ | |
| Kurchin et al. | Calculation methodology of blasting and explosion operations' parameters for construction of horizontal and inclined excavations | |
| JP6868437B2 (ja) | コンクリート躯体の表面を所定の深さではつる方法 | |
| JP3229851B2 (ja) | 棒状装薬による爆破工事の施工に必要な要素の数値関連設定方式 | |
| JP2017125309A (ja) | 地中杭破砕方法 | |
| KR101696409B1 (ko) | 뇌관 폭약의 위치차를 이용한 발파 패턴 및 혼합기폭방식의 암반 발파 방법 | |
| KR100787204B1 (ko) | 터널 및 개착발파의 굴착선공 천공패턴 및 그것을 이용한조합형 조절발파공법 | |
| JP6844082B2 (ja) | 地中杭破砕方法 | |
| JP2001249000A (ja) | 棒状装薬による爆破の設定方法 | |
| JP2662691B2 (ja) | 棒状装薬方式による爆破工事に必要な各要素の数値関連決定方法 | |
| Austin | Lined-cavity shaped charges and their use in rock and earth materials | |
| Mishra | Designing of Surface Blasts-A Computational Approach |