JP3032236B2 - 穿孔発破における安全最多装薬量決定方法 - Google Patents
穿孔発破における安全最多装薬量決定方法Info
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- JP3032236B2 JP3032236B2 JP2108230A JP10823090A JP3032236B2 JP 3032236 B2 JP3032236 B2 JP 3032236B2 JP 2108230 A JP2108230 A JP 2108230A JP 10823090 A JP10823090 A JP 10823090A JP 3032236 B2 JP3032236 B2 JP 3032236B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ａ）産業上の利用分野 この発明は、穿孔発破で岩盤を破壊するのに有効な安
全装薬量を決定する方法に関し、より詳言すれば、ハウ
ザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3を基礎にして上記を決定する方法
に関する。
全装薬量を決定する方法に関し、より詳言すれば、ハウ
ザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3を基礎にして上記を決定する方法
に関する。
ｂ）従来の技術 従来、発破の装薬量を決定する算出式としてハウザー
の公式、すなわち、 装薬量Ｌ（kg）＝発破係数Ｃ×最小抵抗線W3が周知であ
る。この公式は、円錐の体積を求める公式Ｖ（m3）＝1/
3×π×r2×ｈの一変形であって、前記r2とｈとをいず
れもＷに置き換えてみれば、前記ハウザーの公式が実現
する（第１図参照）。
の公式、すなわち、 装薬量Ｌ（kg）＝発破係数Ｃ×最小抵抗線W3が周知であ
る。この公式は、円錐の体積を求める公式Ｖ（m3）＝1/
3×π×r2×ｈの一変形であって、前記r2とｈとをいず
れもＷに置き換えてみれば、前記ハウザーの公式が実現
する（第１図参照）。
ｃ）発明が解決しようとする課題 このハウザーの公式は、火薬の体積を０と仮定し、装
薬位置も極小の一点（第１図に０点として表示）として
考える限りにおいては正確である。
薬位置も極小の一点（第１図に０点として表示）として
考える限りにおいては正確である。
しかしながら実際の発破工事においては、装薬には所
定の長さと径とが存在し、装薬の体積が０または一点の
火薬は現実に存在せず、従って、現実に装薬の体積が存
在する以上は、ハウザーの公式で正確な装薬量、とりわ
け、飛石の心配のない安全最多装薬量を算出することは
不可能であった。
定の長さと径とが存在し、装薬の体積が０または一点の
火薬は現実に存在せず、従って、現実に装薬の体積が存
在する以上は、ハウザーの公式で正確な装薬量、とりわ
け、飛石の心配のない安全最多装薬量を算出することは
不可能であった。
この発明の目的は、実際の穿孔発破において、装薬時
に生ずる膨大な体積の火薬量を、一点または０点に換算
して計算し得るようにし、それによって、従来周知のハ
ウザーの公式を活用することができ、かつ、飛石による
実害が発生しない限界点となる安全最多装薬量を容易に
決定し得る方法を提供することである。
に生ずる膨大な体積の火薬量を、一点または０点に換算
して計算し得るようにし、それによって、従来周知のハ
ウザーの公式を活用することができ、かつ、飛石による
実害が発生しない限界点となる安全最多装薬量を容易に
決定し得る方法を提供することである。
ｄ）課題を解決するための手段 Ｌを装薬量（kg）、Ｃを発破係数すなわち岩盤単位
（kg/m3）＝0.10、Ｗを最小抵抗線（ｍ）＝破壊半径
（ｍ）とした場合における円錐の体積算出に相当するハ
ウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3を基礎とし、前記円錐の頂点に
相当する０点を境界とし、その０点以下の穿孔部分に装
薬をする場合には、前記ハウザーの公式で装薬量を算出
し、前記０点以上の穿孔部分に装薬をする場合には、Ｃ
＝0.25を安全標準値、Ｃ＝0.35を安全限界値、Ｃ＝0.45
を危険値と認識して、それらの範囲内における最小抵抗
線Ｗ値を選定して装薬量を決定する。
（kg/m3）＝0.10、Ｗを最小抵抗線（ｍ）＝破壊半径
（ｍ）とした場合における円錐の体積算出に相当するハ
ウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3を基礎とし、前記円錐の頂点に
相当する０点を境界とし、その０点以下の穿孔部分に装
薬をする場合には、前記ハウザーの公式で装薬量を算出
し、前記０点以上の穿孔部分に装薬をする場合には、Ｃ
＝0.25を安全標準値、Ｃ＝0.35を安全限界値、Ｃ＝0.45
を危険値と認識して、それらの範囲内における最小抵抗
線Ｗ値を選定して装薬量を決定する。
ｅ）作用 円錐の体積算出に相当するハウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3
において、円錐の頂点に相当する０点を境界にして、０
点以下の穿孔部分への装薬の場合と、０点以上の穿孔部
分への装薬の場合とでは事情が次のように相違する。
において、円錐の頂点に相当する０点を境界にして、０
点以下の穿孔部分への装薬の場合と、０点以上の穿孔部
分への装薬の場合とでは事情が次のように相違する。
前者すなわち０点以下の穿孔部分に装薬をする場合に
は、装薬量の増減と飛石の危険性との間の相関関係が殆
ど生じないので、この場合には、それを無視することが
でき、従って、前記ハウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3の算出値
のみで通用する。
は、装薬量の増減と飛石の危険性との間の相関関係が殆
ど生じないので、この場合には、それを無視することが
でき、従って、前記ハウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3の算出値
のみで通用する。
後者すなわち０点以上の穿孔部分に装薬をする場合に
は、最小抵抗線Ｗの短縮に伴なって発破係数Ｃの数値が
上昇していくから、経験則によって知られている安全性
の範囲、すなわち、安全基準値（Ｃ＝0.25）、安全限界
値（Ｃ＝0.35）、危険値（Ｃ＝0.45）の範囲内で最小抵
抗線Ｗ値を選出して装薬量を決める。
は、最小抵抗線Ｗの短縮に伴なって発破係数Ｃの数値が
上昇していくから、経験則によって知られている安全性
の範囲、すなわち、安全基準値（Ｃ＝0.25）、安全限界
値（Ｃ＝0.35）、危険値（Ｃ＝0.45）の範囲内で最小抵
抗線Ｗ値を選出して装薬量を決める。
ｆ）実施例 第１図は、従来周知のハウザーの公式を解説する説明
図である。この第１図において０点以下に装薬する場合
における発破係数Ｃにつき、第２図A,B及びＣによって
検討を加える。
図である。この第１図において０点以下に装薬する場合
における発破係数Ｃにつき、第２図A,B及びＣによって
検討を加える。
第２図Ａにおいて、穿孔発破をする場合に、装薬量Ｌ
＝0.3kgで破壊岩盤量Ｖ＝3m3であると仮定すれば、その
発破係数すなわち破壊岩盤単位Ｃは0.3kg/3m3＝0.1kg/m
3であり、岩盤量Ｖは平均して1m3当り0.1kgの火薬力を
受けることになる。
＝0.3kgで破壊岩盤量Ｖ＝3m3であると仮定すれば、その
発破係数すなわち破壊岩盤単位Ｃは0.3kg/3m3＝0.1kg/m
3であり、岩盤量Ｖは平均して1m3当り0.1kgの火薬力を
受けることになる。
この状況を、第２図Ｂで示すように、穿孔内に入れら
れた火薬量の上端部を０点とし、その０点を境界とし
て、最小抵抗線Ｗ＝1m、破壊半径ｒ＝1mとした場合に、
ハウザーの公式により、０点を頂点とした破壊岩盤量V1
＝1m3となる。これに対して、その０点を頂点とした破
壊岩盤量V1＝1m3を全体の破壊岩盤量Ｖ＝3m3から差し引
くと、０点以下の漏斗形状の破壊岩盤量V2＝2m3とな
り、前記V1もV2も一様に1m3当り0.1kgの火薬量を装薬し
た0.1kg/1m3＝0.1kg/m3と何ら変わらない結果となる。
以上の点から、判ることは、第２図Ｃで示すように、０
点以下に装薬長を延ばしたと仮定しても、破壊岩盤量Ｖ
に対する影響に著しい変化が生じない。従って、０点以
下の装薬長は０点における装薬量0.1kgに換算しても変
わらないのであるから、この場合には、ハウザーの公式
Ｌ＝Ｃ・W3を使って算出された値を全く正確に利用する
ことが可能である。
れた火薬量の上端部を０点とし、その０点を境界とし
て、最小抵抗線Ｗ＝1m、破壊半径ｒ＝1mとした場合に、
ハウザーの公式により、０点を頂点とした破壊岩盤量V1
＝1m3となる。これに対して、その０点を頂点とした破
壊岩盤量V1＝1m3を全体の破壊岩盤量Ｖ＝3m3から差し引
くと、０点以下の漏斗形状の破壊岩盤量V2＝2m3とな
り、前記V1もV2も一様に1m3当り0.1kgの火薬量を装薬し
た0.1kg/1m3＝0.1kg/m3と何ら変わらない結果となる。
以上の点から、判ることは、第２図Ｃで示すように、０
点以下に装薬長を延ばしたと仮定しても、破壊岩盤量Ｖ
に対する影響に著しい変化が生じない。従って、０点以
下の装薬長は０点における装薬量0.1kgに換算しても変
わらないのであるから、この場合には、ハウザーの公式
Ｌ＝Ｃ・W3を使って算出された値を全く正確に利用する
ことが可能である。
第１表は、０点以下に装薬長を延ばした場合に、０点
における装薬量Ｌの換算値を、穿孔長、孔径、及び最小
抵抗線Ｗの変化に関連して算出した表を示し、岩盤単位
Ｃはすべて0.1kg/m3である。
における装薬量Ｌの換算値を、穿孔長、孔径、及び最小
抵抗線Ｗの変化に関連して算出した表を示し、岩盤単位
Ｃはすべて0.1kg/m3である。
次に、ハウザーの公式解説図（第１図）において、０
点以上の穿孔内に装薬する場合に、発破係数Ｃは、第３
図で示すように、変化をする。すなわち、最小抵抗線1.
7mで発破係数Ｃ＝0.10kg/m3とした場合に、最小抵抗線
を1.25mにすると、発破係数Ｃは0.25kg/m3となり、この
数値が安全標準値である。更に、最小抵抗線が、1.12m
になるまで装薬を増加させると、発破係数Ｃは0.35kg/m
3となり、この数値が安全限界値である。更に、最小抵
抗線が1.00になるまで装薬を増加させると、発破係数Ｃ
は0.45kg/m3となり、この数値は、もはや、危険値であ
って飛石の被害が生じる。
点以上の穿孔内に装薬する場合に、発破係数Ｃは、第３
図で示すように、変化をする。すなわち、最小抵抗線1.
7mで発破係数Ｃ＝0.10kg/m3とした場合に、最小抵抗線
を1.25mにすると、発破係数Ｃは0.25kg/m3となり、この
数値が安全標準値である。更に、最小抵抗線が、1.12m
になるまで装薬を増加させると、発破係数Ｃは0.35kg/m
3となり、この数値が安全限界値である。更に、最小抵
抗線が1.00になるまで装薬を増加させると、発破係数Ｃ
は0.45kg/m3となり、この数値は、もはや、危険値であ
って飛石の被害が生じる。
従って、Ｃ＝0.25kg/m3を安全標準値とし、Ｃ＝0.35k
g/m3を安全限界値として、この範囲内における火薬の増
量であれば飛石による危険が回避される。
g/m3を安全限界値として、この範囲内における火薬の増
量であれば飛石による危険が回避される。
第２表は、０点以上に装薬する場合における発破係数
（岩盤単位）の変化を、穿孔長、孔径及び最小抵抗線Ｗ
の変化に関連させて表示したものである。
（岩盤単位）の変化を、穿孔長、孔径及び最小抵抗線Ｗ
の変化に関連させて表示したものである。
ｇ）発明の効果 以上詳述したように、本発明では、円錐の体積算出に
相当する従来周知のハウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3を基礎に
して、円錐の頂点に相当する０点以下の穿孔部分への装
薬については、装薬量の増減と飛石の危険性との間に関
連が生じないから、前記ハウザーの公式をその侭適用さ
せることができる。
相当する従来周知のハウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3を基礎に
して、円錐の頂点に相当する０点以下の穿孔部分への装
薬については、装薬量の増減と飛石の危険性との間に関
連が生じないから、前記ハウザーの公式をその侭適用さ
せることができる。
前記０点以上の穿孔部分への装薬については、装薬量
の増減と飛石の危険性との間に関連が生じるから、経験
則による安全性の範囲、すなわち、安全基準値（Ｃ＝0.
25）、安全限界値（Ｃ＝0.35）、危険値（Ｃ＝0.45）の
範囲内で最小抵抗線Ｗ値を選出して装薬量を決めること
ができる。
の増減と飛石の危険性との間に関連が生じるから、経験
則による安全性の範囲、すなわち、安全基準値（Ｃ＝0.
25）、安全限界値（Ｃ＝0.35）、危険値（Ｃ＝0.45）の
範囲内で最小抵抗線Ｗ値を選出して装薬量を決めること
ができる。
第１図は、従来周知のハウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3の説明
図、 第２図は、Ａ、Ｂ及びＣは、０点以下に装薬する場合に
おける発破係数Ｃについて検討する説明図、 第３図は、０点以上に装薬する場合における発破係数Ｃ
の変化を解説する説明図である。 Ｌ（ｍ）……装薬量、 Ｃ（kg/m3）……発破係数すなわち発破岩盤単位、 Ｗ（ｍ）……最小抵抗線、 ｒ（ｍ）……破壊半径、 Ｖ（m3）……破壊岩盤量。
図、 第２図は、Ａ、Ｂ及びＣは、０点以下に装薬する場合に
おける発破係数Ｃについて検討する説明図、 第３図は、０点以上に装薬する場合における発破係数Ｃ
の変化を解説する説明図である。 Ｌ（ｍ）……装薬量、 Ｃ（kg/m3）……発破係数すなわち発破岩盤単位、 Ｗ（ｍ）……最小抵抗線、 ｒ（ｍ）……破壊半径、 Ｖ（m3）……破壊岩盤量。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｌを装薬量（kg）、Ｃを発破係数すなわち
岩盤単位（kg/m3）＝0.10、Ｗを最小抵抗線（ｍ）＝破
壊半径（ｍ）とした場合における円錐の体積算出に相当
するハウザーの公式Ｌ＝Ｃ・W3を基礎とし、前記円錐の
頂点に相当する０点を境界とし、その０点以下の穿孔部
分に装薬をする場合には、前記ハウザーの公式で装薬量
を算出し、前記０点以上の穿孔部分に装薬をする場合に
は、火薬の増量に伴なって前記Ｃ値が増加することを認
識して、特定のＣ値範囲内を安全値と定め、その範囲内
における最小抵抗線Ｗ値を選定して装薬量を決定するこ
とを特徴とする穿孔発破における安全最多装薬量決定方
法。 - 【請求項２】０点以上の穿孔部分に装薬をする場合に、
Ｃ＝0.25を安全標準値、Ｃ＝0.35を安全限界値、Ｃ＝0.
45を危険値と認識する請求項１記載の穿孔発破における
安全最多装薬量決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2108230A JP3032236B2 (ja) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | 穿孔発破における安全最多装薬量決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2108230A JP3032236B2 (ja) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | 穿孔発破における安全最多装薬量決定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH046400A JPH046400A (ja) | 1992-01-10 |
| JP3032236B2 true JP3032236B2 (ja) | 2000-04-10 |
Family
ID=14479357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2108230A Expired - Fee Related JP3032236B2 (ja) | 1990-04-24 | 1990-04-24 | 穿孔発破における安全最多装薬量決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3032236B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6772105B1 (en) | 1999-09-08 | 2004-08-03 | Live Oak Ministries | Blasting method |
| CN110378032B (zh) * | 2019-07-22 | 2022-09-09 | 安徽马钢张庄矿业有限责任公司 | 一种矿山开采爆破用预裂爆破参数的确定方法 |
-
1990
- 1990-04-24 JP JP2108230A patent/JP3032236B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH046400A (ja) | 1992-01-10 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |