JP2604270B2 - 棒状装薬方式による安全装薬量決定方法 - Google Patents
棒状装薬方式による安全装薬量決定方法Info
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- JP2604270B2 JP2604270B2 JP22112990A JP22112990A JP2604270B2 JP 2604270 B2 JP2604270 B2 JP 2604270B2 JP 22112990 A JP22112990 A JP 22112990A JP 22112990 A JP22112990 A JP 22112990A JP 2604270 B2 JP2604270 B2 JP 2604270B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、棒状装薬方式による安全装薬量決定方法
に関し、とりわけ、飛石事故が生じない安全範囲内にお
ける棒状装薬方式による爆破を一点集中装薬方式による
装薬量設定原理の応用によって安全装薬量を決定する方
法に関する。
に関し、とりわけ、飛石事故が生じない安全範囲内にお
ける棒状装薬方式による爆破を一点集中装薬方式による
装薬量設定原理の応用によって安全装薬量を決定する方
法に関する。
従来、爆破工事の施工において、火薬の装填の仕方
を、一点集中形の塊状にするか、または、細長い形の棒
状にするか、２種類の手段があり、前者を一点集中装薬
方式と称し、後者を棒状装薬方式と称する。
を、一点集中形の塊状にするか、または、細長い形の棒
状にするか、２種類の手段があり、前者を一点集中装薬
方式と称し、後者を棒状装薬方式と称する。
しかしながら、実際の施工に当って、岩盤に火薬を装
填してこれを爆破したい場合に、まず、火薬を装填する
孔を掘り、これをせん孔と称し、その孔の内底部からそ
の孔内に沿って火薬を装填していく作業、つまり、棒状
装薬方式による爆破工事が一般的かつ実際的で多用さ
れ、それに対して、一点集中装薬方式は特殊な場合にの
み使用され、理論的には普及しても実際的ではなかっ
た。
填してこれを爆破したい場合に、まず、火薬を装填する
孔を掘り、これをせん孔と称し、その孔の内底部からそ
の孔内に沿って火薬を装填していく作業、つまり、棒状
装薬方式による爆破工事が一般的かつ実際的で多用さ
れ、それに対して、一点集中装薬方式は特殊な場合にの
み使用され、理論的には普及しても実際的ではなかっ
た。
ところが、このように、棒状装薬方式は多用されてい
るものの、従来、装薬量の設定技術が不確実なために、
飛石事故が多発しており、因みに、1979年から1989年の
10年間における日本国内に発生した工事用爆破の事故数
件は261件あり、そのうちで爆破から生じた飛石事故は1
60件、すなわち61.3％に達する。
るものの、従来、装薬量の設定技術が不確実なために、
飛石事故が多発しており、因みに、1979年から1989年の
10年間における日本国内に発生した工事用爆破の事故数
件は261件あり、そのうちで爆破から生じた飛石事故は1
60件、すなわち61.3％に達する。
従来、一点集中装薬方式による発破では、ハウザーの
式 Ｌ＝cW3 ・・・・・・（１） L:装薬量（kg） c:発破係数または破壊岩盤単位 W:最小抵抗線（ｍ） が周知であり、更に、前記（１）式を変形して、発破係
数（破壊岩盤単位）ｃ値は、 ｃ＝L/W3 ・・・・・・（２） が周知である。
式 Ｌ＝cW3 ・・・・・・（１） L:装薬量（kg） c:発破係数または破壊岩盤単位 W:最小抵抗線（ｍ） が周知であり、更に、前記（１）式を変形して、発破係
数（破壊岩盤単位）ｃ値は、 ｃ＝L/W3 ・・・・・・（２） が周知である。
ただし、このハウザーの式が成立するには、 1.装薬量Ｌが一点集中装薬方式であること、 2.1自由面発破であること、 3.適正装薬量、すなわち、飛石が生じない安全範囲内に
おいて最強の破壊効果が生じる装薬量は、自由面Ｇ上の
破壊半径ｒと最小抵抗線Ｗとが等しいＷ＝ｒの漏斗形状
であること、 従って、前記漏斗孔の体積Ｖ Ｖ＝（1/3）×πｒ2×Ｗ において、Ｗ＝ｒを条件とし、そして、π≒３であるか
ら Ｖ＝Ｗ3 ・・・・・・（３） となり、この（３）式を前記（２）式に代入すれば、 ｃ＝L/V ・・・・・・（４） つまり、発破係数ｃ値は、一点集中装薬量Ｌとその装薬
量によって破壊される岩盤の体積Ｖとの比率（割合）で
あって、しかも、その体積Ｖを形成する３つの長さWr2
が互いに等しい関係にあるときに成立することが認めら
れる（日本産業火薬会昭和60年10月１日発行新版産業火
薬第198〜200頁参照）。
おいて最強の破壊効果が生じる装薬量は、自由面Ｇ上の
破壊半径ｒと最小抵抗線Ｗとが等しいＷ＝ｒの漏斗形状
であること、 従って、前記漏斗孔の体積Ｖ Ｖ＝（1/3）×πｒ2×Ｗ において、Ｗ＝ｒを条件とし、そして、π≒３であるか
ら Ｖ＝Ｗ3 ・・・・・・（３） となり、この（３）式を前記（２）式に代入すれば、 ｃ＝L/V ・・・・・・（４） つまり、発破係数ｃ値は、一点集中装薬量Ｌとその装薬
量によって破壊される岩盤の体積Ｖとの比率（割合）で
あって、しかも、その体積Ｖを形成する３つの長さWr2
が互いに等しい関係にあるときに成立することが認めら
れる（日本産業火薬会昭和60年10月１日発行新版産業火
薬第198〜200頁参照）。
他方において、従来、棒状装薬方式による斉発発破に
おいて、装薬量Ｌの算定式として Ｌ＝ｃ×Ｈ×Ｄ1×Ｄ2 ・・・・・・（５） が知られている。そして、 （５）式を変形して、発破係数（破壊岩盤単位）ｃ値
は、 ｃ＝L/（Ｈ×Ｄ1×Ｄ2）＝L/V ・・・・・・（６） ただし、２つの孔間隔長Ｄ1とＤ2及びせん孔長Ｈとの関
係は、 （Ｄ1＝Ｄ2）＜Ｈ ・・・・・・（７） ここで、H:せん孔長 Ｄ1：せん孔口ＥとＡとの間の孔間隔長 Ｄ2：せん孔口ＥとＢとの間の孔間隔長 L:装薬量 V:装薬量Ｌによる破壊岩盤体積（Ｈ×Ｄ1×
Ｄ2） が周知である（通商産業省土地公害局編、社団法人全国
火薬類保安協会平成３年１月発行「火薬類保安教本シリ
ーズ17こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第45〜
46頁参照）。
おいて、装薬量Ｌの算定式として Ｌ＝ｃ×Ｈ×Ｄ1×Ｄ2 ・・・・・・（５） が知られている。そして、 （５）式を変形して、発破係数（破壊岩盤単位）ｃ値
は、 ｃ＝L/（Ｈ×Ｄ1×Ｄ2）＝L/V ・・・・・・（６） ただし、２つの孔間隔長Ｄ1とＤ2及びせん孔長Ｈとの関
係は、 （Ｄ1＝Ｄ2）＜Ｈ ・・・・・・（７） ここで、H:せん孔長 Ｄ1：せん孔口ＥとＡとの間の孔間隔長 Ｄ2：せん孔口ＥとＢとの間の孔間隔長 L:装薬量 V:装薬量Ｌによる破壊岩盤体積（Ｈ×Ｄ1×
Ｄ2） が周知である（通商産業省土地公害局編、社団法人全国
火薬類保安協会平成３年１月発行「火薬類保安教本シリ
ーズ17こんなときこんな火薬をこんな使い方で」第45〜
46頁参照）。
ところで、発破係数（破壊岩盤単位）ｃ値は、孔内に
装填された火薬が爆発することによって自由面Ｇに及ぼ
す破壊力であって、換言すれば、装薬長Ｐの上端から自
由面GLに向け最小抵抗線Ｗに沿って突き上げる力の程度
を決める数値である、と発明者は考える。
装填された火薬が爆発することによって自由面Ｇに及ぼ
す破壊力であって、換言すれば、装薬長Ｐの上端から自
由面GLに向け最小抵抗線Ｗに沿って突き上げる力の程度
を決める数値である、と発明者は考える。
従って、装薬量Ｌを決める際に、飛石の生じない安全
面のみを考慮すれば、発破の破壊力が過少で作業能率が
捗らず、その逆に、破壊の能率面を重視すれば、飛石が
生じて危険な発破となるから、そこで、適正なｃ値は、
前記安全面と能率面の双方を勘案して、飛石の生じない
安全範囲内で最強の岩盤破壊を達し得べき数値であると
理解されるべきである。
面のみを考慮すれば、発破の破壊力が過少で作業能率が
捗らず、その逆に、破壊の能率面を重視すれば、飛石が
生じて危険な発破となるから、そこで、適正なｃ値は、
前記安全面と能率面の双方を勘案して、飛石の生じない
安全範囲内で最強の岩盤破壊を達し得べき数値であると
理解されるべきである。
かかる観点から前記従来のｃ値を検討すれば、ハウザ
ーの式が通用する一点集中装薬方式による発破では、前
記（３）式及び（４）式で示すように、岩盤体積Ｖ＝Ｗ
3の破壊に要した破壊力のすべてが、自由面に及ぼす破
壊力となっているので、前記体積Ｖそのものが発破係数
（破壊岩盤単位）ｃ値の分母を構成する純粋な数値であ
ることに間違いない。
ーの式が通用する一点集中装薬方式による発破では、前
記（３）式及び（４）式で示すように、岩盤体積Ｖ＝Ｗ
3の破壊に要した破壊力のすべてが、自由面に及ぼす破
壊力となっているので、前記体積Ｖそのものが発破係数
（破壊岩盤単位）ｃ値の分母を構成する純粋な数値であ
ることに間違いない。
しかしながら、棒状装薬方式による発破では、全岩盤
体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ1係るＤ2の破壊に要した破壊力のすべて
が、自由面に及ぼす破壊力となっていると考えることは
誤まりである（前記６式参照）。
体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ1係るＤ2の破壊に要した破壊力のすべて
が、自由面に及ぼす破壊力となっていると考えることは
誤まりである（前記６式参照）。
何故ならば、全破壊岩盤体積Ｖ＝Ｈ×Ｄ1×Ｄ2は、前
記自由面GLへの突き上げに関与する力によって破壊され
る岩盤の体積と、前記自由面GLへの突き上げに関与しな
い下方の岩盤の破壊のみに関与する力によって破壊され
る岩盤の体積との和であるから、純粋な発破係数ｃ値
は、その数値の分母を構成する体積が、自由面GLへの突
き上げに関与する力によって破壊される岩盤の体積のみ
に限定されるべきであり、前記自由面GLへの突き上げに
関与しない下方の岩盤の破壊のみに関与する力によって
破壊される岩盤の体積は除外されるべきである。
記自由面GLへの突き上げに関与する力によって破壊され
る岩盤の体積と、前記自由面GLへの突き上げに関与しな
い下方の岩盤の破壊のみに関与する力によって破壊され
る岩盤の体積との和であるから、純粋な発破係数ｃ値
は、その数値の分母を構成する体積が、自由面GLへの突
き上げに関与する力によって破壊される岩盤の体積のみ
に限定されるべきであり、前記自由面GLへの突き上げに
関与しない下方の岩盤の破壊のみに関与する力によって
破壊される岩盤の体積は除外されるべきである。
それ故、前記（５）式において、前記棒状発破におけ
るｃ値と称する数値は、上記のような純粋なｃ値ではな
く、実際は、装薬量Ｌと、それによって破壊される全岩
盤体積Ｖとの割合を示す破壊岩盤単位であって、この数
値を、便宜上ｋ値とすれば、前記（５）式は、 Ｌ＝ｋ×Ｈ×Ｄ1×Ｄ2 ・・・・・・（5a） そして、前記（６）式は、 ｋ＝L/V＝L/H×Ｄ1×Ｄ2 ・・・・・・（6a） とそれぞれ修正されるべきである。
るｃ値と称する数値は、上記のような純粋なｃ値ではな
く、実際は、装薬量Ｌと、それによって破壊される全岩
盤体積Ｖとの割合を示す破壊岩盤単位であって、この数
値を、便宜上ｋ値とすれば、前記（５）式は、 Ｌ＝ｋ×Ｈ×Ｄ1×Ｄ2 ・・・・・・（5a） そして、前記（６）式は、 ｋ＝L/V＝L/H×Ｄ1×Ｄ2 ・・・・・・（6a） とそれぞれ修正されるべきである。
このように、棒状装薬における従来のｃ値は、その数
値の分母を構成する破壊されるべき岩盤の体積の決定に
誤りがあり、本来、ｃ値の算出には無関係の要素までも
含めて計算されていた。そのような理由から、棒状装薬
方式による発破では、経験上、一般的な適正ｃ値0.25〜
0.45の数値より過少な0.10〜0.30（前記0008項で示す資
料第46頁の表参照）を参考値として例示し、これを使用
するように勧めている。
値の分母を構成する破壊されるべき岩盤の体積の決定に
誤りがあり、本来、ｃ値の算出には無関係の要素までも
含めて計算されていた。そのような理由から、棒状装薬
方式による発破では、経験上、一般的な適正ｃ値0.25〜
0.45の数値より過少な0.10〜0.30（前記0008項で示す資
料第46頁の表参照）を参考値として例示し、これを使用
するように勧めている。
しかしながら、棒状装薬における従来のｃ値決定の前
記付確実要素を知らない当業者が、前記一般的な適正ｃ
値0.25〜0.45を前記従来のｃ値産出式の諸元に当てはめ
て公式通りに計算すれば、飛石事故が生ずるおそれがあ
り、甚だ危険である。そして、冒頭に記載するような飛
石事故が多発する結果を招いている。
記付確実要素を知らない当業者が、前記一般的な適正ｃ
値0.25〜0.45を前記従来のｃ値産出式の諸元に当てはめ
て公式通りに計算すれば、飛石事故が生ずるおそれがあ
り、甚だ危険である。そして、冒頭に記載するような飛
石事故が多発する結果を招いている。
従来における棒状装薬方式による爆破の設定におい
て、最大の危険要因は、前記（６）式で示すように、ｃ
値算定式に最小抵抗線Ｗが関与しておらず、装薬量Ｌと
それによって破壊される岩盤体積Ｖとの割合のみでｃ値
を決定しようとするものであるから、極端に言えば、最
小抵抗線Ｗ＝０、つまり、自由面Ｇ上に棒状装薬の上端
が露出した危険な位置に火薬が装填されていても、装薬
量Ｌと破壊岩盤体積Ｖとの割合だけで発破係数（破壊岩
盤単位）ｃ値が決定され得るという危険性が内在する。
このようなことから冒頭に記載する飛石事故が多発す
る。
て、最大の危険要因は、前記（６）式で示すように、ｃ
値算定式に最小抵抗線Ｗが関与しておらず、装薬量Ｌと
それによって破壊される岩盤体積Ｖとの割合のみでｃ値
を決定しようとするものであるから、極端に言えば、最
小抵抗線Ｗ＝０、つまり、自由面Ｇ上に棒状装薬の上端
が露出した危険な位置に火薬が装填されていても、装薬
量Ｌと破壊岩盤体積Ｖとの割合だけで発破係数（破壊岩
盤単位）ｃ値が決定され得るという危険性が内在する。
このようなことから冒頭に記載する飛石事故が多発す
る。
この発明の目的は、棒状装薬方式による爆破工事の施
工において、従来における装薬量の決め方に不確実要素
が多く、そのために飛石事故が多発している現状に鑑
み、一点集中装薬方式ではあってもハウザーの公式によ
る装薬量の決め方に確実性を見出し、この信頼性のある
ハウザーの公式を応用して棒状装薬方式における装薬量
を決め、それによって飛石事故が生じない安全かつ能率
的な棒状装薬方式による爆破事故を施工し得る方法を提
供することである。
工において、従来における装薬量の決め方に不確実要素
が多く、そのために飛石事故が多発している現状に鑑
み、一点集中装薬方式ではあってもハウザーの公式によ
る装薬量の決め方に確実性を見出し、この信頼性のある
ハウザーの公式を応用して棒状装薬方式における装薬量
を決め、それによって飛石事故が生じない安全かつ能率
的な棒状装薬方式による爆破事故を施工し得る方法を提
供することである。
この発明による安全装薬量決定方法は、棒状装薬とし
て使用すべき任意のせん孔径Ｒと任意のせん孔長ｈとか
らなる孔において、せん孔径Ｒを単位としてせん孔長ｈ
を仮定的にＮ個に区分し、せん孔長ｈの自由面部をＯ値
とする各区分当りの最小抵抗線長Wnの累計値Ｗ＝Ｒ×Ｎ
に基づく各区分当りの破壊岩盤量Vn＝（Ｒ×Ｎ）3と、
各区分当りの装薬量Ln＝L/Nとから、各区分当りの破壊
岩盤体積Cn＝Ln/Vnをそれぞれ求め、せん孔長ｈの最深
部を０値とする各区分当りの破壊岩盤単位Cnの累計値Ｃ
が0.25〜0.45の範囲内における区分までの装薬量Ｌで爆
破を施工するものである。
て使用すべき任意のせん孔径Ｒと任意のせん孔長ｈとか
らなる孔において、せん孔径Ｒを単位としてせん孔長ｈ
を仮定的にＮ個に区分し、せん孔長ｈの自由面部をＯ値
とする各区分当りの最小抵抗線長Wnの累計値Ｗ＝Ｒ×Ｎ
に基づく各区分当りの破壊岩盤量Vn＝（Ｒ×Ｎ）3と、
各区分当りの装薬量Ln＝L/Nとから、各区分当りの破壊
岩盤体積Cn＝Ln/Vnをそれぞれ求め、せん孔長ｈの最深
部を０値とする各区分当りの破壊岩盤単位Cnの累計値Ｃ
が0.25〜0.45の範囲内における区分までの装薬量Ｌで爆
破を施工するものである。
ハウザーの公式の精度が保償される場合は、前記した
ように、装薬単位を極小の一点としたときであるという
特徴を活かして、本発明では、所望の長さを有する装薬
孔を、その穿孔径Ｒを単位として分割し、それによって
生ずる一区分当りの破壊岩盤単位Cnを順次算出し、この
ようにして求められた各区分当りの破壊岩盤単位Cnを、
穿孔長ｈの最奥端部を０値として順次加算して累計値Ｃ
を求めその累計値Ｃの状態から安全値の範囲を知り、こ
の数値が示す前記穿孔長ｈの分割位置が安全装薬量とし
て決定される。
ように、装薬単位を極小の一点としたときであるという
特徴を活かして、本発明では、所望の長さを有する装薬
孔を、その穿孔径Ｒを単位として分割し、それによって
生ずる一区分当りの破壊岩盤単位Cnを順次算出し、この
ようにして求められた各区分当りの破壊岩盤単位Cnを、
穿孔長ｈの最奥端部を０値として順次加算して累計値Ｃ
を求めその累計値Ｃの状態から安全値の範囲を知り、こ
の数値が示す前記穿孔長ｈの分割位置が安全装薬量とし
て決定される。
図面で示すように、 せん孔径Ｒ＝25（mm）、せん孔長ｈ＝1.5（ｍ）、火
薬比重0.83、最小抵抗線Ｗ＝破壊半径ｒとした場合に、
せん孔長ｈをせん孔径Ｒの長さで区切った区分数Ｎは、 区分数Ｎ＝h/R＝1.5/0.025 ＝60（個） である。そこで、このせん孔長ｈに全部火薬が装填され
たものと仮定した全装薬量Ｌは、 全装薬量Ｌ＝π（R/2）2×ｈ×火薬比重 ＝π（0.025/2）2×1.5×0.83 ＝0.611（kg） となり、１区分当りの装薬量Lnは、その60分の１、すな
わち、 Ln＝L/N ＝0.615（kg）/60（個） ＝0.01025（kg/個） となる。そして、１区分当りの破壊岩盤量Vnは、 Vn＝1/3・π・Ｗ3 ≒Ｗ3（ｍ3／個） １区分当りの破壊岩盤単位すなわち発破係数Cnは、 Cn＝Ln/Vn ＝0.01025（kg）/W3（ｍ3） となる。
薬比重0.83、最小抵抗線Ｗ＝破壊半径ｒとした場合に、
せん孔長ｈをせん孔径Ｒの長さで区切った区分数Ｎは、 区分数Ｎ＝h/R＝1.5/0.025 ＝60（個） である。そこで、このせん孔長ｈに全部火薬が装填され
たものと仮定した全装薬量Ｌは、 全装薬量Ｌ＝π（R/2）2×ｈ×火薬比重 ＝π（0.025/2）2×1.5×0.83 ＝0.611（kg） となり、１区分当りの装薬量Lnは、その60分の１、すな
わち、 Ln＝L/N ＝0.615（kg）/60（個） ＝0.01025（kg/個） となる。そして、１区分当りの破壊岩盤量Vnは、 Vn＝1/3・π・Ｗ3 ≒Ｗ3（ｍ3／個） １区分当りの破壊岩盤単位すなわち発破係数Cnは、 Cn＝Ln/Vn ＝0.01025（kg）/W3（ｍ3） となる。
そこで、まず、最上段（区分No.1）における諸元の数
値は、次のようになる。すなわち、 区分No.1の装薬量Ｌ1は、 Ｌ1＝0.01025（kg） ＝Ｃ1（0.025）3 その破壊岩盤単位Ｃ1は、 となり、当然ながら、著しく大きな危険値となる。
値は、次のようになる。すなわち、 区分No.1の装薬量Ｌ1は、 Ｌ1＝0.01025（kg） ＝Ｃ1（0.025）3 その破壊岩盤単位Ｃ1は、 となり、当然ながら、著しく大きな危険値となる。
次に、区分No.2の装薬量Ｌ2は、 Ｌ2＝0.001025（kg） ＝Ｃ2×（0.05）3 その破壊岩盤単位Ｃ2は、 このようにして、順次それらの数値が判明していき、 区分No.4の装薬量Ｌ40は、 Ｌ40＝0.01025 ＝Ｃ40×（1.00）3 その破壊岩盤単位Ｃ40は、 Ｃ40＝0.01025 このようにして、更に、 最下区分No.6の装薬量Ｌ60は、 Ｌ60＝0.01025 ＝Ｃ60×（1.5）3 その破壊岩盤単位Ｃ60は、 となり、あたかも虫が動いたような極小値を示す。
上記の状況は、第１表によって詳細に示される。
第１表の記載から明らかなように、例えば、破壊岩盤
単位（発破係数）の安全基準値Ｃ＝0.25は、区分数Ｎ＝
31と32の間に存在することが判る（※１参照）。この倍
数値に相当する孔内の深さ（Ｒ×Ｎ）は、自由面GLから
25mm×31＝77.5cm又は25mm×32＝80.0cmの位置である。
従って、装薬長Ｐは、せん孔長150cm−77.5cm＝72.5cm
又は150cm−80cm＝70cm、であることが推定される。次
に、発破係数Ｃの上限値Ｃ＝0.45は倍数値Ｎ＝25に相当
する（※３参照）ので、その孔内深さ（Ｒ×Ｎ）は、6
2.5cm、従って、装薬長Ｐは87.5cmであることが推定さ
れる。この範囲内における装薬量Ｌで爆破工事を施工す
れば安全が保証される。
単位（発破係数）の安全基準値Ｃ＝0.25は、区分数Ｎ＝
31と32の間に存在することが判る（※１参照）。この倍
数値に相当する孔内の深さ（Ｒ×Ｎ）は、自由面GLから
25mm×31＝77.5cm又は25mm×32＝80.0cmの位置である。
従って、装薬長Ｐは、せん孔長150cm−77.5cm＝72.5cm
又は150cm−80cm＝70cm、であることが推定される。次
に、発破係数Ｃの上限値Ｃ＝0.45は倍数値Ｎ＝25に相当
する（※３参照）ので、その孔内深さ（Ｒ×Ｎ）は、6
2.5cm、従って、装薬長Ｐは87.5cmであることが推定さ
れる。この範囲内における装薬量Ｌで爆破工事を施工す
れば安全が保証される。
以上詳述したように、棒状装薬方式による爆破工事に
おいて飛石事故が多発する原因として、まだ明確な算定
基準を持たない現状に鑑み、本発明は、従来周知の一点
集中装薬方式による発破装薬量算出式Ｌ＝CW3を棒状装
薬に応用し、それをせん孔長の分割区分化と、１区分当
りの破壊岩盤単位の累計化とによってカバーし、前記算
出式Ｌ＝CW3を基本としつつ、棒状装薬方式による爆破
においても精度の高い安全装薬量を決定し得るようにな
ったから、これからは、棒状装薬においても飛石事故を
未然に防止することができる。
おいて飛石事故が多発する原因として、まだ明確な算定
基準を持たない現状に鑑み、本発明は、従来周知の一点
集中装薬方式による発破装薬量算出式Ｌ＝CW3を棒状装
薬に応用し、それをせん孔長の分割区分化と、１区分当
りの破壊岩盤単位の累計化とによってカバーし、前記算
出式Ｌ＝CW3を基本としつつ、棒状装薬方式による爆破
においても精度の高い安全装薬量を決定し得るようにな
ったから、これからは、棒状装薬においても飛石事故を
未然に防止することができる。
図面は、本発明による安全装薬量の決定方法を例示する
説明図である。
説明図である。
Claims (1)
- 【請求項１】棒状装薬として使用すべき任意のせん孔径
Ｒと任意のせん孔長ｈとからなる孔において、 せん孔径Ｒを単位としてせん孔長ｈを仮定的にＮ個に区
分し、 せん孔長ｈの自由面部を０値とする各区分当りの最小抵
抗線長Wnの累計値Ｗ＝Ｒ×Ｎに基づく各区分当りの破壊
岩盤量Vn＝（Ｒ×Ｎ）3と、各区分当りの装薬量Ln＝L/N
とから、各区分当りの破壊岩盤単位Cn＝Ln/Vnをそれぞ
れ求め、 せん孔長ｈの最深部を０値とする各区分当りの破壊岩盤
単位Cnの累計値Ｃが0.25〜0.45の範囲内における区分ま
での装薬量Ｌで爆破を施工する ことを特徴とする棒状装薬方式による爆破設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22112990A JP2604270B2 (ja) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | 棒状装薬方式による安全装薬量決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22112990A JP2604270B2 (ja) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | 棒状装薬方式による安全装薬量決定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04106400A JPH04106400A (ja) | 1992-04-08 |
| JP2604270B2 true JP2604270B2 (ja) | 1997-04-30 |
Family
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